(Luận văn thạc sĩ) nghiên cứu ứng xử của bê tông tính năng cao dưới tải trọng nén đa trục

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ PHẠM ĐÌNH CƯỜNG NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ CỦA BÊ TƠNG TÍNH NĂNG CAO DƯỚI TẢI TRỌNG NÉN ĐA TRỤC NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP - 60580208 SKC 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 05/2020 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ PHẠM ĐÌNH CƯỜNG NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ CỦA BÊ TƠNG TÍNH NĂNG CAO DƯỚI TẢI TRỌNG NÉN ĐA TRỤC NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP - 60580208 Tp Hồ Chí Minh, tháng 05 năm 2020 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ PHẠM ĐÌNH CƯỜNG NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ CỦA BÊ TƠNG TÍNH NĂNG CAO DƯỚI TẢI TRỌNG NÉN ĐA TRỤC NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP - 60580208 Hướng dẫn khoa học: TS NGUYỄN DUY LIÊM Tp Hồ Chí Minh, tháng 05 năm 2020 i LÝ LỊCH KHOA HỌC Lý lịch cá nhân Họ & tên: Phạm Đình Cường Giới tính: Nam Ngày, tháng, năm sinh: 10/08/1980 Nơi sinh: Trà Vinh Quê quán: Thành phố Vĩnh Long, tỉnh Vĩnh Long Chỗ riêng địa liên lạc: 180 Cao Lỗ, Phường 4, Quận Tp.HCM Điện thoại nhà riêng: 0931469521 E-mail: dinhcuong198008@gmail.com Quá trình đào tạo a) Đại học Hệ đào tạo: ngồi qui Thời gian đào tạo từ 12/2011 đến 04/2016 Nơi học (trường, thành phố): Đại học Công Nghệ Sài Gịn Ngành học: Xây dựng cơng trình Dân dụng Tên đồ án, luận án môn thi tốt nghiệp: Tòa nhà Pearl Plaza Ngày & nơi bảo vệ đồ án, luận án thi tốt nghiệp: 02/2016 Trường Đại học Cơng Nghệ Sài Gịn Người hướng dẫn: Th.s Trương Đình Thảo Anh b) Thạc sĩ Hệ đào tạo: Chính quy Thời gian đào tạo từ 03/2017 đến 05/2020 Nơi học (trường, thành phố): Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP.HCM Ngành học: Kỹ thuật xây dựng cơng trình Dân dụng Cơng nghiệp Tên luận văn: Nghiên cứu ứng xử bê tơng tính cao tải trọng nén đa trục ii Ngày & nơi bảo vệ luận văn: tháng 05/2020 Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP.HCM Người hướng dẫn: TS Nguyễn Duy Liêm Q trình cơng tác chun mơn kể từ tốt nghiệp đại học Thời gian Nơi công tác Công việc đảm nhiệm Từ năm 2011 Trường đại học Cơng Nghệ đến năm 2020 Sài Gịn iii Nhân viên LỜI CAM ĐOAN Tơi cam đoan cơng trình nghiên cứu Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa cơng bố cơng trình khác Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng 05 năm 2020 Phạm Đình Cường iv CẢM TẠ Nghiên cứu luận văn tài trợ Quỹ Phát triển khoa học công nghệ Quốc gia (NAFOSTED) với đề tài mã số 107.01-2017.322 Tơi xin bày tỏ lịng biết ơn kính trọng đến thầy TS Nguyễn Duy Liêm, người tận tình dẫn tơi từ ngày đầu thực luận văn, không ngừng động viên giúp đỡ tơi hồn thành luận văn Tơi xin chân thành cảm ơn đến quý thầy cô khoa Xây dựng phòng Đào tạo Sau đại học trường quan tâm, giảng dạy truyền đạt kiến thức vô quý báu suốt thời gian học tập trường thời gian thực luận văn tốt nghiệp Cuối cùng, xin gửi lời cảm ơn đến bạn học viên lớp Cao học Xây dựng 2017 A, đồng nghiệp gia đình quan tâm, ủng hộ tơi thời gian học tập v TĨM TẮT Luận văn tập trung nghiên cứu ứng xử bê tông tính cao tải trọng nén đa trục sử dụng vỏ thép vỏ nhựa bao quanh mẫu Bê tơng tính cao sử dụng có cường độ nén 78.7 MPa thí nghiệm mẫu lăng trụ kích thước 100x200 mm Kết nghiên cứu cho thấy hiệu cao việc dùng vỏ thép hạn chế nở hông để nâng cao cường độ lõi bê tông, hiệu vỏ nhựa không lớn So với mẫu không vỏ, sức chịu tải nâng lên đến gần 1,3 - 1,5 lần cho trường hợp vỏ nhựa 1,4 – 1,7 lần cho trường hợp vỏ thép, tùy theo chiều cao bề dày vỏ Bên cạnh đó, khả chịu biến dạng lõi bê tông tăng từ - 2,7 lần cho trường hợp vỏ nhựa khoảng – 3,5 lần vỏ thép Thông qua phân tích lý thuyết, mối liên hệ vỏ - lõi thiết lập nhằm giúp giải thích chế tương tác hai vật liệu áp lực nén thí nghiệm vi ABSTRACT The study revealed the effectiveness of steel and uPVC cover in enhancing the compressive resistance of HPFRC core The compressive strength of the investigated HPFRC was 78.7 MPa, using cylindrical specimen with dimensions of 100x200 mm The steel cover produced a high effectiveness in enhancing the compressive resistance of HPFRC core while the uPVC cover produced a slight effectiveness Compared with no cover, uPVC cover increased HPFRC core 1.3 - 1.5 times while steel cover increased HPFRC core 1.4 to 1.7 times, according to cover types and thickness The deformation resistance of concrete cores also increased from to 2.7 times for uPVC cover and about - 3.5 times for steel cover Besides, the equations performing relationship between cover – HPFRC core were established through regression analyses to predict the confined compressive resistances of HPFRC core using uPVC or steel covers vii a) Lực nén 700 Biến dạng dọc trục (ε)%0 600 538.99 500 400 394.0205 348.42 296.67 261.122 237.656 281.821 261.33 300 200 126.85 100 0 1.4 H-200mm 1.8 Chiều dày vỏ (mm) H-400 mm H-600 mm b) Khả biến dạng dọc trục 65 Biến dạng nở hông (ε)%0 190.2745 200 173.5815 152.593 134.261 150 100 50 147.071 82.5 66.5 46.7 23.7835 0 1.4 1.8 Chiều dày vỏ (mm) H-200mm H-400 mm H-600 mm c) Khả biến dạng hông Hình 4.19 So sánh sức kháng học mẫu vỏ thép 4.2.3 Hiệu vỏ nhựa vỏ thép So sánh với mẫu không vỏ, vỏ thép tạo sức kháng nén cao, theo thí nghiệm lớn 1,4 – 1,7 lần tùy chiều cao mẫu bề dày So sánh với vỏ nhựa, vỏ thép tạo sức kháng nén cao hơn, theo thí nghiệm lớn 1,3 – 1,5 lần tùy chiều cao mẫu Vỏ nhựa so với khơng vỏ cao 1,05 – 1,16 lần tùy chiều cao mẫu Sự gia tăng đánh giá không nhiều 4.3 Ứng xử nứt mẫu bị phá hoại 4.3.1 Khơng vỏ Hình 4.20 thể vết nứt phá hoại điển hình mẫu khơng vỏ với ba chiều cao khác Theo quan sát, gia tải chịu lực nén vết nứt phá hoại xuất phát từ đầu chạy dọc xuống tới hết mẫu tới khoảng chiều cao mẫu 66 dừng lại Các mẫu khơng bị vỡ vụng ảnh hưởng sợi thép liên kết, tải đạt giá trị cao phát tiếng nổ lớn a) 200 mm b) 400 mm c) 600 mm Hình 4.20 Ảnh chụp đại diện cho mẫu khơng vỏ với chiều cao khác 4.3.2 Vỏ nhựa uPVC Hình 4.21 thể vết nứt phá hoại điển hình mẫu vỏ nhựa với ba chiều cao khác Theo quan sát, nén mẫu vỏ nhựa đạt đến giá trị định mẫu vỏ nhựa có hình dạng phá hoại sau: vỏ bị xé rách (minh họa Hình 4.21 a), bị phình hơng (minh họa Hình 4.21 b), kết hợp xé rách phình hơng (minh họa Hình 4.21 c) Các mẫu phát tiếng nổ lớn tải đạt cao Dỡ bỏ lớp vỏ nhựa uPVC ra, quan sát lõi HPFRC thấy xuất vết nứt dọc trường hợp không vỏ 67 a) 200 mm b) 400 mm c) 600 mm Hình 21 Ảnh chụp đại diện cho mẫu vỏ nhựa với chiều cao khác 4.3.3 Vỏ thép Hình 4.22 thể vết nứt phá hoại điển hình mẫu vỏ thép với ba chiều cao khác Theo quan sát, nén lõi mẫu vỏ thép đạt đến giá trị cao mẫu vỏ thép bị phá hoại dạng phình hơng, khơng có trường hợp vỏ bị xé rách có trường hợp vỏ bị tét bung chỗ mối nối dọc (Hình 4.22 b) dự đốn mối nối liên kết vỏ thép chưa đạt chất lượng Vị trí phình hơng phá hoại quan sát đa số đầu, đầu hay đầu (minh họa Hình 4.22 a & c) Các mẫu vỏ thép nén phát tiếng nổ lớn tải đạt giá trị cao a) 200 mm b) 400 mm c) 600 mm Hình 4.22 Ảnh chụp đại diện cho mẫu vỏ thép với chiều cao khác 68 a) Không vỏ b) Nhựa xé rách c) Nhựa phình hơng d) Thép phình hơng Hình 4.23 Chi tiết phá hoại ứng với loại vỏ Hình 4.22 mơ tả chi tiết kiểu phá hoại ghi nhận q trình nén mẫu Những tượng phá hoại mơ tả giải thích tính chất vật liệu vỏ Thép có tính dẻo lớn, cường độ cao nên khơng bị xé rách, phình hơng vỏ thép liên quan đến ổn định vỏ thép có độ mãnh lớn (bề dày thép nhỏ so với chiều cao) Ngược lại, vật liệu nhựa uPVC độ dẻo thấp, cường độ kéo nhỏ thép nhiều nên dễ bị xé rách, đặt biệt ví trí đầu nơi bị dồn ép bê tông lớn (sử dụng kê lõi thép) Quan sát phía vỏ uPVC, lõi HPFRC có vết nứt dọc giống trường hợp khơng vỏ 4.3.4 Giải thích chế tăng kháng nén HPFRC có lớp vỏ bao quanh So sánh HPFRC với bê tơng thường hiệu ứng kháng nén bê tơng thấp hơn, cụ thể mức tăng sau: vỏ nhựa vỏ thép làm tăng kháng nén lõi bê tông thường lên 1,5 lần 2,9 lần [13], làm tăng kháng nén lõi HPFRC 1,2 lần 1,7 lần Điều lý giải HPFRC thân hạn chế nở hông nhờ sợi thép gia cường nêu mục 2.1, tỉ lệ gia tăng ép hông nhờ vỏ không lớn trường hợp bê tông thường Từ đường cong quan hệ lực nén – biến dạng dọc trục mẫu Hình 4.16 4.18, nhận xét rằng: giai đoạn tuyến tính, lõi HPFRC vỏ thép 69 hay uPVC tiếp nhận tải đồng thời, dường trượt lõi vỏ chưa nhiều Qua giai đoạn tuyến tính, độ cứng lõi suy yếu vết nứt hình thành, phần chuyển vị lõi bê tơng nén xuống lớn nhiều phần vỏ Khi đạt tải trọng lớn lúc ổn định cục (quan sát trường hợp vỏ thép, vỏ nhựa) hay phá hoại vỏ xảy (quan sát số trường hợp vỏ nhựa Sự ổn định cục vỏ ống quan sát biến dạng lượn sóng lồi bên ngồi có ngăn cản lõi bê tông từ bên trong, mơ tả Hình 4.23c 4.23d 4.4 Phân tích hệ số ảnh hưởng nén hông mẫu vỏ nhựa mẫu vỏ thép Kết nghiên cứu thực nghiệm phân tích cho thấy ứng xử học khả chịu lực cực hạn (chịu nén) cột bê tông HPFRC phụ thuộc lớn vào cách gia tải áp dụng nén lên cột Trường hợp nén vào lõi bê tơng HPFRC, từ kết thí nghiệm luận văn cho thấy sức kháng nén lõi có quy luật sau: vỏ dày sức kháng nén tăng, vật liệu chịu kéo tốt tạo sức kháng nén lớn Đường cong quan hệ lực nén – biến dạng lõi HPFRC sử dụng vỏ thép hay nhựa không khác biệt nhiều Hiệu ứng giam giữ vỏ ống lõi HPFRC tạo ứng suất nén ba trục làm tăng cường độ chịu nén lõi HPFRC Sự ảnh hưởng nén hơng nhờ vỏ thép bao quanh Lê Hồng An Ekkehard Fehling [9] đề xuất cho cột ngắn nén lõi HPFRC vỏ thép sau: Nu  (0,8  1,8 )  fc  Ac  (0,8  1,8 )  Ncore  As  fy Ac  fc  N cov er N core (4.1) (4.2)  Vỏ nhựa uPVC: Trong công thức (4.1) (4.2), N core sức kháng nén bê tông trường hợp khơng có vỏ; fc , Ac cường độ nén diện tích mẫu bê tơng HPFRC 70 không vỏ; fs , As cường độ chảy diện tích vỏ nhựa Trong nghiên cứu này, fs , As thay fuPVC , AuPVC vỏ nhựa uPVC, fuPVC , AuPVC cường độ kéo đứt ( fuPVC =50 MPa) diện tích vỏ uPVC Phương trình (4.1) áp dụng cho vỏ uPVC, lõi HPFRC viết dạng tổng quát thành: Nu  (b  a. )  Ncore Hay a.  b  Nu / Ncore (4.3) (4.4) Phương trình (4.4) có dạng tuyến tính với a, b số thể đặc trưng vật liệu xác định qua thực nghiệm Dùng phương pháp hồi quy tuyến tính bình phương tối thiểu cho cặp liệu [ i ,( Nu / Ncore )i ], ta xác định a = 2,7 b = 0,9 theo Hình 4.23 Lưu ý tất mẫu thí nghiệm xem cột ngắn (tỉ lệ chiều cao/đường kính < 12) Phương trình ước tính sức kháng nén cột ngắn sử dụng vỏ uPVC chịu tải trọng phần lõi HPFRC sau: uPVC NuuPVC  (0,9  2,7 )  Ncore 71 (4.5) Hình 4.24 Đường thẳng hồi quy tuyến tính kháng nén vỏ nhựa uPVC  Vỏ thép: Trong công thức (4.1) (4.2), N core sức kháng nén bê tơng trường hợp khơng có vỏ; fc , Ac cường độ nén diện tích mẫu bê tơng UHPFRC khơng vỏ; fs , As cường độ chảy diện tích vỏ thép, ( fs = 380 MPa) Phân tích phương trình (4.4) dùng phương pháp hồi quy tuyến tính bình phương tối thiểu cho cặp liệu [ i ,( Nu / Ncore )i ] mẫu vỏ thép, ta xác định a = 0,3 b = 1,5 theo Hình 4.24 Phương trình ước tính sức kháng nén cột ngắn sử dụng vỏ thép chịu tải trọng phần lõi HPFRC sau: steel Nusteel  (1,5  0,3 )  Ncore (4.6) 72 Hình 4.25 Đường thẳng hồi quy tuyến tính kháng nén vỏ thép Do số lượng mẫu nên phương trình đường hồi quy thu Hình 4.24 4.25 có độ tin cậy chưa cao, kiến nghị tương lai cần có nghiên cứu thí nghiệm với số lượng mẫu nhiều Tuy vậy, kết thu nghiên cứu nguồn thơng tin hữa ích cho nghiên cứu 73 CHƯƠNG KẾT LUẬN VÀ HƯỚNG PHÁT TRIỂN ĐỀ TÀI 5.1 Kết luận Một số kết luận rút từ kết nghiên cứu trình bày luận văn: - Khi có bố trí vỏ nhựa hay vỏ thép bao quanh, sức kháng nén HPFRC lõi tăng lên tùy theo bề dày chiều cao vỏ Khả biến dạng dọc trục biến dạng hông không rõ ràng, điều hệ thống strain gauge khơng chuẩn, cần có thêm thí nghiệm để khẳng định - Sức kháng nén HPFRC lõi giảm chiều cao mẫu tăng, quan sát thấy mẫu không vỏ, mẫu vỏ nhựa mẫu vỏ thép Khi chiều cao từ 200 mm lên 600 mm, mức giảm ghi nhận 30% loại không vỏ, 30- 37% mẫu vỏ nhựa mẫu vỏ thép - Sức kháng nén HPFRC lõi tăng bề dày vỏ tăng, quan sát thấy mẫu vỏ nhựa mẫu vỏ thép So với loại mẫu không vỏ, mẫu vỏ nhựa tăng lên 1,05- 1,16 lần mẫu vỏ thép tăng lên 1,4- 1,7 lần - Tại điểm phá hoại, biến dạng dọc trục lớn nhiều so với biến dạng hông - Công thức xác lập sức kháng nén lõi HPFRC thiết lập dựa kết thực nghiệm phương pháp hồi quy tuyến tính bình phương tối thiểu Cơng thức giúp dự đốn cường độ bê tơng HPFRC lõi theo bề dày vỏ vật liệu vỏ thép hay nhựa uPVC 5.2 Hướng phát triển đề tài - Nghiên cứu ứng xử nén đa trục lõi HPFRC với nhiều loại cốt sợi khác, hàm lượng cốt sợi thay đổi - Sử dụng loại cột lớn để nghiên cứu cho cơng trình lớn thể độ xác cao 74 Tài liệu tham khảo [1] Cấp bách sửa chữa cầu Ngyễn Hữu Cảnh, https://thanhnien.vn/doi- song/tphcm-cap-bach-sua-chua-cau-vuot-nguyen-huu-canh-757492.html, 22/10/2016 [2] Thi công gia cường kết cấu CFRP, http://bachkhoaec.com/bao-gia/9/thi-cong- gia-cuong-ket-cau.html/.24/10/2016 [3] Ba phương pháp gia cố cột bê tông cốt thép, https://www.vovinh.com/3- phuong-phap-gia-co-cot-be-tong-cot-thep/ 22/06/2020 [4] Naaman, A.E Tensile strain-hardening FRC composites: historical evolution since the 1960 Adv Constr Mater Part II, 2007, 181–202 [5] Cầu Vàm Cống Bắc qua sơng Hậu, https://vnexpress.net/cau-vam-cong-bac- qua-song-hau-se-thong-xe-ngay-19-5-3923896.html, 15/05/2019 [6] Chu Thị Bình Nghiên cứu thực nghiệm cột ống thép nhồi bê tông điều kiện chịu cháy Tạp chí khoa học cơng nghệ Xây dựng, số 2/2012 [7] Nguyễn Viết Trung Kết cấu ống thép nhồi bê tông Nhà xuất xây dựng Hà Nội Trang 158, 2006 [8] Le, H.A; Ekkehard, F A review and analysis of circular UHPC filled steel tube columns under axial loading, Structural Engineering and Mechanics, 2017, Vol 61, No 2, 417-430 [9] Le, H.A; Ekkehard, F., Thai, D.K.; Nguyen, V.C Simplified stress-strain model for circular steel tube, Steel and Composite Structures, 2018, Vol 29, No1, pages 125-138 [10] Tống Duy Ngô Nghiên cứu ứng xử dầm bê tơng cốt thép thường có gia cường bê tơng tính cao trộn cốt sợi Luận văn Thạc sỹ, tháng 5/2018, trường ĐH Sư Phạm Kỹ Thuật Tp HCM 2018 75 [11] Nguyễn Thành Cơng, Nguyễn Chí Thanh Giải pháp công nghệ gia cường kết cấu bê tông cốt thép vật liệu tổng hợp Tạp chí khoa học công nghệ thủy lợi số 32 - 2016 [12] Ngô Quang Tường, Võ Văn Tuấn Phương pháp sử dụng vật liệu FRP sửa chữa gia cố công trình bê tơng cốt thép Kỷ yếu Hội nghị khoa học toàn quốc lần thứ XII, ĐH Bách Khoa Tp HCM 10/2008 [13] Lê Văn Hải Nghiên cứu ứng xử bê tơng chịu nén có vỏ bao quanh Luận văn Thạc sỹ, tháng 5/2018, trường ĐH Sư Phạm Kỹ Thuật Tp HCM [14] Những cầu có kiến trúc kỳ quặc giới, https://baoxaydung.com.vn/nhung-cay-cau-co-kien-truc-ky-quac-nhat-the-gioi73777.html 20/10/2013 [15] Lupu Bridge, https://en.wikipedia.org/wiki/Lupu_Bridge 2010 [16] Sirijaroonchai, K.; El-Tawil, S.; Parra-Montesinos, G Behavior of high performance fiber reinforced cement composites under multi-axial compressive loading Cement and Concrete Composites, 32(1), 62–72 doi: 10.1016/ j.cemconcomp 2010 [17] Zhou, J.J.; Pan, J.L; Leung, C.K.Y & Li, Z.J Experimental study on mechanical behavior of high performance concrete under multi-axial compressive stress Sci China Tech Sci, 57: 2514-2522, doi: 10.1007/s11431-014-5716-9, China 2014 [18] Cầu Dông Trù, https://lihanco.vn/tin-tuc/tin-lihanco/cau-dong-tru/, 22/06/2020 [19] Cầu Châu Giang, https://tecco2.com.vn/du-an/cau-chau-giang-ha-namgiam-sat/, 08/07/2016 [20] Cầu Rồng, https://danangfantasticity.com/diem-du-lich/cay-cau-danang/cau-rong.html 25/03/2019 [21] Đại lộ Nguyễn văn Linh, https://phumyhung.vn/dai-lo-nguyen-van-linh-conduong-cua-tam-nhin-moi, 12/01/2008 [22] Cầu Công Lý, https://zingnews.vn/doi-mua-dung-xem-vot-xac-nguoi-tu-tu-o- sai-gon-post434465.html 08/07/2014 76 [23] Nguyen, D.L.; Song, J.; Manathamsombat, C.; Kim, D.J., Comparative electromechanical damage-sensing behavior of six strain-hardening steel-fiberreinforced cementitious composites under direct tension Composites: Part B; 2015, 69, pp 159-168 [24] Naaman, A.E.; Reinhardt, H.W Characterization of high performance fiber reinforced cement composites in: A.E Naaman H.W Reinhardt (Eds.) High performance fiber reinforced cement composites: HPFRCC Proceedings of 2nd International Workshop in London, 1996 [25] Tran, N.T.; Kim, D.J Synergistic response of blending fibers in ultra-high- performance concrete under high rate tensile loads Cem Concr Compos; 2017, 78, 132–145 doi:10.1016/j.cemconcomp [26] Park, S.H.; Kim, D.J.; Ryu, G.S.; Koh, K.T Tensile behavior of ultra high performance hybrid fiber reinforced concrete Cem Concr Compos 2012, 34 (2), 172–184 [27] Nguyen D.L.; Kim D.J.; Thai D.K Enhancing Damage-Sensing Capacity of Strain-Hardening Macro-Steel Fiber-Reinforced Concrete by Adding Low Amount of Discrete Carbons Materials, 2019, 12, 938; doi:10.3390/ma12060938 [28] Nguyen, D.L.; Thai, D.K.; Ngo, T.T.; Tran, T.K.; Nguyen, T.T Weibull modulus from size effect of high-performance fiber-reinforced concrete under compression and flexure Construction and building materials, 2019, 226, 743-758 [29] TCVN 10302- 2014 Phụ gia hoạt tính tro bay dùng cho bê tông vữa xây xi măng [30] TCVN 2682- 2009 Xi măng poóc lăng - Yêu cầu kỹ thuật [31] TCVN 8827- 2011 Phụ gia khoáng hoạt tính cao dùng cho bê tơng vữa [32] TCVN 12392-01- 2018 Sợi cho bê tông cốt sợi - Phần Sợi thép [33] TCVN 4506- 2012 Nước trộn bê tông vữa - Yêu cầu kỹ thuật [34] TCVN 8826- 2011 Phụ gia hóa học cho bê tơng 77 [35] TCVN 6151- 2002 Ống phụ tùng nối Polyvinyl clorua khơng hố dẻo (PVC-U) dùng để cấp nước - Yêu cầu kỹ thuật [36] TCVN 1651-2- 2018 Thép cốt bê tông - Phần 2: Thép vằn [37] TCVN 3106- 1993 Hỗn hợp bê tông nặng - Phương pháp thử độ sụt 78 S K L 0 ... HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ PHẠM ĐÌNH CƯỜNG NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ CỦA BÊ TƠNG TÍNH NĂNG CAO DƯỚI TẢI TRỌNG NÉN ĐA TRỤC NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG... HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ PHẠM ĐÌNH CƯỜNG NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ CỦA BÊ TƠNG TÍNH NĂNG CAO DƯỚI TẢI TRỌNG NÉN ĐA TRỤC NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH DÂN DỤNG... cứu ứng xử bê tơng tính cao tải trọng nén đa trục sử dụng vỏ thép vỏ nhựa bao quanh mẫu Bê tơng tính cao sử dụng có cường độ nén 78.7 MPa thí nghiệm mẫu lăng trụ kích thước 100x200 mm Kết nghiên