Tài liệu Đề Tài: "Nhà máy điện và Trạm BA" 2 pdf

Đồ án Đề Tài: Nhà máy điện Trạm BA-2 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V CHƯƠNG I TÍNH TỐN PHỤ TẢI VÀ CÂN BẰNG CƠNG SUẤT Tính tốn phụ tải cân công suất phần quan trọng nhiệm vụ thiết kế nhà máy điện Nó định tính đúng, sai tồn q trình tính tốn sau Ta tiến hành tính tốn cân cơng suất gần theo công suất biểu kiến S dựa vào đồ thị cấp điện áp hàng ngày hệ số công suất cấp không khác nhiều 1.1 Chọn máy biến áp Nhà máy điện gồm tổ máy phát, công suất máy 600MW ta chọn máy phát loại, điện áp định mức 10,5KV Thông số định mức Loại MP PMW SMV Điện kháng NV/P UKV Cosep I(A) Xd'' Xd' Xd 3000 10,5 0,8 4,1 0,132 0,24 2,2 A TBφ60 60 75 Loại kích từ BT-450300 1.2 Tính tốn phụ tải cân công suất 1.2.1 Cấp điện áp máy phát: Uđm = 10,5 KV Ta tính theo cơng thức: PUF( t ) = S UF( t ) = P% ( t ) 100 PUF ( t ) PUF max cos ϕ Pmax= 10MW cosϕ = 0,85 Do ta có bảng biến thiên cơng suất phụ tải sau: B1-2 t(h) P(%) 0-6 -12 12 - 18 18 - 20 20 - 24 80 100 70 80 60 Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V PI(MW) 8 9,41 SUF(MVA) 11,76 8,2 9,41 7,1 ĐỒ THỊ PHỤ TẢI CẤP ĐIỆN ÁP MÁY PHÁT S(MVA) 11,76 9,412 9,41 8,82 12 7,1 18 20 24 t(h) 1.2.2 Cấp điện áp trung áp 110KV Pmax = 105 MW; cosϕ = 0,87 Cơng thức tính: PT( t ) = P% ( t ) S UT( t ) = 100 PT ( t ) PT max cos ϕ Bảng 1- t(h) P(%) 0-8 -12 12 - 16 16 - 20 20 - 24 60 70 100 80 60 Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V PI(MW) 63 73,5 105 84 63 SUT(MV 72,41 84,48 120,68 96,55 72,41 A) S(MVA) 120,68 84,48 72,41 96,55 72,41 12 18 20 24 t(h) 1.2.3 Cấp điện cấp điện áp 220KV Pmax = 130 MW; cosϕ = 0,86 Cơng thức tính: PUC( t ) = S UC( t ) = P% ( t ) 100 PT ( t ) PT max cos ϕ Bảng biến thiên công suất đồ thị phụ tải Bảng 1-3: t(h) P(%) 0-8 -12 12 - 18 18 - 24 70 100 80 60 Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Pi(MW) 91 104 78 105,81 SUT(MVA) 130 151,162 120,93 105,81 S(MVA) 151,163 120,93 105,81 105,81 12 18 24 t(h) 1.2.4 Phụ tải toàn nhà máy cosϕ = 0,86 Pmax = 60 MW; PNM( t ) = S NM( t ) = P% ( t ) 100 PT max , MW với Pmax = 300MW PNM ( t ) cos ϕ , MVA Bảng biến thiên công suất phụ tải toàn nhà máy Bảng - 4: t(h) P(%) 0-7 -12 12 - 20 20 - 24 80 90 100 80 Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Pi(MW) 240 SNM(MVA) 270 300 240 297,4 313,95 348,83 279 S(MVA) 348,83 313,95 279 300 12 20 24 t(h) 1.2.5 Tự dùng nhà máy Công suất tự dùng nhà máy tính theo cơng thức: Ptd ( t ) = S nm ( t ) ⎞ α% PNM ⎛ ⎜ 0, + 0,6 ⎟ 100 cos ϕtd ⎝ S NM ⎠ Trong đó: + α = 6% phần trăm điên tự dùng nhà máy + 0,4 % công suất tự dùng không phụ thuộc vào phụ tải nhà máy Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V + 0,6 60% công suất tự dùng thay đổi theo phụ thuộc nhà máy thời điểm t Từ ta có bảng biến thiên công suất đồ thị điện tự dùng sau: Bảng - 5: t(h) -7 7- 12 12 - 20 20 - 24 STD(MVA 16,744 18,83 20,93 16,744 ) S(MVA) 20,33 18,83 16,744 16,744 12 20 24 t(h) 1.2.6 Cân cơng suất tồn nhà máy, công suất phát vào hệ thống Bỏ qua tổn thất cơng suất, từ phương trình cân cơng suất ta có: Nguyễn Văn Phịng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Công suất hệ thống: SHT(t) = SNM(t) - SUF(t) - SUC(t) - STD(t), từ ta có bảng tính phụ tải cân cơng suất tồn nhà máy Nguyễn Văn Phịng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Bảng 1.6: Thời gian Công suất 0-6 6-8 - 12 12 - 16 16 - 18 18 - 20 20 - 24 SNM(t) (MVA) 297,94 313,92 313,92 348,8 348,8 348,8 279,94 SUF(t) (MVA) 9,412 11,76 11,76 8,2 8,2 9,41 7,1 SUT(t) (MVA) 72,41 72,41 84,48 120,68 96,55 96,55 72,41 SUC(t) (MVA) 105,81 105,81 151,162 120,93 120,93 105,81 105,81 STD(t) (MVA) 16,744 16,744 18,83 20,93 20,93 20,93 16,744 SHT(t) (MVA) 75,564 107,196 47,688 78,26 102,19 116,1 77,876 S(MVA) 116,1 107,196 102,19 78,26 75,564 77,876 47,688 12 16 18 20 24 Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 t(h) * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Cơng suất phía cao áp xác định khoảng thời gian sau: SCΣ(t) = SUC(t) + SHT(t) Kết tính tốn bảng 1.7 Thời gian Cơng suất 0-6 SCΣ (MVA) 6-8 - 12 12 - 16 16 - 18 18 - 20 20 - 24 157,184 167,074 163,806 231,625 231,625 209,505 157,187 Bảng tổng kết giá trị phụ tải cực đại (Smax) cực tiểu (Smin) loại công suất (MVA): Công suất SUF SUT SUC SHT SNM SCΣ 20,93 Smax STD 11,765 120,68 151,163 110,695 348,8 231,625 16,74 7,1 72,41 105,81 47,688 279,94 157,187 (MVA) Smin (MVA) Đồ thị phụ tải tổng hợp: Biểu đồ loại công suất trục thời gian, giá trị loại công suất riêng biệt vẽ chồng lên khoảng cách đồ thị công suất kề giá trị loại công suất tương ứng Giá trị thực loại công suất ghi cụ thể phía đường đồ thị khoảng thời gian Đồ thị tránh chồng chéo loại cơng suất Nguyễn Văn Phịng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Ilvbt = S = 3.U ®m 2,941 3.10,5 = 161,904 A + Từ đồ thị phụ tải địa phương ta tính thời gian sử dụng công suất cực đại sau: 24 ∑ S T i Tmax = S max i 365 = 365 100.8 + 70.6 + 100.4 + 80.6 = 7665h 100 - Tra bảng 44 sách mạng lưới điện ta chọn cáp bọc cao su vật liệu tổng hợp lõi đồng cách điện cao su vật liệu tổng hợp Khơng cháy vỏ chì đặt đất có tiết diện Scáp = 50mm2 có thông số kỹ thuật sau: S = 50mm2; Uđm = 10,5 kV; Icp = 180A * Kiểm tra cáp theo điều kiện phát nóng lâu dài: I'cp = K1 K2 Icp ≥ Ilvbt Trong đó: K1: hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ môi trường nơi đặt cáp θcp − θ0 dK1 = θcp − θ0 θcp0: nhiệt độ phát máy cho phép θcp = 600C θ'0: nhiệt độ thực tế nơi đặt cáp θcp = 250C θ0: nhiệt độ tính tốn tiêu chuẩn θ0 = 150C K1 = 60 − 25 = 0,88 60 − 15 K2: Hệ số hiệu chỉnh theo số cáp đặt song song với cáp đơn có K2 = với cáp kép K2 = 0,9 - Với cáp đơn: Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 114 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V I'cp = 0,88 180 = 154,4A > Ilvbt = 161,9 A - Kiểm tra cáp kép theo điều kiện phát nóng làm việc cưỡng bức: + Theo quy trình thiết bị điện cáp có cách điện cao su vật liệu tổng hợp, điện áp không 10kV điều kiện làm việc bình thường dịng điện qua chúng khơng vượt q 80% dịng điện cho phép hiệu chỉnh cố cho phép tải 30% thời gian không vượt ngày đêm Vậy dòng cho phép lúc là: I'cp = 1,3 x 0,9 x 0,88 x 180 = 185,328 A + Dòng điện làm việc cưỡng qua cáp đứt sợi: Icb = Ilvbt = 97,137 = 194,274A Icb = 194,274 > I'cb = 187,328A Như cáp cịn lại khơng đủ khả chịu dòng cưỡng ta phải tiến hành chọn lại tiết diện cho đường cáp kép Căn vào giá trị dòng cưỡng bức, ta chọn tiết diện cáp kép là: Scáp kép = 70mm2 có dịng làm việc cho phép Icp = 215A Lúc I'cp = 1,3 0,9 0,88 215 = 221,364 A I'cp > Icb điều kiện phát nóng cố thoả mãn * Kết luận: Cáp chọn: Scáp đơn = 50mm2 Scáp kép = 70mm2 đảm bảo yêu cầu kỹ thuật 5.6.2 Chọn kháng điện máy cắt hợp cho đường dây phụ tải địa phương 5.6.2.1 Chọn sơ kháng điện đường dây: * Điều kiện chọn kháng điện: Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 115 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 116 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Phụ tải địa phương lấy từ phía cuộn hạ máy biến áp liên lạc với máy phát F1 F2 qua kháng K1 K2 + Dòng cưỡng qua mạch: Dịng cưỡng qua mạch tính cố hư hỏng kháng lại phải gánh chịu lượng cơng suất truyền qua SUFmax = 11,765MVA Khi dịng cưỡng qua mạch xác định: IcbK = S UF max 3.U ®m = 11,765 3.10,5 = 0,648 kA * Căn giá trị dòng cưỡng mạch, ta chọn máy cắt MC1 cho cắt dòng cáp phụ tải loại hợp SF6 kiểu 8DA10 hàng SIEMENS có thơng số kỹ tuật sau: Uđm = 12kV Iđm = 3150A Icđm = 40kA Iơđđ = 110kA * Căn giá trị dịng cưỡng mạch điều kiện chọn kháng Sơ ta chọn kháng K1, K2 loại kháng đơn P5A-10-650-XK% Ta cần xác định giá trị XK% kháng 5.6.2.2 Xác định giá trị xuất khẩu% kháng chọn sơ Ta xét điểm ngắn mạch N4, N5, N6 sơ đồ hình 5.4 trang 98 kháng K1, K2 phải thoả mãn yêu cầu sau: + Khi ngắn mạch N5 máy cắt MC1 cáp S1 phải ổn định nhiệt, tức là: I"N5 ≤ Icắt đmMC1 I"N5 ≤ InhS1 + Khi ngắn mạch N6 máy cắt MC2 cáp S2 phải ổn định nhiệt tức là: I"N6 ≤ IcắtđmMC2 Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 117 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V I"N6 ≤ InhS2 + Dòng ổn định nhiệt cáp S1 cáp S2 InhS = S.C t S: Tiết diện cáp mm2 Trong đó: C: Hệ số cáp địng CCu = 141 A.S /mm2 t: thời gian cắt ngắn mạch máy cắt MC1, MC2 - Theo đề trạm cuối đường dây phụ tải địa phương dùng cáp đồng có tiết diện 50mm2 Các máy cắt MC2 có dòng cắt Icắtđm = 20kA Thời gian cắt ngắn mạch tcắt MC2 = 0,5 Sec Để đảm bảo cắt ngắn mạch chọn lọc thời gian cắt máy cắt MC1 phải lớn thời gian cắt máy cắt MC2 cấp Δt Chọn Δt = 0,2S ta có: tcắtđmMC1 = tcắtMC2 + Δt - 0,5 + 0,2 = 0,7 sec + Dòng ổn định nhiệt cáp S2 là: InhS2 = S C t2 = 50x141 0,5 8,422 kA + Dòng ổn định nhiệt cáp S1 là: InhS1 = S1 C1 t1 = 50.140 0,7 = 7,384 kA Ta thấy Inh1 < Inh2 → chọn kháng theo Inh1 tức tính với N5 * Tính dịng ngắn mạch điểm N5: + Sơ sồ thay tính tốn ngắn mạch sau: XHT XK XS1 XS2 EHT N4 N5 N6 Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 118 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V + Trong chương III tính ngắn mạch điểm N4: I"N4 = 55,944kA → Điện kháng hệ thống tính đến điểm ngắn mạch N4 là: XHT = I cb 3,303 = = 0,0590 " I N 55.944 + Khi ngắn mạch N5 tác dụng kháng K theo điều kiện ổn định nhiệt cáp S1 dịng I'N5 phải ≤ InhS1; XΣ = I cb 3,303 = = 0,45 I nhS1 7,384 Ta có: XΣ = XHT + XK → XK = XΣ - XHT = 0,45 - 0,0590 = 0,391 Vậy XK% = XK I ®mK 0,75 100 = 0,391 100 = 10% I cb 3,303 Theo quy định chọn kháng điện cho đường dây, kháng đơn XK% < 8% Vì với kháng đơn chọn sơ không đảm bảo yêu cầu Ta cần tính chọn lại với kháng kép * Sơ đồ phân phối phụ tải cho kháng Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 119 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Hình 5.5 Sơ đồ phân phối phụ tải cho kháng chế độ vận hành Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 120 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Bảng phân phối ải cho kháng chế độ vận hành Bảng 5.7 Phụ tải qua kháng MW Chế độ vận hành PĐI K1 PĐII K1 PĐI K2 PĐII K2 3,5 5 3,5 Hỏng K1 0 Hỏng K2 0 Bình thường Qua bảng phân phối phụ tải cho kháng ta thấy Pcb = 8MW + Dòng cưỡng qua kháng: IcbK = Pcb 3.U ®m cos ϕ = 8.103 3.10,5.0,85 517,5 A + Căn Uđm Icb ta chọn kháng kép loại cuộn dây nhôm kiểu PbAC 10-2x600 - XK% Ta cần xác định kháng XK% kháng chọn XK% = XK I ®mK 0,6 = 0,488 .100 = 5,864% I cb 3,303 Vậy ta chọn kháng kép loại PbAC - 10 - - 600 - có thông số kỹ thuật: Uđm = 10kV XK% = 6% Iđm = 600A Hệ số liên hệ K = 0,51 Tổn thất công suất pha = 7,9kW 5.6.3 Kiểm tra máy cắt hợp phụ tải địa phương Phần 5.6.2.1 Chọn MC cho đường cáp phụ tải loại hợp SF6 kiểu 8DA10 hãng SIEMENS có thơng số kỹ thuật sau: Uđm = 12kV Iđm = 3150A Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 121 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 122 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V thể phá hỏng cách điện cuộn dây, đặc biệt cách điện gần trung tính tính cách điện Vì trung tính máy biến áp cuộn dây cần bố trí chống sét van Tuy nhiên điện cảm cuộn dây máy biến áp biên độ đường sét tới điểm trung tính giảm phần Do chống sét van đặt trung tính chọn có điện áp định mức giảm cấp Tại trung tính máy biến áp hai cuộn dây cần bố trí chống sét van loại PBMT - 110 có Uđm - 110kV Tại trung tính máy biến áp dây phía 110kV ta đặt chống sét van loại PBC - 35 có Uđm - 35kV B¶o vƯ gãp 220kV B¶o vƯ gãp 110kV HT 220kV 110kV PBC - 220 PBC - 110 Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 123 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện v Trm BA" - Chng V Bảo vệ máy biến áp dây Bảo vệ máy biến áp tự ngÉu PBC-220 PBMT-110 (PBC - 35) PBC-110 CHƯƠNG VI: CHỌN SƠ ĐỒ VÀ THIẾT BỊ TỰ DÙNG Để sản xuất điện năng, nhà máy điện tiêu thụ phần điện cho cấu tự dùng đảm bảo hoạt động máy phát điện như: chuẩn bị nhiên liệu, vận chuyển nhiên liệu, bơm nước tuần hoàn, quạt gió, thắp sáng, điều khiển, tín hiệu Điện tự dịng nhà máy nhiệt điện thuộc vào nhiều yếu tố: dạng nhiên liệu, áp suất ban đầu, kiểu công thức tua bin… Chiếm khoảng 5÷8% tổng điện sản xuất Tập hợp máy công tác truyền động động điện lưới điện, thiết bị phân phối, máy biến áp, giảm áp, nguồn lượng độc lập, hệ thống điều khiển, tín hiệu, thắp sáng, tạo thành hệ thống điện tự dòng nhà máy điện với yêu cầu bản: độ tin cậy, phù hợp yêu cầu kinh tế Các máy công tác điện điện tương ứng nhà máy nhiệt điện chia làm phần không nhau: - Những máy công tác đảm bảo làm việc hệ thống lò tua bin tổ máy - Những máy cơng tác phục vụ chung có liên quan trực tiếp đến lò tua bin, lại cần thiết cho làm việc nhà máy - Đối với nhà máy điện thiết kế ta dùng cấp điện áp tự dùng 6kV 0,4kV nối theo sơ đồ biến áp nối tiếp, số phân đoạn số tổ máy chung Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 124 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V máy biến áp dự trữ lấy điện từ cụm hạ áp phía máy cắt máy phát máy biến áp tự ngẫu liên lạc 6.1 Chọn máy biến áp tự dùng 6.1.1 Chọn máy biến áp cấp 1: Các máy biến áp cấp có nhiệm vụ nhận điện từ đầu cực máy phát có điện áp 10,5kV cung cấp cho phụ tải tự dòng cấp điện áp 6kV Còn lại cung cấp tiếp cho phụ tải cấp điện áp 0,4kV Từ công suất chúng cần phải chọn phù hợp với phụ tải cực đại động cấp điện áp 6kV tổng công suất máy biến áp cấp nối tiếp với SđmBTDC1 ≥ S TD max n Trong đó: STDmax cơng suất tự dòng cực đại: STDmax = 20,93 MVA n: số tổ máy phát nhà máy; n = Vậy SđmBTDC1 ≥ 20,93 = 4,186 MVA ≈ 4186 kVA Tra bảng II trang 83 sách hướng dẫn thiết kế nhà máy điện trạm biến áp ta chọn máy biến áp tự dòng cấp loại TM - 6300 có thơng số sau: Sđm Điện áp (kVA) Cuộn cao Cuộn hạ 6300 10,5 6,3 Tổn thất UN% I% Δ PN 8 0,9 46,5 * Công suất máy biến áp dự trữ cấp chọn phù hợp với chức Máy biến áp dự trữ cấp không dùng thay máy biến áp cơng tác sửa chữa mà cịn cung cấp cho hệ thống tự dịng quy trình hoạt động dừng lị Do cơng suất cần chọn là: SđmBDTC1 = 1,5 SđmBTDC1 = 1,5 4,186 = 6,279 MVA Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 125 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Vậy ta chọn máy biến áp dầu TДHC - 6300 - 10,5/6,3 có thơng số sau: Sđm Điện áp (kVA) Cuộn cao Cuộn hạ 6300 10,5 Tổn thất Δ PN 17,8 6,3 Δ P0 UN% I% 10 0,75 105 6.1.2 Chọn máy biến áp cấp 2: Các máy biến áp tự dòng cấp dùng để cung cấp cho phụ tải cấp điện áp 380/220V chiếu sáng Công suất loại phụ tải thường nhro nên công suất máy biến áp thường chọn loại có công suất từ 630- 6300kVA Loại lớn thường không chấp nhận giá thành lớn Dịng ngắn mạch phía thứ cấp lớn Giả thiết phụ tải chiếm 10% cơng suất phụ tải cấp Khi ta chọn công suất máy là: SđmBC2 = 10 10 S ®mBC1 = 4,186.103 = 627 kVA 100 100 Vậy ta chọn máy biến áp dầu có thơng số bảng sau: Loại TC3-630/6,3 Điện áp Sđm Tổn thất (kVA) Cao Hạ ΔP0 Δ PN 630 6,3 0,4 12 UN% I% 6.2 Chọn khí cụ điện tự dòng: * Chọn máy cắt hợp cho mạch 6,3kV Để chọn máy cắt hợp ta tính dịng điện ngắn mạch N7 sau máy biến áp tự dòng dự phòng cấp (DP1) với nguồn cung cấp hệ thống máy phát điện nhà máy Sơ đồ thay tính tốn điện kháng ngắn mạch: Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 126 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V XHT EHT XBDP1 N4 N7 Dịng ngắn mạch N4 tính: I"N4 = 55,994 kA Điện kháng hệ thống tính đến điểm ngắn mạch N4 XHT XHT = 0,068 Điện kháng máy biến áp tự dùng dự phòng cấp 1: XBDP1 = U N % S cb 10 75 = = 0,75 ≈ 100 S ®m 100 10 - Dòng điện ngắn mạch điểm N7: S cb I"N7 = 75 I cb 3.U tb 3.6,3 = = = 8, 443kA X HT +X BDP1 0,068 + 0,75 0, 068 + 0,75 - Dịng xung kích điểm N7 IXKN7 = KXK I"N7 = 1,8 8,443 = 21,38 kA Căn tính tốn ta chọn máy cắt hợp cho mạch 6,3kA loại 8DA - 10 hãng SIEMENS có thơng số kỹ thuật sau: Loại máy cắt Uđm (kV) Iđm (A) Icđm (kA) Iođđ (kA) 8DA10 7,2 2500 40 110 Kiểm tra máy cắt Iđm = 2500 A> Ilvcb Icđm = 40kA > I"N7 Iôđđ = 110kA > iXKN7 Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 127 * ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V Ta không cần kiểm tra ổn định nhiệt cho máy cắt Iđm > 100A Vậy máy cắt hợp chọn cho mạch 6,3kV đạt yêu cầu kỹ thuật * Chọn máy cắt hợp cho mạch 10,5kV Tại chương V ta chọn máy cắt cho mạch 10,5 kV loại HCF3 hãng ABB đạt yêu cầu kỹ thuật Nguyễn Văn Phòng - Trường Đại học BK Hà Nội - Bộ môn HTĐ - Lớp HTĐ N1 - K38 128 ... (-34,067 )2 + ( -28 ,574 )2 + Ti + (-10, 424 )2 + ( -22 ,539 )2 + ( -22 ,539 )2 + (-34,607 )2 4] = 5547,43 MW ΔPNH Σ S t i = 0,78 [56, 428 2 + 71,57 12 + 77,67 92 + Hi 113,93 92 + 101, 829 2 + 101, 829 2 + 57,88 42 4] =... B1, B2ta có: ΔPNC Σ S t i = 0 ,26 [91,03 52 + 106,17 82 +106 ,25 32 + Ci + 14,41 32 + 124 ,36 82 + 124 ,38 62 + 92, 19 12 4] = 0 ,26 27 522 1,605 = 71557,671 MW ΔPNT Σ S t i = 0 ,26 [-34,06 72 + (-34,067 )2. .. ÁN TỐT NGHIỆP "Nhà máy điện Trạm BA" - Chương V 26 0 26 0 ⎤ ⎡ ΔPNT = 0,5 ⎢ 520 + − = 26 0 KW = 0 ,26 MW 0, 52 0, 52 ⎥ ⎣ ⎦ 26 0 26 0 ⎡ ⎤ ΔPNH = 0,5 ⎢ 520 + − − 520 ⎥ = 780 KW = 0,78MW 0, 52 0, 52 ⎣ ⎦ Căn bảng