ĐỒ án THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ đốt TRONG

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA CƠ KHÍ GIAO THƠNG o0o ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Sinh viên thực : Nguyễn Phan Bảo Chung Lớp : 18C4A Nhóm : 18N17 GVHD : Ths Dương Đình Nghĩa Đà Nẵng, tháng 10, 2021 MỤC LỤC XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG, ĐỘNG LỰC, ĐỘNG LỰC HỌC CỦA ĐỘNG CƠ DD6-0521 1.1 Tính tốn xây dựng vẽ đồ thị .4 1.1.1 Các thông số đề 1.1.2 Các thơng số tính chọn 1.2 Đồ thị công .6 1.2.1 Các thông số xây dựng đồ thị 1.2.2 Cách vẽ đồ thị 1.3 Đồ thị Brick 10 1.3.1 Phương pháp 10 1.4 Đồ thị chuyển vị .11 1.4.1 Phương pháp 11 1.4.2 Đồ thị chuyển vị 11 1.5 Xây dựng đồ thị vận tốc 13 1.5.1 Phương pháp 13 1.5.2 Đồ thị vận tốc V(S) 14 1.6 Đồ thị gia tốc 15 1.6.1 Phương pháp 15 1.6.2 Đồ thị gia tốc j = f(x) .15 1.7 Vẽ đồ thị lực quán tính 17 1.7.1 Phương pháp 17 1.7.2 Đồ thị lực quán tính: 18 1.8 Đồ thị khai triển: Pkt , Pj , P1 - .19 1.8.1 Vẽ Pkt -  19 1.8.2 Vẽ Pj -  20 1.8.3 Vẽ P1 -  20 1.8.4 Đồ thị khai triển Pkt , Pj , P1 -  20 1.9 Xây dựng đồ thị T , Z , N -  21 1.9.1 Sơ đồ lực tác dụng lên cấu trục khuỷu truyền 21 1.10 Xây dựng đồ thị T , Z , N - 22 1.11 Đồ thị T -  25 1.12 Đồ thị vectơ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu 29 1.13 Tính tốn vẽ đồ thị phụ tải tác dụng lên đầu to truyền 31 1.14 Đồ thị khai triển Q(α) 34 XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG, ĐỘNG LỰC, ĐỘNG LỰC HỌC CỦA ĐỘNG CƠ DD6-0521 1.1 Tính tốn xây dựng vẽ đồ thị 1.1.1 Các thông số đề Bảng 1.1: Các thơng số cho trước động THƠNG SỐ KỸ THUẬT Nhiên liệu KÝ HIỆU Số xilanh/ Số kỳ/ Cách bố trí i/ τ Cơng suất cực đại/ số vịng quay Tham số kết cấu Áp suất cực đại Khối lượng nhóm piston Khối lượng nhóm truyền Góc phun sớm Góc phân phối khí Hệ thống nhiên liệu Hệ thống bôi trơn Hệ thống làm mát Hệ thống nạp Hệ thống phân phối khí ĐƠN VỊ Diesel Thứ tự làm việc Tỷ số nén Đường kính piston Hành trình piston GIÁ TRỊ 6/ 4/ In-line 1-5-3-6-2-4 ε D S Ne n 16,8 130 155 235 1846 λ 0,24 mm mm kW v/ph 9,5 MN/m2 1,9 kg 2,4 kg 15 độ 17 độ 57 độ 68 độ 15 độ Bocsh VE – Type pump Cưỡng cascte ướt Cưỡng bức, sử dụng môi chất lỏng Turbo Charger Intercooler 12 Valve, OHV pz mpt mtt φs α1 α2 α3 α4 1.1.2 Các thơng số tính chọn - Trong việc tính tốn thiết kế động để phù hợp sử dụng ta cần phải tính chọn thơng số cần thiết cho việc tính thiết kế, việc chọn thơng số phải phù hợp dựa dãy số kinh nghiệm cho q trình tính tốn động đạt hiệu cao - Tốc độ trung bình động cơ: nhằm mục đích dễ lựa chọn thơng số tính tốn phù hợp cho động chọn Cm  S n  m / s 30 Trong đó: S [m]: hành trình dịch chuyển piston xilanh n [vòng/ phút]: tốc độ quay động Khi đó: Cm  155  103  1846  9,5  m / s  30 Cm  9,5  m / s    m / s  - Trang 10 - [1] : động tốc độ cao hay động cao tốc Chỉ số nén đa biến trung bình phụ thuộc nhiều yếu tố tỷ lệ hịa khí, loại buồng cháy, thông số kết cấu động số nén đa biến trung bình xác định cách gần theo phương trình cân nhiệt nhằm giải thích rõ chất nó, bên cạnh thực tế động diesel ta chọn: - Chỉ số nén đa biến trung bình : n1 = 1,35 Trang 10 - [1] - Chỉ số giãn nở đa biến trung bình : n2 = 1,27 Trang 10 - [1] - Áp suất khí cuối kì nạp: Vì động bốn kì tăng áp: pa = (0,8÷ 0,96) × pk Đối với động tăng áp tuabin khó Chọn pk = 0,2 [MN/m2] Trang 11 - [1] Khi đó: pa = 0,95 × 0,2 = 0,19 [MN/m2] - Áp suất cuối kì nén: pc = pa × ε n = 8.57 [MN/m2] - Chọn tỷ số dãn nở sớm: động diesel ρ = 1,3 - Áp suất cuối trình giãn nở: pb  - 2 Thể tích cơng tác: Vh  - pz pz   0,37  MN / m  n n       S    D2  2.057  l  Thể tích buồng cháy: Trang 12 - [1] Vc  Vh  0,13 l   1 - Vận tốc tục khuỷu: - Áp suất khí sót:  Vì động cao tốc: pth   0,75  0,9  pk  n  193,215  rad / s  30 pr   1,05  1,1  pth (chọn 1,1) (1.8) (chọn 0,75) (1.9) Khi đó: pr = 0,165 [MN/m2] 1.2 Đồ thị công 1.2.1 Các thông số xây dựng đồ thị - Để xây dựng đồ thị công theo cách tính tốn ta yếu quan tâm đến đường nén cháy - Xây dựng đường nén: Gọi Pnx, Vnx áp suất, thể tích biến thiên theo trình nén động Vì trình nén động trình nén đa biến nên: (1.1) Pnx  Vnxn  const  Pnx  Vnxn  Pc  Vc n 1 V   Pnx  Pc   c   Vnx  đó: Pnx  Pc in n1 i Đặt: Vnx Vc Khi (1.2) Để dễ vẽ ta tiến hành chia Vh thành  khoảng , i = 1, , 3,  - Xây dựng đường giãn nở: Gọi Pgnx , Vgnx áp suất thể tích biến thiên theo q trình giãn nở động Vì trình giãn nở trình đa biến nên ta có: (1.3) n Pgnx  Vgnx  const n  Pgnx  Vgnx  Pz  Vz n V   Pgnx  Pz   z  V   gnx  n2 PZ Ta có : VZ = ×VC  Pgnx = Đặt i= V gnx VC , ta có : V gnx VZ n2 = PZ V gnx ρ V C n2 ( ) ( ) Pgnx = PZ ρ i n2 n21 (1.4) Để dễ vẽ ta tiến hành chia Vh thành  khoảng , i = 1, , 3,  - Biểu diễn thơng số: Biểu diễn thể tích buồng cháy: Vcbd = 10 mm  v   dm3  Vc  0.01302   Vcbd  mm  Giá trị biểu diễn thể tích cơng tác: Vhbd  Vh  158  mm v Biểu diễn áp suất cực đại: pzbd = 200mm  p  pz  MN   0,0475  pzbd  m mm  Về giá trị biểu diễn ta có đường kính vịng tròn Brick AB giá trị biểu diễn Vh , nghĩa giá trị biểu diễn AB = Vhbd = 158[mm]  s  S  m   0,981  Vhbd  mm  OO , R   OO    9,5  mm    S s Giá trị biểu diễn OO’: , bd Bảng 1.2: Bảng giá trị đồ thị công động xăng V i 1VC 2VC 3VC 4VC 5VC 6VC 7VC 8VC 9VC 10VC 10 11VC 11 12VC 12 13VC 13 14VC 14 15VC 15 16VC 16 16,8VC 16,8 V V(mm) 0,1 0,3 0,4 0,5 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,3 1,4 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,2 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 168 n1 i 2,55 4,41 6,50 8,78 11,23 13,83 16,56 19,42 22,39 25,46 28,63 31,90 35,26 38,70 42,22 45,10 Đường nén 1/ in1 pc/in1 8,57 0,392 3,36 0,227 1,94 0,154 1,32 0,114 0,98 0,089 0,76 0,072 0,62 0,060 0,52 0,051 0,44 0,045 0,38 0,039 0,34 0,035 0,30 0,031 0,27 0,028 0,24 0,026 0,22 0,024 0,20 0,022 0,19 pn 180,4 70,77 40,94 27,76 20,54 16,06 13,04 10,89 9,29 8,06 7,09 6,30 5,65 5,12 4,66 4,27 4,00 n2 i 2,41 4,04 5,82 7,72 9,73 11,84 14,03 16,29 18,62 21,02 23,47 25,98 28,55 31,16 33,82 35,99 Đường giãn nở 1/ in2 pz ρn2/in1 9,5 0,415 5,497 0,248 3,285 0,172 2,279 0,130 1,717 0,103 1,362 0,084 1,120 0,071 0,945 0,061 0,814 0,054 0,712 0,048 0,631 0,043 0,565 0,038 0,510 0,035 0,464 0,032 0,425 0,030 0,392 0,028 0,368 1.2.2 Cách vẽ đồ thị Từ bảng giá trị ta tiến hành vẽ đường nén đường giản nở Vẽ vòng tròn đồ thị Brick để xác định điểm đặc biệt: - Điểm a (Va ; pa) Va = Vc + Vh = 2,18756 [dm3] pa = 0,19 [MN/m2] Vậy abd (168 ; 4) - Điểm b (Va ; pb) Vb = Va = 2,18756 [dm3]  Vbbd   pbbd  pb = 0,2438 [MN/m2] Vb  168  mm  v pb  7,76  mm  p Vậy bbd (168 ; 7,76) - Điểm phun sớm: c’ xác định từ đồ thị Brick ứng với s; - Điểm c (Vc ; Pc) Vc = 0,13021 [dm3]  Vcbd  10  mm  pgn 200 115,73 69,15 47,99 36,14 28,67 23,58 19,90 17,13 14,99 13,28 11,89 10,74 9,78 8,96 8,25 7,76  pcbd  pc = 8,57[MN/m2] pc  180,  mm  p Vậy cbd (10 ; 180,4) - Điểm bắt đầu trình nạp: r (Vc ; Pr) = (0,13 ; 0,22) => rbd (10 ; 4,63) - Điểm mở sớm xupáp nạp: r’ xác định từ đồ thị Brick ứng với α1 - Điểm đóng muộn xupáp nạp: a’ xác định từ đồ thị Brick ứng với α2 - Điểm mở sớm xupáp thải : b’ xác định từ đò thị Brick ứng với α3 - Điểm y (Vc ; Pz) = (0,13 ; 9,5) => ybd (10; 200) - Điểm áp suất cực đại lý thuyết: z (Vc ; Pz) = (0,169 ; 9,5) => zbd (13; 200) - Điểm áp suất cực đại thực tế: z’’(/2.Vc ; Pz) - Điểm c’’: cc”=1/3cy - Điểm b’’: bb’’=1/2ba Bảng 1.3: Các điểm đặc biệt Điểm a (Va, pa) c (Vc, pc) z (Vz, pz) B (Vb, pb) r (Vr, pr) Y (Vc, pz) z'' (ρ/2Vc;pz) - Giá trị thật V[dm ] P[MN/m2] 2,187 0.19 0,13 8,57 0.169 9,5 2,187 0,37 0,13 0,22 0,13 9,5 0,047 4.625 Giá trị vẽ [mm] V P 168 10 180,4 13 200 168 7,76 10 4,63 10 200 11,5 200 Sau có điểm đặc biệt tiến hành vẽ đường thải đường nạp, tiến hành hiệu chỉnh bo tròn hai điểm z’’ b’’ 1.3 Đồ thị Brick 1.3.1 Phương pháp Hình 1.2 Phương pháp vẽ đồ thị Brick - Vẽ vòng tròn tâm O, bán kính R Do AD = 2R = S = 78 [mm] Điểm A ứng với góc quay =00(vị trí điểm chết trên) điểm D ứng với =1800 (vị trí điểm chết dưới) Chọn tỷ lệ xích đồ thị Brick: - S   S  V  0,981 Vhbd Vh Từ O lấy đoạn OO’ dịch phía ĐCD Hình 1.2 , với : OO’  R  9,3 mm  Giá trị biểu diễn : - s  OO'bd  OO '   R   9,5  mm  S S  Từ O’ kẻ đoạn O’M song song với đường tâm má khuỷu OB , hạ M’C thẳng góc với AD Theo Brick đoạn AC = x Điều chứng minh sau: - Rλ Ta có : AC = AO - OC= AO - (CO’ - OO’) = R- MO’ cos + × Coi : MO’  R + Rλ × cos        AC  R   cos      cos       cos      cos 2    x     1.4 Đồ thị chuyển vị 1.4.1 Phương pháp - Muốn xác định chuyển vị piston ứng với góc quay trục khuỷu α =10 0, 200, 300, ta làm sau : từ O’ kẻ đoạn O’M song song với đường tâm má khuỷu OB Hạ MC vng góc với AD Điểm A ứng với góc quay  = 00(vị trí điểm chết trên) điểm D ứng với  = 1800 (vị trí điểm chết dưới) Theo Brick đoạn AC = x - Vẽ hệ trục vng góc OS, trục O biểu diễn giá trị góc cịn trục OS biễu diễn khoảng dịch chuyển Piston Tùy theo góc  ta vẽ tương ứng khoảng dịch chuyển piston Từ điểm vòng chia Brick ta kẻ đường thẳng song song với trục O Và từ điểm chia (có góc tương ứng) trục O ta vẽ đường song song với OS Các đường cắt điểm Nối điểm lại ta đường cong biểu diễn độ dịch chuyển x piston theo  1.4.2 Đồ thị chuyển vị Hình 1-3: Đồ thị chuyển vị S = f() 0.5 0.6 0.5 0.5 0.6 0.8 1.5 2.2 2.6 2.9 3.1 2.9 2.7 2.4 2.2 1.8 1.5 1.3 1.1 0.9 0.8 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.2 0.1 0.0 0.1 0.2 0.2 0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.3 0.0 0.3 0.5 0.5 0.5 0.4 0.3 0.1 3.8 3.9 4.1 4.3 4.5 4.4 4.0 3.4 3.2 3.2 3.1 9.4 9.4 9.4 9.3 9.2 9.1 9.0 9.0 9.0 9.0 9.1 9.1 9.2 9.2 9.3 9.3 9.4 9.4 9.5 9.5 9.6 9.7 9.8 9.9 10.0 10.2 10.5 10.9 11.4 11.8 12.0 12.2 12.3 12.4 12.5 -7.1 -7.6 -7.8 -7.7 -7.4 -6.8 -5.9 -4.7 -3.3 -1.7 0.0 1.7 3.3 4.7 5.9 6.8 7.4 7.7 7.8 7.6 7.1 6.5 5.8 5.0 4.0 3.1 2.1 1.0 0.0 -1.0 -2.1 -3.1 -4.0 -5.0 -5.8 -6.5 -7.1 -7.6 -7.8 -7.7 -7.4 -6.8 -5.9 -4.7 -3.3 -1.7 -10.0 -7.7 -5.4 -3.2 -1.9 -2.2 -5.6 -14.7 -33.4 -67.5 -122.8 -173.9 -125.4 -74.9 -44.1 -27.9 -20.1 -16.8 -16.0 -16.2 -17.2 -18.2 -18.9 -19.2 -19.4 -19.4 -19.4 -19.4 -19.2 -18.0 -17.7 -17.0 -15.8 -14.3 -12.4 -10.3 -7.6 -4.3 -0.6 3.4 7.6 11.8 15.6 18.8 21.3 22.8 0.0 12.6 0.0 23.4 Ta vẽ đồ thị sau : Hình 1.12: Đồ thị phụ tải tác dụng đầu to truyền - Ý nghĩa: đồ thị phụ tải tác dụng lên đầu to truyền: đồ thị biểu diễn phản lực tác dụng lên ổ trượt đầu to truyền phụ tải Q chốt khuỷu gây nên Qua đồ thị ứng với vị trí ta có giá trị phụ tải xác định điểm đặt, phượng, chiều, độ lớn 1.14 Đồ thị khai triển Q(α) - Khai triển đồ thị phụ tải toạ độ độc cực thành đồ thị Q-α tính phụ tải trung bình Qtb - Chọn tỉ lệ xích: µQ =µP = 0,0475 [MN/(m2.mm)] - Lập bảng tính xây dựng đồ thị Q-α: - Tiến hành đo khoảng cách từ tâm O đến điểm ai(Ti, Zi) đồ thị phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu, ta nhận giá trị Qi tương ứng Sau lập bảng Q-α Hình 1.13: Đồ thị khai triển phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu Q = () 1.15 Tính tốn vẽ đồ thị mài mòn chốt khuỷu - Vẽ vòng tròn tượng trưng cho vòng tròn chốt khuỷu , chai vòng tròn thành 24 phần - Tính hợp lực Q’ lực tác dụng điểm 0, , , 3, , 23 Rồi ghi trị số lực phạm vi tác dụng lực giả thiết 1200 - Cộng trị số Q Dùng tỷ lệ xích thích đáng (µm) đặt đoạn đại biểu cho Q điểm , , , 3, , 23 lên vòng tròn dùng đường cong nối điểm lại , ta đường thể mức độ mòn chốt khuỷu - Ta vẽ đồ thị sau: Hình 1.14: Đồ thị mài mịn chốt khuỷu Ý nghĩa đồ thị mài mòn: để xác định quy luật mài mòn chốt khuỷu Nhưng xem xét mặt lý thuyết (giả thuyết phạm vi tác dụng 120 độ) Ngồi quy luật mài mịn cịn ảnh hưởng số yếu tố: chất lượng dầu bôi trơn, vật liệu chế tạo, gia công … Xác định phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu thời điểm góc quay trục khuỷu từ xác định vị trí chịu tải bé chốt khuỷu khoan lỗ dầu PHÂN TÍCH ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU ĐỘNG CƠ THAM KHẢO 2.1 Chọn động tham khảo Chọn động tham khảo: Hyundai KIA G6BA 2.7L THÔNG SỐ KỸ THUẬT Nhiên liệu Số xilanh/Số kỳ/Cách bố trí Thứ tự làm việc Tỷ số nén Đường kính piston Hành trình piston Cơng suất cực đại/ số vịng quay Tham số kết cấu Hệ thống bơi trơn Hệ thống làm mát Hệ thống nạp Hệ thống phân phối khí Hệ thống nhiên liệu Yêu Cầu Diesel 6/ 4/ In-line 1-5-3-6-2-4 16,8 130 155 235 1846 0,24 Cưỡng cascte ướt Cưỡng bức, sử dụng môi chất lỏng Turbo Charger Intercooler 12 valve, OHV Bocsh VE-type pump Mercedes-Benz OM 457 Diesel 6/4/V-type 1-5-3-6-2-4 18,5 128 155 260 2000 0,25 Cưỡng cascte ướt Cưỡng bức, sử dụng môi chất lỏng Turbo Chanrge withintercooler 12 valve, OHV Bosch PF-Unit Pump Hình 2.1 Động Mercedes-Benz OM457 2.2 Phân tích đặc điểm động 2.2.1 Cơ cấu piston, truyền, trục khuỷu 2.2.1.1 Piston Hình 2.1: Kết cấu piston 1-Xecmăng lửa; 2- Xec măng khí; 3- Xec măng dầu; 4- Vòng chặn chốt piston; 5- Chốt piston; 6- Piston - Piston chi tiết quan trọng động đốt Trong trình làm việc động cơ, piston chịu lực lớn, nhiệt độ cao ma sát mài mòn lớn, lực tác dụng nhiệt độ cao khí thể lực quán tính sinh gây nên ứng suất học ứng suất nhiệt piston, mài mòn thiếu dầu bôi trơn mặt ma sát pittong với xilanh chịu lực Piston có nhiệm vụ quan trọng sau: Đảm bảo bao kín buồng cháy, giữ khơng cho khí cháy buồng cháy lọt xuống te (hộp trục khuỷu) ngăn không cho dầu nhờn từ hộp trục khuỷu súc lên buồng cháy Tiếp nhận lực khí thể truyền lực cho truyền (trong trình cháy giản nở) để làm quay trục khuỷu nén khí q trình nén, đẩy khí thải khỏi xilanh q trình thải hút khí nạp vào buồng cháy trình nạp Hình 2.2: Piston động Mercedes-Benz OM457 - Piston động Mercedes-Benz OM457 chế tạo hợp kim nhôm Với đường kính 128mm chiều cao 140mm Khối lượng piston 2470g + Đỉnh piston có dạng lõm, động làm việc đầu piston nhận phần lớn nhiệt lượng khí cháy truyền cho (khoảng 70 -80%) lượng nhiệt truyền vào xéc măng thông qua rảnh xéc măng, đến nước làm mát động Ngồi q trình làm việc piston cịn làm mát cách phun dầu vào phía đỉnh piston + Thân piston làm nhiệm vụ dẩn hướng xilanh, nơi chịu lực ngang nơi bố trí bệ chốt piston Trên bệ chốt có gân để tăng độ cứng vững Thân piston có cắt bỏ phần khối lượng nhằm làm giảm lực quán tính cho piston không làm ảnh hưởng đến độ cứng vững + Chốt piston chi tiết dùng để nối piston với đầu nhỏ truyền Trong q trình làm việc chịu lực khí thể lực quán tính lớn, lực thay đổi theo chu kì có tính chất va đập mạnh Đường kính chốt có dạng trụ rỗng Chốt piston lắp với đầu nhỏ truyền piston theo kiểu lắp tự + Xéc măng khí xéc măng dầu lắp đầu piston, số lượng xéc măng gồm có: xéc măng khí xéc măng dầu 2.2.1.2 Thanh truyền Hình 2.3: Thanh truyền động Mercedes-Benz OM457 - Thanh truyền động Mercedes-Benz OM457 chế tạo thép hợp kim có đường kính đầu to 62 mm, đường kính đầu nhỏ 48 mm - Đầu to truyền có dạng hình trụ rỗng Đầu to đực chia thành nửa, nhằm giảm kích thước đầu to truyền mà tăng đường kính chuốt khuỷu, đúc liền với thân, rời làm thành nắp đầu to truyền Hai liên kết với buloong truyền - Trên đầu to truyền có lắp bạc lót để giảm độ mài mịn cho chốt khuỷu, bạc lót đầu to truyền làm thành nửa, bạc lót bị mịn thay bạc lóc Trên bạc lót có lỗ rãnh để dẫn dầu bôi trơn vấu chống xoay, lắp ghép vấu bám vào rãnh đầu to - Thanh truyên làm thép có độ bền cao, giửa hai nắp truyền có chốt định vị để tăng tính ổn định lắp ráp - Bạc truyền chế tạo nhôm, bạc có vấu điịnh vị tăng tính ổn định lắp ráp 2.2.1.3 Trục khuỷu - Trục khuỷu chi tiết máy quan trọng nhất, cường độ làm việc lớn động đốt Công dụng trục khuỷu tiếp nhận lực tác dụng piston truyền qua truyền biến chuyển động tịnh tiến piston thành chuyển động quay trục khuỷu để đưa cơng suất ngồi (dẫn động máy công tác khác) Trạng thái làm việc trục khuỷu nặng Trong trình làm việc, trục khuỷu chịu tác dụng lực khí thể, lực quán tính (quán tính chuyển động tịnh tiến quán tính chuyển động quay) lực có trị số lớn thay đổi theo chu kỳ định nên có tính chất va đập mạnh - Ngồi lực tác dụng nói cịn gây hao mịn lớn bề mặt ma sát cổ trục chốt khuỷu.tuổi thọ khuỷu trục truyền chủ yếu phụ thuộc vào tuổi thọ trục khuỷu Có sức bền lớn, độ cứng vững lớn, trọng lượng nhỏ mịn, có độ xác gia cơng cao, bề mặt làm việc trục cần có độ bóng bề mặt độ cứng cao Không xẩy tượng giao động Kết cấu trục khuỷu phải đảm bảo tính cân tính đồng đều, phải dể chế tạo Hình 2.5: Trục khuỷu động Mercedes-Benz OM457 - Đó nói chung cho động đốt cịn xe hyundai nói riêng có thành phần sau, Trục khuỷu động Mercedes-Benz OM457 dạng trục khuỷu dành cho động xylanh theo kiểu thằng hàng Có kết cấu phức tạp, đồi hỏi độ xác cao 2.2.2 Hệ thống bơm nhiên liệu - Hệ thống nhiên liệu động Mercedes-Benz OM457 hệ thống Unit Pump System, xi lanh động có bơm xi lanh đơn với van điện từ tích hợp Điều kết hợp thông thường thông qua đường cao áp ngắn Cấu trúc cho phép áp suất phun nhiên liệu lên tới 2.200 bar Bơm cao áp dẫn động trực tiếp trục cam động Tốc độ phân phối cao Bơm đảm bảo áp suất tăng liên tục thời gian hoạt động *Đặc tính: Các kim phun nhiên liệu với van điện từ tốc độ cao Chúng kích hoạt đơn vị điều khiển động điện tử Khi bắt đầu khởi động chế độ phun thay đổi, thời gian phun thay đổi, khả lớn việc thích ứng với điều kiện vận hành động khả hiệu chỉnh xy lanh, UPS góp phần hướng tới hoạt động động tiết kiệm nhiên liệu thân thiện với môi trường *Ưu điểm + Khí thải thấp • Tiêu thụ nhiên liệu • Dễ dàng chuyển đổi từ hệ thống phun nhiên liệu với bơm in-line distributor (không cần thiết kế lại đầu xi lanh) • Bảo dưỡng đơn giản nhanh chóng máy bơm tháo lắp dễ dàng 2.2.3 Hệ thống phối khí - Cơ cấu phân phối khí động hệ thống phân phối khí DOHC, gồm 24 van, xilanh có van: van thải van nạp - Cơ cấu phối khí kiểu hai trục cam đặt thân máy, khơng có có đũa đẩy cị mổ Bộ dẫn động dai truyền chuyển động từ bánh đai trục khuỷu qua truyền dai lên trục cam, có cấu căng dai - Cơ cấu gồm bốn trục cam, hai trục xilanh, trục cam có sáu vấu cam điều kiển đóng mở van Hình 2.7 Kết cấu cấu phân phối khí - Xupap nạp xupap thải dẫn động từ cò mổ, trục cam dẫn động từ trục khuỷu - Đường kính thân xupap nạp : 5,585 đến 5,980 mm - Đường kính thân xupap thải : 5,95 đến 5,595 mm 2.2.4 Hệ thống bôi trơn - Hệ thống bơi trơn kết hợp cưởng với vung tóe dùng để đưa dầu bôi trơn làm mát bề mặt ma sát chi tiết chuyển động đọng Hệ thống bôi trơn kiểu cácte ướt Hệ thống bơi trơn động có dung tích 5,8 lít - Hệ thống bơi trơn giồm có: bơm dầu, bầu lọc dầu, cacte dầu, đường ống,…dầu từ cacte hút bơm dầu, qua lọc dầu, vào đường dầu dọc thân máy vào trục khuỷu, lên trục cam, từ trục khuỷu vào bạc biên, từ trục cam vào bạc trục cam, theo đường daanc dầu vè két làm mát cacte.Thành xilanh bơi trơn theo kiểu vung tóe dầu hồi Hình 2.11 Bộ phận hệ thống bơi trơn động G6EA-GSL2.7 1-Phần bao bơm dầu; 2-Roto bơm báng răng; 3-Rotongoaif bơm bánh răng; 4-Vỏ bơm dầu; 5-Bánh dẫn động bơm; 6-Phớt chặn dầu; 7-Lọc dầu; 8-Cate dưới; 9-Cate 2.2.5 Hệ thống làm mát - Động Hyundai KIA G6BA 2.7L có hệ thống làm mát nước kiểu vịng kín, tuần hồn cưỡng Nhiệt độ khởi động 82 độ C, nhiệt độ chế độ toàn tải 95 độ C, áp suất van 0.98 – 4.9Kpa Dung tích két làm mát 8,2-8,3 lít Tron hệ thống có hai van xả nước, mợt nằm két nước thân động Nước làm mát có sử dụng chất chống đơng - Bao gồm áo nước xy lanh, nắp máy, két nước, bơm nước, van nhiệt, quạt gió đường ống dẫn nước Hệ thống làm mát sử dụng nước nguyên chất, có pha chất phụ gia chống rĩ - Két làm mát lắp đầu xe, két làm mát có đường nước vào từ van nhiệt có đường nước đến bơm Trên két nước có dàn ống dẫn gắn cánh tản nhiệt - Bơm nước kiểu ly tâm dẫn động dây đai từ trục khuỷu - Van nhiệt đóng nhiệt độ nhỏ 82oC bắt đầu mở nhiệt độ 95oC Hình 2-10: Hệ thống làm mát động 1-Két nước; 2-Nắp két nước; 3-Bình nước phụ; 4,5-Ống nối; 6-Quạt làm mát; 7-Mô tơ điều khiển tốc độ 2.2.6 Hệ thống xả khí - Hệ thống xả động có nhiệm vụ giảm tiếng ồn, giảm hàm lượng khí xả có hại cho sức khỏa người môi trường Cấu tạo hệ thống xả động G6EAGSL2.7 giới thiệu hình 2.11 Hình 2.11 Hệ thống xả khí - Bộ trung hịa khí xả có nhiệm vụ làm giảm chất độc hại mơi trường - Cảm biến oxy có nhiệm vụ xác định hàm lượng oxy có khí xả động để ECM điều chỉnh hổn hợp nhiên liệu cấp vào động gần với lí thuyết 2.2.7 Hệ thống đánh lửa - Hệ thống đánh lửa điều khiển điện tử ECM đánh lửa trực tiếp Mỗi xylanh có bugi loại đầu dài Hệ thống đánh lửa điện tử luôn gắn liền với hệ thống phun nhiên liệu, điều khiển tia lửa, góc đánh lửa ln phù hợp với góc phun nhiên liệu nhờ cảm biến để thực trình đốt cháy tốt nhiên liệu cháy hoàn tồn, tốn nhiên liệu, tăng cơng suất động cơ,chất thải độc hại - ECM vào tín hiệu nhận từ cảm biến vị trí trục khuỷu vào góc đánh lửa sở ghi sẳn nhớ thông số hiệu chỉnh để xác điịnh góc đánh lửa sớm cho động Việc tạo tín hiệu tạo xung để cung cáp dòng điện cho cuộn dây đánh lửa lập trình sẳn để cuộn dây cung cấp dòng điện thời gian định mức trước giá trị tính tốn để đảm bảo cho: Từ thơng sinh cuộn dây đạt tra trị lớn nhất, đảm bảo cuộn day đủ lượng để đánh lửa; Điều khiển phát chấm dứt tia lửa ECM tính tốn sau liệu nhập vào bởi: + Tốc độ động + Cảm biến vị trí trục cam + Cảm biến vị trí trục khuỷu + Cảm biến nhiệt độ động + Cảm biến vị trí bướm ga + Cảm biến vị trí bàn đạp ga + Cảm biến kích nổ 2.2.8 Hệ thống khởi động - Hệ thống khởi động điện với phương pháp điều khiển gián tiếp role điện từ Hình 2.12 Sơ đồ hệ thống khởi động động G6BA-GSL2.7 TÀI LIỆU THAM KHẢO GS.TS.Nguyễn Tất Tiến – Nguyên lý động đốt – NXB Giáo Dục PGS.TS.Dương Việt Dũng – Kết cấu động đốt ThS Nguyễn Quang Trung – Hướng dẫn đồ án động đốt PGS.TS.Trần Thanh Hải Tùng - Giáo trình kết cấu tính tốn động đốt ... Turbo Charger Intercooler 12 Valve, OHV pz mpt mtt φs α1 α2 α3 α4 1.1.2 Các thơng số tính chọn - Trong việc tính tốn thiết kế động để phù hợp sử dụng ta cần phải tính chọn thơng số cần thiết cho... động cơ: nhằm mục đích dễ lựa chọn thơng số tính tốn phù hợp cho động chọn Cm  S n  m / s 30 Trong đó: S [m]: hành trình dịch chuyển piston xilanh n [vòng/ phút]: tốc độ quay động Khi đó: Cm... '  m1  mnpt  Kg  Đối với động ô tơ máy kéo: m1 = (0,2750,350)×mtt m2 = (0,6500,725)×mtt - Trong đó: m’: khối lượng tham gia chuyển động tịnh tiến mnpt = 1,9 [kg]: khối lượng nhóm Piston