Đồ án tốt nghiệp thiết kế động cơ điện không đồng bộ một pha điện dung dùng cho quạt

Đồ án tốt nghiệp đồ án thiết kế động không đồng pha điện dung dùng cho quạt PHẦN I TỔNG QUAN VỀ CÁC PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG 1.1 GIỚI THIỆU CHUNG VÀ PHÂN LOẠI ĐỘNG CƠ ĐIỆN CÔNG SUẤT NHỎ Máy điện công suất nhỏ dùng rộng rãi gần nửa kỷ nay.Giới hạn công suất thường khoảng vài phần ốt đến 750W song có loại máy điện cơng suất nhở có cơng suất lớn Với phát triển nhanh cơng nghiệp, tự động hố cao, mà việc đòi sử dụng động máy điện nhỏ điều khiển tự động, công nghiệp nhẹ, công nghiệp thực phẩm, xí nghiệp y tế, nhà ăn cơng cộng, nghành tiểu thủ công nghiệp sinh hoạt hàng ngày đIũu thiếu thời đạI ngày Trong động cở không đồng Roto lồng sóc loạI phổ biến loại động xoay chiều công suất nhỏ Động không không đồng pha dùng nguồn điện pha lưới điện sinh hoạt nên dùng ngày rộng rãI nơi Ví dụ dùng để kéo máy tiện nhỏ, máy ly tâm, máy nén, bơm nước, máy xay sát nhỏ, quạt điện, máy xay sinh tố, máy ghi âm, máy lạnh, máy giặt Động không đồng công suất nhỏ so với loại đông điện khác dộng có vành đổi chiều thơng dụng có ưu điểm sau: + Kết cấu đơn giản, giá thành hạ + Không sinh can nhiếu vơ tuyến + tiến ồn Đồ án tốt nghiệp + Sử dụng đơn giản chắn Song nhược điểm động Roto lồng sóc có đặc tính điều chỉnh tốc độ thấp Động KĐB động lực CSN Bình thường Một pha Ba pha Giảm tốc Vạn Với giảm tốc điện từ Với Roto lăn Với roto lồng sóc Một pha Với roto đặc Ba pha PHÂN LOẠI ĐỘNG CƠ KĐB CÔNG SUẤT NHỎ Tất động không đồng pha cơng suất nhỏ có nhược điểm ln có chốt li tâm rơle chuyên dụng để ngắt phần tử khởi động sau động khởi động Điều dẫn đến tăng giá thành động giảm độ tin cậy chúng.Trong trường hợp độ tin cậy động Đồ án tốt nghiệp đóng vai trị quan trọng cịn u cầu mơ men khởi động không cao, người ta thường dùng động pha với tụ làm việc mắc cố định Động khơng đồng điện dung có hai pha stato thường cấp điện qua điện dung để tạo điện áp hai pha cho trình mở máy Kết thúc trình mở máy phần tử điện dung tham gia vào trình làm việc Trong trường hợp đặc biệt, yêu cầu lúc mở máy lúc tải định mức từ trường quay gần tròn để đảm bảo tiêu kinh tế kỹ thuật người ta dùng hai điện dung(một để mở máy để làm việc) Động điện dung cấp điện từ lưới pha với hai cuộn dây stato gồm cuộn chính(Cuộn A) nối trực tiếp với nguồn cuộn phụ(Cuộn B) nối với nguồn qua tụ điện.Chúng đặt lệch 900 U I LV C IA IB K§ SƠ ĐỒ MẠCH ĐỘNG CƠ ĐỘNG ĐIỆN Động với tụ làmĐIỆN việc có đặc tính làm việcCƠ tương đốiDUNG: tốt : η = 0,5 – 0,9; Cosϕ = 0,8 –0.95; Mmax = (1,6 – 2,2)Mđm; song nhược điểm loại động momen khởi động nhỏ MK = (0,3-0,6)Mđm Dưới tiến hành khảo sát phương pháp diễn tả toán học loại phân biệt cách xác định kích thước để cải tiến cho phù hợp với công tác nghiên cứu Đồ án tốt nghiệp 1.2 MƠ HÌNH TỐN HỌC CỦA ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ ĐIỆN DUNG Ở CHẾ ĐỘ XÁC LẬP DÙNG CHO BÀI TỐN THIẾT KẾ Trong q trình thiết kế máy điện nói chung, mơ hình tốn diễn tả chế độ xác lập dùng để xác định đặc tính làm việc Mơ hình tốn học phản ánh chất máy điện thiết kế qua đặc tính tĩnh Nếu đặc tính nhận từ mơ hình chưa đảm bảo tiêu chuẩn phải tính tốn lại từ đầu Mơ hình tốn học máy điện xoay chiều chế độ xác lập trình bày hệ thống phương trình cân điện áp dạng phức số biểu thức mômen điện từ dạng trị số hiệu dụng Động nghiên cứu thuộc loại động không đồng pha điện dung thơng dụng Trên stato có hai cuộn dây đặt lệch góc 900 điện khơng gian Góc lệch pha thời gian tạo nên nhờ điện dung C nối vào hai cuộn Động cung cấp điện từ lưới pha Roto có cấu tạo kiểu lồng sóc Hai cuộn dây stato hai pha A B có tiết diện dây số vịng dây khơng đối xứng Cả hai cuộn dây tham gia làm việc suốt trình độ trình xác lập Có hai phương pháp diễn tả tốn học động không đồng điện dung pha là: phương pháp phân lượng đối xứng phương pháp trực tiếp tự nhiên 1.2.1 phương pháp phân lượng đối xứng Nguyên lý xây dựng mơ hình xuất phát từ dịng điện pha tạo từ trường đập mạch phân tích thành hai từ trường quay thuận ngược Trong động điện dung, stato có hai cuộn dây tương ứng với bốn động đối xứng, có động quay thuận động quay ngược Gọi UA, UB điện áp đóng vào hai cuộn dây stato phân lượng thuận ngược σđiện áp xác định: UA(1,2) = (UA m j UB) UB(1,2) = (UA ± j UA) Gọi tổng trở cuộn dây stato là: ZσA, ZσB Đồ án tốt nghiệp Tổng trở từ hoá ZσA, ZσB; - - Điện trở điện kháng roto tương ứng với pha A B rrA, rrB, Xσ2A, Xσ2B ; - Tỷ số tốc độ quay roto ω tốc độ quay từ trường ω γ : γ = ω ω1 Khi bốn hệ thống phương trình cân điện áp thể mạch điện thay hình sau: Zσ A rrA + jX σ A 1± γ IrA(1,2 IA(1,2) UA(1,2 IoA(1, Zσ B IB(1,2) ZoA(1,2) UB(1, IoB(1,2 rrB + jX σ B 1± γ IrB(1,2 ZoB(1,2) Hình vẽ: Mạch điện thay ứng với thành phần thuận ngược pha A B Trong phương trình mạch điện thay dòng điện thực tế có dạng : IA = I A1 + I A2 I B = I B1 + I B2 Để xác định IA(1,2) IB(1,2) động điện dung phương trình điện áp có dạng: UA(1,2) = U A (1 m j ) m jX c ( I A1 − I A2 ) Đồ án tốt nghiệp UB(1,2) = U A (1 ± j ) ± jX c ( I B1 + I B ) Mô men điện từ tính tốn sau: Mdt = [rrAI2rA1+ rrBI2rB1 ] - ωc ωc [ rrAI2rA2+ rrBI2rB2] Tính tốn đặc tính làm việc động điện dung theo phương pháp cồng kềnh, số lượng phép tính lớn Vì thời gian gần người ta đưa phương pháp xây dựng mơ hình trực tiếp, không sử dụng phương pháp phân lượng đối xứng 1.2.2 Phương pháp trực tiếp Phương pháp trực tiếp phương pháp không sử dụng nguyên lý xếp chồng từ trường quay thuận ngược khe hở không khí Phương pháp cho phép thu gọn số lượng phương trình biểu thức tính tốn thiết kế động điện dung Từ hệ thống bốn phương trình vi phân máy điện tổng quát viết hệ toạ độ quay α, β sau chuyển phức số trạng thái xác lập có dạng: Uα = Z σA I α +Z0A( I α + I rα) = Z0A( I α + I rα) + ( r2 rγ + jxσ2) I rα + 2 ( I rα -j I r β ) 1+ γ 1− γ jUα=ZσBj I β +Z0B(j I β +j I r β ) -jXcj I β = ZoB(j I β +j I r β )+( r2 rγ + jxσ2) j I r β + 2 ( j I r β - I rα) 1+ γ 1− γ Từ hệ thống bốn phương trình vẽ mạch điện thay hình 2-2: Z σA jX σ Iα Uα Z r2 1+ γ r2 1+ γ Ir α jI rβ -Irα r2γ jX σ Z σB jIr β JXC jI β Z jU α Đồ án tốt nghiệp Hệ thống phương trình chứa ẩn số dòng điện I A, , I B, I rα, I rβ Giải hệ thống bốn phương trình tìm dịng điện cuộn dây Khi mơ men điên từ tính theo biểu thức sau: Mdt= r2 ω0 [γ(I2r α +I2r β ) + 2Ir α Ir β sin ϕ r] ϕ r góc lệch pha thời gian Ir α ,Ir β Mặc dù phương pháp có nhiều phương pháp phân lượng đối xứng song không thấy rõ ảnh hưởng trực tiếp đến mô men điện từ Đồ án tốt nghiệp PHẦN II TÍNH TỐN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ KHƠNG ĐỒNG BỘ MỘT PHA ĐIỆN DUNG DÙNG CHO QUẠT CHƯƠNG XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU VÀ THƠNG SỐ PHA CHÍNH - Các yêu cầu đặt cho động không đồng công suất nhỏ thường mâu thuẫn với nhau, việc xác định kích thước chủ uếu trở nên phức tạp Kích thước chủ yếu đường kính D, đường kính ngồi Dn chiều dài tính tốn l lõi sắt stato Tốc độ đồng động nđb= 60 f 60.50 = = 1500 vịng/phút p : p :Số đôi cực p= f: Tần số nguồn Đường kính ngồi stato Trong thực tế hiẹn loại quạt công suất người ta thường chế tạo với dường kính : Dn=7,9 cm Đường kính stato D = kD.Dn = 0,6.168 = 100,8 (mm) Trong : kD:Hệ số kết cấu kD = (0,485 – 0,615) với 2p = Trong trường hợp toán ta chọn kD = 0,58 Đồ án tốt nghiệp Bước cực stato áp dụng công thức: τ= π D p = π 46 2.2 = 36,11(mm) ≈ 36 (mm) Chiều dài tính tốn stato l = λ.D = 0,391.46 = 18 (mm) Trong đó: λ:Hệ số kết cấu, tỷ lệ chiều dài lõi sắt stato với đường kính λ = (0,22 – 1,57) :Theo tài liệu I Trong tính tốn ta chọn λ = 0, 391; Chiều dài khe hở khơng khí Để giảm nhỏ dịng điện khơng tải nâng cao cosϕ ,khe hở khơng khí thường chọn nhỏ, khe hở khơng khí nhỏ vấn đề công nghệ không đáp ứng làm tăng sóng bậc cao lên Khe hở khơng khí máy điện công suất nhỏ thường chọn khoảng sau: δ =0,2-0,3 (mm) Ta dùng kết cấu ổ đỡ bạc đỡ,do có khả bị lệch tâm nên lấy lớn ta chọn δ = 0,3 mm Đường kính ngồi lõi sắt rơto D’ = D – 2.δ = 1046– 2.0,3 = 45,4 (mm) Đường kính trục rôto dt = 0,3.D = 0,3.46 = 13,8 (mm) Chọn dt =14 (mm) Đồ án tốt nghiệp Việc chọn số rãnh stato Zs động điện dung số rãnh rơto Zr có quan hệ mật thiết với nhau, chọn ta phải xét đến mối quan hệ sau: + Trên đặc tính mơmen M = f(n) khơng có chỗ lõm nhiều mơmen ký sinh đồng không đồng sinh + Động làm việc tiếng ồn lực hướng tâm sinh nhỏ + Tổn hao phần sinh nhỏ Với lý ta định chọn số sau: Với 2p = ta có Zs = 16; Zr = 17 Sự tương ứng Zs Zr theo bảng 2.1 trang 29 tài liệu [I] 10 Trong động điện dung, thường số rãnh hai pha cực q A = qB = Zs 16 = =2 2.m p 2.2.2 11 Chọn dây quấn Chọn dây quấn lớp, đồng tâm phân tán hai mặt phẳng Dây quấn bước đủ y=τ = Zs/2.p =16/4 = B 10 A 11 12 13 Y 10 14 15 X 16 Đồ án tốt nghiệp 11 Mômen khởi động MK = = 97,4.10 2 ' 2.( I AK − I AK ).rRAK = n db 97,4.10 2.(0,227 − 0,089 ).204,92 = 1159(Gcm) 1500 12 Bội số mômen khởi động mK = M K 1159 = = 0,65 M dm 1777 13 Công suất tiêu thụ lúc khởi động PSK = U dm I K cos ϕ K = 220.0,325.0,998 = 71,36(W ) 14 Điện áp dây quấn phụ lúc khởi động UBK = IBK.(ZBK - Zc) = = (0,0528 – 0,1487j).(475,75 – j1307,91 – j1592,36) = 87,91∠100,8(V) 15 Điện áp tụ lúc khởi động Uc = IBK.Zc = (0,0528-j0,1487).(-j1592,36) = 252,55∠-20,1 (V) 44 Đồ án tốt nghiệp Bảng tính tốn đặc tímh khởi động: Tham số Đơn vị r'RA1 X’RA1 r’RA2 X’RA2 RA1 XA1 RB1 -JB1 RA2 XA2 RB2 -JXB2 IA1 IA2 IA IB Pdt Pr N M Ω Ω Ω Ω Ω Ω Ω Ω Ω Ω Ω Ω A A A A W W Vg/p G.cm 0.25 0.3 589.97 543.28 590 442.13 121.22 124.72 150.39 151.08 991.77 945 729.74 637.79 788.29 743.56 1018.2 1090.6 523.02 526.52 346.05 346.74 411.5 414.25 1320.1 1319.6 0.1776 0.170 0.0284 0.017 0.2053 0.186 0.1715 0.1692 34.21 34.05 21 19.18 1125 1050.00 1815.8 1777.1 Hệ số trượt 0.45 0.6 417.57 330.88 294.23 231.16 136.52 150.75 153.54 156.83 819.36 732.69 489.88 426.83 644.65 576.45 1206.9 1256.5 583.32 552.55 349.20 352.49 423.53 434.73 1317.6 1315 0.195 0.2072 0.0528 0.0676 0.2477 0.2716 0.1605 0.1576 31.02 27.02 12.41 6.14 825 600.00 1462.2 1253.60 45 0.75 271.82 199.50 168.23 161.33 673.62 395.16 529.98 1281.5 570.03 357 448.49 1311.5 0.2155 0.0773 0.2921 0.1572 23.23 1.14 375.00 1173.40 208.22 173.67 208.22 173.67 610.02 369.33 479.94 1301.8 610.01 369.33 479.94 1301.8 0.2237 0.0863 0.3085 0.1586 17.74 1159.40 Đồ án tốt nghiệp PHẦN III VẼ ĐẶC TÍNH LÀM VIỆC VÀ ĐẶC TÍNH CƠ BẰNG MATLAB a) Đặc tính làm việc: function tuan2 anpha=.168; beta=.902; xma=1412.84; xra=153.87; rra=262.51; rsa=401.84; xsa=195.66; rsb=313.62; k=0.864 for m=1:1000 s(m)=0.0005*m; rra1p(m)=anpha*beta*xma*s(m)/(anpha^2+s(m)^2); xra1p(m)=xra*beta*(rra*anpha/xra+s(m)^2)/(anpha^2+s(m)^2); rra2p(m)=anpha*beta*xma*(2-s(m))/(anpha^2+(2-s(m)^2)); xra2p(m)=beta*xra*(rra*anpha/xra+(2-s(m))^2)/(anpha^2+(2-s(m))^2); ra1(m)=rsa+rra1p(m); xa1(m)=xsa+xra1p(m); rb1(m)=rsb+k^2*rra1p(m); xb1(m)=(k^2*xa1(m)-1592.36); ra2(m)=rsa+rra2p(m); xa2(m)=xsa+xra2p(m); rb2(m)=rsb+k^2*rra2p(m); xb2(m)=(k^2*xa2(m)-1592.36); zb2(m)=rb2(m)+j*xb2(m); zb1(m)=rb1(m)+j*xb1(m); za1(m)=ra1(m)+j*xa1(m); za2(m)=ra2(m)+j*xa2(m); Ia1(m)=220*(zb2(m)-j*k*za2(m))/(za1(m)*zb2(m)+za2(m)*zb1(m)); Ia2(m)=220*(zb1(m)+j*k*za1(m))/(za1(m)*zb2(m)+za2(m)*zb1(m)); Ia(m)=Ia1(m)+Ia2(m); Isa(m)=Ia(m)+0.0059; 46 Đồ án tốt nghiệp n(m)=1500*(1-s(m)); Pdt(m)=2*abs(Ia1(m))^2*rra1p(m)-2*abs(Ia2(m))^2*rra2p(m); Pco=6*(n(m)/1000)^2*(79/100)^3; Pr(m)=Pdt(m)*(1-s(m))-0.29-Pco; M(m)=Pr(m)*10^5/(1.028*n(m)); Pdr(m)=2*abs(Ia1(m))^2*rra1p(m)*s(m)+2*abs(Ia2(m))^2*rra2p(m)*(2s(m)); mm(m)=M(m)/(22*10^5/(1.028*1215)); Isb(m)=j*(Ia1(m)-Ia2(m))/k +0.0059/k; Pds(m)=abs(Isa(m))^2*rsa + abs(Isb(m))^2*rsb; tP(m)=Pdr(m)+Pds(m)+1.784 + 4.37 + 0.29; Ps(m)=Pr(m)+tP(m); hs(m)=1-tP(m)/Ps(m); Is(m)= Isa(m)+Isb(m); cosp(m)=real(Is(m))/abs(Is(m)); if s(m)> 0.19 break end end plot(Pr,hs)% dac tinh hieu suat axis([0 22 1]) grid on hold on plot(Pr,n/1500,'k')%toc plot(Pr,cosp,'g')% cosp plot(Pr,abs(Isa),'r') %A=[s(225) M(225) n(225);s(405) M(405) n(405);s(705) M(705) n(705)] b) Đặc tính cơ: function tuan1 anpha=.168 ; beta=.902; xma=1412.84; xra=1153.87; rra=262.51; rsa=401.8; xsa=195.66; rsb=313.62; k=0.877 for m=1:1000 47 Đồ án tốt nghiệp s(m)=0.005*m; rra1p(m)=anpha*beta*xma*s(m)/(anpha^2+s(m)^2); xra1p(m)=xra*beta*(rra*anpha/xra+s(m)^2)/(anpha^2+s(m)^2); rra2p(m)=anpha*beta*xma*(2-s(m))/(anpha^2+(2-s(m)^2)); xra2p(m)=beta*xra*(rra*anpha/xra+(2-s(m))^2)/(anpha^2+(2-s(m))^2); ra1(m)=rsa+rra1p(m); xa1(m)=xsa+xra1p(m); rb1(m)=rsb+k^2*rra1p(m); xb1(m)=(k^2*xa1(m)-1592.36); ra2(m)=rsa+rra2p(m); xa2(m)=xsa+xra2p(m); rb2(m)=rsb+k^2*rra2p(m); xb2(m)=(k^2*xa2(m)-1592.36); zb2(m)=rb2(m)+j*xb2(m); zb1(m)=rb1(m)+j*xb1(m); za1(m)=ra1(m)+j*xa1(m); za2(m)=ra2(m)+j*xa2(m); Ia1(m)=220*(zb2(m)-j*k*za2(m))/(za1(m)*zb2(m)+za2(m)*zb1(m)); Ia2(m)=220*(zb1(m)+j*k*za1(m))/(za1(m)*zb2(m)+za2(m)*zb1(m)); Ia(m)=Ia1(m)+Ia2(m); Isa(m)=Ia(m)+0.0059; n(m)=1500*(1-s(m)); Pdt(m)=2*abs(Ia1(m))^2*rra1p(m)-2*abs(Ia2(m))^2*rra2p(m); Pco=6*(n(m)/1000)^2*(79/100)^3; Pr(m)=Pdt(m)*(1-s(m))-0.29-Pco; M(m)=Pr(m)*10^5/(1.028*n(m)); Pdr(m)=2*abs(Ia1(m))^2*rra1p(m)*s(m)+2*abs(Ia2(m))^2*rra2p(m)*(2s(m)); %mm(m)=M(m)/(22*10^5/(1.028*1215)); Isb(m)=j*(Ia1(m)-Ia2(m))/k +0.0059/k; Pds(m)=abs(Isa(m))^2*rsa + abs(Isb(m))^2*rsb; tP(m)=Pdr(m)+Pds(m)+1.784 + 4.37 + 0.29; Ps(m)=Pr(m)+tP(m); hs(m)=1-tP(m)/Ps(m); Is(m)= Isa(m)+Isb(m); cosp(m)=real(Is(m))/abs(Is(m)); 48 Đồ án tốt nghiệp if s(m)> 94 break end end plot(s,M,'b') grid on hold on %A=[s(225) M(225) n(225);s(405) M(405) n(405);s(705) M(705) n(705)] 49 Đồ án tốt nghiệp 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 Đặc tính khởi động chạy chương trình Matlab 0.2 0.1 0 10 12 Đặc tính làm việc chạy chương trình Matlab 2000 1800 1600 50 14 16 18 20 22 Đồ án tốt nghiệp CHƯƠNG 11 Đặc tính khởi động chạy chương trình Matlab 51 Đồ án tốt nghiệp PHẦN IV CHUYÊN ĐỀ ĐIỀU KHIỂN TỐC ĐỘ ĐỘNG CƠ I Cơ sở điều chỉnh tốc độ động công suất nhỏ Như ta biết :Trong thiết kế môt số yêu cầu để đạt điều kiện từ trường trịn khơng thỗ mãn.Do từ trường động từ trường elíp.Một từ trường elíp phân tích thành hai từ trường quay trịn thuận quay ngược -Đối với trường hợp đạt dược từ trường trịn cịn thành phần quay thuận -φđ=φthuận+φnghịch -ứng với φthuận với hệ số trượt s sinh suất điện động rôto thuận →Mômen từ trường quay thuận sinh M1 ứng với φnghịch với hệ số trượt (2-s) sinh suất điện động rôto nghịch →Mômen từ trường nghịch sinh M2 Có: MΣ=M1+M2=f(s) Đặc tính: (hình vẽ) Như : Để điều chỉnh vận tốc quay động người ta thường gián tiếp điều chỉnh giá trị thành phần mômen thứ tự nghịch M2 Khi M2 thay đổi →MΣ thay đổi →Tốc độ động thay đổi -Bản chất phương pháp điều chỉnh tốc độ làm thay đổi độ elíp từ trường quay Độ elíp từ trường quay tăng thành phần từ trường quay ngược lớn dẫn đến mômen tông bé→Tốc độ quay giảm 52 Đồ án tốt nghiệp Đối với phương pháp điều khiển tốc độ động điện dung dùng cho quạt Đối với loại động này,người ta không dùng phương pháp mà người ta thường điều chỉnh tốc độ nguyên tắc làm thay đổi độ elíp từ trường sở thay đổi tỉ số biến áp k=Wpha phu/Wphachính -Sơ đồ: w sA w s b3 w s b1 c w s b2 k k k Sơ đồ điều chỉnh tốc độ Cơ cấu nối theo kiểu vi sai Khi tiếp điểm K thay đổi số vòng dây pha phụ WB giảm số vịng dây pha WA tăng dẫn đến tỉ số biến áp k=WB/WA giảm , điều kiện để đạt từ trường quay tròn lúc khơng thỗ mãn ,độ elíp từ trường tăng.Từ trường ngược mạnh dẫn đến tốc độ quay động giảm Điều chỉnh tốc độ cách thay đổi vị trí tiếp điểm K Khi :K vị trí tương ứng n=n3=ndm 53 Đồ án tốt nghiệp K vị trí tương ứng n=n2 K vị trí tương ứng n=n1 -Theo TCVN4265-1999 thiết kế phải có: n1=0,75 n3 n2=0,5 n3 - n3=ndm Theo lý thuyết từ cấp tốc độ chọn trước, phương pháp tính tốn thơng số pha chính, pha phụ tương ứng,từ biết số vồng dây pha pha phụ tương ứng Nhưng cách tính tốn phức tạp nên thực tế người ta không làm -Trong thực tế để biết số vòng dây pha phụ WB tương ứng với cấp tốc độ nguời ta thay vị trí tiếp điểm K đo tốc độ động ,khi n=n1→tính số vịng dây pha phụ WB3 n=n2→Tính WB2 Ưu điểm: Cấu tạo,sơ đồ điều khiển đơn giản,không phải mắc thêm linh kiện điện tử để điều khiển hệ điều chỉnh tốc độ khác Chi phí ít.Khơng tốn thêm nguyên vật liệu Tuy nhiên phương pháp điều khiển làm thay đổi độ elíp từ trường khơng kinh tế có thêm tổn hao từ trường ngược sinh ra.Điều làm giảm hiệu suất động +Một số yêu cầu thiết kế động điện dung dùng cho quạt: Khi điện áp nguồn cấp thay đổi khoảng -15%Udm quạt khởi động với tốc độ n1,n2,n3 .Vì động dùng làm quạt gió nên thiết kế phải có giá trị mơmen định mức Mdm gần với giá trị Mômen cực đại Mm 54 Đồ án tốt nghiệp M Mmax Mdm sdm sm n ΔM=Mm-Mdm bé tốt Động em thiết kế có cơng suất 22 W tương ứng với loại quạt cánh 400 mm.Với loại cánh quạt có đặc tính ổn định,riêng ta có :Mơmen cản cánh quạt tỉ lệ với bình phương tốc độ M cq = k n đó: k: số loại cánh Vậy dặc tính Mcq có dạnh ổn định có dạng parabol 55 Đồ án tốt nghiệp Mq Mq=kn n Đặc tính cánh quạt yêu cầu:Mômen cánh quạt tốc độ định mức phải trùng với Mômen định mức Mq Mdm sdm 56 n Đồ án tốt nghiệp KẾT LUẬN Qua thời gian tìm hiểu nghiên cứu phương pháp thiết kế Động không đồng pha điện dung dùng cho quạt có cơng suất 22 W Với hướng dẫn tận tình giáo Nguyễn Hồng Thanh giúp đỡ bạn em thời gian qua em hoàn thành nhiệm vụ đồ án giao.Đồ án gồm phần sau: Phần I: Trong phần em tìm hiểu trình bày số kiến thức hỗ trợ Phần II:Từ quan hệ rút trên, phần chủ yếu tập trung vào phần thiết kế tính tốn kiểm tra loại động em Phần III: Trong phần em có nêu phương pháp điều khiển tốc độ quạt sơ đồ điều khiển Do thời gian trình độ có hạn với kiến thức thực tế chưa nhiều nên em tránh khỏi sai sót nhầm lẫn q trình thiết kế, em mong thầy cô bạn thông cảm bảo để em hoàn thiện Một lần em xin trân thành cảm ơn cô giáo Nguyễn Hồng Thanh thầy cô mơn giúp em hồn thành đồ án thiết kế tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn ! 57 Đồ án tốt nghiệp TÀI LIỆU THAM KHẢO Tác giả TRẦN KHÁNH HÀ +Động không đồng pha ba pha công suất nhỏ Bản in lần thứ hai xuất năm 2002 +Thiết kế máy điện xuất năm 1998 Tác giả NGUYỄN HỒNG THANH +Máy điện điều khiển tự động xuất năm 1999 +Thiết kế máy điện Xuất năm 1998 Tác giả PHAN TỬ THỤ +Máy điện I xuất năm 1996 +Máy điện II xuất năm 1996 Tác giả NGUYỄN ĐỨC SỸ +Công nghệ chế tạo máy điện va máy biến áp Xuất năm 1995 58 ... phân lượng đối xứng song không thấy rõ ảnh hưởng trực tiếp đến mô men điện từ Đồ án tốt nghiệp PHẦN II TÍNH TỐN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ MỘT PHA ĐIỆN DUNG DÙNG CHO QUẠT CHƯƠNG XÁC ĐỊNH KÍCH... toán học loại phân biệt cách xác định kích thước để cải tiến cho phù hợp với công tác nghiên cứu Đồ án tốt nghiệp 1.2 MƠ HÌNH TỐN HỌC CỦA ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ ĐIỆN DUNG Ở CHẾ ĐỘ XÁC LẬP DÙNG CHO. .. làm việc mắc cố định Động không đồng điện dung có hai pha stato thường cấp điện qua điện dung để tạo điện áp hai pha cho trình mở máy Kết thúc trình mở máy phần tử điện dung tham gia vào trình