Đang tải... (xem toàn văn)
Tài liệu mang giá trị cao và đầy đủ cho mọi người làm lĩnh vực đề tài nghiên cứu ... SKKN: Tài liệu cho anh em tham khảo định dạng bằng file word, cad,… đem lại cho anh em kỹ thuật 1 nguồn tài liệu bổ ích.
bộ xây dựng trờng đại học kiến trúc hà nội khoa xây dựng Gv hớng dẫn : ts đoàn tuyết ngäc Sv thùc hiƯn Líp : bïi lª huy : 99X6 - hà nội 2021 Đề Thiết kế mạng dầm sàn công tác thép với số liệu tính toán kèm theo cho bảng dới : l1 ( l2(m m) ) 10 6,0 Ptc HÖ sè vợt tải (KN/m2) np 23 Chiều cao kết cấu sàn hs (m) 1,2 1,6 Hệ số vợt tải ng 1,05 E (KN/cm2 ) 2,06× 10 - VËt liƯu thÐp dầm phụ sàn sàn : BCT3 k cã R=22,5 KN/cm2 - VËt liƯu thÐp dÇm chÝnh lµ thÐp BCT3 ΓΠ c5 cã R = 23 KN/cm2 - Hệ số điều kiện làm việc = - Độ võng giới hạn : + Đối với sµn thÐp : f l : 150 + Đối với dầm sàn : f l : 250 f + §èi víi dÇm chÝnh : : l 400 - Hàn phơng pháp hàn tay với que hµn ∋42 cã : Rhg = 18 KN/cm2 ; Rtg = 16,5 KN/cm2 βh = 0,7 ; βt = thuyÕt minh tÝnh to¸n - 1.Tính toán chọn kích thớc sàn 1.1.Chọn kích thớc sàn Xác định kích thớc sàn theo cách sử dụng đồ thị xác định gần giá trị tỷ số nhịp lín nhÊt vµ chiỊu dµy δs cđa sµn ls 4n 72 E = o 1 + δs 15 no qtc Trong ®ã: + ls s - Tỷ số cần tìm nhịp sàn chiều dày sàn + n0 - Độ võng tơng đối nghịch đảo sàn no = l f = 150 + E1- Môđun đàn hồi cđa thÐp sµn E1 = E 2,06.10 = = 2,26.104 (KN/cm2) 2 1− µ − 0,3 µ - HƯ sè Poatsong, víi thÐp BCT3 cã µ = 0,3 ls 4.150 72.2,26.104 = 95,90 ⇒ = 1+ δs 15 1504.23.10−4 Víi t¶i trọng tiêu chuẩn qtc = 23 (KN/m2) , tra bảng (3.1-S¸ch KCT) chän δS = 12 mm ⇒ lS = 95,90.δs = 95,9.1,2 = 115,08 (cm) Chän ls=100 (cm) 1.2 Kiểm tra sàn 1.2.1.Kiểm tra độ võng - Trong cấu tạo sàn thép đợc hàn với dầm Khi tải trọng tác dụng lên sàn chịu uốn bị biến dạng nhng đờng hàn liên kết sàn với dầm giữ không cho sàn biến dạng tự ngăn cản biến dạng xoay gối Vì , gối tạ phát sinh lực kéo H mômen âm , để thiên an toàn tính toán ta bỏ qua ảnh hởng mômen âm gối mà xét đến lực kéo H Cắt dải rộng b =1 (cm) , sơ đồ tính toán dầm có hai gối tựa không chuyển vị thẳng , chịu tải trọng tính toán phân bố q Với sàn dày 1,0 (cm) có trọng lợng 0,785 (KN/m2) , thép sàn dày1,2 (cm) có trọng lợng : gtc = 1,2.0,785 = 0,942 (KN/m2) Tải trọng tiêu chuẩn tính toán tác dụng lên sàn : qtc = (ptc + gtc)b = (23 + 0,942).10-2 = 23,942.10-4 (KN/cm) qtt = (ptc.np+ gtc ng)b = (23.1,2 + 0,942.1,05)10-2 = 28,59.10-4 (KN/cm) - §é võng sàn tải trọng tiêu chuẩn lực kÐo H t¸c dơng : f = fo 1+ Trong đó: + f0 - Độ võng nhịp riêng tải trọng qtc gây fo = tc q ls 384 E1 J s JS - mômen quán tính dải rộng cm dầy 1,2 cm 1.1,23 = 0,144 (cm4) 12 23,942.10−4.1004 JS = ⇒ fo = = 0,958 (cm) 384 2,26.10 4.0,144 + HÖ sè - Tỷ số lực kéo H lực giới hạn ơle đợc xác định theo phơng trình: (1 + α) = ⇒ α(1 + α)2 = 3f o2 δ s2 3.0,9582 = 1,912 1,22 B»ng c¸ch thư dần ta xác định đợc = 0,679 Vậy , ®é cđa sµn: f = f0 Suy : f ls = 1+ α =0,958 = 0,571 (cm) + 0,679 0,571 f = 0,00571 < = = 0,00667 100 l 150 Nh : Bản sàn đảm bảo điều kiện ®é cho phÐp 1.2.2 KiĨm tra cêng ®é sµn - Lực kéo H tác dụng dải rộng (cm) tÝnh theo c«ng thøc: π2 f H = n E1.δs b l ⇒ 3,142 2,26.104.1,2.1 = 3,56 (KN) H = 1,2 150 - Mômen lớn nhịp sàn: q tt ls 28,59.10−4.1002 Mmax = − H f = − 3,56.0,571 = 1,542 (KNcm) 8 - øng suÊt lín nhÊt sµn: σ max = H M max + ≤ γ R A W s Trong ®ã : A , Ws - Diện tích mô men chống uốn tiết diện dải sàn rộng 1cm max = 3,56 1,542 + = 4,038 (KN/cm2) < γ R = 22,5 (KN/cm2) 1.1,2 1.1,22 Kết luận : Sàn đảm bảo chịu lực - Đờng hàn liên kết sàn với dầm phụ phải chịu đợc lực H chiều cao đờng hàn xác định theo công thức : h = h H 3,56 = = 0,28(cm) = 2,8(mm) h , 18 β R g h Theo yêu cầu cấu tạo ta chọn hh = mm Sơ đồ mạng hàn bố trí nh hình vẽ (trang sau) cột dầmphụ dầmchính 6m 0,5 m 1m 1m 1m 1m 1m 1m 1m 1m 0,5 m 1m 10 m A B 2.TÝnh to¸n thiết kế dầm sàn 2.1 Sơ đồ tính toán dầm sàn Sơ đồ tính toán dầm phụ dầm đơn giản nhịp l = m chịu tác dụng tải trọng phân bố từ sàn truyền vào Chia dầm thành 10 khoảng a =100 cm = (m) 2.2.T¶i träng T¶i träng tác dụng lên dầm sàn tải trọng tiêu chuẩn ptc trọng lợng sàn thép - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm sàn : qtc = (ptc + gtc) a = ( 23 + 0,942 ) = 23,942 ( KN/m ) - T¶i träng tính toán tác dụng lên dầm sàn : qtt = (ptc np + gtc ng) a = (23.1,2 + 0,942.1,05) = 28,59 ( KN/m ) 2.3 Xác định nội lực tính toán Nội lực tính toán lớn dầm sàn : q tt l2 28,59 62 2= M max = = 128,66(KNm) 8 Qmax = q tt l = 28,59 = 85,77(KN) 2 q tt = 28,59 KN/m 6m M M = 128,66 KNm Q Q = 85,77 KN 2.4.Chọn kích thớc tiết diện dầm Mô men kháng uốn cần thiết cho dầm (có kể đến biến dạng dẻo): M 12866 W = max = = 510,56 (cm2) ct C R.γ 1,12.22,5.1 330 ( LÊy C1 = 1,12 ) Tra bảng thép cán sẵn , chọn thép I33 có đặc trng hình học nh sau : WX = 597 (cm3) g = 422 (N/m) = 0,422 (KN/m) SX = 339 (cm3) h = 33 (cm) JX = 9840 (cm ) δ = 0,7 (cm) b = 14 (cm) 140 2.5 KiĨm tra l¹i tiÕt diƯn Ta kiĨm tra bỊn cã kĨ ®Õn träng lợng thân dầm: - Nội lực tính toán lớn nhÊt thùc tÕ : 0,422.6 = 130,56 (KNm) max 0,422.6 Q = 85,77 + = 87,04 (KN) max M = 128,66 + - øng st ph¸p lín nhÊt : M max = 13056 = 19,53 (KN/cm2) 1,12.W 1,12.597 σmax = 19,53 < R γ = 22,5 (KN/cm2) σ max = - øng suÊt tiÕp lín nhÊt : τ max = Q S max x = 87,04.339 = 4,28 (KN/cm2) J δ 9840.0,7 x b τmax = 4,28 (KN/cm2 ) < Rc = 12,5 (KN/cm2) - KiÓm tra theo c«ng thøc: f q tc l f = × ≤ l 384 EJ l x Tính tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm: f (23,942 + 0,422)10 - 2.600 f = × = 0,0034 < = = 0,004 l 384 l 250 2,06.10 4.9840 KÕt luận: Dầm sàn chọn đạt yêu cầu cờng độ độ võng Không cần kiểm tra ổn định tổng thể cánh nén dầm đợc hàn vào sàn nên chuyển dịch đợc theo phơng ngang đợc 3.Tính toán thiết kế dầm 3.1.Sơ đồ tính toán dầm Dầm dầm đơn giản chịu tác dụng tải trọng coi nh phân bố Sơ đồ tính toán nh sau : 3.2.Xác định tải trọng tác dụng Theo cách bố trí dầm có 10 dầm sàn đặt lên dầm - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm chính: qtc = (23,942 + 0,422).6 = 146,18 (KN/m) - T¶i trọng tính toán phân bố lên dầm chính: qtt = (28,59 + 0,422.1,05).6 = 174,20 (KN/m) 3.3 Xác định néi lùc tÝnh to¸n q l 174,20.10 M = tt = = 2177,50 (KNm) max 8 q l 174,20.10 Q = tt = = 871,0 (KN) max 2 q tt = 174,20 KN/m 10 m M M = 2177,50 KNm Q Q = 871,0 KN 3.4 ThiÕt kÕ tiÕt diƯn dÇm 3.4.1 Chän chiỊu cao tiết diện Chiều cao dầm đảm bảo điều kiÖn: hmin ≤ hd ≤ hmax hd ≈ hkt ± 20 Trong ®ã : - ChiỊu cao : hmax ≤ 1,6 − hds − hs = 1,6 − 0,33 − 0,012 = 1,258(m) - ChiÒu cao hmin tính gần theo công thức: R.l1 l qtc 384 E f qtt 23.1000.400.14618 = = 78,08 (cm) 384 2,06.104.17420 hmin = ⇒ hmin - ChiÒu cao hkt dầm tính theo công thức: W yc hkt = k δb Trong ®ã : + k-HƯ sè phơ thc cấu tạo tiết diện dầm , dầm tổ hợp hàn lấy k = 1,15 ữ 1,20 Chọn k = 1,15 + δb – BỊ réng bơng dÇm chÝnh S¬ bé chän δb= 10 (mm) + Wyc - Mô men kháng uốn yêu cầu (không kể đến biến dạng dẻo dầm) W hkt = 1,15 yc = M max = 217750 = 9467,39 (cm3) Rγ 23.1 9467,39 = 102,15 (cm) 1,0 Dùa vµo hmin vµ hkt , s¬ bé chän chiỊu cao hd =104 (cm) 3.4.2.KiĨm tra lại chiều dày bụng b Kiểm tra chiều dày bụng theo khả chịu cắt : = 1,5 Qmax 871 = 1,5 = 10,47 (KN/cm2) hd δ b 104.1,2 τ = 10,47 (KN/cm2) < Rc = 13,5 (KN/cm2) Bản bụng đủ khả chịu lực cắt 3.4.3.Chọn kích thớc cánh dầm - Diện tích tiết diện cánh dầm xác định theo công thức: Ac = bc δ c = ( J yc − J b ).2 hc2 Trong đó: + J yc - Mô men quán tính yêu cầu với trục x-x J yc = W h yc d 9467,39.104 = = 492304,28(cm ) 2 + J b - Mô men quán tính bụng trục x-x h 1,0.1003 J = b b = = 100000(cm ) b 12 12 + hc Khoảng cách trọng tâm tiết diện cách dầm hc = 104 = 102 (cm) ⇒ - A = c 2.( 492304,28 − 100000) = 75,41(cm ) 102 Chän kÝch thớc cánh dầm Kích thớc cánh dầm phải thoà m·n ®iỊu kiƯn sau : bC b C bC bC bC ≤ 30δ C 1 = ( ÷ ) hd = (20,8 ÷ 52)cm ≥ hd = 10,4cm 10 E ≤ δ c = R ≥ 18(cm) 2,06.10 δ c = 29,93δ c 23 bc ≤ 29,93δ c bc = (20,8 ữ 52)cm Chọn bề rộng cánh : bc = 38 (cm) Bề dày cánh : c = Ac 75,41 = = 1,98 (cm) bc 38 Th«ng thờng bề dày cánh dầm tổ hợp lấy từ 1,2 ữ 2,4(cm) lớn b = 1,0(cm) Chän δ c = 2(cm) Ta thÊy , gi¸ trị bc c đà thoà mÃn điều kiện trªn 1040 1000 20 380 20 1020 10 KiĨm tra bền cho dầm 3.5 - Trọng lợng thân dÇm: g = 1,05.78,5.(2.0,38.0,02 + 1.0,01) = 2,24 (KN/m) d - Mô men tổng cộng lớn dầm: M max = 2177,50 + 2,24.10 = 2205,50 (KNm) - Lùc c¾t tỉng céng lín nhÊt: Q max = 871 + 2,24.10 = 882,20 (KN) - M« men quán tính thực tiết diện dầm: 1,2.100 102 th J = + 2.38.2. = 495352,0 (cm ) x 12 - Mô men kháng uốn thực dầm : J th 495352.2 th Wx = x = = 9526,0 (cm3) hd 104 - ứng suất lớn dầm (không xét đến biến dạng dẻo): M max = 2205,50 = 23,15 (KN/cm2) 1.9526 γ W th x σ max = 23,15 (KN/cm2) > R = 23 (KN/cm2) V× σ max lín h¬n R 0,65 0 < 0 nên chấp nhận đợc Dầm đạt yêu cầu cờng độ max = - Không cần kiểm tra võng đà có: hd = 104 (cm) > hmin = 78,08 (cm) 3.6.Thay ®ỉi tiÕt diện dầm 3.6.1.Xác định kích thớc tiết diện thay đổi Để tiết kiệm thép , giảm nhẹ trọng lợng dầm thiết kế dầm ta thay đổi tiết diện dầm phần dầm có mômen uốn bé Điểm thay đổi tiết diện cách gối tựa đoạn: 1 1 1 x = ÷ l1 = ÷ 10 = (1,67 ÷ 2) (cm) 6 5 6 5 Chọn x = 1,7 m - Nội lực vị trÝ thay ®ỉi tiÕt diƯn : M q '.x( l1 − x ) 176,44.1,7(10 - 1,7 ) = tt = = 1244,78 (KNm) x 2 5.TÝnh cèt thÐp däc: - Ta cã hƯ sè α0 cđa vïng nÐn ính với Bê tông mác 200 : 0=0,62 => A0=0,42 Rn=90kG/cm2, Ra=Ra=2700kG/cm2 a) Tính với mômen dơng: - Tiết diện chữ T , c¸nh vïng nÐn BỊ réng c¸nh dïng tring tÝnh to¸n : bc=b+2.C1 , C1 lÊy theo trÞ sè bÐ nhÊt tronh trÞ sè sau: + Một nửa khoảng cách mép dầm: (48025)/2=228 cm + Một phần nhịp dầm 540/6=90 cm + Hc=9 8=72 cm VËy lÊy C1=72cm ,=>bc=25+2 72=169cm Gi¶ sư lÊy a=4,5 cm =>h0=60-4,5=55,5cm TÝnh Mc=Rn.bc.hc(h0-hc/2)=90 169 (55,5-8/2)=6266520kGcm => Momen dơng lớn M=19856Trục trung hoà qua cánh => Việc tính toán nh tiết diƯn ch÷ nhËt bc x h Ta cã : hc=8cmcó thể sứ dụng công thức tính gần đúng: M M M Fa = Ra ( h0 − 0,5.hc ) = 2700(55,5 − ) = 139050 19856 × 100 = 14,28( cm ) 139050 13677 × 100 9,84 Fa = = 9,84( cm ) → µ = ì 100% = 0,71% > àmin = 0,6% +ở nhịp giữa: 139050 25 ì 55,4 F = +ở nhịp biêna : b)Tính với mômen âm: - - Cánh nằm trting vïng kÐo ,tÝnh theo tiÕt diƯn ch÷ nhËt b x h =25 x 60 Gi¶ thiÕt a=7,5cm => h0=60-7,5=52,5cm M mgBB lấy21147 + Tại gối mômen ì 100 mép gèi MmgB=21147kG A= Rn b.h0 = 90 × 25 × 52,52 = 0,341 < A0 = 0,42 ⇒ γ = 0,5(1 + − × 0,341 ) = 0.782 ⇒ Fa = 21147 × 100 2114700 = = 19,08( cm ) Ra γ h0 2700 × 0,782 × 52,5 19,08 × 100% = 1,45% < µmin = 0,6% 25 ì 52,5 à= : Kiểm tra tỷ lệ cèt thÐp + T¹i gèi C lÊy momen mÐp gèi MmgC=17377kG 1737700 = 0,28 < A0 = 0,42 90 × 25 × 52,52 1737700 ⇒ γ = 0,831, ⇒ Fa = = 14,75( cm ) 2700 × 0,831 × 52,5 ⇒ A= KiĨm tra tû lƯ thÐp µ =14,75 100%/(25 52,5)=1,12%>àmin Vởy tỷ lệ cốt thép tiết diện hợp lý - Chọn cốt thép theo tiết diện ,lấy lớp bảo vệ phía dới dầm 2,5cm , phía trtên dầm 3,5cm, khoảng cách lớp cốt thép 3cm Từ tính lại h0 Bảng chọn cốt thépdọc dầm Tiết diện Fa , (cm2) Chän cèt thÐp ,diƯn tÝch , cm2 NhÞp biên 14,28 218+320 ; 14,51 Gối B 19,08 318+322 Nhịp gi÷a 9,84 2φ20+1φ22 ; 10,08 cm2 56,5 Gèi C 14,75 2φ22+3φ18 ; 15,23 cm2 53,5 cm2 ; 19,03 cm2 h0 54,6 52,9 Bố trí cốt dọc tiết diện chÝnh TÝnh to¸n cèt thÐp ngang: - KiĨm tra đIều kiện hạn chế : 0,35Rn.b.h02=0,35 90 25 52,5=41343kG Trị số lực cắt lớn Q=17672kG < 41343kG =>thoả mÃn ®IỊu kiƯn h¹n chÕ - TÝnh 0,6.Rk.b.h0=0,6 7,5 25 52,5=5906 kG Trong đoạn nhịp có lực cắt 5906 kG nên phải tính toán cốt thép chịu lực cắt + Khoảng cách cực đạI đai tạI gối B: Tại gèi C lµ: U max = 1,5.Rk b.h 1,5 × 7,5 × 25 × 52,9 = = 44,5( cm) Q 17672 U max = 1,5 × 7,5 × 25 × 53,52 = 51,5( cm) 15240 + Lùc cốt đai phải chịu : Tại gối B : qd = Q2 17672 = = 74,4( kG / cm) 8.Rk b.h × 7,5 × 25 × 52,9 T¹i gèi C : qd = 15240 = 54,3( kG / cm) × 7,5 × 25 ì 53,52 + Khoảng cách tính toán cốt đai, chọn thép đai , nhánh =>fđ=0,503cm2 Tại gèi B : T¹i gèi C : Ut = Rad n f d 1700 × × 0,503 = = 23( cm ) qd 74,4 Ut = 1700 × × 0,503 = 31,5( cm ) 54,3 Ta ph¶i chän khoảng cách U cốt đai cho U tra bang đợc : k=0,275 Article XVIII Do mômen âm nhịp biên triệt tiêu cách mép gối tựa đoạn Article XIX x=k.lb= 0,25.4,96=1,24 m Article XX Mômen dơng triệt tiêu cách mép gối tựa đoạn : Article XXI 0,15 L = 0,15 4,96 = 0,744 m , nhịp biên Article XXII 0,15.lb= 0,15 4,94 = 0.7425 m Article XXIII TÝnh tung ®é biÓu ®å bao momen : M=β.qdp.l2 Article XXIV + Nhịp biên gối biên lấy l=lb=4,96 m -> M = 49805,9 Article XXV + Nhịp gèi gi÷a lÊy l=lg=4,55m -> M = 49605,3 β Article XXVI Article XXVII Bảng giá trị tính toán momen dÇm phơ d b g g Article XXVIII Article XXIX.Article XXXI Article XXXII Nhịp , Tung độ M,(kGm) Giá trị β Article XXX Article XXXIV Article XXXV Article XXXVI Article XXXVII tiÕt Cđa Cđa Mmax Mmin diƯn Mmax Mmin Αρτιχλε ΛΙΙ Article XXXVIII Article XLV Article LIII.Αρτιχλε ΛΞ NhÞp Article XLVI Article LIV biªn Article LV Article XXXIX Article XLVII 3237,4 Gèi 0,065 Article LVI Article XL.Article XLVIII 4482,5 0,090 Article LVII Article XLI.Article XLIX Article LVIII Article L 3735,5 Article XLII.0,075 Article LIX 0,425.l Article LI 966,1 Article XLIII.0,02 Article XLIV Αρτιχλε ΛΞΙς Article LXI.Αρτιχλε ΛΞΙΙ Article LXIII Article LXV Gèi 2,Td -0,0715 3561,1 Article LXVI Article LXXII Article LXXVIII Article LXXXIV Article XC NhÞp Article LXXIII Article LXXIX Article LXXXV Article XCI Article LXVII 0,018 -0,03 892,9 -1488,2 Article LXXIV Article LXXX Article LXXXVI Article XCII Article LXVIII 0,058 -0,009 2877,1 -466,5 Article LXXV Article LXXXI Article LXXXVII Article XCIII Article LXIX Article LXXVI Article LXXXII Article LXXXVIII Article XCIV 0,5.l 0,058 -0,006 2877,1 -297,6 Article LXX Article LXXVII Article LXXXIII Article LXXXIX Article XCV 0,018 -0,024 892,9 -1090,5 Article LXXI Αρτιχλε ΞΧςΙΙ Αρτιχλε ΞΧΙΞ Article XCVI Article XCVIII Article C Gèi 3,Td -0,0625 -3100,3 10 Αρτιχλε ΧΙ Article CII + Lùc c¾t: Q1=0,4 qdp.lb=0,4 2024,5 4,96 = 4016,6 kG Article CIII Q2T=0,6 qdp lg=0,6 2024,5 4,96=6024,9 kG Article CIV Q2P=0,5 qdp lg=0,5 2024,5 4,95 = 5010,6 kG Biểu đồ hình bao vật liƯu Article CV 4.TÝnh to¸n cèt thÐp däc : Article CVI Cã Rn=90 kG/cm2 , Ra = R’a = 2800 kG/cm2 Article CVII a)Vïng momen ©m : Cánh nằm vùng chịu kéo -> tính toán dầm nh tiÕt diƯn ch÷ nhËt : hdp=35 cm , bdp=15 cm Gi¶ thiÕt : ab¶o vƯ= cm -> chiỊu cao lµm viƯc h0 = 35 – = 32 cm Article CVIII + T¹i gèi víi M =3964 (kGm) ta cã: M 396400 Article CIX A= Article RCX n bdp h0 = 90 × 20 × 32 = 0,215 < Ad = 0,3 Article → γ = 0,5(1 + − × 0,245 ) = 0.877 CXI → Fa = Article CXII M 396400 = = 5,23 ( cm ) Article CXIII Ra γ h0 2700 × 0,877 × 32 Article CXIV Article CXV Article CXVI KiĨm tra tØ lƯ cèt thÐp µ =5,71/(20 32)=0,82%>à min=0,6% Article CXVII Vây tiết diện đà chọn hợp lý Article CXVIII + Tại gối : M=3465kGm Article CXIX 346500 → A= = 0,188 < 0,3 → γ = 0,5(1 + − × 0,188 ) = 0,895 Article CXX 90 × 20 × 32 Article CXXI 346500 ⇒ Fa = = 4,48( cm ) Article CXXII 2700 × 0,895 × 32 Article CXXIII Article CXXIV KiĨm tra : µ% =0,7%>µ Article CXXV Article CXXVI b)Víi momen d¬ng: Article CXXVII TÝnh theo tiết diện chữ T , Article CXXVIII cánh vùng nÐn Article CXXIX Cã hc=8cm, lÊy ab¶o vƯ=3,5cm => h0=31,5cm Article CXXX TÝnh bc=bdp+2.Sc Article CXXXI LÊy Sc bÐ h¬n trị số sau: Article CXXXII + Một nửa khoảng cách mép dầm: (1,8-0,2)/2=0,8m Article CXXXIII + ld/6=4,55/6=0,76m Article CXXXIV + 9.hc=9 0,08=0,72m Article CXXXV -> chän Sc=0,72m -> bc=0,2+2 0,72=1,64m=164cm Article CXXXVI KiĨm tra trơc trung hoµ: Article CXXXVII Mc=Rn.bc.hc(h0-0,5.hc)=90 164.8(31,50,5.8)=3247200kGcm=32472kGm Article CXXXVIII Ta cã Mmax=5190kGm Trục trung hoà đI qua cánh Article CXXXIX Do tính toán nh tiết diện chữ nhật có kích thớc bcxhdp Article CXL * Nhịp giữa: M=Mmax=3465kGm Article CXLI M 346500 A= Rn bc h0 = = 0,024 < Ad = 0,3 Article 90 × 164 × 31,5CXLII Article CXLIII 346500 → γ = 0,988 → Fa = Article CXLIV = 4,12( cm ) 2700 × 0,988 ì 31,5 Article CXLV Article CXLVI * Nhịp biên : M=5190kGm 519000 Article CXLVII → A= = 0,0354CXLVIII < 0,3 90 × 164 × 31,Article 52 Article CXLIX 519000 → γ = 0,982 ⇒ Fa = 2700 × 0,982 × 31,5 = 6,21( cm ) Article CL +KiÓm tra tỉ lệ cốt thép: Article CLI - Nhịp : =4,12/(20 31,5)=0,66>à min=0,6% Article CLII - Nhịp biên : µ= 6,21/(20 31,5)=0,99>µ Article CLIII VËy tØ lƯ cốt thép thoả mÃn Article CLIV 5.Chọn bố trí cèt thÐp däc: Article CLV Mét sè c¸ch chän cèt thép cho tiết diệnchính dầm Article CLVI Article CLVII Article CLVIII Article CLIX.Article CLX TiÕt NhÞp Gèi Nhịp Gối diện biên Article CLXII Article CLXIII Article CLXIV Article CLXV Article CLXI 6,21 5,23 4,12 4,48 D/tÝch Fa cÇn Αρτιχλε ΧΛΞςΙΙ Αρτιχλε ΧΛΞΞΙΙΙ Αρτιχλε ΧΛΞΞΙΞ Αρτιχλε ΧΛΞΞΞς Article CLXVI C¸c 2φ16+2φ12 2φ14+3φ10 2φ14+φ12 2φ14+2φ10 Article CLXVIII Article CLXXIV Article CLXXX Article CLXXXV 2 vµ tiÕt 6,28 cm 5,44 cm 4,21cm 4,65cm2 diÖn t- Αρτιχλε ΧΛΞΙΞ Αρτιχλε ΧΛΞΞς Αρτιχλε ΧΛΞΞΞΙ Αρτιχλε ΧΛΞΞΞςΙ ¬ng øng 2φ14+3φ12 5φ12 2φ16+2φ12 3φ14 Article CLXX Article CLXXVI Article CLXXXII Article CLXXXV 6,47 cm2 5,65cm2 4,27cm2 4,62cm2 Αρτιχλε ΧΛΞΞΙ Αρτιχλε ΧΛΞΞςΙΙ Αρτιχλε ΧΛΞΞΞΙΙΙ Αρτιχλε ΧΛΞΞΞΙΞ 2φ16+3φ10 2φ16+2φ10 4φ12 4φ12 Article CLXXII Article CLXXVIII Article CLXXXIV Article CXC 6,38cm2 5,59 cm2 4,52cm2 4,52cm2 Article CXCI Ta chọn phơng án sau hợp lý nhất: Article CXCII Article CXCIII Article CXCIV Article CXCV Article CXCVI NhÞp Gèi NhÞp Gối Nhịp biên ΧΧ.Αρτιχλε ΧΧΙ Article CXCVIII φ14+3φ1 φ14+φ1 φ 12 φ14+φ12 5φ12 2 Article CCII TÝnh to¸n cốt thép ngang: Article CCIII Kiểm tra điều kiện hạn chế lực cắt: Q k0.Rn.bdp.h0=0,35 90 20 32=20160kG Article CCVI -> Qmax=7303 thoả mÃn điều kiện hạn Article CCVII Kiểm tra theo điều kiện tính toán Nừu Q2838 nªn cần phải tính toán cốt đai Article CCXI Tính phần bên trái gối vớo Q=7303kG,h0=32cm Article CCXII Q2 7303 qd = 8.Rk bdp h = × 7,Article × 20 × 32 =CCXIII 43,4 kG / cm Article CCXIV Article CCXV + Chän thÐp ®ai φ6, n=2 nh¸nh,thÐp AI cã Ra®=1700kG/cm2, f®=0,283cm2 Article CCXVI Khoảng cách tính toán cốt đai: Article R CCXVII .n f d 1700 × × 0,283 ut = ad = = 22( cm) qd Article CCXVIII 43,4 Article CCXIX Article CCXX Khoảng cách cực đại cốt ®ai : Article 1,5.Rk bdpCCXXI .h 1,5 × 7,5 × 20 × 32 umax = =CCXXII = 31,5( cm) Article Q 7303 Article CCXXIII Article CCXXIV + Chiều cao dầm phụ : hdp=350 mm nên lấy khoảng cách cấu tạo cốt đai uct=15cm Vậy chọn cốt đai cho Uchọn U=15cm Article CCXXV Các gối khác có Qnhỏ nên tính đợc Ut Umax lớn Nhng theo điều kiện cấu tạo U 20d=24 cm => Lấy W=39 cm Article CCCXL Điểm cắt thực tế cốt thép cách mép gối tựa đoạn: Z5=x5+W5=29,2+39+12,5=80,7 cm Lấy tròn Z5=81cm Article CCCXLI * Tơng tự ,tìm mặt cắt lí thuyết hai số bên phải gối Với lại có Mtd=1886kGm Tính đợc x3=96,5 cm ,Qt2=3504 kG Article CCCXLII Trong đoạn kéo dài cách có lớp cốt xiên vừa nêu Đoạn thẳng từ mặt cắt lý thuyết đến điểm đầu cốt xiên: Article CCCXLIII Wt=156-96,5=59,5 cm >W1=20.d =24 cm Article CCCXLIV W3=0,8 3504/(2.64)+5.1,2=28 cm >20.d=24cm Vậy lấy W3=28cm Z3=96,5+28+12,5=137cm Article CCCXLV Bên trái gối ,cắt số gồm 12 để nối 10 chỗ có momen =0 Ta có x4=125,5cm ,Z4=166cm, đoạn lại đợc nối = 10 đợc gối lên 12 đoạn 10 d=10 1,0=10cm * Tại gối ta cắt số Các chịu momen âm Tính cách tơng tự ta tìm đợc Z6=141cm Article CCCXLVI Các điểm bắt đầu uốn bên trái gối cách tâm gối lần lợt là:33cm 99cm Các điểm thoả mÃn điều kiện điểm đầu: 33-12,5=20,5>ho/2=16cm.Điểm cuối tính theo hình học Article CCCXLVII Các đoạn đợc thể hình vẽ bố trí cốt thép ... 1,0 (cm) có trọng lợng 0,785 (KN/m 2) , thép sàn dày1,2 (cm) có trọng lợng : gtc = 1,2.0,785 = 0,942 (KN/m 2) Tải trọng tiêu chuẩn tính toán tác dụng lên sàn : qtc = (ptc + gtc)b = (2 3 + 0,94 2). 10-2... dẻo): M 12866 W = max = = 510,56 (cm 2) ct C R.γ 1,12.22,5.1 330 ( LÊy C1 = 1,12 ) Tra b¶ng thép cán sẵn , chọn thép I33 có đặc trng h×nh häc nh sau : WX = 597 (cm 3) g = 422 (N/m) = 0,422 (KN/m)... '.x( l1 − x ) 176,44.1, 7(1 0 - 1,7 ) = tt = = 1244,78 (KNm) x 2 Q Víi : l 10 = q'tt .( − x) = 176,44 .( − 1, 7) = 582,25 (KN) x 2 q ' = q + g = 174,20 + 2,24 = 176,44 (KN/m) tt tt d - Mô men kháng
