Nghiên cứu dự báo sự gia tăng sức chống cắt không thoát nước của sét mềm theo thời gian và theo độ sâu

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA NGUYỄN THÀNH LÂM NGHIÊN CỨU DỰ BÁO SỰ GIA TĂNG SỨC CHỐNG CẮT KHƠNG THỐT NƯỚC CỦA SÉT MỀM THEO THỜI GIAN VÀ THEO ĐỘ SÂU Chuyên ngành: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số ngành: 60.58.60 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, THÁNG 06 NĂM 2013 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học : TS BÙI TRƯỜNG SƠN Cán chấm nhận xét : Cán chấm nhận xét : Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày tháng năm Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Chủ nhiệm Bộ Môn quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG CHỦ NHIỆM BỘ MƠN ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHIÃ VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên : NGUYỄN THÀNH LÂM MSHV : 11094308 Ngày sinh : 20/10/1987 Nơi sinh : Sông Bé Chuyên ngành : Địa Kỹ thuật Xây dựng Mã số : 60.58.60 I TÊN ĐỀ TÀI: Nghiên cứu dự báo gia tăng sức chống cắt khơng nước sét mềm theo thời gian theo độ sâu II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Nhiệm vụ: Tổng hợp, phân tích số liệu thí nghiệm thực tế xây dựng tương quan sức chống cắt khơng nước theo độ chặt trạng thái ứng suất Từ xây dựng biểu đồ tương quan sức chống cắt khơng nước theo thời gian theo độ sâu, đồng thời so sánh với phương pháp dự báo sức chống cắt khơng nước tác giả khác Nội dung: Mở đầu Chương 1: Tổng quan kết nghiên cứu tương quan dự báo gia tăng sức chống cắt khơng nước đất loại sét Chương 2: Cơ sở lý thuyết dự báo sức chống cắt không thoát nước theo thời gian theo độ sâu Chương 3: Dự báo gia tăng sức chống cắt không thoát nước sét mềm theo thời gian theo độ sâu Kết luận kiến nghị Phụ lục III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 21/01/2013 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 21/06/2013 V CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : TS BÙI TRƯỜNG SƠN Tp HCM, ngày 21 tháng 06 năm 2013 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN TS BÙI TRƯỜNG SƠN PGS.TS VÕ PHÁN LỜI CẢM ƠN Xin tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến thầy Bùi Trường Sơn, tận tình giúp đỡ, hướng dẫn suốt trình thực luận văn Xin chân thành cảm ơn Thầy, Cô môn Địa Nền móng Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM tận tình truyền đạt cho kiến thức quý báu thời gian học tập trường để phục vụ cho luận văn công việc sau Xin gửi lời cảm ơn đến bạn bè đồng nghiệp, động viên, chia sẻ khó khăn công việc hỗ trợ trình học tập Cuối cùng, xin cảm ơn gia đình người thân, cho nguồn động viên tinh thần to lớn để hoàn thành luận văn Tp.HCM, ngày 21 tháng năm 2013 Học Viên Nguyễn Thành Lâm Nghiên cứu dự báo gia tăng sức chống cắt khơng nước sét mềm theo thời gian theo độ sâu Tóm tắt Trên sở tương quan sức chống cắt không thoát nước theo độ chặt trạng thái ứng suất, việc dự báo sức chống cắt khơng nước theo độ sâu theo thời gian thực Việc tính tốn, đánh giá trạng thái ứng suất sở toán cố kết thấm chiều hai chiều có xét đến tính nén ép nước lỗ rỗng cho thấy kết dự báo phù hợp với kết thí nghiệm cắt cánh thực tế Ngồi ra, việc dự báo sức chống cắt khơng nước theo tài liệu Braja M Das Arnold Verruijt kết tính tốn theo mức độ cố kết Ut(t) sức chống cắt hữu hiệu từ thí nghiệm trục theo sơ đồ cố kết khơng nước CU cho giá trị Su dự báo lớn khơng phù hợp với kết thí nghiệm thực tế Kết nghiên cứu sử dụng tốt việc đánh giá độ ổn định lâu dài đất yếu cơng trình đắp Study to Predict the increase of undrained shear strength of soft clay with depth and consolidation time Abstract Based on correlation of undrained shear strength, void ratio and depth, the predicting of undrained shear strength with depth and consolidation time has been conducted Evaluation of stress states based on one-dimensional consolidation theory and two-dimensional consolidation theory considering compressibility of pore water showed that the result of predicting was similar to the result of in-situ field vane shear test Besides, the predicting undrained shear strength arcording to Braja M Das and Arnold Verruijt as well as calculation result from the degree of consolidation Ut(t) and drained shear strength from consolidated undrained triaxial compression Test (CU) gave a large and unsuitable result of in-situ field vane shear test The results of this study can be used to estimate long-term stability of soft soil under embankment LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan: Luận văn đề tài nghiên cứu thực tác giả, thực hướng dẫn khoa học TS Bùi Trường Sơn Tất số liệu, kết tính tốn, phân tích luận văn hồn tồn trung thực Tơi cam đoan chịu trách nhiệm sản phẩm nghiên cứu Tp.HCM, ngày 21 tháng năm 2013 Học Viên Nguyễn Thành Lâm -i- MỤC LỤC MỞ ĐẦU CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CÁC KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU TƯƠNG QUAN VÀ DỰ BÁO SỰ GIA TĂNG SỨC CHỐNG CẮT KHƠNG THỐT NƯỚC CỦA ĐẤT LOẠI SÉT 1.1 Quan hệ Su theo số dẻo PI, ứng suất trọng lượng thân ñối với sét cố kết thường 1.2 Quan niệm thiết kế nghiên cứu liên quan theo SHANSEP 1.3 Ảnh hưởng giá trị Af lên độ bền chống cắt khơng nước 10 1.4 Tính tương quan phương pháp xác định Su 13 1.5 Một số phương pháp dự báo giá trị Su 24 1.6 Nhận xét phương hướng ñề tài 29 CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT DỰ BÁO SỨC CHỐNG CẮT KHƠNG THỐT NƯỚC THEO THỜI GIAN VÀ THEO ĐỘ SÂU 31 2.1 Lý thuyết cố kết thấm chiều 31 2.2 Lý thuyết cố kết thấm hai chiều 36 2.2.1 Giới thiệu toán cố kết phẳng 36 2.2.2 Lời giải phương trình cố kết 40 2.2.3 Một số lời giải ứng với ñiều kiện ban ñầu ñiều kiện biên 41 2.3 Cơ sở lý thuyết thiết lập cơng thức tương quan theo hàm số tốn học 50 2.4 Tương quan ñộ chặt chiều sâu 55 2.5 Nhận xét chương 57 CHƯƠNG 3: DỰ BÁO SỰ GIA TĂNG SỨC CHỐNG CẮT KHÔNG THOÁT NƯỚC CỦA SÉT MỀM THEO THỜI GIAN VÀ THEO ĐỘ SÂU 58 3.1 Giới thiệu khu vực khảo sát liệu phục vụ phân tích sức chống cắt khơng nước sét mềm bão hòa nước 58 3.2 Dự báo gia tăng sức chống cắt khơng nước theo ñộ sâu theo thời gian theo kết nghiên cứu có [12], [14] 64 3.3 Tương quan sức chống cắt không nước theo độ sâu 70 -ii- 3.4 Dự báo gia tăng sức chống cắt không nước theo độ sâu theo thời gian theo tương quan ñề nghị mức ñộ tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng thặng dư 76 3.4.1 Trên sở toán cố kết thấm chiều 76 3.4.2 Trên sở toán cố kết thấm hai chiều 86 3.5 Kết luận chương 95 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 96 DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO 99 -iii- PHẦN PHỤ LỤC Phụ lục 1: Các kết thí nghiệm khu vực Nhà Bè Phụ lục 2: Kết tính tốn tốn cố kết thấm chiều Phụ lục 3: Kết tính tốn tốn cố kết thấm hai chiều TÍNH TỐN ÁP LC NC L RNG THNG D TI TALUY NN TRÊN C S BÀI TOÁN C KT THM HAI CHIU TRNG HP THỐT NC MT PHÍA, H S THM THEO HAI PHNG BNG NHAU Các thông số đầu vào: a := 20 m b := 30 m h := 40 m Hệ số Poisson: ν := 0.3 l := 40 m γd := 19.5 KN/m3 Độ rỗng: n := 0.7 hd := m Độ bão hòa: S := 0.99 Tải trọng ngoài: p := γd⋅ hd p = 39 KN/m2 Module tổng biến dạng E' từ thí nghiệm nén cố kết: γd E := 681.05905282497 KN/m2 Module biến dang thể tích khung cốt đất: K := E K = 567.549 KN/m2 ( − 2⋅ ν )3 BÙN SÉT Module biến dang thể tích hỗn hợp khí-nước lỗ rỗng: kw := − S ⋅ ( − 0.02) Với: N := 20 x := 25  ⋅ h  100 + 10⋅  + 100 + 10⋅ h   + p  kw = 2.192 × 10 KN/m2 LỚP SÉT CỨNG z := Ứng suất tải trọng theo phương đứng: σz :=  N p  ⋅ N⋅ π n =   ∑     b − a   2   b − a   − x  b −  b − a  ⋅ ( 2⋅ n − 1) + x   b − ⋅ ( ⋅ n − )  x − z − b − ⋅ ( ⋅ n − )                      2⋅ N    + atan   2⋅ N    − 2⋅ b −  b − a  ⋅ ( 2⋅ n − 1) ⋅ p ⋅ ( z) ⋅    2⋅ N       atan  z z      2⋅ N   N  2 2    b − a b − a 2       2  π⋅ x + z − b −   ⋅ ( 2⋅ n − 1)  + 4⋅ b −   ⋅ ( 2⋅ n − 1) ⋅ z        2⋅ N     2⋅ N     PL3-12 σz = 19.024 KN/m2 Ứng suất tải trọng theo phương ngang: σx := N p N⋅ π ∑ n =1     b − a   2   b − a   − x  b −  b − a  ⋅ ( 2⋅ n − 1) + x   b − ⋅ ( ⋅ n − )  x − z − b − ⋅ ( ⋅ n − )                       2⋅ N    + atan   2⋅ N    + 2b −  b − a  ⋅ ( 2⋅ n − 1) ⋅ p ⋅ ( z) ⋅    2⋅ N       atan  z z      2⋅ N   N  2     b − a b − a 2    ⋅ ( 2⋅ n − 1)  + 4⋅ b −   ⋅ ( 2⋅ n − 1) ⋅ z2  π⋅ x + z − b −              2⋅ N     2⋅ N    σx = 17.493 KN/m2 Ứng suất tổng tải trọng tác dụng: σ := σz + 2⋅ σx σ = 18.004 KN/m2 Module biến dang thể tích hỗn hợp khí-nước lỗ rỗng: kw1 := − S⋅ ( − 0.02)  ⋅ h  100 + 10⋅  + 100 + 10⋅ h   + σ  kw1 = 2.1 × 10 KN/m2 Hệ số áp lực nước lỗ rỗng ban đầu: βw := Áp lực nước lỗ rỗng ban đầu: u1 := σ⋅ βw u1 = 18.004 KN/m2 Hệ số thấm đứng: −5 k := 2.817⋅ 10 m/ngày đêm PL3-13 Hệ số cố kết: cv := k −4  2⋅ ( + ν) 10⋅   K + cv = 6.0178243 × 10 3⋅ n  m2/ngày đêm  kw1 Hệ số đẳng hướng: ζ := Thời gian tính tốn: t := 3650 , 7300 18250 ngày Áp lực nước lỗ rỗng thặng dư: 10 u( t) := 10 ∑ ∑ i =1 j =1 u( t) =  ⌠ h ⌠ l     ⋅   u1⋅ sin i⋅ π ⋅ ( x + l) ⋅ sin j ⋅ π ⋅ z dx dz ⋅ exp−cv⋅ π2⋅  ζ⋅ ( i)   4 ( l) 2  l⋅ h     2l   h     ⌡0 ⌡− l  +     i⋅ π   j ⋅ π ⋅ z ⋅ t ⋅ sin ⋅ ( x + l) ⋅ sin   2⋅ l   h  ( h)    j t= 17.09 3.65·103 15.781 7.3·103 14.614 1.095·104 13.6 1.46·104 12.721 1.825·104 PL3-14 TÍNH TỐN ÁP LC NC L RNG THNG D TI TALUY NN TRÊN C S BÀI TOÁN C KT THM HAI CHIU TRNG HP XÉT S KHƠNG NG NHT VHS THM Các thơng số đầu vào: a := 20 m b := 30 m h := 40 m Hệ số Poisson: ν := 0.3 l := 40 m γd := 19.5 KN/m3 Độ rỗng: n := 0.7 hd := m Độ bão hòa: S := 0.99 Tải trọng ngoài: p := γd⋅ hd p = 39 KN/m2 Module tổng biến dạng E' từ thí nghiệm nén cố kết: γd E := 681.05905282497 KN/m2 Module biến dang thể tích khung cốt đất: K := E K = 567.549 KN/m2 ( − 2⋅ ν )3 BUØN SÉT Module biến dang thể tích hỗn hợp khí-nước lỗ rỗng: kw := − S ⋅ ( − 0.02) Với: N := 20 x := 25  ⋅ h  100 + 10⋅  + 100 + 10⋅ h   + p  kw = 2.192 × 10 KN/m2 LỚP SÉT CỨNG z := Ứng suất tải trọng theo phương đứng: σz :=  N p  ⋅ N⋅ π n =   ∑     b − a   2   b − a   − x  b −  b − a  ⋅ ( 2⋅ n − 1) + x   b − ⋅ ( ⋅ n − )  x − z − b − ⋅ ( ⋅ n − )                      2⋅ N    + atan   2⋅ N    − 2⋅ b −  b − a  ⋅ ( 2⋅ n − 1) ⋅ p ⋅ ( z) ⋅    2⋅ N       atan  z z      2⋅ N   N  2 2    b − a b − a 2       2  π⋅ x + z − b −   ⋅ ( 2⋅ n − 1)  + 4⋅ b −   ⋅ ( 2⋅ n − 1) ⋅ z        2⋅ N     2⋅ N     PL3-15 σz = 19.405 KN/m2 Ứng suất tải trọng theo phương ngang: σx := N p N⋅ π ∑ n =1     b − a   2   b − a   − x  b −  b − a  ⋅ ( 2⋅ n − 1) + x   b − ⋅ ( ⋅ n − )  x − z − b − ⋅ ( ⋅ n − )                       2⋅ N    + atan   2⋅ N    + 2b −  b − a  ⋅ ( 2⋅ n − 1) ⋅ p ⋅ ( z) ⋅    2⋅ N       atan  z z      2⋅ N   N  2     b − a b − a 2    ⋅ ( 2⋅ n − 1)  + 4⋅ b −   ⋅ ( 2⋅ n − 1) ⋅ z2  π⋅ x + z − b −              2⋅ N     2⋅ N    σx = 19.096 KN/m2 Ứng suất tổng tải trọng tác dụng: σ := σz + 2⋅ σx σ = 19.199 KN/m2 Module biến dang thể tích hỗn hợp khí-nước lỗ rỗng: kw1 := − S⋅ ( − 0.02)  ⋅ h  100 + 10⋅  + 100 + 10⋅ h   + σ  kw1 = 2.106 × 10 KN/m2 Hệ số áp lực nước lỗ rỗng ban đầu: βw := Áp lực nước lỗ rỗng ban đầu: u1 := σ⋅ βw u1 = 19.199 KN/m2 Hệ số thấm đứng: −5 k := 2.817⋅ 10 m/ngày đêm PL3-16 Hệ số cố kết: cv := k −4  2⋅ ( + ν) 10⋅   K + cv = 6.0181599 × 10 3⋅ n  m2/ngày đêm  kw1 Hệ số đẳng hướng: ζ := Thời gian tính toán: t := 3650 , 7300 18250 ngày Áp lực nước lỗ rỗng thặng dư: 10 u( t) := 10 ∑ ∑ i =1 j =1 u( t) =  ⌠ h ⌠ l     ⋅   u1⋅ sin i⋅ π ⋅ ( x + l) ⋅ sin j ⋅ π ⋅ z dx dz ⋅ exp−cv⋅ π2⋅  ζ⋅ ( i)   4 ( l) 2  l⋅ h     2l   h     ⌡0 ⌡− l  +     i⋅ π   j ⋅ π ⋅ z ⋅ t ⋅ sin ⋅ ( x + l) ⋅ sin   2⋅ l   h  ( h)    j t= 6.371 3.65·103 4.866 7.3·103 3.884 1.095·104 3.221 1.46·104 2.749 1.825·104 PL3-17 Bảng tính tốn Su theo thời gian theo độ sâu theo tâm diện gia tải, trường hợp thoát nước chiều, hệ số thấm đứng hệ số thấm ngang Độ Sâu 10năm 20năm 30năm 50năm 0.00 6.69 12.88 18.35 22.92 26.51 29.11 30.79 31.67 31.93 31.73 31.26 30.66 30.03 29.46 28.96 28.54 28.16 27.80 (KN/m2) 0.00 0.00 5.02 4.15 9.74 8.10 14.07 11.77 17.90 15.11 21.18 18.09 23.88 20.67 26.02 22.86 27.62 24.65 28.74 26.07 29.46 27.15 29.83 27.92 29.94 28.42 29.85 28.70 29.62 28.79 29.29 28.73 28.91 28.56 28.49 28.30 28.05 27.97 0.00 3.25 6.36 9.29 12.03 14.55 16.83 18.87 20.65 22.19 23.49 24.55 25.40 26.05 26.52 26.83 26.99 27.04 26.99 Áp lực NLR u0 (KN/m2) 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00 40.00 45.00 50.00 55.00 60.00 65.00 70.00 75.00 80.00 85.00 90.00 ƯS ƯS tổng đứng TT TLBT (KN/m2) 0.00 39.00 7.60 38.39 15.20 37.79 22.80 37.18 30.40 36.58 38.00 35.98 45.60 35.38 53.20 34.79 60.80 34.20 68.40 33.62 76.00 33.04 83.60 32.47 91.20 31.90 98.80 31.34 106.40 30.80 114.00 30.25 121.60 29.72 129.20 29.20 136.80 28.68 Su theo e σ'v tự nhiên 12.30 12.64 12.99 13.35 13.72 14.10 14.49 14.89 15.30 15.73 16.16 16.61 17.07 17.55 18.03 18.53 19.05 19.57 20.12 10năm 20năm 30năm 50năm 18.53 17.64 16.88 16.27 15.84 15.57 15.48 15.53 15.72 16.01 16.39 16.82 17.30 17.79 18.29 18.79 19.29 19.79 20.30 (KN/m2) 18.53 17.95 17.44 17.02 16.70 16.47 16.35 16.33 16.40 16.56 16.79 17.08 17.43 17.83 18.26 18.72 19.21 19.72 20.25 18.53 18.12 17.75 17.44 17.19 17.02 16.91 16.88 16.92 17.03 17.20 17.43 17.71 18.04 18.42 18.83 19.28 19.76 20.27 18.53 18.29 18.08 17.90 17.76 17.66 17.61 17.61 17.65 17.74 17.87 18.06 18.28 18.55 18.86 19.21 19.60 20.02 20.48 PL3 18 (m) 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0 8.5 9.0 Áp lực NLR thặng dư u 9.5 10.0 10.5 11.0 11.5 12.0 12.5 13.0 13.5 14.0 14.5 15.0 15.5 16.0 16.5 17.0 17.5 18.0 27.43 27.01 26.55 26.03 25.49 24.94 24.41 23.92 23.48 23.09 22.75 22.44 22.13 21.82 21.49 21.14 20.75 20.35 27.60 27.14 26.67 26.20 25.74 25.27 24.82 24.38 23.95 23.54 23.14 22.75 22.38 22.01 21.64 21.28 20.93 20.57 27.60 27.19 26.77 26.33 25.89 25.45 25.01 24.58 24.16 23.74 23.33 22.94 22.55 22.17 21.80 21.43 21.08 20.73 26.86 26.65 26.39 26.09 25.76 25.40 25.02 24.64 24.25 23.86 23.47 23.08 22.70 22.32 21.95 21.59 21.23 20.89 95.00 100.00 105.00 110.00 115.00 120.00 125.00 130.00 135.00 140.00 145.00 150.00 155.00 160.00 165.00 170.00 175.00 180.00 144.40 152.00 159.60 167.20 174.80 182.40 190.00 197.60 205.20 212.80 220.40 228.00 235.60 243.20 250.80 258.40 266.00 273.60 28.17 27.67 27.18 26.70 26.23 25.77 25.32 24.88 24.45 24.03 23.61 23.21 22.82 22.43 22.05 21.69 21.33 20.98 20.67 21.25 21.84 22.44 23.06 23.70 24.36 25.04 25.73 26.44 27.18 27.93 28.70 29.50 30.32 31.16 32.02 32.91 20.84 21.40 21.98 22.60 23.25 23.91 24.60 25.29 25.99 26.71 27.42 28.16 28.91 29.69 30.50 31.34 32.22 33.13 20.80 21.37 21.96 22.56 23.19 23.83 24.49 25.17 25.87 26.58 27.31 28.06 28.84 29.63 30.45 31.29 32.16 33.05 20.80 21.36 21.93 22.53 23.15 23.79 24.44 25.12 25.81 26.52 27.26 28.01 28.79 29.58 30.40 31.24 32.11 32.99 20.96 21.48 22.02 22.59 23.18 23.80 24.44 25.10 25.78 26.49 27.22 27.97 28.74 29.53 30.35 31.19 32.05 32.94 PL3 19 Bảng tính tốn Su theo thời gian theo độ sâu theo tâm diện gia tải, trường hợp nước chiều, khơng đồng hệ số thấm Độ Sâu 10năm 20năm 30năm 50năm 0.00 6.88 13.26 18.88 23.59 27.28 29.95 31.68 32.59 32.85 32.65 32.17 31.55 30.90 30.31 29.80 29.36 28.98 28.61 (KN/m2) 0.00 0.00 5.12 4.20 9.94 8.19 14.34 11.91 18.25 15.29 21.59 18.30 24.35 20.92 26.53 23.13 28.16 24.94 29.31 26.38 30.03 27.47 30.41 28.25 30.52 28.76 30.43 29.04 30.20 29.13 29.87 29.07 29.48 28.90 29.05 28.63 28.60 28.30 0.00 3.26 6.38 9.33 12.08 14.61 16.90 18.94 20.73 22.28 23.58 24.64 25.50 26.15 26.62 26.93 27.10 27.15 27.10 Áp lực NLR u0 (KN/m2) 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00 40.00 45.00 50.00 55.00 60.00 65.00 70.00 75.00 80.00 85.00 90.00 ƯS ƯS tổng đứng TT TLBT (KN/m2) 0.00 39.00 7.60 38.39 15.20 37.79 22.80 37.18 30.40 36.58 38.00 35.98 45.60 35.38 53.20 34.79 60.80 34.20 68.40 33.62 76.00 33.04 83.60 32.47 91.20 31.90 98.80 31.34 106.40 30.80 114.00 30.25 121.60 29.72 129.20 29.20 136.80 28.68 Su theo e σ'v tự nhiên 12.30 12.64 12.99 13.35 13.72 14.10 14.49 14.89 15.30 15.73 16.16 16.61 17.07 17.55 18.03 18.53 19.05 19.57 20.12 10năm 20năm 30năm 50năm 18.53 17.60 16.81 16.18 15.73 15.45 15.34 15.39 15.57 15.86 16.23 16.67 17.14 17.63 18.12 18.62 19.12 19.62 20.13 (KN/m2) 18.53 17.93 17.41 16.97 16.64 16.40 16.27 16.24 16.31 16.46 16.68 16.98 17.32 17.72 18.15 18.61 19.10 19.60 20.13 18.53 18.11 17.73 17.41 17.16 16.98 16.87 16.83 16.87 16.97 17.14 17.37 17.65 17.98 18.35 18.76 19.21 19.69 20.20 18.53 18.29 18.07 17.89 17.75 17.65 17.60 17.59 17.63 17.72 17.86 18.04 18.26 18.53 18.84 19.19 19.58 20.00 20.45 PL3 20 (m) 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0 8.5 9.0 Áp lực NLR thặng dư u 9.5 10.0 10.5 11.0 11.5 12.0 12.5 13.0 13.5 14.0 14.5 15.0 15.5 16.0 16.5 17.0 17.5 18.0 28.22 27.79 27.31 26.79 26.23 25.66 25.12 24.61 24.16 23.76 23.41 23.09 22.77 22.46 22.11 21.75 21.35 20.94 28.14 27.67 27.19 26.72 26.24 25.77 25.31 24.86 24.42 24.00 23.59 23.20 22.81 22.44 22.07 21.70 21.33 20.98 27.92 27.51 27.08 26.64 26.20 25.75 25.31 24.87 24.44 24.02 23.61 23.21 22.82 22.43 22.05 21.69 21.33 20.98 26.96 26.76 26.49 26.19 25.86 25.50 25.12 24.74 24.35 23.95 23.56 23.17 22.79 22.41 22.04 21.67 21.32 20.97 95.00 100.00 105.00 110.00 115.00 120.00 125.00 130.00 135.00 140.00 145.00 150.00 155.00 160.00 165.00 170.00 175.00 180.00 144.40 152.00 159.60 167.20 174.80 182.40 190.00 197.60 205.20 212.80 220.40 228.00 235.60 243.20 250.80 258.40 266.00 273.60 28.17 27.67 27.18 26.70 26.23 25.77 25.32 24.88 24.45 24.03 23.61 23.21 22.82 22.43 22.05 21.69 21.33 20.98 20.67 21.25 21.84 22.44 23.06 23.70 24.36 25.04 25.73 26.44 27.18 27.93 28.70 29.50 30.32 31.16 32.02 32.91 20.66 21.22 21.81 22.42 23.07 23.73 24.41 25.11 25.81 26.52 27.24 27.97 28.72 29.49 30.30 31.14 32.01 32.92 20.68 21.25 21.84 22.44 23.06 23.70 24.36 25.04 25.74 26.45 27.18 27.93 28.71 29.50 30.31 31.15 32.02 32.91 20.73 21.28 21.86 22.46 23.07 23.71 24.36 25.04 25.73 26.45 27.18 27.93 28.70 29.50 30.32 31.16 32.02 32.91 20.94 21.45 22.00 22.56 23.16 23.77 24.41 25.07 25.76 26.46 27.19 27.94 28.71 29.51 30.32 31.16 32.03 32.91 PL3 21 Bảng tính tốn Su theo thời gian theo độ sâu theo tâm diện gia tải, trường hợp thoát nước hai chiều, hệ số thấm đứng hệ số thấm ngang Độ Sâu 10năm 20năm 30năm 50năm 0.00 7.56 14.57 20.75 25.91 29.95 32.86 34.73 35.70 35.96 35.71 35.17 34.48 33.80 33.18 32.66 32.23 31.85 31.47 (KN/m2) 0.00 0.00 5.53 4.50 10.75 8.77 15.51 12.75 19.73 16.37 23.34 19.60 26.32 22.39 28.66 24.76 30.43 26.70 31.66 28.24 32.44 29.41 32.85 30.24 32.97 30.79 32.88 31.08 32.63 31.18 32.28 31.11 31.86 30.91 31.40 30.61 30.91 30.22 0.00 3.44 6.73 9.83 12.73 15.40 17.81 19.96 21.84 23.46 24.81 25.92 26.79 27.44 27.89 28.15 28.25 28.19 28.00 Áp lực NLR u0 (KN/m2) 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00 40.00 45.00 50.00 55.00 60.00 65.00 70.00 75.00 80.00 85.00 90.00 ƯS ƯS tổng đứng TT TLBT (KN/m2) 0.00 39.00 7.60 38.39 15.20 37.79 22.80 37.18 30.40 36.58 38.00 35.98 45.60 35.38 53.20 34.79 60.80 34.20 68.40 33.62 76.00 33.04 83.60 32.47 91.20 31.90 98.80 31.34 106.40 30.80 114.00 30.25 121.60 29.72 129.20 29.20 136.80 28.68 Su theo e σ'v tự nhiên 12.30 12.64 12.99 13.35 13.72 14.10 14.49 14.89 15.30 15.73 16.16 16.61 17.07 17.55 18.03 18.53 19.05 19.57 20.12 10năm 20năm 30năm 50năm 18.53 17.48 16.58 15.87 15.35 15.02 14.88 14.90 15.06 15.35 15.72 16.15 16.62 17.10 17.59 18.07 18.55 19.04 19.54 (KN/m2) 18.53 17.86 17.26 16.77 16.38 16.10 15.94 15.88 15.92 16.06 16.27 16.55 16.88 17.27 17.69 18.14 18.62 19.13 19.65 18.53 18.05 17.62 17.26 16.97 16.75 16.61 16.55 16.56 16.64 16.79 17.01 17.27 17.59 17.96 18.37 18.81 19.29 19.79 18.53 18.25 18.01 17.80 17.63 17.51 17.43 17.40 17.43 17.50 17.63 17.80 18.02 18.28 18.59 18.95 19.34 19.78 20.26 PL3 22 (m) 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0 8.5 9.0 Áp lực NLR thặng dư u 9.5 10.0 10.5 11.0 11.5 12.0 12.5 13.0 13.5 14.0 14.5 15.0 15.5 16.0 16.5 17.0 17.5 18.0 31.04 30.53 29.95 29.30 28.62 27.95 27.34 26.81 26.36 25.97 25.58 25.09 24.41 23.42 22.02 20.15 17.76 14.86 30.40 29.88 29.34 28.79 28.22 27.63 27.02 26.37 25.65 24.83 23.89 22.79 21.49 19.96 18.18 16.13 13.84 11.32 29.78 29.28 28.73 28.14 27.50 26.80 26.04 25.19 24.25 23.19 22.00 20.66 19.17 17.52 15.70 13.73 11.62 9.39 27.68 27.25 26.71 26.07 25.33 24.50 23.57 22.53 21.41 20.18 18.85 17.43 15.92 14.33 12.66 10.92 9.13 7.30 95.00 100.00 105.00 110.00 115.00 120.00 125.00 130.00 135.00 140.00 145.00 150.00 155.00 160.00 165.00 170.00 175.00 180.00 144.40 152.00 159.60 167.20 174.80 182.40 190.00 197.60 205.20 212.80 220.40 228.00 235.60 243.20 250.80 258.40 266.00 273.60 28.17 27.67 27.18 26.70 26.23 25.77 25.32 24.88 24.45 24.03 23.61 23.21 22.82 22.43 22.05 21.69 21.33 20.98 20.67 21.25 21.84 22.44 23.06 23.70 24.36 25.04 25.73 26.44 27.18 27.93 28.70 29.50 30.32 31.16 32.02 32.91 20.06 20.62 21.21 21.84 22.49 23.17 23.85 24.53 25.22 25.91 26.62 27.38 28.23 29.20 30.33 31.67 33.25 35.10 20.20 20.76 21.35 21.96 22.59 23.24 23.93 24.65 25.41 26.22 27.10 28.05 29.11 30.28 31.58 33.03 34.65 36.43 20.33 20.89 21.48 22.11 22.76 23.45 24.18 24.95 25.79 26.68 27.64 28.69 29.83 31.06 32.41 33.88 35.46 37.17 20.78 21.34 21.95 22.59 23.28 24.02 24.82 25.66 26.57 27.54 28.57 29.68 30.86 32.12 33.47 34.89 36.41 38.00 PL3 23 Bảng tính toán Su theo thời gian theo độ sâu theo taluy diện gia tải, trường hợp thoát nước chiều, hệ số thấm đứng hệ số thấm ngang Độ Sâu 10năm 20năm 30năm 50năm 0.00 3.09 6.03 8.72 11.07 13.05 14.61 15.76 16.53 16.95 17.09 17.02 16.81 16.52 16.21 15.93 15.70 15.54 15.44 (KN/m2) 0.00 0.00 2.44 2.06 4.79 4.05 6.98 5.94 8.97 7.69 10.74 9.29 12.25 10.72 13.50 11.96 14.49 13.02 15.25 13.90 15.78 14.61 16.13 15.17 16.33 15.58 16.41 15.88 16.41 16.07 16.35 16.18 16.26 16.23 16.16 16.22 16.05 16.18 0.00 1.63 3.21 4.73 6.18 7.54 8.80 9.95 10.99 11.91 12.72 13.42 14.01 14.50 14.90 15.22 15.46 15.63 15.75 Áp lực NLR u0 (KN/m2) 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00 40.00 45.00 50.00 55.00 60.00 65.00 70.00 75.00 80.00 85.00 90.00 ƯS ƯS tổng đứng TT TLBT (KN/m2) 0.00 19.50 7.60 19.35 15.20 19.20 22.80 19.05 30.40 18.90 38.00 18.75 45.60 18.60 53.20 18.45 60.80 18.30 68.40 18.15 76.00 18.00 83.60 17.86 91.20 17.71 98.80 17.56 106.40 17.41 114.00 17.27 121.60 17.12 129.20 16.98 136.80 16.83 Su theo e σ'v tự nhiên 12.30 12.64 12.99 13.35 13.72 14.10 14.49 14.89 15.30 15.73 16.16 16.61 17.07 17.55 18.03 18.53 19.05 19.57 20.12 10năm 20năm 30năm 50năm 15.10 14.99 14.92 14.88 14.90 14.97 15.11 15.32 15.59 15.93 16.32 16.76 17.24 17.74 18.26 18.80 19.33 19.87 20.41 (KN/m2) 15.10 15.10 15.11 15.16 15.23 15.34 15.49 15.69 15.93 16.22 16.55 16.92 17.32 17.76 18.22 18.71 19.22 19.74 20.28 15.10 15.16 15.23 15.32 15.43 15.57 15.74 15.94 16.18 16.45 16.75 17.09 17.46 17.86 18.29 18.75 19.23 19.73 20.26 15.10 15.23 15.37 15.52 15.68 15.86 16.06 16.28 16.53 16.80 17.09 17.41 17.75 18.12 18.52 18.94 19.38 19.85 20.35 PL3 24 (m) 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0 8.5 9.0 Áp lực NLR thặng dư u 9.5 10.0 10.5 11.0 11.5 12.0 12.5 13.0 13.5 14.0 14.5 15.0 15.5 16.0 16.5 17.0 17.5 18.0 15.40 15.39 15.39 15.37 15.33 15.24 15.11 14.94 14.73 14.50 14.28 14.07 13.88 13.73 13.62 13.55 13.50 13.46 15.94 15.83 15.73 15.62 15.51 15.39 15.27 15.13 14.98 14.83 14.67 14.52 14.38 14.25 14.12 14.01 13.90 13.80 16.12 16.03 15.93 15.82 15.70 15.58 15.45 15.32 15.19 15.05 14.91 14.78 14.65 14.52 14.39 14.26 14.14 14.02 15.81 15.84 15.83 15.79 15.73 15.65 15.56 15.46 15.35 15.23 15.11 14.99 14.86 14.73 14.61 14.48 14.35 14.23 95.00 100.00 105.00 110.00 115.00 120.00 125.00 130.00 135.00 140.00 145.00 150.00 155.00 160.00 165.00 170.00 175.00 180.00 144.40 152.00 159.60 167.20 174.80 182.40 190.00 197.60 205.20 212.80 220.40 228.00 235.60 243.20 250.80 258.40 266.00 273.60 16.69 16.55 16.40 16.26 16.12 15.98 15.84 15.71 15.57 15.43 15.30 15.16 15.03 14.90 14.77 14.64 14.51 14.38 20.67 21.25 21.84 22.44 23.06 23.70 24.36 25.04 25.73 26.44 27.18 27.93 28.70 29.50 30.32 31.16 32.02 32.91 20.96 21.51 22.07 22.65 23.26 23.89 24.55 25.24 25.96 26.70 27.47 28.25 29.05 29.86 30.68 31.52 32.36 33.23 20.84 21.41 21.99 22.59 23.21 23.85 24.51 25.19 25.89 26.61 27.36 28.12 28.90 29.70 30.52 31.37 32.23 33.11 20.80 21.36 21.95 22.55 23.17 23.80 24.46 25.14 25.83 26.55 27.29 28.04 28.82 29.62 30.44 31.28 32.15 33.03 20.87 21.41 21.97 22.55 23.16 23.79 24.43 25.10 25.79 26.50 27.23 27.98 28.76 29.55 30.37 31.21 32.07 32.96 PL3 25 LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: NGUYỄN THÀNH LÂM Ngày, tháng, năm sinh: 20/10/1987 Nơi sinh: Bình Long, Sơng Bé Địa liên lạc: 40/35 Nguyễn Giản Thanh, P.15, Q.10, Tp.HCM Số điện thoại: 093.271.9434 Email: Nguyenthanhlamxdcd@gmail.com Q TRÌNH ĐÀO TẠO • 2005 - 2010: Sinh viên ngành Xây Dựng Cầu Đường, Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng, Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM • 2011 - 2013: Học viên cao học ngành Địa Kỹ Thuật Xây Dựng, Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng, Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM QUÁ TRÌNH CƠNG TÁC • 2010 - nay: Cơng Ty CPXD Số Một – Việt Nguyên ... thuyết dự báo sức chống cắt khơng nước theo thời gian theo độ sâu Chương 3: Dự báo gia tăng sức chống cắt khơng nước sét mềm theo thời gian theo độ sâu Kết luận kiến nghị Phụ lục III NGÀY GIAO NHIỆM... theo độ sâu theo thời gian theo kết nghiên cứu có [12], [14] 64 3.3 Tương quan sức chống cắt khơng nước theo độ sâu 70 -ii- 3.4 Dự báo gia tăng sức chống cắt khơng nước theo độ sâu theo thời. .. tích, dự báo thay đổi sức chống cắt khơng nước theo thời gian điểm đất tác dụng tải trọng ngồi, chúng tơi lựa chọn đề tài: ? ?Nghiên cứu dự báo gia tăng sức chống cắt không thoát nước sét mềm theo thời