Tính toán thiết kế động cơ (d46 0421)

Tính tốn thiết kế động (D46-0421) MỤC LỤC PHẦN I: PHƯƠNG PHÁP XÂY DỰNG CÁC BẢN VẼ ĐỒ THỊ 1.1.Các thơng số tính………………………………………………………….…4 1.1.1.Các thơng số cần tính tốn…………………………………………….… 1.2 ĐỒ THỊ CƠNG 1.2.1 Các Thông Số Xây Dựng Đồ Thị .6 1.2.1.1.Các Thông Số Cho Trước………………………….…………… … …6 1.2.1.2 Xây dựng đường nén .6 1.2.1.3 Xây dựng đường giản nở………………………… .7 1.2.1.4 Biểu diễn thông số Bảng xác định điểm đường nén đường giản nở 1.2.1.5 Xác định điểm đặc biệt 10 1.2.1.6 Vẽ hiệu chỉnh đồ thị công .12 1.3 XÂY DỰNG ĐỒ THỊ ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC 12 1.3.1 Đồ Thị Brick……………… 12 1.3.2 Đồ Thị Vận Tốc V()………… ……………………… 15 1.3.3 Đồ Thị Gia Tốc…………………………………………… 18 1.3.4 Đồ Thị Lực Quán Tính: –pj=f(x)………………… .20 1.3.5 Đồ Thị Khai Triển: PKT, PJ, P1-a .23 1.3.6 Đồ thị T,Z,N-α 27 1.3.7 Đồ thị  T   34 SVTH: Trần Hồi Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa Tính toán thiết kế động (D46-0421) 1.3.8 Đồ thị phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu 39 1.3.2.6 Đồ thị khai triển Q(α)………………………… 41 1.3.2.7 Đồ thị phụ tải tác dụng lên đầu to truyền 42 1.3.2.8 Đồ thị mài mòn chốt khuỷu 46 PHẦN II: PHÂN TÍCH ĐẶC ĐIỂM CHUNG CỦA ĐỘNG CƠ THAM KHẢO .52 2.1 CHỌN ĐỘNG CƠ THAM KHẢO 52 2.2 PHÂNTÍCH ĐẶC ĐIỂM CHUNG CỦA ĐỘNG CƠ Wärtsilä 6L46F….53 2.2.1 Nắp Máy 53 2.2.2 Thân Máy 54 2.2.3 Cácte 54 2.2.4 Nhóm Piston, Xilanh, Thanh Truyền, Trục Khuỷu 54 2.2.4.1 Piston 54 2.2.4.2 Xilanh 57 2.2.4.3 Thanh Truyền .57 2.2.4.4 Trục Khuỷu 58 2.2.5 Hệ Thống Bôi Trơn .58 2.2.6 Hệ Thống Làm mát .60 2.2.7 Cơ Cấu Phân Phối Khí 62 PHẦN III: PHÂN TÍCH ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 67 3.1 TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 67 3.1.1 Nhiệm Vụ 67 SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa Tính tốn thiết kế động (D46-0421) 3.1.2 Yêu Cầu 67 3.2 HỆ THỐNGNHIÊN LIỆU ĐỘNG CƠ Wärtsilä 6L46F .68 3.2.1 Sơ Đồ Hệ Thống Nhiên Liệu Động Cơ Wärtsilä 6L46F 68 3.2.2 Cấu Tạo Và Nguyên Lý Hoạt Động Của Các Bộ Phận Chính 68 3.2.2.1 Bơm nhiên liệu 69 3.2.2.2 Bầu lọc nhiên liệu .70 3.2.2.3 Vòi phun 71 3.2.2.4 Bơm cao áp (Bơm Bosch PE) 71 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Đức Phú, Trần Văn Tế: “Kết cấu tính tốn động đốt trong” Hà Nội; 1995 [2] Nguyễn Tất Tiến: “Nguyên lý động đốt trong” Hà Nội: NXB Giáo Duc; 2003 [3] TS.Lê Văn Vang “ Động DIESEL tàu thủy” ĐH GTVT TP.Hồ Chí Minh; 2015 [4] Catalog Động Cơ “Wärtsilä 6L46F” Và số tài liệu liên quan khác SVTH: Trần Hồi Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa Tính tốn thiết kế động (D46-0421) PHẦN 1: TÍNH TỐN XÂY DỰNG BẢN VẼ ĐỒ THỊ 1.1.Các thơng số tính THÔNG SỐ KỸ THUẬT KÝ HIỆU GIÁ TRỊ Nhiên liệu Số xy lanh / Số kỳ DIESEL i/ 6/4 Cách bố trí In-line Thứ tự làm việc 1-3-5-6-4-2 Tỷ số nén  15 Đường kính (mm) D 460 Hành trình piston S 580 Công suất cực đại (kW) Ne 7020 Số vòng quay (vg/ph) n 585 Tham số kết cấu λ 0.25 Áp suất cực đại (MN/M2) pz 8.2 Khối lượng nhóm piston (kg) mpt 99,7 Khối lượng nhóm truyền (kg) mtt 116,3 Góc đánh lửa sớm (độ) s 25 Góc phân phối khí (độ) α1 47 α2 35 α3 45 α4 28 Hệ thống nhiên liệu Bocsh PE inline pump Hệ thống bôi trơn Cưỡng cácte ướt Hệ thống làm mát Hai vịng (vịng ngồi: nước biển) Hệ thống nạp Turbo Charger Intercooler SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa Tính tốn thiết kế động (D46-0421) Hệ thống phân phối khí 24 Valve, OHV Các thơng số cần tính tốn Xác định tốc độ trung bình động cơ: C m= S n 580 10−3 585 = =11,31(m/s ) 30 30 [1] Trong đó: S = 2R [m]: Hành trình dịch chuyển piston xilanh n [vòng/phút]: Tốc độ quay động Do Cm > m/s nên động động tốc độ cao hay động cao tốc + Chọn trước: n1 = 1,35 [2] n2 = 1,27 [2] + Áp suất khí cuối kỳ nạp: “pa” Chọn áp suất đường nạp (tăng áp tuabin khí): pk = 0,15 [MN/m2] Đối với động bốn kỳ tăng áp ta chọn: pa = (0,9 - 0,96)pk [2] [2] pa = 0,95.pk = 0,1425 [MN/m2] Vậy chọn:  Áp suất cuối kì nén: pc = pa.εn1 = 0,1425.151,35= 5.515 [MN/m2] [2]  Chọn tỷ số giãn nở sớm(động diesel): ρ = 1,5  Áp suất cuối trình giãn nở sớm: pb = pz δ n2 = pz n2 = 8,2 MN =0,4034[ ] 1,27 15 m 1,5 ( ερ ) ( ) [2]  Thể tích cơng tác:Vh V h=S π D 5,8 π 4,62 = =96,39[d m ] 4 [2] + Thể tích buồng cháy: Vc V c= V h 96,39 = =6,885[ dm ] −1 15−1 SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT [2] GVHD: Dương Đình Nghĩa Tính tốn thiết kế động (D46-0421) + Vận tốc góc trục khuỷu:  ¿ + n 585 rad = =61,261 [ ] 30 30 s Áp suất đường thải: hầu hết động dung bình tiêu âm nên pth = 0,95pk = 0,95.0,15 = 0,1425 [MN/m2] + [2] Áp suất khí sót (chọn): pr = 1,05pth = 1,05 0,1425= 0,149625 [MN/m2] [2] 1.2 Đồ thị công 1.2.1Các thông số xây dựng đồ thị 1.2.1.1 Các thông số cho trước + Áp suất cực đại: pz = 8,2 [MN/m2] + Góc phun sớm: φs = 25o + Góc phân phối khí: α1 = 47o α2 = 35o α3 = 45o α4 = 28o 1.2.1.2 Xây dựng đường nén Gọi Pnx, Vnx áp suất thể tích biến thiên theo trình nén động Vì trình nén trình đa biến nên: Pnx V nnx =const [2] => Pnx V nnx =Pc V nc Vc n => Pnx =Pc ( ) V nx SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT 1 GVHD: Dương Đình Nghĩa Tính tốn thiết kế động (D46-0421) Đặt i= Pc V nx , ta có: Pnx = n Vc i Để dễ vẽ ta tiến hành chia Vh thành  khoảng, i = 1, 2, 3,… 1.2.1.3 Xây dựng đường giãn nở Gọi Pgnx, Vgnx áp suất thể tích biến thiên theo q trình giãn nở động Vì trình giãn nở trình đa biến nên ta có: Pgnx V ngnx=const [2] => Pgnx V ngnx=P z V nz 2 Vz n ) => Pgnx =P z ( V gnx Ta có: Vz = .Vc Đặt i= => Pgnx = V gnx Pz ❑n P = , ta có: gnx n Vc i Pz n2 V ( gnx ) Vz = Pz V gnx n ( ) V c 2 21 Để dễ vẽ ta tiến hành chia Vh  « thể tích cơng tác » thành  khoảng, i = 1, 2, 3,… 1.2.1.4 Biểu diễn thơng số + Biểu diễn thể tích buồng cháy: Chọn Vcbd = 10 [mm] V c 6,885 d m3 μV = = =0,6885[ ] V cbd 10 mm + Biểu diễn thể tích cơng tác: V hbd = V h 96,3905 = =140 [mm] μ V 0,6885 + Biểu diễn áp suất cực đại: pzbd = 160 - 220 [mm] Chọn pzbd = 160 [mm] SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa Tính tốn thiết kế động (D46-0421) μ p= p z 8,2 MN = =0,0513 [ ] pzbd 160 ( m mm ) Về giá trị biểu diễn ta có đường kính vòng tròn Brick AB giá trị biểu diễn Vh, nghĩa giá trị biểu diễn cửa AB = Vhbd  μS = S V hbd mm mm [ ]= 0,58 m 140 =0,004143 mm [ ] 275.0,25 (Rλ /2) + Giá trị biểu diễn oo’: o o, = o o = = 8,75 [mm] = bd μS μS 0,004143 , + Áp xuất khí trời Po = 0.1[MN/m2]  Giá trị biểu diễn Po : =1.95 [mm] SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 10 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) Bảng 1.2: Bảng giá trị Đồ thị công động diesel V i V (dm3) V (mm) Đường nén Đường giản nở in1 1/in1 Pc/in1 in2 1/in2 Pz.rn2/in2 1Vc 6,885 10 1 5,515 Pn (mm) 107,61 rVc 1.4 9,639 14 1,57 0,635 3,502 68,32 1,533 0,652 8,201 160 2Vc 13,770 20 2,55 0,392 2,163 42,21 2,412 0,415 5,213 101,72 3Vc 20,655 30 4,41 0,227 1,251 24,42 4,036 0,248 3,115 60,78 4Vc 27,540 40 6,50 0,154 0,849 16,56 5,816 0,172 2,162 42,18 5Vc 34,425 50 8,78 0,114 0,628 12,25 7,721 0,130 1,628 31,77 6Vc 41,310 60 11,23 0,089 0,491 9,58 9,733 0,103 1,292 25,20 7Vc 48,195 70 13,83 0,072 0,399 7,78 11,838 0,084 1,062 20,72 8Vc 55,080 80 16,56 0,060 0,333 6,50 14,026 0,071 0,896 17,49 9Vc 61,965 90 19,42 0,051 0,284 5,56 16,289 0,061 0,772 15,06 10Vc 10 68,850 100 22,39 0,045 0,246 4,81 18,621 0,054 0,675 13,17 11Vc 11 75,735 110 25,46 0,039 0,217 4,23 21,017 0,048 0,598 11,67 12Vc 12 82,620 120 28,63 0,035 0,193 3,76 23,473 0,043 0,536 10,45 13Vc 13 89,505 130 31,90 0,031 0,173 3,37 25,984 0,038 0,484 9,44 14Vc 14 96,390 140 35,26 0,028 0,157 3,05 28,548 0,035 0,440 8,59 15Vc 15 103,275 150 38,70 0,026 0,143 2,78 31,163 0,032 0,403 7,87 SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT 1 8,2 Pgn (mm) 160 GVHD: Dương Đình Nghĩa 11 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) 1.2.1.5.Xác định điểm đặc biệt: + Từ bảng giá trị ta tiến hành vẽ đường nén đường giản nở + Vẽ vòng tròn độ thị Brick để xác định điểm đặc biệt:  Điểm a (Va ; pa): Va = Vc+ Vh = 6,885 + 96,3903 =103,27 [dm3]  Vabd = 150 [mm] pa = 0,1425 [MN/m2]  pabd = 0,1425/0,0513 = 2,78[mm] abd (150;2,78)  Điểm b (Vb; pb): Vb = Va = 103,27 [dm3]  Vbbd = 150[mm] pb = 0,403 [MN/m2]  pbbd = 0,403/0,0513 = 7,87 [mm] bbd (150;7,87)  Điểm phun sớm : c’ xác định từ Brick ứng với s;  Điểm c(Vc;Pc) = c(10;108,64)  Điểm bắt đầu trình nạp : r(Vc;Pr) => r(10; 2,92)  Điểm mở sớm xu páp nạp : r’ xác định từ Brick ứng với α1  Điểm đóng muộn xupáp thải : r’’ xác định từ Brick ứng với α4  Điểm đóng muộn xupáp nạp : a’ xác định từ Brick ứng với α2  Điểm mở sớm xupáp thải : b’ xác định từ Brick ứng với α3  Điểm y (Vc, Pz) => y(10; 159,84)  Điểm áp suất cực đại lý thuyết: z (Vc, Pz) => z(15; 159,84)  Điểm áp suất cực đại thực tế: z’’(/2Vc, Pz) => z’’(7,5; 159,84)  Điểm c’’ : cc” = 1/3cy SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 12 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) thống te ướt, te làm nhiệm vụ két chứa dầu tuần hoàn Hình 2-6: Hệ thống bơi trơn động Wärtsilä 6L46F Nguyên lý làm việc: Dầu nhờn chứa cácte bơm dầu hút qua phao lọc từ đáy máy đưa tới bầu lọc, tạp chất lọc sạch, sau dầu vào đường dầu thân máy đến bơi trơn ổ trục trục khuỷu Một phần dầu từ ổ đỡ chảy SVTH: Trần Hồi Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 65 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) qua lổ dầu khoan bên trục khuỷu đến ổ đỡ truyền Phần dầu tiếp tục chảy qua khe dầu truyền, sau phun vào phận truyền động, bôi trơn piston, xilanh Đồng thời từ đường dầu , dầu cịn theo rảnh dầu đến bôi trơn ổ đỡ trục cam theo rảnh dầu bôi trơn chi tiết truyền động xupáp Sau thực vịng tuần hồn dầu rơi trở cácte Hệ thống bơi trơn xilanh bố trí hồn tồn riêng biệt sử dụng loại dầu riêng vào mục đích bơi trơn nhóm piston xilanh Hệ thống bao gồm két chứa dầu xilanh, két trực (Cyl.oil service tank), hộp bơm dầu bơi trơn Két trực nhật dầu xilanh thường có kết cấu cho phép xác định lượng dầu tiêu thụ một ngày 2.2.6 Hệ Thống Làm Mát: SVTH: Trần Hồi Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 66 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) Hệ thống làm mát động Wärtsilä 6L46F hệ thống làm mát vịng tuần hồn gồm làm mát xy-lanh, tăng áp, ống xả làm mát nước làm mát nước ngọt, làm mát dầu bôi trơn làm mát nước biển Ở hệ thống này, nước biển bơm vào tàu qua làm mát nước ngọt, làm mát liên tục sau đến làm mát dầu bơi trơn, sau đến làm mát dầu trả lại biển Nước bơm máy bơm nước từ bể nước đến xy-lanh để làm mát xy lanh, tăng áp piston Thân máy bơm nước đóng vai trị đường xả đầu xy lanh trang bị điều chỉnh nhiệt độ Bộ điều chỉnh nhiệt độ đóng lại nhiệt độ nước thấp Sau nước chảy vào máy bơm nước ngọt, lưu thông bên động cách qua trao đổi nhiệt, nhiệt độ tăng lên, điều chỉnh nhiệt độ mở ra, nước chảy đến trao đồi nhiệt sau làm mát nước biển Nhiệt độ nước giữ phạm vi không đổi điều chỉnh điều chỉnh nhiệt Dưới sơ đồ dẫn động hệ thống làm mát động Wärtsilä 6L46F Các chi tiết sau: Hìn h 2-7: Sơ đồ hệ thống làm mát động Wärtsilä 6L46F SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 67 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) 2.2.7 Cơ Cấu Phân Phối Khí: Hệ thống phân phối khí động Wärtsilä 6L46F hệ thống phân phối khí dùng xupap trục cam dẫn động từ trục khủyu thông qua bánh trung gian Loại có kết cấu đơn giản làm việc tất tốt Phương án bố trí bố trí xupap treo có nhiều ưu điểm: buồng cháy nhỏ gọn, diện tích truyền nhiệt nhỏ nên giảm tổn thất nhiệt; dạng đường nạp nên giảm sức cản khí động tăng tiết diện lưu thơng dịng khí nên tăng hệ số nạp Hình 2-8: Sơ đồ cấu phân phối khí động Wärtsilä 6L46F SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 68 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) Hình 2-9: Trục cam động Wärtsilä 6L46F 1.Trục cam 4.Bạc trục cam 2.Cần đẩy 5.Bánh rang trục cam 3.Bộ phận truyền động 6.Ổ chặn Bảng 2-2: Bảng giá trị tiêu chuẩn xupap Đường kính ngồi xupap Tiêu chuẩn Nạp 7.960-7.975 7.9 Thải 7.955-7.970 7.9 SVTH: Trần Hồi Vinh – 18KTTT Giới hạn GVHD: Dương Đình Nghĩa 69 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) Hình 2-10: Xupap dùng động Wärtsilä 6L46F PHẦN III: PHÂN TÍCH ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 3.1 Tổng Quan Về Hệ Thống Nhiên Liệu: 3.1.1 Nhiệm Vụ: - Chứa nhiên liệu trữ,đảm bảo cho động hoạt động liên tục khoảng thời gian quy định - Lọc nước lẫn tạp chất học lẫn nhiên liệu - Cung cấp lượng nhiên liệu cần thiết cho chu trình tương ứng với chế độ quy định động - Cấp nhiên liệu đồng vào xilanh theo thứ tự làm việc - Phun tơi phân bố nhiên liệu thể tích buồng cháy 3.1.2 Yêu Cầu: - Đảm bảo lượng nhiên liệu cung cấp cho chu trình điều chỉnh theo tải động - Chùm nhiên liệu phải phân tán thành hạt nhỏ,đồng dứt khoát - Phải làm việc ổn định tốc độ vịng quay nhỏ SVTH: Trần Hồi Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 70 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) - Phải làm việc tin cậy tất chế độ - Tuổi bền cao cặp lắp ghép xác bơm cao áp, vịi phun 3.2 Phân Tích Lựa Chọn Hệ Thống Nhiên Liệu Động Cơ Wärtsilä 6L46F: 3.2.1 Sơ Đồ Nguyên Lý Hệ Thống Nhiên Liệu Động Cơ Wärtsilä 6L46F: Hình 3-1: Sơ đồ hệ thống nhiên liệu động Wärtsilä 6L46F Bơm cao áp; Đường ống cao áp; Vòi phun; Đường dầu hồi; Bầu lọc - Trên sơ đồ gồm có: thùng chứa dầu,bơm nhiên liệu,bầu lọc dầu,bơm cao áp(bơm bosch PE), đường ống cao áp,vịi phun đường dầu hồi SVTH: Trần Hồi Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 71 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) - Nguyên lý hoạt động: Nhiên liệu bơm chuyển nhiên liệu hút lên qua đường ống thấp áp đến bầu lọc tinh,sau lọc nhiên liệu đưa đến bơm cao áp sau nhiên liệu bơm cao áp bơm lên vòi phun qua đường ống cao áp,sau phun xong theo trình định dầu thừa bơm cao áp vòi phun đưa bầu lọc sau hồi thùng chứa dầu 3.2.2 Cấu Tạo Và Nguyên Lý Hoạt Động Của Các Bộ Phận Chính: 3.2.2.1 Bơm nhiên liệu: - Bơm nhiên liệu loại bơm cánh gạt đặt gắn liền với bơm cao áp, loại bơm sinh tiếng ồn rung động so với loại đường ống Các chi tiết bơm bao gồm: Mơ tơ, hệ thống bơm nhiên liệu, van chiều, van an toàn lọc gắn liền thành khối Hình 3-2: Bơm nhiên liệu động Wärtsilä 6L46F SVTH: Trần Hồi Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 72 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) - Bơm nhiên liệu hoạt động động chạy Ðiều tránh cho nhiên liệu không bị bơm đến động trường hợp khóa điện bật ON động chưa chạy 3.2.2.2 Bầu lọc nhiên liệu: - Lọc nhiên liệu lọc tất chất bẩn tạp chất khác khỏi nhiên liệu Nó lắp phía có áp suất cao bơm nhiên liệu Ưu điểm loại lọc thấm kiểu dùng giấy giá rẻ, lọc Hình 3-3: Bầu lọc nhiên liệu động Wärtsilä 46F SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 73 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) Hình 3-4: Mặt cắt hình chiếu đứng động Wärtsilä 6L46F - Tuy nhiên loại lọc có nhược điểm tuổi thọ thấp 3.2.2.3 Vịi Phun: - Vòi phun động Wärtsilä 46F loại vịi phun đầu dài, thân vịi phun có cao su cách nhiệt giảm rung cho vòi phun, ống dẫn nhiên liệu đến vòi phun nối giắc nối nhanh - Vòi phun điều khiển phun phù hợp cho chu trình,lượng phun nhiên liệu quy định theo tiêu chuẩn hợp lý phun nhiên liệu vào buồng cháy SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 74 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) Hình 3-5: Mặt cắt vịi phun động Wärtsilä 6L46F 3.2.2.4 Bơm cao áp (Bơm Bosch PE): - Bơm cao áp dãy gồm hay nhiều tổ hợp bơm xếp thành hay nhiều dãy,mỗi tổ bơm đàm nhận việc cấp nhiên liệu cho xilanh.Do tổ bơm cung cấp nhiên liệu cho xilanh nên động có nhiều xilanh có nhiều tổ bơm tương ứng với số xilanh động - Mỗi tổ bơm cao áp dãy có chi tiết bản: piston, xilanh, trục cam, đội, lò xo van cao áp.Chi tiết quan trọng tổ hợp bơm cặp piston-xilanh bơm SVTH: Trần Hồi Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 75 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) Hình 3-6: Bơm cao áp động Wärtsilä 6L46F SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 76 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) Hình 3-7: Mặt cắt bơm cao áp động Wärtsilä 6L46F SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 77 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) LỜI NÓI ĐẦU Những năm gần đây, kinh tế Việt Nam phát triển mạnh Bên cạnh kỹ thuật nước ta bước tiến Để góp phần nâng cao trình độ kỹ thuật, đội ngũ kỹ thuật ta phải tự nghiên cứu chế tạo yêu cầu cấp thiết Có ngành tàu thủy nước ta phát triển Để thuận lợi cho việc nghiên cứu người ta chia động đốt thành nhiều phần, nhiều hệ thống.Trong có phần piston truyền quan trọng coi trái tim động Việc khảo sát hệ thống động giúp cho sinh viên hiểu thêm kiến thức học Do việc khảo sát nguyên hoạt động, điều kiện làm việc piston truyền giúp sinh viên hiểu vấn đề Và học phần em giao nhiệm vụ tính tốn thiết kế động D46-0421 Trong trình làm đồ án em tìm hiểu, nghiên cứu thêm kiến thức tài liệu, kiến thức học vận dụng vào đồ án Được giúp đỡ tận tình thầy Dương Đình Nghĩa em hoàn thành xong đồ án Nhưng lần đầu bắt tay vào làm đồ án chuyên nghành nên tránh khỏi sai sót em kính mong thầy khoa bảo thêm Em xin chân thành cảm ơn giúp đỡ tận tình thầy giáo hướng dẫn thầy Dương Đình Nghĩa thầy khoa Đà Nẵng, ngày tháng năm 2021 Sinh viên SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 78 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) Trần Hoài Vinh SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 79 ... Q23 tính theo bảng sau : SVTH: Trần Hồi Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 51 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) SVTH: Trần Hồi Vinh – 18KTTT GVHD: Dương Đình Nghĩa 52 Tính tốn thiết kế động (D46-0421). .. 0 GVHD: Dương Đình Nghĩa 44 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) α α (rad) SVTH: Trần Hoài Vinh – 18KTTT β β (rad) α+β GVHD: Dương Đình Nghĩa 45 Tính tốn thiết kế động (D46-0421) 0 0 10 0.1745 2.3892... -6,4 90 2,8 Tính toán thiết kế động (D46-0421) Bảng 1.10: Bảng giá trị ∑T-α Tính giá trị  Ttb cơng thức: ∑ T tb = 30 ⋅ N i [N/m2] π ⋅ R ⋅ F P ⋅ϕ ⋅n [2] Trong đó: + Ni: cơng suất thị động N i=