Thông tin tài liệu
Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP CHUNG CƯ SUNSHINE GARDEN – TP ĐÀ NẴNG SVTH: BÙI MINH THẮNG MSSV: 110140073 LỚP: 14X1A GVHD: ThS LÊ CAO TUẤN TS LÊ KHÁNH TOÀN Đà Nẵng – Năm 2019 SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC 1.1 VỊ TRÍ, ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH 1.2 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THỦY VĂN Địa chất thuỷ văn : 1.3 HÌNH THỨC ĐẦU TƯ 1.4 QUY MÔ ĐẦU TƯ 1.5 CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ Giải pháp mặt Giải pháp mặt đứng Giải pháp mặt cắt 1.6 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 BỐ TRÍ HỆ LƯỚI DẦM & PHÂN CHIA Ô SÀN – MẶT BẰNG DẦM SÀN TẦNG 2.2 SƠ BỘ CHỌN CHIỀU DÀY SÀN 2.3 VẬT LIỆU SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG Xác định tĩnh tải 2.5 XÁC ĐỊNH HOẠT TẢI 2.6 TỔNG TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 2.7 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG Ô SÀN 2.8 TÍNH TOÁN CỐT THÉP 10 Tính tốn nội lực cho loại kê cạnh (Ô S6) 10 Tính tốn nội lực cho ô sàn kê loại dầm (Ô S24) 13 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN DẦM PHỤ GIỮA TRỤC & 22 3.1 SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM 22 3.2 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 22 3.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN DẦM 22 Tĩnh tải 22 Hoạt tải: 24 3.4 SƠ ĐỒ TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN DẦM PHỤ NẰM GIỮA TRỤC VÀ 2: 25 Tĩnh tải: ( Đơn vị tính KN/m) 25 Hoạt tải ( Đơn vị tính KN/m) 25 3.5 TỔ HỢP NỘI LỰC VÀ TÍNH TOÁN CỐT THÉP: 26 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 30 4.1 CẤU TẠO CẦU THANG 30 4.2 MẶT BẰNG CẦU THANG 30 4.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG VÀ TÍNH TOÁN BẢN THANG 30 Tải trọng 30 4.4 TÍNH TOÁN BẢN THANG: 32 Sơ đồ tính tốn: 32 SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden Tính cốt thép 33 4.5 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG, TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU NGHỈ 34 Xác định tải trọng 34 Tính tốn cốt thép dọc 35 Tính tốn cốt đai 35 4.6 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG, TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU TỚI 37 Xác định tải trọng 37 Tính tốn cốt thép chịu dọc 37 Tính tốn cốt đai 37 CHƯƠNG 5: SƠ BỘ TIẾT DIỆN VÀ TÍNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 39 5.1 HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC VÀ KHUNG TÍNH TOÁN 39 5.2 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC TIẾT DIỆN CỦA KHUNG 39 Sơ tiết diện dầm 39 Sơ tiết diện cột 39 Tiết diện vách thang máy 40 5.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 40 Cơ sở lý thuyết 40 Tải trọng thẳng đứng 41 Tải trọng gió 43 5.4 TÍNH TOÁN GIĨ ĐỘNG 48 Tính tốn gió động theo phương X 48 Tính tốn gió động theo phương Y 49 5.5 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 50 CHƯƠNG 6: TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC B 53 6.1 SƠ ĐỒ KHUNG TRỤC B 53 6.2 BIỂU ĐỒ MOMEN 54 6.3 TỔ HỢP NỘI LỰC 54 6.4 VẬT LIỆU 55 6.5 TRÌNH TỰ VÀ PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN CỘT KHUNG TRỤC B 55 Chiều dài tính tốn cột 55 Độ mảnh cột 55 Moment cột 56 Tiết diện chịu nén cột 56 Phương pháp tính tốn 56 6.6 BỐ TRÍ CỐT THÉP 60 Bố trí cốt thép dọc 60 Bố trí cốt thép đai 60 6.7 TÍNH TOÁN DẦM KHUNG TRỤC B 61 Vật liệu 61 Lý thuyết tính tốn 61 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC B 81 SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden 7.1 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 81 7.2 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 81 Địa tầng 81 Đánh giá điều kiện địa chất 81 7.3 ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THỦY VĂN 83 7.4 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG 83 7.5 THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC B 84 Xác định tải trọng truyền xuống móng trục (Móng M1) 84 Thiết kế móng M1 85 Xác định diện tích đáy đài 86 Xác định số lượng cọc 87 Bố trí cọc móng 87 Kiểm tra chiều sâu chôn đài 87 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cột 88 Kiểm tra đất mặt phẳng cọc kiểm tra lún cho móng 89 7.6 TINH TOAN DỘ BỀN VA CẤU TẠO DAI CỌC 93 Tính toán chọc thủng 93 Tính toán chọc thủng tiết diện nghiêng 450 94 7.7 XÁC ĐỊNH CÁC TẢI TRỌNG TRUYỀN XUỐNG MÓNG M2 95 7.8 THIẾT KẾ MÓNG TRỤC (MÓNG M2) 95 Chọn kích thước cọc 95 Tính tốn sức chịu tải cọc khoan nhồi 96 Xác định diện tích đáy đài,số lượng cọc, bố trí cọc đài 96 Kiểm tra đất mặt phẳng cọc kiểm tra lún cho móng 98 Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc 101 SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden DANH MỤC BẢNG TÍNH, HÌNH VẼ BẢNG 2.1 PHÂN LOẠI Ơ SÀN ĐIỂN HÌNH VÀ CHIỀU DÀY SÀN .4 BẢNG 2.2 TĨNH TẢI SÀN VĂN PHÒNG, CĂN HỘ, HÀNH LANG, BAN CÔNG BẢNG 2.3 TĨNH TẢI SÀN VỆ SINH BẢNG 2.4 TĨNH TẢI SÀN MÁI, SÂN THƯỢNG .5 BẢNG 2.5 TĨNH TẢI TƯỜNG TÁC DỤNG LÊN SÀN QUY VỀ LỰC PHÂN BỐ ĐỀU BẢNG 2.6 HOẠT TẢI PHÂN BỐ ĐỀU TRÊN SÀN BẢNG 2.7 TỔNG TẢI TRỌNG PHÂN BỐ ĐỀU TRÊN SÀN BẢNG 3.1 TĨNH TẢI SÀN TRUYỀN VÀO DẦM D1 23 BẢNG 3.2 TĨNH TẢI TƯỜNG VÀ CỬA TRUYỀN LÊN DẦM 24 BẢNG 3.3 HOẠT TẢI PHÂN BỐ TỪ SÀN TRUYỀN VÀO DẦM D1 24 BẢNG 3.4 BẢNG TỔNG HỢP TĨNH TẢI VÀ HOẠT TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM D1 ERROR! BOOKMARK NOT DEFINED BẢNG 3.5 TỔ HỢP MOMEN, LỰC CẮT DẦM PHỤ NẰM GIỮA TRỤC VÀ 26 BẢNG 3.6 TỔ HỢP LỰC CẮT DẦM PHỤ NẰM GIỮA TRỤC VÀ 27 BẢNG 3.7 TÍNH CỐT THÉP DẦM PHỤ NẰM GIỮA TRỤC VÀ .28 BẢNG 3.8 TÍNH CỐT THÉP ĐAI DẦM PHỤ NẰM GIỮA TRỤC VÀ 29 BẢNG 5.1 TÍNH TOÁN DIỆN TÍCH CHỊU TẢI VÀ CHỌN TIẾT DIỆN CỘT GIỮA ( BẢNG 5.1 PHỤ LỤC 1) .40 BẢNG 5.2 TÍNH TOÁN DIỆN TÍCH CHỊU TẠI VÀ CHỌN TIẾT DIỆN CỘT BIÊN ( BẢNG 5.2 PHỤ LỤC 1) .40 BẢNG 5.3 TĨNH TẢI CỦA CÁC LOẠI SÀN ĐIỂN HÌNH ( XEM BẢNG 5.3 PHỤ LỤC 1) 41 BẢNG 5.4 GIÁ TRỊ TẦN SỐ DAO ĐỘNG CỦA CƠNG TRÌNH THEO PHƯƠNG X .48 BẢNG 5.5 GIÁ TRỊ j THEO CÁC MODE DAO ĐỘNG .49 BẢNG 5.6 BẢNG GIÁ TRỊ GIĨ ĐỘNG TÍNH TOÁN THEO PHƯƠNG X: 49 BẢNG 5.7 GIÁ TRỊ TẦN SỐ DAO ĐỘNG CỦA CƠNG TRÌNH THEO PHƯƠNG Y .49 BẢNG 5.8 GIÁ TRỊ j THEO CÁC MODE DAO ĐỘNG 50 BẢNG 6.1 GIÁ TRỊ ĐỘ MẢNH 60 BẢNG 6.2 TỔ HỢP NỘI LỰC MOMEN DẦM KHUNG TRỤC B TẦNG 1-3 (KGFM) 67 SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden BẢNG 6.3 TÍNH TOÁN CỐT THÉP DỌC DẦM KHUNG TRỤC B TẦNG 1-3 .68 BẢNG 6.4 TỔ HỢP LỰC CẮT DẦM KHUNG TRỤC B TẦNG 1-3 (KN-M) 70 BẢNG 6.5 BẢNG TÍNH TOÁN CỐT THÉP ĐAI DẦM KHUNG TRỤC B TẦNG 13 (KN-M) .72 BẢNG 6.6 TỔ HỢP NỘI LỰC CỘT KHUNG TRỤC B TẦNG 1-3 (KN-M) 73 BẢNG 6.7 BẢNG TÍNH TOÁN CỐT THÉP CỘT KHUNG TRỤC B TẦNG 1-3 77 BẢNG 7.1 CẤU TẠO ĐỊA TẦNG VÀ CÁC CHỈ TIÊU CƠ LÝ .81 BẢNG 7.2 TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN 84 BẢNG 7.3 TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN .85 BẢNG 7.4 KẾT QUẢ TÍNH zi gl 92 BẢNG 7.5 TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN 95 BẢNG 7.6 TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN .95 BẢNG 7.7 KẾT QUẢ TÍNH zi gl 101 HÌNH 2.1 MẶT BẰNG KẾT CẤU TẦNG ĐIỂN HÌNH HÌNH 2.2 KÍCH THƯỚC VÀ CÁC THƠNG SỐ Ô SÀN S6 .10 HÌNH 2.3 TÍNH TOÁN NỘI LỰC Ơ SÀN 13 HÌNH 3.1 DẦM LIÊN TỤC NHỊP 22 HÌNH 3.2 SƠ ĐỒ PHÂN TẢI SÀN BẢN KÊ .22 HÌNH 3.3 TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM 25 HÌNH 3.4 BIỂU ĐỒ MOMEN CỦA TĨNH TẢI 25 HÌNH 3.5 HOẠT TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM .25 HÌNH 3.6 BIỂU ĐỒ MOMEN CỦA HOẠT TẢI 25 HÌNH 3.7 HOẠT TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM .26 HÌNH 3.8 BIỂU ĐỒ MOMEN CỦA HOẠT TẢI 26 HÌNH 3.9 HOẠT TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM .26 HÌNH 3.10 BIỂU ĐỒ MOMEN CỦA HOẠT TẢI 26 HÌNH 4.1 MẶT BẰNG CẦU THANG BỘ TẦNG 30 HÌNH 4.2 CẤU TẠO BẢN THANG VÀ BẢN CHIẾU NGHỈ 31 HÌNH 4.3 SƠ ĐỒ TÍNH BẢN THANG 32 HÌNH 4.4 SƠ ĐỒ TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ 35 HÌNH 4.5 MOMEN DẦM CHIẾU NGHỈ 35 HÌNH 5.1 DIỆN TÍCH TRUYỀN TẢI XUỐNG CỘT 40 HÌNH 5.2 SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN GIĨ ĐỘNG CỦA CƠNG TRÌNH 44 SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden HÌNH 5.3 MƠ HÌNH 3D 47 HÌNH 5.4 ĐỒ THỊ XÁC ĐỊNH HỆ SỐ ĐỘNG LỰC 49 HÌNH 6.1 SƠ ĐỒ KHUNG TRỤC B 53 HÌNH 6.2 BIỂU ĐỒ MOMEN KHUNG B TỔ HỢP BAO 54 HÌNH 6.3 NỘI LỰC THEO CÁC PHƯƠNG 54 HÌNH 6.4 TIẾT DIỆN TÍNH TOÁN CỘT LỆCH TÂM .56 HÌNH 6.5 XÁC ĐỊNH ĐỘ LỆCH TÂM E 58 HÌNH 6.6 SƠ ĐỒ BỐ TRÍ CỐT TREO .66 HÌNH 7.1 BỐ TRÍ CỌC TRONG MĨNG M1ERROR! BOOKMARK NOT DEFINED HÌNH 7.2 THAP CHỌC THỦNG DAI MONG M1 93 HÌNH 7.3 THAP CHỌC THỦNG DAI MONG M1 102 SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden Chương 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC 1.1 Vị trí, địa điểm xây dựng cơng trình Chung cư cao cấp Sunshine Garden xây dựng số 10 đường Hàm Nghi, thành phố Đà Nẵng diện tích khu đất 1700m2, cụm cơng trình quy hoạch cách chặt chẽ, nhằm khắc phục ảnh hưởng tự nhiên khắc nghiệt, đồng thời tận dụng điều kiện tự nhiên tốt ánh sáng, gió, tầm nhìn, cảnh quan cao phẳng, vị trí tiếp giáp: Đơng giáp : Đường Hàm Nghi Tây giáp Nam giáp : Khu dân cư : Đường Nguyễn Văn Linh Bắc giáp : Khu dân cư 1.2 Điều kiện địa chất thủy văn Địa chất thuỷ văn : Lớp 1: Sét pha,dày 7.7mm Lớp 2: Cát pha,dày 4.6m Lớp 3: Cát bụi,dày 5.8m Lớp 4: Cát hạt trung,dày 14.5m Lớp 5: Cát thô lẫn cuội sỏi Nước ngầm tồn lớp đất sét pha, mực nước ngầm nằm sâu so với mặt đất tại.cote=-7,8m Từ điều kiện địa chất cơng trình cho ta thấy đất vị trí xây dựng cơng trình tương đối đồng Hầu hết lớp có sức chịu tải tương đối cao, đặc biệt lớp cát thô lẫn cuội sỏi lớp đất cực tốt để đặt mũi cọc 1.3 Hình thức đầu tư - Xây dựng hồn toàn gồm hạng mục : + Nhà chung cư cao cấp Sunshine Garden + Bồn hoa cảnh + Hệ thống cấp, thoát nước + Hệ thống điện, điện chiếu sáng, chống sét, phịng cháy chữa cháy hồn chỉnh 1.4 Quy mô đầu tư + + + + + Nhà gồm 15 tầng Chiều dài : 30m Chiều rộng : 24m Cao: Tầng hầm: 3,2m Tầng 1,2: 4,5m Tầng 3-14: 3,6m Tầng thượng: 4,2m Diện tích Xây dựng : 700 m2 SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden + Tổng diện tích sàn : 11200 m2 + Cấp cơng trình : Cấp II + Bậc chịu lửa : Cấp I + Niên hạn sử dụng : 70 năm 1.5 Các giải pháp thiết kế Giải pháp mặt Tầng hầm làm nơi để xe, máy phát điện chung cư Tầng bố trí siêu thị mini khối văn phịng Tầng có qn bar, văn phịng cho thuê phòng ban quản trị chung cư Tầng 3-14, tầng có hộ chung cư cao cấp Giải pháp mặt đứng Tổ chức hình khối mặt đứng cơng trình phải hài hồ tạo nên quần thể kiến trúc thống Mặt đứng cơng trình phải gây ấn tượng mạnh mẽ có tính thẩm mỹ cao.Ngồi cịn địi hỏi tính lâu dài cơng trình khơng lạc hậu theo thời gian Giải pháp mặt cắt Mặt cắt cơng trình dựa sở mặt mặt đứng thiết kế, thể mối liên hệ bên cơng trình theo phương thẳng đứng tầng, thể sơ đồ kết cấu bố trí làm việc cơng trình chiều cao thông thuỷ tầng, giải pháp cấu tạo dầm, sàn, cột, tường, cửa … + Chiều cao nhà H : 54,8m + Chiều cao tầng hầm : 3,2 m + Chiều cao tầng 1,2 : 4,5 m + Chiều cao tầng -14 : 3,6m + Chiều cao tầng thượng : 4,2m 1.6 Giải pháp kết cấu - Cơng trình xây dựng tịa nhà 15 tầng, kết cấu chịu lực hệ khung bê tơng cốt thép chịu lực Móng cơng trình móng cọc khoan nhồi - Cột, dầm, sàn đổ bê tông chỗ Hệ dầm dọc có tác dụng chia nhỏ ô sàn, chịu tải trọng tường xây nó, vừa tạo độ cứng không gian cho nhà - Chiều cao tầng điển hình 3,6m Giải pháp khung BTCT với dầm đổ tồn khối, bố trí dầm đầu cột gác qua vách cứng SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden Chương 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Bố trí hệ lưới dầm & phân chia ô sàn – mặt dầm sàn tầng - Dựa vào vẽ kiến trúc hệ lưới cột ta bố trí hệ lưới dầm kết cấu sàn - Căn theo cơng sử dụng, kích thước, sơ đồ tính tốn sàn mà ta đánh số ô sàn mặt sàn tầng 3 30000 9000 1600 4500 12000 4500 B 4400 1400 9000 4500 3700 2500 1600 4500 E E 3000 S1 S2 S32 S36 D 2200 C S4 S1 3800 S1 S37 S23 S38 3300 4500 Ô c?u thang S3 9000 4500 D 5700 S35 S39 S6 S40 S5 S6 S8 S7 S40 S25 S7 S8 3000 S25 S1 1500 S1 1500 3000 9000 s40 4500 S5 24000 S24 C S24 9000 24000 4500 C B B A 1600 S26 S27 4500 3000 4500 S1 S27 S27 6000 6000 S1 S27 6000 6000 4500 S1 A S26 6000 S1 1000 S1 S9 A 1600 6000 6000 A 6000 C B 4500 6000 30000 Hình 2.1 Mặt kết cấu tầng điển hình 2.2 Sơ chọn chiều dày sàn - Chọn chiều dày sàn theo công thức : hb = D.l1 hmin m - Trong : l1 : nhịp tính tốn theo phương cạnh ngắn ô + D = 0,8 1,4 : Hệ số phụ thuộc vào tải trọng Chọn D=0,9 + m : Hệ số phụ thuộc vào loại + m = 30 35 : Với loại dầm Chọn m=35 + m = 40 45 : Với kê cạnh Chọn m=40 - Căn vào kích thước, cấu tạo, tải trọng tác dụng ta chia thành loại ô bản: SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung cư cao cấp Sunshhine Garden − Kiểm tra độ mảnh: = l 150 = = 77 = 150 r 1,95 + Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính tốn l=l0=1,565m − Kiểm tra độ mảnh = l0 156,5 = = 118,56 = 150 r 1,32 => Chọn cột chống K-103 đảm bảo điều kiện ổn định Thiết kế ván khuôn dầm trục A,B a Tổ hợp ván khn dầm : Tính tốn ván khn dầm sàn điển hình : + Dầm trục A, B: 400x700 mm2 Chiều dài tính tốn: ltt =12 – 0,3.2 =11,4m + Dầm trục 2: 400x700 mm2 Chiều dài tính tốn: ltt =6 – 0,3.2 = 5,4 + Dầm trục 3: 200x500 mm2 Chiều dài tính tốn: ltt = -0,1 -0,2 = 5,7m Hình 10.7 Cấu tạo ván khn dầm b Tính toán ván khuôn đáy dầm Ván khuôn đáy dầm sử dụng loại ván khuôn sau: Dầm trục A, B Dầm trục Dầm trục HP 1540 + HP0940 HP 1540+ HP0940 HP 1540+ HP1240 Chọn khoảng cách xà gồ đỡ ván khn có nhịp l= 75cm + Tấm ván HP-1540 kích thước 400x1500x55, có đặc tính sau : SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: TS Lê Khánh Toàn 123 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden − W= 5,26 cm3 − J= 23,48 cm4 − Khối lượng: 21,8 (daN/m2) P1 P2 P3 daN/m (daN/m ) daN/m 1820 21,8 250 P4 daN/m 400 b gxg qtc qtt m daN/m daN/m daN/m 0,4 7,05 743,8 1228,2 q 750 750 Mmax=q.l2/10 Hình 10.6 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn Kiểm tra theo điều kiện cường độ : = Điều kiện: M nR = 2100 daN/cm2 W Trong : σ max = q tt l 1228,2.10-2 752 = =1313(daN/cm ) < n.R = 2100 daN/cm2 10.W 10.5,26 Vậy ván khuôn đáy dầm thỏa mãn điều kiện độ cường độ Kiểm tra theo điều kiện độ võng Điều kiện : f ≤ [f] f = 1.qtc l 743,8.10−2.754 = = 0,037 cm 128.E.J 128.2,1.106.23, 48 [f] = 1 l= 75 = 0,1875cm 400 400 Nhận thấy f ≤ [f] Vậy ván khuôn đảm bảo điều kiện độ võng Kết luận: Khoảng cách xà gồ đỡ ván khuôn đáy dầm l=75cm hợp lý c Tính toán ván thành dầm Chiều cao ván khn thành dầm cần thiết 70-10 =60 cm Do ta sử dụng khn góc kích thước 150x150 nên ván khn thành dầm chọn sau: Dầm trục A, B SVTH: Bùi Minh Thắng Dầm trục GVHD: TS Lê Khánh Toàn Dầm trục 124 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden HP 1545 HP 1545+ tấm HP 1545+ + HP0945 HP0945 HP1245 Bảng 10.7.1: Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm: P6 daN/m2 P8 (daN/m2) qtc daN/m qtt daN/m 1500 400 900 1482 Chọn ván khn thành dầm có nhịp l =75cm q 750 750 Mmax=q.l2/10 Hình 10.7 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn Kiểm tra theo điều kiện cường độ: Điều kiện: n.R σ max = q tt l 1482.10-2 752 = =1585(daN/cm ) < n.R = 2100 daN/cm2 10.W 10.5,26 Vậy ván khuôn thành dầm đảm bảo điều kiện độ cường độ Kiểm tra theo điều kiện độ võng Điều kiện : f ≤ [f] Độ võng: 1.qtc l 900.10−2.754 f = = = 0,045 cm 128.E.J 128.2,1.106.23, 48 Độ võng cho phép: [f] = 1 l= 75 = 0,1875cm 400 400 Nhận thấy f ≤ [f] Vậy ván khuôn đảm bảo điều kiện độ võng Kết luận: Khoảng cách xà gồ đỡ ván khuôn thành dầm l=75cm hợp lý d Tính toán kiểm tra cột chống dầm + Tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ: SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: TS Lê Khánh Toàn 125 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden Pttdầm =qtt.lxg = 1482.0,75=1112 daN= 11,12 kN + Ta chọn cột chống loại K-103 có Lmax = 3,9m; với tải trọng cho phép tương ứng 13 kN Như cột chống đảm bảo chịu lực * Kiểm tra ổn định cột chống: Dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương + Ống ngoài: Quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính tốn l0=1,5m − Kiểm tra độ mảnh: = l 150 = = 77 = 150 r 1,95 + Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính tốn l=l0=3,3-0,055-0,7-0.08-1.5= 0,965m − Kiểm tra độ mảnh = l0 96,5 = = 73,1 = 150 r 1,32 Kết luận: Vậy khoảng cách tiết diện cột chống xà gồ chọn thoả mãn yêu cầu ổn định cường độ Thiết kế ván khuôn cột a Chọn ván khuôn cột + Tính tốn cho cột tầng có tiết diện 650x650mm chiều cao H=3,3-0,7=2,6m + Sử dụng ván khuôn HP1530 ván khuôn 1535 Các gơng cột bố trí vị trí nối hai ván khuôn ván khuôn Chọn khoảng cách gơng cột 50cm Hình 10.8 Cấu tạo ván khuôn cột b Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột Bảng 1: Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột: P6 SVTH: Bùi Minh Thắng P8 qtc GVHD: TS Lê Khánh Toàn qtt 126 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden (daN/m2) (daN/m2) daN/m daN/m 1875 400 1406,3 2218 Chọn khoảng cách gơng cột 75 cm Ta có sơ đồ tính sau: q 750 750 Mmax=q.l2/10 Hình 10.9 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn c Kiểm tra ván khuôn cột Kiểm tra điều kiện cường độ Điều kiện: n.R = 2100 daN/cm2 σ max = q tt l 2218.10-2 752 = =1867,7(daN/cm ) < nR = 2100 daN/cm2 10.W 10.6,68 Bảo đảm điều kiện cường độ Kiểm tra điều kiện độ võng Điều kiện : f ≤ [f] Độ võng: 1.qtc l 1406.10−2.754 f = = = 0,054 cm 128.E.J 128.2,1.106.30,58 Độ võng cho phép: Bảng 1: Tải trọng phân bố chiều dài gông cột: P6 (daN/m2) P8 (daN/m2) qtc daN/m qtt daN/m 1875 400 1125 1774,5 + Chọn gông cột thép hộp 50x100x2mm có J = 77,5cm4 W = 15,5cm3 + Sơ đồ tính: Dầm đơn giản với hai gối ty neo gơng cột Nhịp tính tốn bề rộng cột 600mm SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: TS Lê Khánh Toàn 127 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden q L Mmax=q.L2/8 Hình 10.10 Sự phân bố nội lực momen gông cột Kiểm tra theo điều kiện cường độ: Điều kiện: n.R = 2100 daN/cm2 Trong : σ max = q tt l 1774,5.10-2 602 = =515,2 (daN/cm ) < nR = 2100 daN/cm2 8.W 8.15,5 => Đảm bảo điều kiện cường độ Kiểm tra theo điều kiện độ võng Điều kiện : f ≤ [f] f = 5.qtc l 5.1125.10−2.604 = = 0,012 cm 384.E.J 384.2,1.106.77,5 [f] = 1 l= 60 = 0,15cm 400 400 Nhận thấy f ≤ [f] => thỏa điều kiện độ võng d Kiểm tra các ty neo 12 Lực kéo tác dụng lên ty neo phản lực gối tựa sơ đồ tính gơng cột tt Cụ thể: P = 0,5.q l = 0,5.1774,5.0,6 = 532, 4(daN ) Ứng suất kéo xuất ty giằng: = P 532, = = 470, 74 (daN / cm2 ) Rs = 2800 (daN / cm2 ) Sty 1, / => Thỏa mãn điều kiện Tính ván khn cầu thang Chỉ tính tốn ván khn cho cầu thang tính phần kết cấu, cầu thang gồm vế Các cầu thang khác bố trí tương tự SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: TS Lê Khánh Toàn 128 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden Hình 10.11 Mặt cầu thang + Kích thước cầu thang chính: − Kích thước vế thang 2: 1,5 x 3,2 m Chiều dày thang 0,15m + Kích thước chiếu nghỉ: 1,4x3,5m Chiều dày chiếu nghỉ 0,15m + Ta dùng ván khuôn đặt dọc theo chiều rộng vế thang, ván đỡ thang tựa lên xà gồ đặt dọc theo thang Các chổ cịn thiếu hay góc khuyết khơng có ván khn định hình tùy theo trường hợp cụ thể chêm gỗ a Tính toán ván khuôn bản thang + Dự kiến dùng 11 ván HP-1530(1500x300x55) có Wx = 5,1 cm3, Jx = 21,8 cm4, lớn để tính tốn + Tải trọng tác dụng: P1 (daN/ m2) P2 (daN/ m2) P3 (daN/ m2) P4 (daN/ m2) qtc (daN/m) qtt (daN/m) 390 23,75 250 400 124,1 401,7 + Tải trọng tác dụng vào ván khn theo phương vng góc bề mặt ván khuôn là: qtt y = qtt cosα = 401,7.0,768 = 308,5 daN/m qtc y = qtc cosα = 401,7.0,768 = 95,3 daN/m + Chọn khoảng cách xà gồ 130 cm SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: TS Lê Khánh Toàn 129 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden q L Mmax=q.L2/8 Hình 10.12 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn + Kiểm tra điều kiện bền q tt l2 401,7.10-2 1302 M max = = = 8485,9(daN.cm) 8 σ= M 8485,9 = = 1663,9 daN/cm < n.R = 2100 (daN/cm2 ) W 5,1 Bảo đảm điều kiện bền + Kiểm tra điều kiện độ võng f max = qtc l 124,1.10−2.1304 = = 0, 06 128 EJ 128 2,1.106.21,83 l 130 = 0,325(cm) fmax=0,06 f = 400 Bảo đảm điều kiện võng Vậy khoảng cách xà gồ chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khn thang b Tính toán xà gồ đỡ bản thang + Tải trọng truyền xuống xà gồ (chưa kể trọng lượng thân xà gồ) tải trọng từ sàn truyền xuống qtt = 1339.0,65 = 870,3 daN/m qtc =413,75.0,65 = 269 daN/m + Chọn xà gồ [8 có thơng số: tra bảng quy cách thép ta có + W = 22.5 cm3 ; J = 89.8 cm4 ;E = 2.1x106 kG/cm2 ; g = 7.05 kG/m + Tải trọng truyền xuống xà gồ: qtt = (870,3+ 1,1.7,05).0,768 = 674,3 daN/m qtc = (269+7,05).0,768 = 212 daN/m Coi xà gồ dầm liên tục kê lên cột chống Chọn khoảng cách chống 0,8(m) SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: TS Lê Khánh Toàn 130 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden q M=ql/10 l l l Hình 10.13 Sự phân bố nội lực momen xà gồ + Kiểm tra điều kiện bền: M max σ= qtt l 674,3.10−2.802 = = = 4315,5(daN cm) 10 10 M 4315,5 = = 192 daN/cm < n.R = 2100 daN/cm W 22,5 Bảo đảm điều kiện bền + Kiểm tra điều kiện độ võng: f max = qtc l 212.10−2.804 = = 0, 004(cm) 128 EJ 128 2,1.106.89,8 f max = 0, 004cm [f ] = l 100 = = 0, 25cm 400 400 => Bảo đảm điều kiện võng Vậy khoảng cách cột chống chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khuôn thang c Tính cột chống xà gồ + Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =l.qtt =0,8.674,3 = 539,4 (daN) + Cột chống K-105 có khả chịu nén tối đa: N = 1700 daN => Chọn cột chống K-105 đủ khả chịu lực * Kiểm tra ổn định cột chống: Dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống đoạn thay đổi tiết diện đoạn 1,5m Bố trí theo phương + Ống ngồi: Quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính toán l0=1,5m − Kiểm tra độ mảnh: = SVTH: Bùi Minh Thắng l 150 = = 77 = 150 r 1,95 GVHD: TS Lê Khánh Toàn 131 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden + Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính tốn l=l0= 1,5m − Kiểm tra độ mảnh = l0 150 = = 113 = 150 r 1,32 => Chọn cột chống K-105 đảm bảo điều kiện ổn định Thiết kế ván khn chiếu nghỉ a Tính toán ván khn bản chiếu nghỉ + Dự kiến dùng ván HP-1250 (1200x500x55) có Wx = 6,57 cm3, Jx = 29,35 cm4, lớn để tính tốn + Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ: P1 (daN/ m2) P2 (daN/ m2) P3 (daN/ m2) P4 (daN/ m2) b (m) qtc (daN/m) qtt (daN/m) 390 22,73 250 400 0,5 206,37 669 q L Mmax=q.L2/8 Hình 10.14 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn + Kiểm tra điều kiện bền q tt l2 669.10−2.1202 M max = = = 12042(daN cm) 8 σ= M 12042 = = 1833 daN/cm < n.R = 2100 (daN/cm2 ) W 6,57 Bảo đảm điều kiện bền + Kiểm tra điều kiện độ võng f max qtc l 206,37.10−2.1204 = = = 0, 09 384 EJ 384 2,1.106.29,35 l 120 = 0,3(cm) fmax=0,09 f = 400 Bảo đảm điều kiện võng Vậy khoảng cách xà gồ chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khuôn thang SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: TS Lê Khánh Toàn 132 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden b Tính toán xà gồ đỡ bản chiếu nghỉ + Tải trọng truyền xuống xà gồ (chưa kể trọng lượng thân xà gồ) tải trọng từ sàn truyền xuống qtt = 1338.0,6 = 802,8 daN/m qtc =412,73.0,6 = 247,6 daN/m + Chọn xà gồ [8 có thơng số: tra bảng quy cách thép ta có W = 22.5 cm3 ; J = 89.8 cm4 ;E = 2.1x106 kG/cm2 ; g = 7.05 kG/m + Tải trọng truyền xuống xà gồ: qtt = 802,8 + 1,1.7,05 = 810,5 daN/m qtc = 247,6 + 7,05 = 254,65 daN/m Coi xà gồ dầm liên tục kê lên cột chống Chọn khoảng cách chống 1,1 (m) q M=ql/10 l l l Hình 10.15 Sự phân bố nội lực momen xà gồ + Kiểm tra điều kiện bền: M max σ= qtt l 810,5.10−2.1102 = = = 9807(daNcm) 10 10 M 9807 = = 435,9 daN/cm < n.R = 2100 daN/cm2 W 22,5 Bảo đảm điều kiện bền + Kiểm tra điều kiện độ võng: f max = qtc l 254, 65.10−2.1104 = = 0, 015(cm) 128 EJ 128 2,1.106.89,8 f max = 0, 015cm [f ] = l 110 = = 0, 275cm 400 400 => Bảo đảm điều kiện võng c Tính cột chống xà gồ + Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =1,1.qtt =1,1.810,5 = 891,6 (daN) + Cột chống K-105 có khả chịu nén tối đa: N = 1700 daN SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: TS Lê Khánh Toàn 133 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden => Chọn cột chống K-105 đủ khả chịu lực * Kiểm tra ổn định cột chống: Dự kiến bố trí giằng: chỗ thay đổi tiết diện cột chống cách chỗ thay đổi tiết diện 1,5m Bố trí theo phương + Ống ngoài: Quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính tốn l0=1,5m − Kiểm tra độ mảnh: = + l 150 = = 77 = 150 r 1,95 Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính tốn l=l0= 1,5 − Kiểm tra độ mảnh = l0 150 = = 113 = 150 r 1,32 => Chọn cột chống K-105 đảm bảo điều kiện ổn định Thiết kế ván khuôn vách thang máy a Chọn ván khuôn cho vách thang máy tiết diện 3300x5400 + Ván khn sử dụng cho vách thang máy có tiết diện 3300x5400 có bề rộng 300 Các nẹp ngang bố trí chổ nối hai ván khuôn ván khuôn + Sử dụng ván khuôn HP1560 ( 1500x600x55), HP 1550(1500x500x55), HP1545(1500x450x55), HP1540(1500x400x55), HP1530(1500x300x55), HP1525(1500x250x55), HP1520(1500x250x55), HP1515(1500x250x55) làm ván khuôn cho vách phía bên lẫn bên ngồi + Để dựng ván khuôn ta sử dụng cột chống thép chống sườn ngang + Ván khuôn lớn loại: HP-1560 (1500x600x55) b Tải trọng tác dụng lên ván khuôn vách Bảng 1: Tải trọng tác dụng lên ván khuôn vách P6 (daN/ m2) P8 (daN/ m2) b (m) qtc (daN/m) qtt (daN/m) 1875 400 0,6 1125 1774,5 c Kiểm tra ván khuôn vách Xem ván khuôn làm việc dầm nhịp có gối tựa sườn ngang với khoảng cách 75cm SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: TS Lê Khánh Toàn 134 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden q 750 750 Mmax=q.l2/10 Hình 10.17 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn d Kiểm tra điều kiện bền M max = qtt l 1774,5.10−2.752 = = = 9981,56(daN cm) 10 10 M 9981,56 = = 1494( KN / cm2 ) n.R = 2100(daN / cm2 ) W 6,68 Bảo đảm điều kiện bền e Kiểm tra điều kiện độ võng f max = qtc l 1125.10−2.754 = = 0, 043 128 EJ 128 2,1.106.30,57 f max = 0, 043cm [f ] = l 75 = = 0,19cm 400 400 => Bảo đảm điều kiện võng Vậy khoảng cách ngang chọn thỏa mãn Kết luận: Chọn khoảng cách sườn ngang cho ván thành vách 75cm f Kiểm tra sườn ngang Xem ngang làm việc dầm liên tục có gối tựa bulong neo với khoảng cách 800mm + Tải trọng phân bố chiều dài ngang: qtc = 0,75.1875= 1406,3 daN/m qtt = 0,75.(1875.1,3+400.1,3) = 2218,1 daN/m + Chọn sườn ngang [8 có thơng số: tra bảng quy cách thép ta có W = 22.5 cm3 ; J = 89.8 cm4 ;E = 2.1x106 kG/cm2 ; g = 7.05 kG/m SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: TS Lê Khánh Toàn 135 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden q l M=ql/10 l l Hình 10.18 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn Kiểm tra theo điều kiện bền M max = qtt l 2218,1.10−2.752 = = = 12476,8(daN cm) 10 10 M 12476,8 = = 554,5daN / cm2 n.R = 2100daN / cm2 W 22,5 Bảo đảm điều kiện bền Kiểm tra điều kiện độ võng f max qtc l 1406,3.10−2.754 = = = 0, 018cm 128 EJ 128 2,1.106.89,8 = f max = 0, 018cm [f ] = l 75 = = 0,19cm 400 400 Bảo đảm điều kiện võng g Tính toán bulong neo + Tải trọng tác dụng lên bulong neo: Ntt= qtt.l=2218,1.0,8= 1775 (daN) + Diện tích tiết diện bu lơng: F = + Chọn bulong Ø16 có F=2,01 => Thỏa yêu cầu chịu lực SVTH: Bùi Minh Thắng N 1775 = = 0,845(cm2 ) R 2100 GVHD: TS Lê Khánh Toàn 136 Chung cư cao cấp Sunshhine Garden 800 800 1100 800 800 5400 800 800 800 800 3300 800 800 800 800 800 800 800 800 1250 sà n t h a o tá c 850 1400 900 1400 850 Hình 10.16 Bố trí ván khuôn vách thang máy 5400 300 1250 2250 300 300 2250 -0.05 M? CH NG? NG THI CÔNG 750 1530 750 -0.75 600 1530 750 200 -3.25 2250 300 300 2250 5400 300 Hình 10.16 Mặt cắt 3-3 SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: TS Lê Khánh Toàn 137 ... Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden Chương 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC 1.1 Vị trí, địa điểm xây dựng cơng trình Chung cư cao cấp Sunshine Garden xây dựng số 10 đường... m2 SVTH: Bùi Minh Thắng GVHD: Th.S Lê Cao Tuấn Chung Cư cao Cấp Sunshine Garden + Tổng diện tích sàn : 11200 m2 + Cấp cơng trình : Cấp II + Bậc chịu lửa : Cấp I + Niên hạn sử dụng : 70 năm 1.5... chịu tải tương đối cao, đặc biệt lớp cát thô lẫn cuội sỏi lớp đất cực tốt để đặt mũi cọc 1.3 Hình thức đầu tư - Xây dựng hoàn toàn gồm hạng mục : + Nhà chung cư cao cấp Sunshine Garden + Bồn hoa
Ngày đăng: 17/06/2021, 12:10
Xem thêm:
