(Đồ án tốt nghiệp) khách sạn đông á, thành phố nha trang

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP * KHÁCH SẠN ĐÔNG Á – THÀNH PHỐ NHA TRANG Sinh viên thực hiện: PHẠM TRẦN HOÀI BẰNG Đà Nẵng – Năm 2019 TĨM TẮT Tên đề tài: Khách sạn Đơng Á – TP Nha Trang Sinh viên thực hiện: Phạm Trần Hoài Bằng Số thẻ SV: 110140162 Lớp:14X1C Cơng trình Khách Sạn Đông Á – Tp Nha Trang xây dựng trục đƣờng Trần Phú Cơng trình gồm 12 tầng tầng mái Đề tài đƣợc trình bày gồm phần là: Kiến Trúc, Kết Cấu Thi Cơng Phần - Kiến trúc (10%) chƣơng 1: Giới thiệu chung cơng trình, điều kiện tự nhiên khu đất; giải pháp kiến trúc, kết cấu kỹ thuật chung cơng trình Phần - Kết cấu (60%) từ chƣơng đến chƣơng 5:  Thiết kế sàn tầng điển hình theo phƣơng pháp dầm sàn bê tơng toàn khối  Thiết kế cầu thang tầng trục E, F  Tính tốn khung trục  Thiết kế móng dƣới khung trục Phần – Thi công (30%) từ chƣơng đến chƣơng 10: + Tổng quan cơng trình, biện pháp kỹ thuật tổ chức thi cơng cơng trình + Thiết kế biện pháp kỹ thuật tổ chức thi công cọc khoan nhồi Thiết kế biện pháp thi công đào đất hố móng Tính tốn thiết kế ván khn đài móng Lập tiến độ thi cơng bê tơng móng theo phƣơng pháp dây chuyền Thiết kế biện pháp thi cơng phần thân cơng trình: thiết kế ván khn cho cột, vách, dầm, sàn, cầu thang + Thiết kế tổ chức thi cơng cơng trình: lập tổng tiến độ thi cơng phần thân cơng trình, vẽ biểu đồ nhân lực, tính hệ số K1, K2 + + + + SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS.Phan Quang Vinh LỜI CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để tận dung hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế: KHÁCH SẠN ĐÔNG Á – THÀNH PHỐ NHA TRANG Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: ThS Phan Cẩm Vân Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: ThS Phan Cẩm Vân Phần 3: Thi công 30% - GVHD: ThS.Phan Quang Vinh Hoàn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với cơng việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy cô giáo hướng dẫn, đặc biệt Cô Phan Cẩm Vân Thầy Phan Quang Vinh giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cơ để em hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, tháng 06 năm 2019 Sinh viên: Phạm Trần Hoài Bằng SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS.Phan Quang Vinh LỜI CAM ĐOAN Tơi xin cam đoan q trình làm đồ án tốt nghiệp thực nghiêm túc quy định liêm học thuật: - Khơng gian lận, bịa đặt, đạo văn, giúp ngƣời học khác vi phạm - Trung thực việc trình bày, thể hoạt động học thuật kết từ hoạt động học thuật thân - Không giả mạo hồ sơ học thuật - Không dùng biện pháp bất hợp pháp trái quy định để tạo nên ƣu cho thân - Chủ động tìm hiểu tránh hành vi vi phạm liêm học thuật, chủ động tìm hiểu nghiêm túc thực quy định luật sở hữu trí tuệ - Sử dụng sản phẩm học thuật ngƣời khác phải có trích dẫn nguồn gốc rõ ràng Tơi xin cam đoan số liệu kết nghiên cứu đồ án trung thực chƣa đƣợc sử dụng để bảo vệ học vị Mọi giúp đỡ cho việc thực đồ án đƣợc cảm ơn thơng tin trích dẫn đồ án đƣợc rõ nguồn gốc rõ ràng đƣợc phép công bố Sinh viên thực Phạm Trần Hoài Bằng SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS.Phan Quang Vinh MỤC LỤC TÓM TẮT NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN LỜI CẢM ƠN……………………………………………………………… ……… i LỜI CAM ĐOAN…………………………………………………………………… ii MỤC LỤC…………………………………………………………………………….iii DANH SÁCH BẢNG BIỂU, HÌNH VẼ…………………… …………… … viii Trang MỞ ĐẦU 13 Chƣơng 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH 1.1 Sự cần thiết đầu tƣ 1.2 Hiện trạng nội dung xây dựng 1.2.1 Khái quát vị trí xây dựng cơng trình 1.2.2 Các điều kiện địa chất thủy văn 1.3 Nội dung quy mơ cơng trình 1.4 Giải pháp thiết kế cơng trình 1.4.1 Thiết kế tổng mặt .4 1.4.2 Giải pháp kiến trúc 1.4.3 Giải pháp kết cấu 1.4.4 Các giải pháp kỹ thuật khác 1.5 Tính tốn tiêu kinh tế, kỹ thuật 1.5.1 Mật độ xây dựng .7 1.5.2 Hệ số sử dụng đất .7 Chƣơng 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG 2.1 Phân loại ô sàn chọn sơ chiều dày sàn 2.2 Xác định tải trọng 10 2.2.1 Tĩnh tải sàn .10 2.2.2 Hoạt tải sàn .12 2.3 Vật liệu sàn tầng điển hình 12 2.4 Xác định nội lực ô sàn 12 2.4.1 Nội lực sàn dầm 13 2.4.2 Nội lực kê cạnh 14 2.5 Bố trí cốt thép 16 2.5.1 Chiều dài thép mũ 16 SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS.Phan Quang Vinh 2.5.2 Bố trí riêng lẽ 17 2.6 Kết tính tốn thép sàn .17 2.6.1 Ô sàn kê cạnh (xem PHỤ LỤC A.5) 17 2.6.2 Bản sàn loại dầm (xem PHỤ LỤC A.6) 17 Chƣơng 3: TÍNH TỐN THANG BỘ 18 3.1 Cấu tạo cầu thang 18 3.2 Chọn sơ tải trọng .19 3.2.1 Bản thang ô1, ô3, 19 3.2.2 Bản chiếu nghỉ chiếu tới 20 3.2.3 Bản thang ô2 20 3.3 Tính tốn cốt thép thang 21 3.3.1 Vế 3: 21 3.3.2 Tính vế 2(ơ có chiếu nghỉ) 22 3.4 Tính dầm chiếu nghỉ (DCN) 24 3.4.1 Sơ đồ tính DCN 24 3.4.2 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ DCN 24 3.4.3 Tính nội lực 25 3.4.4 Tính tốn cốt thép 25 Chƣơng 4: TÍNH KHUNG TRỤC 28 4.1 Giải pháp kết cấu cho công trình 28 4.1.1 Chọn sơ kích thƣớc cột 28 4.1.2 Chọn sơ tiết diện dầm 29 4.1.3 Chọn sơ kích thƣớc vách, lõi thang máy 29 4.2 Tải trọng tác dụng vào công trình nội lực 29 4.2.1 Cơ sở xác định tải trọng tác dụng 29 4.2.2 Trình tự xác định tải trọng 30 4.2.3 Tải trọng gió 32 4.2.4 Xác định nội lực .39 4.3 Tính khung trục 7: 40 4.3.1 Tính tốn cốt thép dầm khung 40 4.3.2 Tính tốn cốt dọc 40 4.3.3 Tính tốn cốt thép đai .42 4.4 Tính tốn cốt thép dầm khung .44 4.4.1 Tính tốn thép dọc 44 4.4.2 Tính tốn thép đai dầm 44 SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS.Phan Quang Vinh 4.4.3 Tính cột 44 4.4.4 Kiểm tra khả chịu cắt thép đai cột 46 Chƣơng 5: THIẾT KẾ MÓNG DƢỚI KHUNG TRỤC 47 5.1 Điều kiện địa chất cơng trình 47 5.1.1 Địa tầng 47 5.1.2 Đánh giá đất .47 5.1.3 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 48 5.1.4 Lựa chọn giải pháp móng 48 5.2 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 49 5.3 Thiết kế móng M1 (móng dƣới cột C70) 49 5.3.1 Vật liệu 49 5.3.2 Tải trọng 49 5.3.3 Chọn kích thƣớc cọc .50 5.3.4 Xác định sơ kích thƣớc đài móng 50 5.3.5 Sức chịu tải cọc 51 5.3.6 Xác định số lƣợng cọc bố trí cọc .52 5.3.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 53 5.3.8 Kiểm tra cƣờng độ đất mặt phẳng mũi cọc 55 5.3.9 Kiểm tra độ lún móng cọc 58 5.3.10 Tính tốn đài cọc 60 5.4 Thiết kế móng M2 (móng dƣới cột C17) 64 5.4.1 Vật liệu 64 5.4.2 Tải trọng: .64 5.4.3 Chọn kích thƣớc cọc .64 5.4.4 Xác định sơ kích thƣớc đài móng 65 5.4.5 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 65 5.4.6 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 67 5.4.7 Kiểm tra cƣờng độ đất mặt phẳng mũi cọc 69 5.4.8 Kiểm tra độ lún móng cọc 72 5.4.9 Tính tốn đài cọc 75 Chƣơng 6: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH - BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CƠNG CƠNG TRÌNH 79 6.1 Giới thiệu chung cơng trình 79 6.2 Công tác điều tra 79 6.2.1 Điều kiện khí hậu- địa chất cơng trình 79 SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS.Phan Quang Vinh 6.2.2 Tổng quan kết cấu quy mơ cơng trình 79 6.2.3 Máy móc thi cơng 80 6.2.4 Nguồn nhân công xây dựng, lán trại 80 6.3 Các biện pháp thi công cho công tác chủ yếu .80 6.3.1 Thi cơng móng 80 6.3.2 Thi công đào đất .80 6.3.3 Phần thân .81 6.4 Biện pháp an toàn lao động, vệ sinh môi trƣờng, PCCC 81 6.4.1 Biện pháp an toàn lao động 81 6.4.2 Phòng cháy chữa cháy 81 Chƣơng 7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 82 7.1 Thi công cọc khoan nhồi .82 7.1.1 Khái niệm cọc khoan nhồi 82 7.1.2 Lựa chọn phƣơng pháp thi công cọc khoan nhồi 82 7.1.3 Tính tốn số lƣợng cơng nhân, máy bơm, xe vận chuyển bê tông 101 7.1.4 Công tác phá đầu cọc 104 7.1.5 Công tác vận chuyển đất thi công khoan cọc 105 7.2 Biện pháp thi công đào đất 107 7.2.1 Chọn biện pháp thi công .107 7.2.2 Chọn phƣơng án đào đất .107 7.2.3 Tính khối lƣợng đất đào .108 7.3 Chọn tổ máy thi công 110 7.3.1 +Chọn tổ hợp máy thi công đợt đào máy .110 7.3.2 Chọn tổ thợ thi công đào thủ công .111 7.3.3 Tính lƣợng đất đắp .111 7.3.4 Xác dịnh số ô tô vận chuyển 113 Chƣơng 8: THI CÔNG ĐÀI MÓNG 115 8.1 Lựa chọn phƣơng án tính tốn ván khn cho đài móng 115 8.1.1 Chọn phƣơng án ván khn đài móng 115 8.1.2 Tính tốn ván khn đài móng M1 115 8.2 Thiết kế tổ chức thi cơng đài móng .118 8.2.1 Tính tốn khối lƣợng q trình thành phần 118 8.2.2 Lập tiến độ thi cơng đài móng 119 Chƣơng 9: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ VÁN KHN PHẦN THÂN 123 SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS.Phan Quang Vinh 9.1 Chọn phƣơng tiện phục vụ thi công 123 9.2 Tính ván khuôn ô sàn 123 9.2.1 Chọn ô sàn tính tốn .123 9.2.2 Chọn ván khuôn, xà gồ cột chống cho ô sàn 124 9.2.3 Tải trọng tác dụng 124 9.2.4 Tính khoảng cách lớp xà gồ đỡ sàn thứ lxg1: 125 9.2.5 Tính khoảng cách lớp xà gồ đỡ sàn thứ hai lxg2 126 9.2.6 Tính tốn khoảng cách cột chống(lcc): 127 9.2.7 Kiểm tra cột chống sàn: .128 9.3 Thiết kế ván khuôn dầm 129 9.3.1 Tính ván khn đáy dầm : 130 9.3.2 Tính tốn ván khn thành dầm: .132 9.3.3 Kiểm tra cột chống đỡ sƣờn ngang dƣới đáy dầm 134 9.4 Thiết kế ván khuôn cột: 135 9.4.1 Chọn kích thƣớc ván khuôn cột: 136 9.4.2 Sơ đồ làm việc ván khuôn cột: 136 9.4.3 Tải trọng tác dụng: 136 9.4.4 Tính tốn khoảng cách sƣờn dọc: .136 9.4.5 Tính tốn khoảng cách gơng cột: 137 9.5 Tính ván khn cầu thang 138 9.5.1 Thiết kế ván khuôn thang 139 9.5.2 Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ 141 9.6 Thiết kế ván khuôn vách thang máy 144 9.6.1 Chọn ván khuôn cho vách thang máy tiết diện 2000x2200 144 9.6.2 Tải trọng tác dụng: 144 9.6.3 Tính tốn khoảng cách sƣờn dọc: .145 9.6.4 Tính toán khoảng cách sƣờn ngang: 146 Chƣơng 10: TỔ CHỨC THI CÔNG PHẦN THÂN 147 10.1 Xác định cấu trình 147 10.2 Tổ chức thi cơng cơng tác BTCT tồn khối 147 SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS.Phan Quang Vinh DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 2-1 Cấu tạo sàn tầng điển hình 10 Hình 3-1 Mặt cầu thang 18 Hình 3-2 Mặt cắt cầu thang 18 Hình 3-3 Mặt cắt cầu thang 19 Hình 3-4 Sơ đồ tính thang .21 Hình 3-5 Sơ đồ tính chiếu nghỉ cầu thang 23 Hình 3-6 Mặt truyền tải cầu thang 24 Hình 3-7 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ 25 Hình 4-1 Sơ đồ lý tƣởng cột 28 Hình 4-2 Sơ đồ tính tốn gió động cơng trình 33 Hình 4-3 Hộp thoại Load Patterns 34 Hình 4-4 Hộp thoại Mass Source 34 Hình 4-5 Cửa sổ Menu chia sàn 35 Hình 4-6 Sự tƣơng quan ɛ ξ 36 Hình 5-1 Bố trí cọc móng M1 53 Hình 5-2 Móng khối quy ƣớc 56 Hình 5-3 Đồ thị nén lún 59 Hình 5-4 Tháp chọc thủng đài móng M1 60 Hình 5-5 Tháp chọc thủng đài 61 Hình 5-6 Sơ đồ móng M1.(600*800) 62 Hình 5-7 Thép đài móng M1 63 Hình 5-8 Bố trí cọc móng M2 67 Hình 5-9 Móng khối quy ƣớc 70 Hình 5-10 Đồ thị nén lún 74 Hình 5-11 Tháp chọc thủng móng M2 .75 Hình 5-12 Tháp chọc thủng móng M2 .76 Hình 5-13 Sơ đồ móng M2 .77 Hình 5-14 Thép đài móng M2 78 Hình 7-1 Q trình thi cơng cọc khoan nhồi 84 Hình 7-2: Các q trình thi cơng cọc khoan nhồi 85 Hình 7-3 Định vị máy .86 Hình 7-4 Ống vách 87 Hình 7-5 Máy khoan cọc khoan nhồi KH125(HITACHI) .89 Hình 7-6 Mũi khoan 90 SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS.Phan Quang Vinh 10 + Chiều cao ống trong: 2000mm + Chiều cao sử dụng tối thiểu:2000mm, tối đa: 3500mm l1=1500mm, l2=1282mm  Các đặc trƣng hình học tiết diện:  D14  + Ống ngoài: d  1    J x1  J y1  64   D1      15,34cm4  J1  2, 05cm A1 A1   ( D12  d12 ) /  3,644cm ; i1  J x2  J y2 + Ống trong:  D24  d  1     64   D2   A2   ( D22  d 22 ) /  2,95cm ; i2    4,94   4,5 4   1      8,17cm 64 4,9      J2  1, 66cm A2  Kiểm tra điều kiện ổn định: Sơ đồ tính cột chịu nén đầu khớp Bố trí hệ giằng cột theo phƣơng Vị trí đặt giằng chỗ nối phần ống ống dƣới cột  Ống ngoài: 1  .l1 1150   73, i1 2,05  Tra bảng D.8 TCVN 5575-2012 ta đƣợc   0,78  P 1778   625daN / cm2  n.R  2100daN / cm2  A 0,78  3,644  Ống trong: 2  .l2 1 96.2   57.9 i2 1,66  Tra bảng D.8 TCVN 5575-2012 ta đƣợc   0,83  P 1778   726daN / cm2  n.R  2100daN / cm2  A 0,83  2,95 Vậy cột chống chọn ổn định cƣờng độ 9.4 Thiết kế ván khn cột:  Cột có kích thƣớc tiết diện bxh = 500×700(mm)  Chiều cao thi cơng cột: Hc = Htầng – hdầm = 3600 – 650 = 2950(mm) SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 135 9.4.1 Chọn kích thước ván khn cột: Với cạnh kích thƣớc 500mm, ta dùng: VK 500x1500x18mm Với cạnh kích thƣớc 700mm, ta dùng: VK 740x1500x18mm 9.4.2 Sơ đồ làm việc ván khuôn cột:  Xem ván khuôn cột làm việc nhƣ dầm liên tục kê lên gối tựa sƣờn dọc Khoảng cách sƣờn dọc lsd đƣợc xác định theo điều kiện cƣờng độ Điều kiện độ võng ván khuôn  Các sƣờn dọc nhƣ dầm liên tục kê lên gối tựa gông cột, chịu tải trọng từ ván thành móng truyền Khoảng cách gơng cổ lg đƣợc xác định theo điều kiện cƣờng độ Điều kiện độ võng sƣờn dọc 9.4.3 Tải trọng tác dụng:  Trong q trình thi cơng sử dung biện pháp đầm đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm bê tơng, ta có:  Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông:  Theo TCVN 4453-1995, với chiều cao đợt đổ bê tông 750 (mm) chiều dài chày đầm R0 = 750 (mm), áp lực lớn đáy móng là: P1 = γbt.hmax = 2500.0,75= 1875 (daN/m2)  Hoạt tải ngang: + Áp lực chấn động, hoạt tải đầm rung gây ra: P2 = 200 (daN/m2) + Tải trọng chấn động đổ bê tông gây ra: P3 = 400 (daN/m2) 9.4.4 Tính tốn khoảng cách sườn dọc: Tải trọng tác dụng lên ván khuôn:  Tải trọng tiêu chuẩn 1m dài ván khuôn : qtc= P1.b = 1875×1.0=1875 (daN/m)  Tải trọng tính tốn 1m dài ván khuôn : qtt = [P1.n1+max(P2;P3).n2].b = [1875×1,2+max(400;200)×1,3]×1.0 = 2770 (daN/m)  Các đặc trƣng hình học ván khuôn: bh3 100 1.83   48.6(cm4 ) 12 12 2J  48.6 Wx  x   54(cm3 ) h 1.8 Jx   Theo điều kiện bền: SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 136  max  M max qtt lsd2   [R] Wx 10Wx => l sd  10Wx [R]  54 180 100   52.9cm qtt 2770 Với [R]=180(daN/cm2) cƣờng độ cho phép ván khuôn  Theo Điều kiện độ võng: f max qtc  lsd4    [f] 128 EJ x  Vì cốt pha cột có bề mặt lộ ngồi nên nên [f]=  lsd 400  lsd  128EJ x 128  55000  48.6 100 3  35cm 400  qtc 400 1875 Với E = 55000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ  Vậy: Theo phƣơng cạnh dài 700(mm) bố trí sƣờn dọc Theo phƣơng cạnh ngắn 500(mm) bố trí sƣờn dọc 9.4.5 Tính tốn khoảng cách gông cột:  Chọn sƣờn dọc thép hộp 50x50x2(mm), có đặc trƣng hình học:  53 4,  4, 63 Jx    14.77cm4 12 12 2J 14.77 Wx  Wy  x   5.9cm3 h  Khoảng cách gông lg kiểm tra cƣờng độ độ bền, độ võng sƣờn dọc cạnh dài, chịu tải trọng lớn từ ván khuôn truyền vào  Khi sơ đồ tính gong cột dầm liên tục, chịu tải trọng: lg lg lg lg Hình 9-11 Sơ đồ tính gơng cột  Tải trọng tiêu chuẩn 1m dài sƣờn dọc:(b chọn 30cm sƣờn dọc) 𝑞𝑡𝑐−g = P1×b= 1875×0,3 = 562.5(𝑑𝑎𝑁/𝑚)  Tải trọng tính tốn 1m dài sƣờn dọc: qtt-g = [P1.n1+max(P2;P3).n2].b = [1875.1,2+max(400;200).1,3].0,3 = 831 (daN/m)  Theo điều kiện bền: SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 137  max M max qtt  g lg    [R]thep Wx 10Wx 10Wx [R]thep => l g  qtt  g  10  5.9  2100 100  122cm 831 Với [R]thep=2100(daN/cm2) cƣờng độ thép  Theo Điều kiện độ võng: f max qtc  g  lsd    [f] 128 EJ x Vì cốt pha cột có bề ngồi lộ nên [f]=  l g 400  lg  128EJ x 128  2100000 14.77 100 3  120.8cm 400  qtc  g 400  562.5 Với E =2100000 (daN/cm2) modun đàn hồi thép  Vậy: Vậy bố trí gơng cột đảm bảo chịu lực độ võng sƣờn dọc 9.5 Tính ván khn cầu thang  Chỉ tính tốn ván khn cho cầu thang tính phần kết cấu, cầu thang gồm vế Các cầu thang khác bố trí tƣơng tự +12.80 +11.30 +13.40 +14.90 Hình 9-12 Mặt cầu thang  Kích thƣớc cầu thang chính: + Chiều dài vế thang: vế 3: 2.85m, vế 2: 2.85m + Bề rộng vế thang: vế 3: 1,4m, vế 2: 1,4m + Chiều dày thang: vế 3: 0,1m; vế 2:0,08m SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 138  Kích thƣớc chiếu nghỉ: 1,4x1,4m; dày 0,08m  Ta dùng ván khuôn có kích thƣớc nhƣ đặt theo vế thang, ván đỡ thang tựa lên xà gồ đặt theo chiều rộng vế thang đặt thang 9.5.1 Thiết kế ván khuôn thang a Tính tốn ván khn đáy thang  Dùng KT 1200x1400x18mm; KT 1650x1400x18mm  Tĩnh tải:  Tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn gồm: + Tải trọng sàn bê tông cốt thép dày 100mm: q1 =(γbt + γct).hs = (2500 + 100).0,1= 260(daN/m2) + Tải trọng sàn bê tông cốt thép dày 80mm: q1 =(γbt + γct).hs = (2500 + 100).0,08= 208(daN/m2) + Tải trọng thân ván khuông dày 18mm: q2 = γvk.hvk = 600×0,018 = 10,8(daN/m2)  Hoạt tải: + Hoạt tải ngƣời thiết bị thi công: q3= 250 daN/m2 + Hoạt tải chấn động bơm bê tông: q4= 400 daN/m2 b Tính tốn kiểm tra lớp xà gồ thứ nhất:  Xà gồ lớp sử dụng thép hộp 50x50x2 mm  Xà gồ thứ đặt song song cạnh ngắn thang Cắt dải ván khn rộng 1m theo phƣơng vng góc với xà gồ thứ  Sơ đồ tính khoảng cách xà gồ đỡ bảng thang: lxg1 lxg1 lxg1 lxg1 Hình 9-13 Sơ đồ tính xà gồ thứ thang  Đặc trƣng hình học dải ván khn rộng 1m: 100 1.83 Jx   48.6(cm ) 12  48.6 Wx   54(cm3 ) 1.8  Tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khuôn: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2).b.cos = (260+10,8).1.0,87=235.6 (daN/m) + Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+q4.n4].b.cos SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 139 = [260.1,2+10,8.1,2+250.1,3+400.1,3].1.0,87 =1017 (daN/m)  Theo điều kiện bền:  max M max qtt lxg1    [R] Wx 10Wx => l xg1  10Wx [R] 10  54 180 100   97.14cm qtt 1017 Với [R]=180(daN/cm2) cƣờng độ cho phép ván khuôn  Theo Điều kiện độ võng: qtc  lxg1    [f] 128 EJ x f max Vì cốt pha sàn có bề mặt lộ nên [f]=  lxg1 400  lxg1  128EJ x 128  55000  48.6 100 3  71cm 400  qtc 400  235 Với E = 55000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ  Vậy bố trí xà gồ đỡ cầu thang với khoảng cách lxg1 = 40(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khn c Tính khoảng cách lớp xà gồ đỡ sàn thứ hai lxg2  Xà gồ lớp sử dụng thép hộp 50x50x2 mm có đặc trƣng tiết diện nhƣ sau:  53 4,  4, 63 Jx    14.7(cm4 ) 12 12 2.J x 14.7 Wx    5.88(cm3 ) h  Xà gồ thứ 2: sử dụng thép hộp 50x100x2mm để đỡ lớp xà gồ thứ  Trọng lƣợng thân xà gồ 1m dài là: 17.94(kg)/ 6m  Trọng lƣợng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg1= 17.94/6 =3 (daN/m)  Tải trọng tác dụng:  Tải trọng lớp xà gồ kể trọng lƣợng thân: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2).lxg1 +qxg1= (260+10,8)×0.4+3 =111.32 (daN/m) + Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+q4.n4].lxg1 + qxg1.n5 = [260.1,2+10,8.1,2+250.1,3+400.1,3]×0.4 + 3×1.2 =571 (daN/m)  Sơ đồ tính tốn: SVTH: Phạm Trần Hồi Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 140 lxg2 lxg2 lxg2 lxg2 Hình 9-14 Sơ đồ tính xà gồ thứ đỡ thang  Kiểm tra tính tốn:  Theo điều kiện bền: max  M max q tt lxg2   [R]thep Wx 10Wx 10Wx [R]thep => lxg2  q tt  10  5.88  2100 100  147cm 571 Với [R]thép=2100(daN/cm2) cƣờng độ cho phép thép  Theo Điều kiện độ võng: f max  qtc  lxg   [f] 128 EJ x Vì cốt pha sàn có bề mặt lộ ngồi nên [f]=  l xg 400  lxg  128EJ x 128  2100000 14.7 100 3  207cm 400  qtc 400 111.32 Với E = 2100000 (daN/cm2) modun đàn hồi thép  Vậy bố trí xà gồ thứ với khoảng cách lxg2 = 70(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khn (Bố trí phù hợp với mặt bằng) d Kiểm tra cột chống cầu thang:  Các xà gồ thứ làm việc nhƣ dầm liên tục tựa lên cột chống đơn dàn giáo PAL, chịu tải trọng tập trung từ sƣờn dọc Bố trí cột chống để đỡ xà gồ thứ cho vế thứ thứ lcc=1200mm  Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =lcc.qtt =1.2*705.6 = 846.72 (daN) + Cột chống K-102 có khả chịu nén tối đa: N = 1300 daN => Chọn cột chống K-102 đủ khả chịu lực  Áp dụng kết tính tốn ván khn phần thang vế Vì kích thƣớc bé bé nên vế chiếu nghỉ vế thỏa mãn điều kiện ván khuôn cột chống 9.5.2 Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ a Tính tốn ván khn đáy thang  Dùng ván KT 1300x1400x18mm; Tĩnh tải: SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 141  Tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn gồm: + Tải trọng sàn bê tông cốt thép dày 100mm: q1 =(γbt + γct).hs = (2500 + 100).0,1= 260(daN/m2) + Tải trọng sàn bê tông cốt thép dày 80mm: q1 =(γbt + γct).hs = (2500 + 100).0,08= 208(daN/m2) + Tải trọng thân ván khuông dày 18mm: q2 = γvk.hvk = 600×0,018 = 10,8(daN/m2) Hoạt tải: + Hoạt tải ngƣời thiết bị thi công: q3= 250 daN/m2 + Hoạt tải chấn động bơm bê tông: q4= 400 daN/m2 b Tính tốn kiểm tra lớp xà gồ thứ nhất:  Xà gồ lớp sử dụng thép hộp 50x50x2 mm  Xà gồ thứ đặt song song cạnh ngắn thang Cắt dải ván khn rộng 1m theo phƣơng vng góc với xà gồ thứ lxg1 lxg1 lxg1 lxg1 Hình 9-15 Sơ đồ tính khoảng cách xà gồ thứ đỡ chiếu nghỉ  Đặc trƣng hình học dải ván khuôn rộng 1m: 100 1.83  48.6(cm ) 12  48.6 Wx   54(cm3 ) 1.8 Jx   Tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khuôn: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2).b. = (260+10,8).1=270,8 (daN/m) + Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+q4.n4].b = [260.1,2+10,8.1,2+250.1,3+400.1,3].1 =1170 (daN/m)  Theo điều kiện bền:  max M max qtt lxg1    [R] Wx 10Wx => l xg1  10Wx [R] 10  54 180 100   91cm qtt 1170 Với [R]=180(daN/cm2) cƣờng độ cho phép ván khuôn  Theo Điều kiện độ võng: f max  qtc  lxg1   [f] 128 EJ x SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 142 Vì cốt pha sàn có bề mặt lộ nên [f]=  lxg1 400  lxg1  128EJ x 128  55000  48.6 100 3  68cm 400  qtc 400  270.8 Với E = 55000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ  Vậy bố trí xà gồ đỡ cầu thang với khoảng cách lxg1 = 40(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khuôn c Tính khoảng cách lớp xà gồ đỡ sàn thứ hai lxg2  Xà gồ lớp sử dụng thép hộp 50x50x2 mm có đặc trƣng tiết diện nhƣ sau:  53 4,  4, 63   14.7(cm4 ) 12 12 2.J x 14.7 Wx    5.88(cm3 ) h Jx   Xà gồ thứ 2: sử dụng thép hộp 50x100x2mm để đỡ lớp xà gồ thứ  Trọng lƣợng thân xà gồ 1m dài là: 17.94(kg)/ 6m  Trọng lƣợng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg1= 17.94/6 =3 (daN/m)  Tải trọng tác dụng:  Tải trọng lớp xà gồ kể trọng lƣợng thân: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2).lxg1 +qxg1= (260+10,8)×0.4+3 =111.32 (daN/m) + Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+q4.n4].lxg1 + qxg1.n5 = [260.1,2+10,8.1,2+250.1,3+400.1,3]×0.4 + 3×1.2 =571 (daN/m)  Sơ đồ tính tốn: lxg2 lxg2 lxg2 lxg2 Hình 9-16 Sơ đồ tính khoảng cách xà gồ thứ hai đỡ chiếu nghỉ  Kiểm tra tính tốn:  Theo điều kiện bền: max M max q tt lxg2    [R]thep Wx 10Wx => lxg2  10Wx [R]thep q tt  10  5.88  2100 100  147cm 571 Với [R]thép=2100(daN/cm2) cƣờng độ cho phép thép SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 143  Theo Điều kiện độ võng: f max qtc  lxg    [f] 128 EJ x Vì cốt pha sàn có bề mặt lộ nên [f]=  l xg 400  lxg  128EJ x 128  2100000 14.7 100 3  207cm 400  qtc 400 111.32 Với E = 2100000 (daN/cm2) modun đàn hồi thép  Vậy bố trí xà gồ thứ với khoảng cách lxg2 = 70(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khn (Bố trí phù hợp với mặt bằng) 9.6 Thiết kế ván khuôn vách thang máy 2200 350 200 800 300 300 700 300 300 300 350 300 200 250 250 250 350 2000 650 300 300 300 650 300 250 250 250 1200 2200 350 650 300 250 300 250 350 300 650 300 2000 300 300 350 Hình 9-17 Bố trí ván khuôn vách thang máy 9.6.1 Chọn ván khuôn cho vách thang máy tiết diện 2000x2200  Ván khuôn đƣợc sử dụng cho vách thang máy trục số 10 Vách có tiết diện 2200x2000 có bề rộng 250mm.( Tính cho vách)  Sử dụng ván khn kích thƣớc 2240x1200x18mm (mặt ngồi)  Sử dụng ván khn kích thƣớc 2000x1200x18mm (mặt ngồi) 9.6.2 Tải trọng tác dụng:  Trong q trình thi cơng sử dung biện pháp đầm đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm bê tơng, ta có:  Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông: SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 144  Theo TCVN 4453-1995, với chiều cao đợt đổ bê tông 750 (mm) chiều dài chày đầm R0 = 750 (mm), áp lực lớn đáy móng là: P1 = γbt.hmax = 2500.0,75= 1875 (daN/m2)  Hoạt tải ngang: + Áp lực chấn động, hoạt tải đầm rung gây ra: P2 = 200 (daN/m2) + Tải trọng chấn động đổ bê tông gây ra: P3 = 400 (daN/m2) 9.6.3 Tính tốn khoảng cách sườn dọc:  Ván khuôn làm việc nhƣ dầm liên tục kê lên gối tựa sƣờn đứng lsd lsd lsd lsd Hình 9-18 Sơ đồ tính sƣờn đứng vách thang máy  Cắt dải 1m ván khn để tính toán  Tải trọng tiêu chuẩn 1m dài ván khn : qtc= P1.b = 1875×1.0=1875 (daN/m)  Tải trọng tính tốn 1m dài ván khn : qtt = [P1.n1+max(P2;P3).n2].b = [1875×1,2+max(400;200)×1,3]×1.0 = 2770 (daN/m)  Các đặc trƣng hình học ván khn: bh3 100 1.83   48.6(cm4 ) 12 12 2J  48.6 Wx  x   54(cm3 ) h 1.8 Jx   Theo điều kiện bền:  max  M max qtt lsd2   [R] Wx 10Wx => l sd  10Wx [R]  54 180 100   52.9cm qtt 2770 Với [R]=180(daN/cm2) cƣờng độ cho phép ván khuôn  Theo Điều kiện độ võng: f max  qtc  lsd4   [f] 128 EJ x  Vì cốt pha cột có bề mặt lộ nên nên [f]=  lsd 400 SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 145  lsd  128EJ x 128  55000  48.6 100 3  35cm 400  qtc 400 1875 Với E = 55000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ  Vậy: Theo bố trí sƣờn dọc theo phƣơng thẳng đứng ván khn 9.6.4 Tính tốn khoảng cách sườn ngang:  Các sƣờn đứng làm việc nhƣ dầm liên tục kê lên gối tựa sƣờn ngang  Chọn sƣờn dọc thép hộp 50x50x2(mm), có đặc trƣng hình học:  53 4,  4, 63   14.77cm4 12 12 J x 14.77 Wx  Wy    5.9cm3 h Jx   Khoảng cách sƣờn ngang kiểm tra cƣờng độ độ bền, độ võng sƣờn dọc cạnh dài, chịu tải trọng lớn từ ván khn truyền vào  Khi sơ đồ tính sƣờn ngang dầm liên tục, chịu tải trọng:  Tải trọng tiêu chuẩn 1m dài sƣờn dọc:(b=30cm:khoảng cách sƣờn dọc) 𝑞𝑡𝑐 = P1×b= 1875×0,3 = 562.5(𝑑𝑎𝑁/𝑚)  Tải trọng tính tốn 1m dài sƣờn dọc: qtt = [P1.n1+max(P2;P3).n2].b = [1875.1,2+max(400;200).1,3].0,3 = 831 (daN/m)  Theo điều kiện bền:  max M max qtt lsn2    [R]thep Wx 10Wx 10Wx [R]thep => lsn  qtt  10  5.9  2100 100  122cm 831 Với [R]thep=2100(daN/cm2) cƣờng độ thép  Theo Điều kiện độ võng: qtc  g  lsd    [f] 128 EJ x f max Vì cốt pha cột có bề ngồi lộ nên [f]=  l g 400  lsn  128EJ x 128  2100000 14.77 100 3  120.8cm 400  qtc  g 400  562.5 Với E =2100000 (daN/cm2) modun đàn hồi thép  Vậy: Vậy bố trí sƣờn ngang với lsn=100 cm đảm bảo chịu lực độ võng sƣờn dọc SVTH: Phạm Trần Hoài Bằng GVHD: ThS Phan Cẩm Vân – ThS Phan Quang Vinh 146 Chƣơng 10: TỔ CHỨC THI CÔNG PHẦN THÂN 10.1 Xác định cấu trình  Đối với cơng tác thi cơng bê tơng phần thân ta có cơng tác sau: + 1: Lắp đặt cốt thép cột, vách thang máy + 2: Lắp đặt ván khuôn cột, vách thang máy + 3: Đổ bê tông cột, vách thang máy + 4: Tháo ván khuôn cột, vách thang máy + 5: Lắp đặt ván khuôn dầm, sàn + 6: Lắp đặt cốt thép dầm, sàn + 7: Đổ bê tông dầm, sàn + 8: Tháo ván khn dầm, sàn  Tính tốn khối lƣợng công việc Bảng 10-1 Khối lƣợng công việc Tầng Bê tông cột vách Cốt thép cột vách Ván khuôn cột vách Bê tông dầm sàn Cốt thép dầm sàn Ván khuôn dầm sàn 4-12 13 m3 45.4 45.4 45.4 35.8 28.6 T 5.0 5.0 5.0 3.9 3.1 m2 295.2 295.2 295.2 251.9 219.4 m3 106.6 119.3 119.3 117.3 88.7 T 11.7 13.1 13.1 12.9 9.8 m2 889.2 1051.1 1051.1 1030.9 839.4 10.2 Tổ chức thi công cơng tác BTCT tồn khối  Phần thân đƣợc thi công theo đợt, đợt tầng Khối lƣợng thi công đợt, nhân công thực công việc đợt thể qua bảng tính  Bê tơng cột vách đƣợc đổ trƣớc, bê tông dầm sàn đƣợc đổ sau  Chỉ đƣợc phép lắp dựng ván khuôn cột tầng sau bêtông dầm sàn tằng dƣới đổ đƣợc ngày  Ván khuôn cột đƣợc phép dỡ sau đổ bê tông đƣợc ngày  Ván khuôn dầm sàn tháo dỡ sau bê tơng xong đƣợc 10 ngày (nhịp nhỏ