Báo cáo Tiểu luận MA SÁT ÂM

LỜI NÓI ĐẦU Cùng với sự phát triển chung của đất nước, công tác xây dựng cũng phát triển theo. Nhiều công trình được xây dựng khắp nơi kể cả trên những vùng đất yếu. Khi nền móng đặt trong khu vực có đất yếu, cọc đóng xuyên qua lớp đang trong quá trình cố kết, do dịch chuyển tương đối của đất và cọc, sẽ xuất hiện một lực kéo xuống kéo cọc xuống phía dưới, còn gọi là hiện tượng ma sát âm. Các vấn đề về cọc chống được đặt trong tầng sét đang cố kết đã được nghiên cứu khá sớm. Từ 1965 Johanessen và Bjerrum đã nhận thấy rằng lực kéo xuống này đôi khi lớn đến mức vượt qua tải thiết kế và kèm theo là độ lún của cọc. Đôi khi có thể gây hư hỏng cọc. M?c ?ích c?a tiểu luận này chủ yếu nghiên cứu vào một phần nh? của vấn đề ma sát âm. Nội dung nghiên cứu bao gồm : Các nguyên nhân gây ra ma sát âm. Các yếu tố ảnh hưởng đến ma sát âm. Các phương pháp tính toán ma sát âm. ?nh hưởng của ma sát âm đến nền móng công trình. Cách khắc phục hiện tượng ma sát âm. Trong tiểu luận còn trình bày các nghiên cứu về ma sát âm của các tác giả khác nhau, sơ lược các mô hình tính toán thông dụng hiện nay. Tuy nhiên, do lượng kiến thức của các học viên trong nhóm còn hạn chế nên không thể tránh khỏi những thiếu sót trong báo cáo. Nhóm mong nhận được sự đóng góp của các bạn và hiệu chỉnh của Thầy để bài báo cáo được hoàn chỉnh hơn. TP. Hồ Chí Minh, ngày 30052009 Nhóm 3 Lớp ĐKTXD 2008 ĐHBK TP HCM MỤC LỤC PHẦN I : TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM I.1. Định nghĩa hiện tượng ma sát Trang 2 I.2. Các thuật ngữ liên quan đến ma sát âm Trang 5 I.3. Các nguyên nhân gây ra lực ma sát âm Trang 7 I.4. Các yếu tố ảnh hưởng đến hiện tượng ma sát âm Trang 14 I.5. Anh hưởng của ma sát âm đến nền móng công trình Trang 15 I.6. Các nghiên cứu về ma sát âm Trang 15 I.7. Một số ảnh hưởng của MSA đến các công trình thực tế Trang 34 PHẦN II : NGHIÊN CỨU MA SÁT ÂM CỦA BỘ GIAO THÔNG MỸ II.1. Hiện tượng ma sát âm Trang 43 II.2. Phương pháp sát định ma sát âm Trang 44 II.3. Các bước tính toán ma sát âm Trang 44 II.4. Ví d? tính tốn Trang 46 PHẦN III : TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CÓ XÉT ĐẾN ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM III.1. Lý thuyết tính toán Trang 57 III.2. Ứng dụng tính toán vào bài toán thực tế Trang 62 III.2.1 Mố phía Nam Cầu Peach Trang 62 III.2.2 Công trình khách sạn Thái Bình Thị Xã Long Xuyên An Giang Trang 70 PHẦN IV : CÁC BIỆN PHÁP LÀM GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM IV.1. Biện pháp làm tăng nhanh tốc độ cố kết của nền đất Trang 77 IV.2. Biện pháp làm giảm giảm tải trọng lên đất nền Trang 77 IV.3. Biện pháp làm giảm ma sát giữa đất và cọc trong vùng MSA Trang 79 IV.4. Biện pháp khác Trang 80 PHẦN V : NHẬN XÉT KIẾN NGHỊ Trang 88 PHẦN I: TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM I.1 Định nghĩa hiện tượng ma sát âm Đối với công trình có sử dụng móng cọc, khi cọc được đóng vào trong tầng đất có tính nén lún hoặc đất vừa mới đắp mà mũi cọc đặt trong tầng đất chặt. Sẽ xảy ra đồng thời quá trình lún của đất và cọc sau khi đóng cọc và đặt tải. Ngay sau khi đóng và trong quá trình đóng cọc, một phần tải được đất kháng lại do lực dính của đất và cọc. Tuy nhiên khi quá trình cố kết xảy ra nó sẽ truyền toàn bộ tải lên mũi cọc. Trong một số trường hợp (Taylor, 1948) độ lún của đất có thể lớn hơn của cọc, sự chuyển vị tương đối này phát sinh ra lực kéo xuống của tầng đất đối với cọc gọi là hiện tượng ma sát âm, lực kéo xuống gọi là lực ma sát âm. Hình 1. Cọc trong đất mềm và chống vào lớp đất tốt (a) Lực ma sát dương ngay và trong khi đóng cọc (b) Lực ma sát âm Lực ma sát âm xảy ra trên một phần thân cọc phụ thuộc vào tốc độ lún của đất xung quanh cọc và tốc độ lún của cọc. Lực ma sát âm có chiều hướng thẳng đứng xuống dưới, có khuynh hướng kéo cọc đi xuống, do đó làm tăng lực tác dụng lên cọc. Ta có thể so sánh sự phát sinh ma sát âm và ma sát dương thông qua hình sau: Hình 2a. Sự phát sinh ma sát dương Hình 2b . Ma sát âm co lớp đất mới đắp xảy ra cố kết do trọng lượng bản thân Hình 2c. Ma sát âm khi lớp sét xốp cố kết do thoát nước hoặc có thêm lớp đất mới đắp. Qua ba hình minh hoạ trên ta thấy ma sát âm có thể xuất hiện trong một phần đoạn của thân cọc hay toàn thân cọc, phụ thuộc vào chiều dày của lớp đất yếu chưa cố kết. Trong trường hợp ma sát âm tác dụng trên toàn thân cọc thì rất nguy hiểm, sức chịu tải của cọc không những không kể đến sức chịu tải do ma sát hông của đất và cọc mà còn bị ma sát âm kéo xuống. Sức chịu tải lúc này chủ yểu là sức chịu tải của mũi, chống lên nền đất cứng hay đá. Thông thường khi tác động các tải lên công trình sẽ gây ra độ lún của cọc và giảm độ dịch chuyển tương đối giữa đất và cọc (đồng nghĩa với giảm ma sát âm), ít nhất ở phần trên và nhiều hơn ở đoạn dưới như vậy những tác động ma sát âm có nhiều ở khu vực gần đầu cọc Hình 3. Mô hình ma sát âm trong nhóm cọc Với lập luận tương tự như trên, nếu cọc chịu nhổ trong vùng đất trương nở lớn lực trương nở của đất cũng truyền lên thân cọc kéo cọc lên trên cùng chiều với lực nhổ trường hợp này cũng gọi là ma sát âm (?). Tuy nhiên trường hợp này ít phổ biến, hầu hết các nghiên cứu chủ yếu tập trung vào hiện tương ma sát âm kéo cọc xuống. I.2 Các thuật ngữ liên quan trong nghiên cứu ma sát âm Theo Fellenius, các thuật ngữ trong nghiên cứu ma sát âm như sau: Hiện tượng ma sát âm (Negative skin friction) : Là lực ma sát bên được huy động khi đất dịch chuyển xuống tương đối so với cọc. Các quan sát lâu dài từ các thiết bị quan trắc hiện trường cho thấy hiện tượng ma sát âm xảy ra trong hầu hết tất cả các cọc. Lực kéo xuống (Dragload) : Là lực nén dọc trục gây ra trong các phần tử của cọc do sự tích lũy ma sát âm khi đất có khuynh hướng dịch chuyển tương đối đi xuống so với cọc. Mặt phẳng trung hòa (Neutral plane): Là vị trí dọc theo cọc mà tại đó các lực tác dụng dài hạn (lực kéo xuống cộng với tải công trình) cân bằng với tổ hợp lực (chiều dương) kháng bên (bên dưới mặt trung hòa) và sức kháng mũi. Độ sâu này là nơi có dịch chuyển tương đối của đất và cọc bằng 0. Biến dạng kéo xuống (Downdrag): Là sự dịch chuyển đi xuống của cọc do đất xung quanh cọc bị lún xuống. Độ lớn của biến dạng kéo xuống bằng với độ lún của đất tại mặt trung hòa. Cường độ chịu tải 1 trục địa kỹ thuật (Geotechnical axial capacity): Là tổ hợp của sức kháng mũi và ma sát bên khi không còn đạt trạng thái cân bằng tĩnh và sẽ không tiếp tục dịch chuyển xuống. Ma sát dương xảy ra trên toàn thân cọc và lực kéo xuống rất nhỏ. Hệ số an toàn cho cường độ chịu tải địa kỹ thuật (Factor of safety on geotechnical capacity): Là hệ số giữa cường độ chịu tải 1 trục địa kỹ thuật chia cho tổng tải tĩnh và hoạt tải, không tính đến lực kéo xuống. Cường độ kết cấu 1 trục (Structural axial strength) : Là cường độ kháng nén 1 trục của phần cọc chịu tải tĩnh và lực kéo xuống. Hệ số an toàn kết cấu tại mặt trung hòa (Factor of safety on structural strength at neutral plane): Là hệ số giữa cường độ kháng nén 1 trục của kết cấu tại mặt trung hoà chia cho tổng tĩnh tải và lực kéo xuống, không tính đến hoạt tải. Theo Fellenius, vị trí mặt trung hòa là hàm số của sự cân bằng của các lực cắt dọc thân cọc khi chúng đã được huy động hoàn toàn. Sức kháng mũi cũng đã được huy động 1 phần hoặc hoàn toàn. Các lực và sức kháng là kết quả của quá trình lún của đất và là do sự khác biệt về độ cứng của đất và cọc. Yêu cầu tuyệt đối để thõa mãn phương trình cân bằng là lực cắt phát triển dọc phần phía trên thân cọc có dấu âm và phần dưới cọc có dấu dương. Vùng chuyển tiếp từ âm sang dương được gọi là mặt trung hòa. Một số ít trường hợp vị trí mặt trung hòa nằm trong lớp đất đang lún, hay trong lớp đất tốt hơn hoặc trong lớp đất ít lún. Khi thay đổi lực tác dụng lên đầu cọc thì vị trí mặt trung hòa sẽ thay đổi do kết quả của sự cân bằng lực mới. Mặt trung hòa cũng là nơi cọc và đất dịch chuyển như nhau hay nói cách khác là nơi không có sự dịch chuyển tương đối giữa cọc và đất. Điều này có nghĩa là khi giải bài toán lún của nhóm cọc là công việc tìm ra độ lún của đất tại mặt trung hòa. Ma sát âm gây ra 1 lực kéo xuống (dragload), không xét đến độ lớn của lực này, nếu độ lún tại mặt trung hòa là nhỏ, sẽ không có lực kéo xuống (Với điều kiện cường độ vật liệu cọc phải đủ để chịu được tải tác dụng tại đầu cọc cộng với lực kéo xuống). Cần nhấn mạnh ở điểm này: lực kéo xuốngcàng lớn, móng sẽ càng cứng và tốt hơn, biến dạng kéo xuống (downdrag) càng lớn móng càng yếu. Cọc không chịu ma sát âm sẽ có mặt trung hòa tại mặt đất và có lực kéo xuống lớn nhất Móng lún cùng với mặt đất là tình huống ngoài ý muốn. Độ lớn của ma sát âm phụ thuộc vào các yếu tố sau (Brejum,1973): Vật liệu cọc Phương pháp thi công cọc Điều kiện tự nhiên của đất nền Vận tốc dịch chuyển tương đối của đất và cọc I.3 Các nguyên nhân gây ra lực ma sát âm Các nguyên nhân gây ra ma sát âm chủ yếu: o Sự lún do cố kết của nền đất xung quanh cọc.

LỜI NÓI ĐẦU Cùng với phát triển chung đất nước, công tác xây dựng phát triển theo Nhiều công trình xây dựng khắp nơi kể vùng đất yếu Khi móng đặt khu vực có đất yếu, cọc đóng xuyên qua lớp trình cố kết, dịch chuyển tương đối đất cọc, xuất “lực kéo xuống” kéo cọc xuống phía dưới, gọi tượng ma sát âm Các vấn đề cọc chống đặt tầng sét cố kết nghiên cứu sớm Từ 1965 Johanessen Bjerrum nhận thấy lực kéo xuống lớn đến mức vượt qua tải thiết kế kèm theo độ lún cọc Đôi gây hư hỏng cọc Mục đích tiểu luận chủ yếu nghiên cứu vào phần nhỏ vấn đề ma sát âm Nội dung nghiên cứu bao gồm : - Các nguyên nhân gây ma sát âm - Các yếu tố ảnh hưởng đến ma sát âm - Các phương pháp tính toán ma sát âm - Ảnh hưởng ma sát âm đến móng công trình - Cách khắc phục tượng ma sát âm - Trong tiểu luận trình bày nghiên cứu ma sát âm tác giả khác nhau, sơ lược mô hình tính toán thông dụng Tuy nhiên, lượng kiến thức học viên nhóm hạn chế nên tránh khỏi thiếu sót báo cáo Nhóm mong nhận đóng góp bạn hiệu chỉnh Thầy để báo cáo hoàn chỉnh 30/05/2009 TP Hồ Chí Minh, ngày GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm Nhóm – Lớp ĐKTXD 2008 – ĐHBK TP HCM MỤC LỤC PHẦN I : TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯNG MA SÁT ÂM I.1 Định nghóa tượng ma sát Trang I.2 Các thuật ngữ liên quan đến ma sát âm Trang I.3 Các nguyên nhân gây lực ma sát âm Trang I.4 Các yếu tố ảnh hưởng đến tượng ma sát âm Trang 14 I.5 nh hưởng ma sát âm đến móng công trình Trang 15 I.6 Các nghiên cứu ma sát âm Trang 15 I.7 Một số ảnh hưởng MSA đến công trình thực tế Trang 34 PHẦN II : NGHIÊN CỨU MA SÁT ÂM CỦA BỘ GIAO THÔNG MỸ II.1 Hiện tượng ma sát âm Trang 43 II.2 Phương pháp sát định ma sát âm Trang 44 II.3 Các bước tính toán ma sát âm Trang 44 II.4 Ví dụ tính tốn Trang 46 PHẦN III : TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CÓ XÉT ĐẾN ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm III.1 Lý thuyết tính toán Trang 57 III.2 Ứng dụng tính toán vào toán thực tế Trang 62 III.2.1 Mố phía Nam Cầu Peach Trang 62 III.2.2 Công trình khách sạn Thái Bình – Thị Xã Long Xuyên – An Giang Trang 70 PHẦN IV : CÁC BIỆN PHÁP LÀM GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM IV.1 Biện pháp làm tăng nhanh tốc độ cố kết đất Trang 77 IV.2 Biện pháp làm giảm giảm tải trọng lên đất Trang 77 IV.3 Biện pháp làm giảm ma sát đất cọc vùng MSA Trang 79 IV.4 Biện pháp khác Trang 80 PHẦN V : NHẬN XÉT – KIẾN NGHỊ Trang 88 PHẦN I: TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯNG MA SÁT ÂM I.1 Định nghóa tượng ma sát âm Đối với công trình có sử dụng móng cọc, cọc đóng vào tầng đất có tính nén lún đất vừa đắp mà mũi cọc đặt tầng đất chặt Sẽ xảy đồng thời trình lún đất cọc sau đóng cọc đặt tải Ngay sau đóng trình đóng cọc, phần tải đất kháng lại lực dính đất cọc Tuy nhiên trình cố kết xảy truyền toàn tải lên mũi cọc Trong số trường hợp (Taylor, 1948) độ lún đất lớn cọc, chuyển GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm vị tương đối phát sinh lực kéo xuống tầng đất cọc gọi tượng ma sát âm, lực kéo xuống gọi lực ma sát âm P P ĐẤ T SÉ T MỀ M hay ĐẤ T ĐẮ P CÓ TÍNH NÉ N LÚ N H B ĐẤ T TỐ T (b) (a) Hình Cọc đất mềm chống vào lớp đất tốt (a) Lực ma sát dương đóng cọc – (b) Lực ma sát âm Lực ma sát âm xảy phần thân cọc phụ thuộc vào tốc độ lún đất xung quanh cọc tốc độ lún cọc Lực ma sát âm có chiều hướng thẳng đứng xuống dưới, có khuynh hướng kéo cọc xuống, làm tăng lực tác dụng lên cọc Ta so sánh phát sinh ma sát âm ma sát dương thông qua hình sau: GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm Hình 2a Sự phát sinh ma sát dương Hình 2b Ma sát âm co ù lớp đất đắp xảy cố kết trọng lượng thân GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm Hình 2c Ma sát âm lớp sét xốp cố kết thoát nước có thêm lớp đất đắp Qua ba hình minh hoạ ta thấy ma sát âm xuất phần đoạn thân cọc hay toàn thân cọc, phụ thuộc vào chiều dày lớp đất yếu chưa cố kết Trong trường hợp ma sát âm tác dụng toàn thân cọc nguy hiểm, sức chịu tải cọc không kể đến sức chịu tải ma sát hông đất cọc mà bị ma sát âm kéo xuống Sức chịu tải lúc chủ yểu sức chịu tải mũi, chống lên đất cứng hay đá Thông thường tác động tải lên công trình gây độ lún cọc giảm độ dịch chuyển tương đối đất cọc (đồng nghóa với giảm ma sát âm), phần nhiều đoạn tác động ma sát âm có nhiều khu vực gần đầu cọc GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm Hình Mô hình ma sát âm nhóm cọc Với lập luận tương tự trên, cọc chịu nhổ vùng đất trương nở lớn lực trương nở đất truyền lên thân cọc kéo cọc lên chiều với lực nhổ trường hợp gọi ma sát âm (?) Tuy nhiên trường hợp phổ biến, hầu hết nghiên cứu chủ yếu tập trung vào tương ma sát âm kéo cọc xuống I.2 Các thuật ngữ liên quan nghiên cứu ma sát âm Theo Fellenius, thuật ngữ nghiên cứu ma sát âm sau: • Hiện tượng ma sát âm (Negative skin friction) : Là lực ma sát bên huy động đất dịch chuyển xuống tương đối so với cọc Các quan sát lâu dài từ thiết bị quan trắc trường cho thấy GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm tượng ma sát âm xảy hầu hết tất cọc • Lực kéo xuống (Dragload) : Là lực nén dọc trục gây phần tử cọc tích lũy ma sát âm đất có khuynh hướng dịch chuyển tương đối xuống so với cọc • Mặt phẳng trung hòa (Neutral plane): Là vị trí dọc theo cọc mà lực tác dụng dài hạn (lực kéo xuống cộng với tải công trình) cân với tổ hợp lực (chiều dương) kháng bên (bên mặt trung hòa) sức kháng mũi Độ sâu nơi có dịch chuyển tương đối đất cọc • Biến dạng kéo xuống (Downdrag): Là dịch chuyển xuống cọc đất xung quanh cọc bị lún xuống Độ lớn biến dạngï kéo xuống với độ lún đất mặt trung hòa • Cường độ chịu tải trục địa kỹ thuật (Geotechnical axial capacity): Là tổ hợp sức kháng mũi ma sát bên không đạt trạng thái cân tónh không tiếp tục dịch chuyển xuống Ma sát dương xảy toàn thân cọc lực kéo xuống nhỏ • Hệ số an toàn cho cường độ chịu tải địa kỹ thuật (Factor of safety on geotechnical capacity): Là hệ số cường độ chịu tải trục địa kỹ thuật chia cho tổng tải tónh hoạt tải, không tính đến lực kéo xuống • Cường độ kết cấu trục (Structural axial strength) : Là cường độ kháng nén trục phần cọc chịu tải tónh lực kéo xuống • Hệ số an toàn kết cấu mặt trung hòa (Factor of safety on structural strength at neutral plane): Là hệ số cường độ kháng nén trục kết cấu mặt trung hoà chia cho tổng tónh tải lực kéo xuống, không tính đến hoạt tải Theo Fellenius, vị trí mặt trung hòa hàm số cân lực cắt dọc thân cọc chúng huy động hoàn toàn Sức kháng mũi huy động phần hoàn toàn Các lực sức kháng kết trình lún đất khác biệt GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm độ cứng đất cọc Yêu cầu tuyệt đối để thõa mãn phương trình cân lực cắt phát triển dọc phần phía thân cọc có dấu âm phần cọc có dấu dương Vùng chuyển tiếp từ âm sang dương gọi mặt trung hòa Một số trường hợp vị trí mặt trung hòa nằm lớp đất lún, hay lớp đất tốt lớp đất lún Khi thay đổi lực tác dụng lên đầu cọc vị trí mặt trung hòa thay đổi kết cân lực Mặt trung hòa nơi cọc đất dịch chuyển hay nói cách khác nơi dịch chuyển tương đối cọc đất Điều có nghóa giải toán lún nhóm cọc công việc tìm độ lún đất mặt trung hòa Ma sát âm gây lực kéo xuống (dragload), không xét đến độ lớn lực này, độ lún mặt trung hòa nhỏ, lực kéo xuống (Với điều kiện cường độ vật liệu cọc phải đủ để chịu tải tác dụng đầu cọc cộng với lực kéo xuống) Cần nhấn mạnh điểm này: lực kéo xuốngcàng lớn, móng cứng tốt hơn, biến dạngï kéo xuống (downdrag) lớn móng yếu Cọc không chịu ma sát âm có mặt trung hòa mặt đất có lực kéo xuống lớn – Móng lún với mặt đất – tình ý muốn Độ lớn ma sát âm phụ thuộc vào yếu tố sau (Brejum,1973): • Vật liệu cọc • Phương pháp thi công cọc • Điều kiện tự nhiên đất • Vận tốc dịch chuyển tương đối đất cọc I.3 Các nguyên nhân gây lực ma sát âm Các nguyên nhân gây ma sát âm chủ yếu: o Sự lún cố kết đất xung quanh cọc o Đắp cao đất có tính nén lún cao GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm o Phụ tải gần khu vực móng o Hạ thấp mực nước ngầm o Nền đất chưa cố kết xong o Sự nén chặt đóng cọc I.3.1 Ma sát âm lún tải trọng thân đắp nền: Khi công trình tôn cao, gây tải trọng phụ tác dụng xuống lớp đất phía làm xảy tượng cố kết cho lớp bên dưới; thân lớp đắp tác dụng trọng lượng thân xảy trình cố kết Ta xem xét cụ thể trường hợp sau: Sé t đắ p Hf Cá t đắ p L Hf Sé t đắ p L L Cát Z Sét Z (a) Hf Sét Z (b) (c) Hình Các trường hợp xuất ma sát âm tôn + Trường hợp (a): Khi có lớp đất sét đắp phía tầng đất rời mà cọc xuyên qua nó, tầng đất sét cố kết Quá trình cố kết sinh lực ma sát âm tác dụng vào cọc suốt trình cố kết + Trường hợp (b): Khi có tầng đất rời, đắp phía tầng sét yếu, gây trình cố kết tầng đất sét bên tạo lực ma sát âm tác dụng vào cọc 10 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm  Nhóm thứ 2: Kiểm soát hạn chế đến mức ứng suất phân bố đất yếu tải trọng chất thêm thi công công trình sau công trình đưa vào sử dụng Giải pháp đưa sử dụng sàn giảm tải hệ cọc đất đắp hệ cọc vật liệu trộn ( đất trộn xi măng, đất trộn vôi, ) có lót vải địa kỹ thuật IV.2 Làm giảm tải trọng tác dụng vào đất - Sàn giảm tải có xử lý cọc Đối với công trình có phụ tải hàng hóa, vật liệu, container, … tải trọng phụ có giá trị lớn dùng sàn bê tông có xử lý cọc để đặt phụ tải Trong công trình giao thông, sàn giảm tải (bố trí cho đường đắp cao sau mố cầu), ngày sử dụng rộng rãi, đất đắp đắp lên sàn giảm tải không tác dụng trực tiếp lên đất yếu bên Các dự án lớn khu vực đồng sông Cửu Long sử dụng giải pháp sàn giảm tải như: cầu Hưng Lợi, Mỹ Thanh, Rạch Mọp … thuộc dự án xây dựng tuyến đường Nam Sông Hậu Trong trường hợp này, lực ma sát âm giảm đáng kể phụ tải truyền xuống tầng đất tốt có khả chịu lực Như tải trọng phụ ảnh hưởng đến lớp đất có tính nén lún cao từ làm giảm độ lún đất nền, dẫn đến giảm lực kéo xuống đất xung quanh cọc Biện pháp dễ thi công, làm giảm đáng kể lực kéo xuống cọc, an toàn kỹ thuật xét mặt kinh tế chưa đạt hiệu cao Biện pháp đặc biệt thích hợp với công trình xây dựng tôn cao đất yếu lớn  Nhóm thứ 3: Giảm ma sát, dính bám bề mặt đất cọc phần có xuất ma sát âm Trong nhóm giải pháp bao gồm nhiều phương án 92 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm nghiên cứu, chứng minh báo cáo báo nhiều tác giả IV.3 Biện pháp làm giảm ma sát đất cọc vùng ma sát âm Tạo lớp phủ mặt để ngăn ngừa tiếp xúc trực tiếp cọc đất xung quanh làm giảm ma sát thành bên cọc lớp đất xung quanh cọc Bitumen thường sử dụng để phủ xung quanh cọc đặc tính dẻo nhớt nó, ứng xử vật liệu rắn đàn hồi tác động tải tức thời (đóng cọc) chất lỏng nhớt với sức chống cắt nhỏ tốc độ di chuyển thấp Những thành công sử dụng bitumen để làm giảm lực kéo xuống phụ thuộc nhiều vào yếu tố lọai tính chất bitumen, mức độ thâm nhập hạt đất vào bitumen, phá hỏng bitumen đóng cọc, nhiệt độ môi trường Theo kết nghiên cứu ảnh hưởng lớp phủ bitumen làm giảm ma sát âm cọc Brons (1969), kết nghiên cứu cho thấy lực ma sát âm giảm khoảng 90% so với trường hợp không dùng lớp phủ mặt Theo kết nghiên cứu Bjerrum (1969), cọc dùng lớp phủ bitumen dùng bùn bentonite để bảo vệ hạ cọc lực kéo xuống giảm 92% Trong trường cọc dùng bùn bitonite để giữ ổn định lực kéo xuống giảm 15% Vì kết luận: lớp phủ bitumen có tác dụng làm giảm lực kéo xuống khoảng 75% Tuy nhiên, bùn bentonite hạ cọc tác dụng bitumen khoảng 30% mà thôi, lớp phủ bitumen bị phá hỏng trình hạ cọc Do chiều dày lớp phủ bitumen nên vào khoảng 4-5mm để ngừa cho trường hợp bị xước hạ cọc [14] 93 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm Ưu điểm biện pháp thi công đơn giản, kinh phí thấp, nhiên áp dụng cho cọc đóng, không áp dụng đợc cho cäc khoan nhåi Ngoài ra, người ta khoan tạo lỗ có kích thước lớn kích thước cọc vùng chịu ma sát âm, sau thi công cọc mà giữ nguyên khoảng trống xung quanh lấp đầy bentonite IV.4 Các phương pháp khác Phương pháp điện thấm ( Electro Osmosis): Phương pháp sử dùng nhằm làm giảm tạm thời lực dính đất ( sét) bề mặt cọc thép Bjerrum et al.(1969) trình bày kỹ thuật điện thấm với cọc thép đầu cực âm, nhằm làm giảm ma sát âm(Electro-osomosis gây di chuyển hạt proton tích điện dương xuyên qua màng trao đổi proton (proton exchange membrane - PEM), từ dẫn đến tượng phân tử nước bị kéo từ cực dương sang cực âm).Trong thí nghiệm trường, dòng điện cọc thép đóng vai trò đầu cực âm tăng từ 4A đến 80A, ma sát âm giảm đến giá trị nhỏ bỏ qua Tuy nhiên, đề cập trên, phương pháp có tác dụng tức thời tác dụng dòng điện Do đó, dòng điện cần phải trì đất xung quanh cọc đạt độ lún ổn định, tốc độ lún không lớn so với cọc Nhìn chung, phương pháp giá thành cao so với phương pháp khác sử dụng Tuy nhiên, ưu điểm vượt trội phương pháp có khả hồi phục lực dính hữu ích đất cọc sau trình phát sinh ma sát âm kết thúc Cách ly vùng môi trường đất có khả xảy ma sát âm bề mặt cọc Ma sát âm bề mặt cọc bị loại trừ cách sử dụng ống bao bên cọc phạm vi có khả xuất ma sát âm Tuy nhiên phương pháp không nên sử dụng trường hợp khả chịu tải cọc cần đến thành phần ma sát bên ( ma sát dương) sau kết thúc trình phát sinh 94 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm ma sát âm Và chiều dài phát sinh ma sát âm tương đối lớn tính kinh tế không cao Sự cách ly đất cọc đạt với cọc vuốt thon Các thí nghiệm mô hình Sawaguchi (1982) cho thấy cọc vuốt thon giảm lực kéo đến 90% so với cọc thành thẳng Hệ thống cọc bảo vệ xung quanh nhóm cọc Phương pháp sử dụng hệ thống cọc đóng chịu tải bố trí gần nhau, xung quanh bao bọc cọc gọi cọc bảo vệ Chính cọc bảo vệ chịu ma sát âm Okabe ( 1977) báo cáo ứng dụng thành công theo phương pháp hệ thống cọc bảo vệ, công trình trạm chuyển ( đường sắt) Nhật Các cọc bảo vệ bên chịu lực ma sát âm 3500KN cọc bên ( cọc chịu tải trọng móng công trình) lại gần xuất ma sát âm Tuy nhiên, ta thấy rằng, phương pháp đòi hỏi cọc cịu tải phải bố trí gần nhau, điều làm giảm hệ số nhóm cọc Và giá thành đội lên cao Do cần phải cân nhắc khả chịu tải nhóm cọc tính kinh tế phương pháp Phương pháp sử dụng lớp bao phủ bùn Betonite Bittum a Các kết thí nghiệm Brons et al (1969) Bjerrum et al (1969) rằng, lớp bùn bentonite có khả làm giảm lực dính đất cọc Edwards Visser (1969) trình bày nghiên cứu vấn đề (1969) Trong nghiên cứu này, cọc phủ lớp bentonite dày từ 30mm – 40 mm Lực ma sát âm cọc có bọc lớp Bentonite khoảng 120KN, cọc không phủ Bentonite 700 – 800KN Lớp phủ bentonite thường sử dụng cho cọc đúc chỗ ( cọc khoan nhồi) b.Việc sơn phủ bề mặt cọc loại vật liệu có tính nhớt để giảm ma sát giải pháp khả thi kinh 95 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm tế cọc đúc sẵn ( Baligh et al 1978) Các vấn đề đặt là: Xác định loại vật liệu phù hợp để sử dụng Xác định chiều dày cần thiết Quy trình thi công b.1/ Xác định loại vật liệu: M.G.Khare S.R.Gandhi học viện công nghệ Madras, Chennai, Ấn Độ tiến hành nghiên cứu mô hình bề mặt ma sát cọc đất thô, sử dụng thiết bị cắt trực tiếp Bề mặt cọc mô hình khối thép mềm kích thước 8,5mm x 8,5 mm x 2,8mm Đất sử dụng nghiên cứu cho bảng Bộ thiết bị cắt trực tiếp cải tiến: Hình 34 Sơ đồ thí nghiệm cắt trực tiếp lớp thép có sơn phủ cát Nghiên cứu tiến hành loại vật liệu sơn phủ Shalikote (T-25)TM bittum mác 30 - 40 Shalikote 96 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm (T-25) loại sản phẩm từ bittum, có độ nhớt thấp Cát chứa hộp làm chặt đến độ chặt tương đối 70% Tốc độ thí nghiệm cắt 0,25mm/min Các mẫu phủ lớp Shalikote (T-25) bittum với chiều dày 2mm, 3mm, 5mm Tất thí nghiệm tiến hành nhiệt độ phòng 31oC Hình 33 Ứng suất cắt Kết quả: Sự giảm ứng suất cắt thí nghiệm xem ảnh hưởng lớp sơn phủ giảm ma sát âm Và kết thí nghiệm sức 97 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm kháng cắt dư đưa để đánh giá mức độ ảnh hưởng lớp phủ Shalikote(T-25)TM bittum Các thí nghiệm Shalikote(T-25)TM cho thấy gia tăng ban đầu ma sát bề mặt sau giảm đáng kể mẫu bị cắt Đối với bittum, ma sát bề mặt gia tăng hạt cát xuyên vào lớp phủ, sau không đổi Thí nghiệm cho thấy rằng, ma sát bề mặt huy động đầy đủ tương ứng với dịch chuyển tương đối khoảng vài milimet Các kết thí nghiệm cho thấy rằng, lớp phủ bittum đạt độ giảm ứng suất cắt dư lớn với giá trị ứng suất pháp chiều dày so với Shalikote(T25)TM hình ứng suất pháp 25 KN, ứng suất cắt mẫu phủ lớp Shalikote(T-25)TM dày 1mm 1.36mm cao so với mẫu không phủ Điều thành phần lực dính Shalikote(T-25) Tuy nhiên mẫu quét bittum, điều hoàn toàn không xảy mẫu phủ Shalikote(T-25)TM cho thấy co ngót chiều dày lớp sơn phủ Chiều dày ban đầu sơn phủ 2mm, 3mm 5mm, sau bảo dưỡng lại tương ứng 1mm, 1.36mm, 2.16mm Sự co ngót gây ảnh hưởng không tốt phát sinh tượng nứt nẻ lớp phủ Shalikote(T-25)TM có khả làm giảm ứng suất cắt khoảng từ 23% đến 60% Đối với bittum cho thấy khả giảm ứng suất cắt cách đáng kể Trên mẫu phủ bittum, ứng suất cắt giảm từ 85% - 97% so sánh với mẫu không phủ Khi chiều dày lớp phủ từ 2mm – 5mm ứng suất cắt giảm đáng kể Khi chiều dày 3mm, ứng suất cắt giảm đến lớn 90%, thích hợp với trường hợp thực tế Do đó, chiều dày lớp phủ bittum cần dày khoảng 3mm đủ khả giảm lực ma sát âm Kết luận: 98 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm Trong nghiên cứu này, nghiên cứu thực nghiệm tiến hành để so sánh Shalikote(T-25)TM bittum mac 30-40 với chiều dày 2mm, 3mm 5mm Shalikote(T-25)TM giảm ứng suất cắt từ 30% 50% Tuy nhiên, nhược điểm lớn phát sinh vết nứt co ngót sơn phủ lên bề mặt cọc Bittum giảm ứng suất cắt lớn ng suất cắt giảm từ 80% đến 97%, phụ thuộc vào ứng suất pháp chiều dày lớp sơn phủ Chiều dày lớp phủ khuyên nên sử dụng khoảng 3mm nh hưởng lớp sơn phủ việc giảm ma sát âm phụ thuộc vào đặc tính cọc, đất vật liệu sơn phủ Như vậy, qua thí nghiệm này, giống theo ý kiến tác giả, vật liệu bao phủ có độ nhớt, tính mềm lớn khả giảm ma sát âm cao ( điển hình so sánh vật liệu Shalikote(T-25) bittum) Nếu bittum sử dụng bittum có độ kim lún cao khả giảm ma sát lớn Với thí nghiệm thực tế trường thí nghiệm phòng (Johannesen et al 1965; 1969; Walker vaø Darwall 1973, Clemente 1979 vaø 1981, vaø Fellenius 1975 1979) đưa kết luận rằng, với chiều dày không lớn 1/16 in ( – 2mm), với loại bittum có độ kim lún lớn cấp 80 / 100, giảm đáng kể lực cắt bề mặt cọc đất tốc độ chuyển dịch tương đối thực tế đất cọc Ngoài nguyên nhân giảm ma sát đất cọc, tính nhớt cao khả bám dính vật liệu bao phủ lên bề mặt cọc lớn, khả bị co ngót, nứt nẻ ảnh hưởng thời tiết nhỏ Do đó, theo ý kiến nhiều tác giả khuyên nên sử dụng loại bittum có độ kim lún từ 80/100 Đây loại vật liệu có đặc tính phù hợp, đáp ứng yêu cầu có sẵn thị trường b.2/ Chiều dày lớp bao phủ: Theo kết thí nghiệm trên, ta thấy rằng, chiều dày lớp bao phủ lớn khả giảm ma sát âm cao Tuy nhiên, lý kinh tế điều kiện thi công, trình lớp 99 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm phủ làm việc, nên cần phải xác định chiều dày đủ để giảm ma sát âm đến giá trị mong muốn Không phải lớp bittum có chiều dày lớn tốt Theo ý kiến kiến M.G.Khare S.R.Gandhi, chiều dày lớp phủ yêu cầu khoảng 3mm Các kết đo đạc Brons et al (1969) Bjerrum et al (1969) cho thấy cần lớp bittum sơn phủ mỏng đủ làm giảm ma sát âm Các kết thí nghiệm Bjerrum et al (1969) cho thấy lớp bittum sơn phủ dày 1mm làm giảm 90% độ lớn lực kéo (ma sát âm) so với cọc không sơn phủ Một vấn đề có liên quan đến chiều dày lớp phủ để bảo đảm chất lượng lớp phủ trình lưu trữ, tránh bị bóc tróc trình hạ cọc, đặc biệt hạ cọc xuyên qua lớp đất hạt thô Theo kinh nghiệm Fellenius, chiều dày lớp đất hạt thô cần vài mét đủ gây nguy cào rách lớp bittum lớn Đã có ý kiến cho rằng, lớp phủ mỏng dễ bị trầy rách trình hạ cọc Trong toán cụ thể đưa tác giả Alphonus, I.M.Claessen, Endre Horvat ( 1974), chiều dày lớp phủ đề nghị lên tới 10mm (1cm) Tuy nhiên, theo quan điểm Fellenius (1975), chiều dày 10 cm không thực tế, dày, không mắc, mà để thực không sử dụng biện pháp đặc biệt trình thi công sơn phủ, trình bảo dưỡng, lưu trữ để tránh bị biến dạng tượng hoá mềm Hơn nữa, Fellenius không đồng ý với ý kiến tác giả trên, theo ông, khả bị cào rách lớp phủ lớn nến lớp dày Các báo Bjerrum et al, đưa ý kiến cọc hạ xuyên qua lớp đất hạt thô bị cào rách lớp bittum lớp dày Nhiều kinh nghiệm đúc kết từ thí nghiệm phòng trường cho thấy rằng, ngoại trừ đảm bảo khối lượng bittum cần tối thiểu, lớp sơn phủ mỏng khoảng 1mm đến 2mm với loại bittum mềm, mác từ 60/70 trở lên phù hợp hạn chế chảy mềm trình lưu trữ bóc tách trình hạ cọc Hơn nữa, theo nhìn nhận thực tế Fellenius, không cần phải đòi hỏi ma sát âm phải bị loại trừ khoảng 100 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm 90%, hay nghóa cần đạt khoảng 80% Do đó, cần loại bittum thông thường có bán thị trường đủ thích hợp Fellenius đề nghị nên sử dụng bittum có độ kim lún 85/100, theo hệ thống phân loại American Society for Testing and Material (ASTM) D-946, với chiều dày sơn phủ từ 1mm đến 2mm Đồng thời, theo ý kiến Fellenius, thi tốc độ lún, hay biến dạng cắt thực tế trường nhỏ so với tốc độ thí nghiệm phòng Theo kết thí nghiệm cắt mà Fellenius thực với mẫu đất sét bề mặt bêtông có phủ lớp bittum mac 120 , ứng suất cắt lại gia tăng tốc độ biến dạng tăng Do đó, nhìn nhận rằng, ứng suất cắt bề mặt tiếp xúc cọc đất thực tế nhỏ nhiều so với kết thí nghiệm phòng Như vậy, chiều dày đòi hỏi thực tế lớp phủ bittum nhỏ so với kết thí nghiệm b.3/ Thi công lớp phủ bittum: Theo khuyến nghị Fellenius nhiều tác giả khác, loại bittum thích hợp để sử dụng có mác từ 85/100 theo ASTM D-946 Loại bittum sơn trét lên bề mặt cọc ( thi công công trường nhà máy) sau đun nóng đến trạng thái hoá lỏng, khoảng 175oC Trong trường hợp cọc đúc sẵn, cần thiết phải đảm bảo độ dính lớp bittum với bề mặt cọc Phương pháp rẻ hoà tan bittum với loại dung môi thông thường ( dầu hoả, xăng) đến hoá lỏng sau sơn phủ lên bề mặt cọc Đặc biệt điều kiện khí hậu lạnh, việc thi công sử dụng bittum nóng khó khăn đắc đỏ Do đó, trường hợp này, cần phải pha bittum với loại dung môi nhằm làm mềm bittum cho nhiệt độ đun cần đạt 75 oC đủ Tuy nhiên, bittum lỏng phải có khả đông cứng nhanh chóng đặc tính gốc nó, nhằm đảm bảo lớp phủ ổn định bề mặt cọc trình lưu trữ hạ cọc vào đất Loại bittum thị trường gọi “RC, cut – back bittum” ( hay gọi nhũ tương phân tách nhanh) Nhược điểm lớp sơn phủ bittum: 101 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm Nhược điểm lớn phương pháp ma sát dương phụ hồi vùng có sơn phủ lớp bittum xét lâu dài ( sau chấm dứt trình phát sinh ma sát âm) Theo kinh nghiệm tác giả Fellenius, Briaud, nhiều tác giả khác, giá thành cọc có sơn phủ bittum lớn cọc không sơn phủ dao động khoảng từ 10% - 20% Khoảng chênh lệch giá thành nhỏ Do đó, trường hợp thiết kế, cần thiết phải tiến hành nghiên cứu biện pháp giảm ma sát âm đến mức độ cho phép, bao gồm so sánh giá thành phương án khác 102 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm PHẦN V NHẬN XÉT - KẾT LUẬN V.1 NHẬN XÉT :  Mối quan hệ biến dạng lún biến dạng lún cọc tảng để ma sát âm xuất  Ma sát âm phụ thuộc nhiều yếu tố (loại cọc, chiều dài cọc,đặc tính đất, chiều dày lớp đất yếu, chiều cao đất đắp, phụ tải ) Nói chung khảo sát toán cọc chịu ảnh hưởng ma sát âm phức tạp  Ma sát âm phát triển theo thời gian đạt giá trị lớn kết thúc cố kết  Lực ma sát âm tỉ lệ với áp lực ngang đất tác động lên cọc tốc độ lún cố kết đất, tượng ma sát âm kết thúc độ lún cố kết chấm dứt, lúc ma sát đất cọc trở thành ma sát dương  Lực ma sát âm không tác động lên mặt bên cọc mà tác dụng lên mặt bên đài cọc, mặt bên mố cầu hay mặt tường chắn có tựa lên cọc  Khi tăng chiều cao đất đắp (hoặc phụ tải) ma sát âm tăng nhanh giai đầu chậm lại giai đoạn sau, chiều cao đắp tăng đến giới hạn ma sát âm tăng không đáng kể (có thể const) Kết tương tự xảy chiều sâu vùng chịu ảnh hưởng z  Tuỳ theo chiều cao lớp đất đắp (hoặc độ lớn phụ tải) chiều dày tầng đất yếu mà chiều sâu vùng chịu ảnh hưởng ma sát âm không vùng đất yếu mà ảnh hưởng sang lớp đất tốt bên (khi độ lún lớp đất tốt lớn độ lún cọc) V.2 KIẾN NGHỊ :  Nếu gặp điều kiện sau đây, ma sát âm cần phải xem xét thiết kế : 103 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm 1- Tổng độ lún mặt đất lớn 100mm 2- Độ lún mặt đất sau đóng cọc lớn 10mm 3- Chiều cao đất đắp mặt đất vượt 2m 4- Chiều dày lớp đất yếu lớn 10m 5- Mực nước ngầm bị hạ thấp 4m 6- Chiều dài cọc lớn 25m  Các phương pháp để giảm lực ma sát âm :  Giảm độ lún đất (gia tải trước, hạ mực nước ngầm )  Dùng lớp đất đắp có trọng lượng nhẹ:  Sơn phủ lớp bitum (nhựa đường) chất dẻo hai phương pháp thường dùng để giảm ma sát bề mặt cọc đất  Gia tăng ứng suất cho phép cọc:  Dùng sàn giảm tải có xử lý cọc (làm giảm tải trọng tác dụng vào đất nền)  Về mô hình tính toán : Mặc dù có nhiều mô hình tính toán, nhiên theo nhiều tài liệu ghi nhận mô hình tính toán Bộ Giao thông Mỹ đơn giản phù hợp Việc tính toán độ lún cọc đơn thường cho kết không xác, do: Không phải lúc ma sát bên sức kháng mũi huy động đồng thời đạt mức tối đa, mặt khác phân bố độ lún theo độ sâu tuyến tính  Về việc khai thác nước ngầm thành phố lớn : Việc khai thác nước ngầm mức thành phố lớn dẫn đến sụt lún bề mặt đất làm cho địa hình thay đổi theo thời gian Vì qui hoạch, xây dựng cần phải lưu ý để đưa giải pháp hợp lý việc xử lý cốt san nền, xây dựng hệ thống thoát nước Đối với công trình sử dụng giải pháp móng cọc cần phải đặc biệt lưu ý tới yếu tố ‘ma sát âm’ gây tải trọng phụ thêm tác dụng lên cọc độ lún lớp đất yếu gây 104 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm  Trong vùng có khả phát triển ma sát âm nên tránh dùng cọc dạng loe phía (cọc mở rộng chân) Điều trước tiên độ lớn lực kéo xuốngtrên mặt cọc loe lớn đáng kể so với cọc thẳng Hiện tượng gây uốn mức cọc    TÀI LIỆU THAM KHẢO • Tiêu chuẩn TCVN 205 - 1998 • Tiêu chuẩn BS 8004-1986 • Võ Phán - Bài giảng Móng Cọc- n, Đại học Bách Khoa TP HCM • Châu Ngọc Ẩn, Nền Móng, NXB Đại học Quốc Gia Tp HCM, năm 2005 • Trần Văn Việt - Cẩm nang dùng cho kỹ sư Địa kỹ thuật,, NhàXB xây dựng • Vũ Công Ngữ Nguyễn Thái; Móng cọc - Phân tích Thiết kế; Nhà xuất khoa học kỹ thuật • Shamsher Prakash-Hari D.Sharma- Móng cọc thực tế xây dựng, • US Department of Transportation - Design and Construction of Driven Pile Foundations • Joseph E Bowles- Foundation analysis and DesignPile Design and Construction Practice 105 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm • M_J_Tomlinson- Geotechnical Engineering Calculations and Rules of Thumb • Bengt h.Fellenius, b H., 1971, downdrag on piles in clay due to negative skin friction -Canadian geotechnical journal, vol 9, no 4, pp 323 - 337 • Bengt h.Fellenius, b H., 1997 Piles subjected to negative friction: a procedure for design Discussion Geotechnical engineering, vol 28, no 2, pp 277 - 281 • Bengt h Fellenius - Recent advances in the design of piles for axial loads, dragloads, downdrag, and settlement asce and port of ny & nj seminar, april 22 and 23, 1998 • Bengt h Fellenius - Results from long-term measurement in piles of drag load and downdrag canadian geotechnical journal, april 2006 - Vol 43, no 4, pp 409 - 430 • Bengt h Fellenius, 1975 Discussion on “Reduction of negative skin friction with bitumen slip layers” • Bengt h Fellenius, 1979 Discussion on “Downdrag on bitumen coated piles” • Fellenius, B.H., 1997 Discussion on “Pile subjected to negative friction: a procedure for design” • Bengt h Fellenius, 1998 Recent advances in the design of piles for axial loads, Dragload, Downdrag, and Settlement • Bengt h Fellenius, 1999 Discussion on “Bitumen selection for reduction of Downdrag on piles” • M.G Khare vaø S.R Gandhi Performance of bituminous coats for Dragload reduction in Precast piles • US Army Corps of Engineers; Design of Pile Foundations 106 ... (Mpa) < 0.20 0.55 0.20 – 0 .30 0.49 0 .30 – 0.40 0.42 0.40 – 0.50 0 .38 0.50 – 0.60 0 .35 0.60 – 0.70 0 .33 0.70 – 0.80 0 .32 0.80 – 0.90 0 .31 > 0.90 Xử lý nh đá cuội 38 GVHD: Võ Phán học Móng cọc... trình thực tế Trang 34 PHẦN II : NGHIÊN CỨU MA SÁT ÂM CỦA BỘ GIAO THÔNG MỸ II.1 Hiện tượng ma sát âm Trang 43 II.2 Phương pháp sát định ma sát âm Trang 44 II .3 Các bước tính toán ma sát âm Trang... tgδ × dz (30 ) 36 GVHD: Võ Phán học Móng cọc Tiểu luận Môn Lớp: ĐKTXD2008 - Nhóm Ma sát âm Qn = ( p × K '× γ 'f (31 ) p × K '× γ ' × L × tgδ × tgδ ) × L1 + I.6.5 Theo quy phạm Việt Nam Ma sát âm