thiết kế chung cö an phuù (thuyết minh phụ lục)

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ AN PHÚ (THUYẾT MINH/PHỤ LỤC) SVTH :LÊ BÁ TIẾN MSSV : 0851020278 GVHD : ThS NGUYỄN VĂN HIẾU TP Hồ Chí Minh, tháng 08 năm 2013 LỜI NÓI ĐẦU  Ngành xây dựng ngành xưa lịch sử loài người Có thể nói đâu trái đất có bóng dáng ngành xây dựng Để đánh giá phát triển thời kỳ lịch sử hay quốc gia thường dựa vào cơng trình xây dựng quốc gia Nó ln ln với phát triển lịch sử Đất nước ta thời kỳ cơng nghiệp hóa đại hóa nay, việc phát triển sở hạ tầng, nhà máy, xí nghiệp, điện, đường, trường trạm phần tất yếu nhằm mục đích xây đất nước ta trở nên phát triển, có sở hạ tầng vững chắc, tạo điều cho phát triển đất nước Từ lâu ngành xây dựng góp phần quan trọng đời sống người chúng ta, từ việc mang lại mái ấm cho gia đình đến việc xây dựng mặt đất nước Ngành xây dựng chứng tỏ cần thiết Trong xu hoạt động xây dựng diễn với tốc độ khẩn trương, ngày rộng khắp với quy mô xây dựng ngày lớn cho lớn mạnh ngành xây dựng nước ta Có hội ngồi ghế giảng đường Đại học, em thầy cô truyền đạt kiến thức chuyên ngành khó lại thú vị bổ ích giúp thân hiểu thêm yêu ngành xây dựng mà theo học Đồ Án Tốt Nghiệp tổng kết trình học tập sinh viên suốt trình học ghế giảng đường Đại học, nhằm giúp cho sinh viên tổng hợp kiến thức học vào thực tế, trường người Kỹ sư có trách nhiệm, có đủ lực để đảm trách tốt cơng việc mình, góp phần tích cực vào phát triển đất nước Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS NGUYỄN VĂN HIẾU LỜI CẢM ƠN  Qua bốn năm ngồi ghế giảng đường Đại học em giúp đỡ tận tình nhà trường, khoa kiến thức quý báu q thầy Em xin tỏ lịng kính trọng biết ơn sâu sắc đến quý thầy cô người mang đến cho em kiến thức tri thức, giúp em vững bước sống đường lập nghiệp sau Em xin tỏ lịng thành kính lịng biết ơn sâu sắc thầy hướng dẫn đồ án tốt nghiệp – ThS.nguyễn văn hiếu - người cung cấp tài liệu định hướng cho em suốt trình thực Đồ án tốt nghiệp Bên cạnh thầy cịn động viên tận tình giúp đỡ để em hồn thành Đồ án tốt nghiệp Và em xin gởi lời cám ơn tới tất cô chú, anh chị bạn bè quan tâm, động viên giúp đỡ em suốt trình học tập để đồ án tốt nghiệp hoàn thành Lời cuối xin cám ơn bố mẹ người thân gia đình tạo điều kiện tốt chỗ dựa vững có thành ngày hơm Vì thời gian có hạn kiến thức hạn chế nên q trình làm chắn khơng thể tránh khỏi thiếu sót Kính mong nhận xét đánh giá q thầy để thân dần hồn chỉnh thêm kiến thức Cuối !Chúc Mọi người “Sức Khoẻ Thành Đạt” Trân trọng ! Tp.Hồ Chí Minh, ngày 30 tháng 01 năm 2013 Sinh viên thực LÊ BÁ TIẾN SVTH: LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS NGUYỄN VĂN HIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN SVTH: LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS NGUYỄN VĂN HIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN SVTH: LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS NGUYỄN VĂN HIẾU MỤC LỤC THUYẾT MINH PHẦN MỞ ĐẦU ĐƠN VỊ VÀ KÝ HIỆU CHÍNH DÙNG TRONG THUYẾT MINH A HỆ THỐNG ĐƠN VỊ B HỆ THỐNG KÝ HIỆU PHẦN A TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC VÀ CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 1.1 Tổng quan cơng trình: 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình: 1.1.2 Vị trí xây dựng cơng trình: 1.1.3 Điều kiện tự nhiên: 1.1.4 Qui mơ cơng trình 1.2 Các giải pháp kiến trúc 1.3 Giải pháp kỹ thuật 1.3.1 Hệ thống điện 1.3.2 Hệ thống cấp nước thoát nước 1.3.3 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.3.4 Các hệ thống kỹ thuật PHẦN B THIẾT KẾ KẾT CẤU CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ SÀN TẦNG 1.1 Mặt sàn tầng tầng 3: 1.2 Xác định sơ chiều dày sàn - kích thước dầm dọc dầm ngang: 1.2.1 Chiều dày sàn: 1.2.2 Kích thước dầm dọc - dầm ngang: 10 1.2.3 Xác định tải trọng: 10 1.2.3.1 Tĩnh tải 11 1.2.3.2 Hoạt tải 14 1.3 Các bước tính tốn cho ô sàn : 17 1.3.1 Sàn kê bốn cạnh ngàm : 17 SVTH: LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS NGUYỄN VĂN HIẾU 1.3.2 Sàn dầm: 19 1.4 Vật liệu sử dụng: 20 1.5 Tính bố trí cốt thép: 20 1.6 Kiểm tra độ võng sàn: 22 CHƯƠNG : THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Các thơng số để làm sở tính 24 2.2 Cấu tạo hình học 24 2.2.1 Kích thước cầu thang hình vẽ: 24 2.2.2 Cấu tạo thang 24 2.3 Tải trọng tác dụng lên cầu thang: 25 2.3.1 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ: 25 2.3.2 Tổng tải trọng lên xiên: 26 2.4 Xác định nội lực tính cốt thép thang: 27 2.4.1 Sơ đồ tính nội lực vế 27 2.4.2 Sơ đồ tính nội lực vế 29 2.4.3 Sơ đồ tính nội lực vế 2.4.4 Sơ đồ tính nội lực dầm chiếu nghỉ D1 30 CHƯƠNG : TÍNH TỐN HỒ NƯỚC MÁI 3.1 Tính dung tích bể: 35 3.2 Tính toán nắp bể: 36 3.2.1 Chọn kích thước sơ bộ: 36 3.2.2 Tải trọng tác dụng : 37 3.2.3 Xác định nội lực tính cốt thép: 38 3.3 Tính tốn thành hồ: 38 3.3.1 Tải trọng: 38 3.3.1.1 Tải trọng ngang nước: 38 3.3.1.2 Tải trọng gió tác động: 39 3.3.2 Xác định nội lực tính cốt thép: 39 3.3.2.1 Nội lực: 39 3.3.2.2 Tính tốn cốt thép: 41 3.4 Tính toán đáy: 42 SVTH: LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS NGUYỄN VĂN HIẾU 3.4.1 Tải trọng tác dụng lên đáy: 42 3.4.2 Tính tốn nội lực: 43 3.4.3 Tính tốn cốt thép cho đáy: 44 3.5 Tính tốn dấm nắp dầm đáy: 44 3.5.1 Tính tốn dầm nắp: 44 3.5.2 Tính dầm đáy: 46 3.5.3 Tính bố trí thép dầm nắp 48 3.5.4 Tính bố trí thép dầm đáy 48 3.5.5 Tính cốt đai cho dầm nắp – dầm đáy: 49 3.5.6 Tính tốn cốt treo: 50 3.5.7 Kiểm tra độ võng bề rộng khe nứt dầm đáy: 51 3.5.7.1 Kiểm tra độ võng dầm đáy: 51 3.5.7.2 Kiểm tra độ võng khả xảy khe nứt: 53 CHƯƠNG 4: TÍNH KHUNG TRỤC 4.1 Xác định tài trọng tác dụng lên cơng trình 57 4.2 Chọn sơ tiết diện cột: 57 4.3 Trình tự tính tốn khung trục 4: 59 4.4 Tính tốn tải trọng tác dụng lên dầm phụ: 59 4.4.1 Tải trọng tác dụng lên dầm phụ tầng – 7: 59 4.4.1.1 Dầm phụ trục – 4: 59 4.4.1.2 Dầm phụ trục – 5: 63 4.4.2 Tầng Mái: 68 4.4.2.1 Dầm phụ trục – 4: 68 4.4.2.2 Dầm phụ trục -5: 72 4.5 Tải trọng dầm dọc truyền lên cột: 76 4.5.1 Tải trọng dầm dọc truyền lên cột tầng 1-7: 76 4.5.2 Tải trọng dầm dọc truyền vào cột tầng mái: 81 4.6 Tải trọng tác dụng lên khung trục 4: 84 4.6.1 Tải trọng tác dụng lên khung trục tầng 1-7: 84 4.6.2 Tải trọng tác dụng lên khung trục tầng mái: 87 4.7 Tính toán khung trục 4: 88 SVTH: LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS NGUYỄN VĂN HIẾU 4.7.1 Tính tốn tải trọng gió : 88 4.7.2 Hợp tổ hợp tải trọng 89 4.7.3 Các trường hợp tải trọng 89 4.7.4 Các cấu trúc tổ hợp tải trọng : 90 4.7.5 Sơ đồ chất tải sap 2000 91 4.8 Tính cốt thép cho dầm khung 100 4.9 Tính tốn cốt thép cho cột khung trục 4: 108 4.9.1 Tính cốt thép dọc cho khung trục 4: 108 4.9.2 Tính cốt thép đai cho cột: 123 PHẦN C NỀN VÀ MÓNG CHƯƠNG 1: ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 1.1 Thống Kê Địa Chất Cơng Trình 124 1.2 Số Liệu Địa Chất: 126 1.3 Khảo sát địa chất: 127 1.4 Xác định phương án móng: 128 1.5 Nội lực tính tốn cho móng: 129 1.5.1 Nội lực tính tốn: 129 PHƯƠNG ÁN 1: THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP BTCT Chọn vật liệu cọc, chiều sâu đặt móng chiều sâu thiết kế: 131 Vật liệu: 131 Chọn chiều sâu chôn móng: 131 Chiều sâu mũi cọc: 131 Xác định sức chịu tải cọc: 131 Theo cường độ vật liệu: 131 Theo tiêu lý đất (phụ lục A) 132 Theo tiêu cường độ đất (phụ lục B): 132 Kiểm tra việc thiết kế cọc: 136 TÍNH MÓNG M1 (cột trục F) 138 Nội lực tính móng 1: 138 Xác định số lượng cọc kích thước đài cọc: 138 Tải trọng cơng trình tác dụng lên đầu cọc: 140 SVTH: LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS NGUYỄN VĂN HIẾU Kiểm tra ứng xuất đáy mũi cọc: 141 Tính độ lún nhóm cọc: 145 Tính kết cấu đài cọc: 147 Chọn chiều sâu chôn cao đài cọc theo điều kiện tuyệt đối cứng: 147 Tính cốt thép đài cọc: 148 TÍNH MĨNG M2: (cột trục D) 149 Nội lực tính móng 2: 149 Xác định số lượng cọc kích thước đài cọc: 149 Tải trọng cơng trình tác dụng lên đầu cọc: 150 Kiểm tra ứng xuất đáy mũi cọc: 151 1.5.5 Tính độ lún nhóm cọc: 155 1.5.6 Tính kết cấu đài cọc: 157 1.5.6.1 Chọn chiều sâu chôn cao đài cọc theo điều kiện tuyệt đối cứng: 157 1.5.6.2 Tính cốt thép đài cọc: 158 PHƯƠNG ÁN 2: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỔI 2.1 Xác định sức chịu tải cọc: 159 2.1.1 Theo cường độ vật liệu: 159 2.1.2 Theo tiêu lý đất (phụ lục A) 159 2.1.3 Theo tiêu cường độ đất (phụ lục B): 161 2.2 Tính móng M1 (cột trục F) 162 2.2.1 Nội lực móng: 162 2.2.2 Xác định số lượng cọc kích thước móng: 162 2.2.3 Tải tác dụng lên đài cọc 163 2.2.4 Tính độ lún nhóm cọc: 167 2.2.5 Tính cốt thép cho đài cọc: 169 2.3 Tính móng M2 (cột trục D) 171 2.3.1 Nội lực móng : 171 2.3.2 Xác định số cọc kích thước đài cọc: 171 2.3.3 Tải trọng cơng trình tác dụng đầu cọc: 172 2.3.4 Kiểm tra ứng xuất đáy mũi cọc: 172 2.3.5 Tính độ lún nhóm cọc: 174 2.4 Tính cốt thép cho đài cọc: 176  Nhận xét so sánh phương án móng : 177 SVTH: LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU 2.2.3 Tải tác dụng lên đài cọc: N đtt = Ntt + Wqu = 327394.8 + 16200 = 347644.8 daN Mtư = -1123.93 daNm Tải trọng cơng trình tác dụng đầu cọc: P 1= 347644.8 1123.93 N đtt Mx  (0.9) = 174446.8 daN  x1 = 2 1.62 n x i P 2= 347644.8 1123.93 N đtt Mx  x0.9 = 173197.99 daN  x2 = 2 1.62 n x i Hệ số nhóm E = 0.94 Pmax = P1 = 174446.8daN < E*Ptk = 0.94x250000 = 235000daN Pmin = P2 = 173197.99daN Ptb = pmax  pmin 174446.8  173197.99 = = 173822.395 daN 2 Kiểm tra lại với cặp nội lực: Mmax = -3109.82 daNm; Ntư = 283128 daN; Qtư = 1671.41daN N đtt = Ntt + Wqu = 283128 + 16200 = 299328 daN Pmax = 299328 3109.82 N đtt Mx  x(0.9)  x1 = 2 1.62 n x i = 151391.677daN < E*Ptk = 0.94x250000 = 235000daN Pmin = 299328 3109.82 N đtt Mx  x0.9 = 147936.322 daN  x2 = 2 1.62 n x i Kiểm tra lại với cặp nội lực: Mmin = 3309.2daNm; Ntư = 284118 daN; Qtư = 2082.03daN N đtt = Ntt + Wqu = 284118 + 16200 = 300318daN Pmax = 300318 3309.2 N đtt Mx  x0.9  x2 = 2 1.62 n x i = 151997.44 daN < E*Ptk = 0.94x250000 = 235000daN Pmin = LÊ BÁ TIẾN 300318 3309.2 N đtt Mx  x(-0.9) = 148320.55daN  x2 = 2 1.62 n x i MSSV: 0851020278 Trang 163 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU Kiểm tra ứng xuất đáy mũi cọc: Mtc (daNm) Phần tử Ntc (daN) Qtc (daN) 41 Mmax -2704.19 Ntu 246198.3 Qtu 1453.4 41 Mmin 2877.565 Ntu 247059.1 Qtu 1810.461 41 Mtu -977.33 Nmax 284691.1 Qtu -97.287 Xác định móng khối quy ước mũi cọc: Góc ma sát bên hơng cọc: tb    i li  ll = =  l   l   l   l   l l  l3  l  l5  l6 12 010 ' x5.7  110 45 ' x 2.7  18 06 ' x1.92  23 50 ' x 4.38  31011' x 2.6 = 5.7  2.7  1.92  4.38  2.6 18.403   tbtc = 18.403 = 4.6 Kích thước móng khối quy ước mũi cọc: Lm = L + 2*(ΣLi)*tg( Bm = B + 2*(ΣLi)*tg( LÊ BÁ TIẾN tb  tb ) = 3.6 + 2*19*tg(4.6) = 6.657 m ) = 1.8 + 2*19*tg(4.724) = 4.94 m MSSV: 0851020278 Trang 164 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU Xác định trọng lượng móng khối quy ước: Phần Bảng tinh Wqưm (T) Từ đáy đài tới cốt 0.00 Lm*Bm*h*  tb = 6.657x4.94x1x2 65.771 Lớp phần cọc (Lm*Bm – 2Ac)*h1*  = (6.657x4.94 – 2x0.636)x5.7x2 360.395 Lớp phần cọc (B2m – 2Ac)*h2*  = (6.657x4.94 – 2x0.636)x2.7x1.97 168.153 Lớp phần cọc (B2m – 2Ac)*h3*  = (6.657x4.94 – 2x0.636)x1.92x2.03 123.217 Lớp phần cọc (B2m – 2Ac)*h3*  = (6.657x4.94 – 2x0.636)x4.38x2.04 282.474 Lớp6– phần cọc (B2m – 2Ac)*h3*  = (6.657x4.94 – 2x0.636)x3.3x2.04 212.823 phần cọc n*Ap*Lc*  bt = 2x0.636x19x2.5 Σ Wqưm 60.42 1273.252 Wqưm = 1273.252T = 1273252daN Tải trọng đáy mũi cọc: N mtc = Ntc + Wqưm = 284691.1 + 1273252 = 1557943.1 daN Mtc= -977.33 daNm Độ lệch tâm e: ex = M xtc N tc m = 977.33 = 0.627*10-3 m 1743850.1 Ứng suất móng khối quy ước: Ptb = 1557943.1 Nmtc = = 47374.657daN/m2 Bm Lm 4.94x6.657  * ex Pmax = Ptb* 1  Lm    6*0.627*103   = 47374.657x 1   = 47401.43 daN/m 6.657     6* ex   6*0.627*103  Pmin = Ptb* 1  = 47374.657x  1   = 47347.88 daN/m Lm  6.657    Tải trọng tiêu chuẩn móng khối quy ước: Rtc = 1.1(A*Bm*  + B*Hm*  + D*c) LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Trang 165 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU Trong đó: - Lớp đất có c = 0.34 (T/m2) = 340 daN/m2, φ = 31011’  A = 1.2516, B = 6.0063, D = 8.2807 -  - dung trọng đất mũi cọc:  = 2.04 T/m3 = 2040 daN/m3 - Hm  = 38283.8 daN/m2 (đã tính phần trên) Rtc = 1.1x(1.2516x4.94x2040 + 6.0063x38283.8 + 8.2807x340) = 269909.805 daN/m2 Kiểm tra: Pmax = 47401.43daN/m2 < Rtc = 269909.805 daN/m2  thỏa điều kiện ổn định Kiểm tra với cặp nội lực: Mmax -2704.19 Ntu 246198.3 Qtu 1453.4 N mtc = Ntc + Wqưm = 246198.3+ 1273252 = 1519450.3daN ex = Ptb = M xtc N tc m = 2704.19 = 1.78*10-3 m 1519450.3 1519450.3 Nmtc = = 46204.15 daN/m2 Bm Lm 4.94x6.657  * ex Pmax = Ptb* 1  Lm    6*1.78*103   = 46204.15x 1   = 46278.28daN/m 6.657     6* ex   6*1.78*103   Pmin = Ptb*   = 46204.15x 1   = 46130.02daN/m Lm  6.657    Pmax = 46278.28daN/m2 < Rtc = 269909.805 daN/m2  thỏa điều kiện ổn định Kiểm tra với cặp nội lực: Mmin 2877.565 Ntu 247059.1 Qtu 1810.461 N mtc = Ntc + Wqưm LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Trang 166 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU = 247059.1+ 1273252 = 1520311.1 daN ex = Ptb = M xtc N tc m = 2877.565 = 1.89*10-3 m 1520311.1 1520311.1 Nmtc = = 46230.33daN/m2 Bm Lm 4.94x6.657  * ex Pmax = Ptb* 1  Lm    6*1.89*103   = 46230.33x 1   = 46309.08daN/m 6.657     6* ex   6*1.89*103  Pmin = Ptb* 1  = 46230.33x  1   = 46151.58daN/m L 6.657   m   Pmax = 46309.08daN/m2 < Rtc = 269909.805 daN/m2  thỏa điều kiện ổn định 2.2.4 Tính độ lún nhóm cọc: Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều lớp mỏng 1.1m (  0.4Bm) Độ sâu dừng tính lún nơi 5σgl  σbt Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ước: σgl = Ptb – γ1*hm = 47374.657 – 2000x1 = 45374.657 daN/m Ứng suất thân đáy móng khối quy ước (điểm 0): σ0bt = 0.7x2 + 6x2 + 2.7x1.97 + 1.92x2.03 + 4.38x2.04 + 3.3x2.04 = 38.284 T/m2 = 38284 daN/m2 Tỷ lệ: LÊ BÁ TIẾN Lm =1 Bm MSSV: 0851020278 Trang 167 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU Lập bảng tính: Lớp Lớp Phân điểm Zi Zi Bm k0 0 tố σ0bt σgl (daN/m2) (daN/m2) 38284 1.1 0.611 0.597 1.1 0.611 0.597 2.2 1.222 0.531 2.2 1.222 0.531 3.3 1.833 0.127 38284+1.1x2040= 40528+1.1x2040= 38284+1.1x2040= 40528 45374.657 45374.657x1.1x0.597= 29797.54 40528 29797.54 42772 45374.657x1.1x0.531= 26503.337 42772 26503.33 45016 45374.657x1.1x0.127= 6338.84 Ngừng tính lún điểm Độ lún móng (TCVN 45 – 78): S= với:  tbigl  n  i1 E i   zip 1   zip  tbigl hi : ứng suất trung bình tải trọng gây lớp đất xét hi= 1.1 m Eoi: Module tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún khơng nở hơng lớp đất có Eo= 1951T/m2 i=0.8: lấy cho trường hợp LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Trang 168 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng Lớp Lớp Phân tố GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU Chiều dày σgl σtb lớp (daN/m2) (daN/m2) β Si (m) (m) 1 45374.657 29797.54 0.0170 37586.0985 29797.54 26503.337 28150.4385 0.8 26503.33 6338.84 16421.085 Si  E(daN/m2) 1951000 0.0127 0.0074 0.0371 S = Si = 0.0371m = 3.71 cm < S[gh] = cm: thỏa điều kiện độ lún giới hạn 2.2.5 Tính cốt thép cho đài cọc: Sơ đồ tính cốt thép cho đài Xem đài cọc ngàm chân cột (như hình vẽ trên) Lấy giá trị P1= 174446.8daN M = a*P1 = 0.7x174238.67 = 122112.76 daNm LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Trang 169 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng As = GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU 122112.76 M = = 6.852x10-3m2 = 6852.56mm2 0.9*Rs * h0 0.9x22000000x0.9 Chọn 14Ø25 @140 , As = 6872.6 mm (BỐ TRÍ THÉP XEM BẢN VẼ KẾT CẤU KC-07/07) LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Trang 170 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU 2.3 Tính móng M2 (cột trục D) 2.3.1 Nội lực móng : Phần tử 25 Mtt (daNm) Mtu Ntt (daN) -230.73 Nmax 256465.8 Qtt (daN) Qtu -28.11 2.3.2 Xác định số cọc kích thước đài cọc:  Tính số lượng cọc : n= N Qa = 1.2*256465.8 = 1.23 cọc => chọn cọc 250000  Chọn kích thước đài cọc: L = D + 2D + D = 4x0.9 = 3.6m B = 0.5D + D + 0.5D = 2x 0.9 = 1.8m Sơ đồ bố trí cọc Tọa độ đầu cọc: x1 = -0.9m ; x2 = 0.9m; x2i = 1.62m2 Khối lượng móng quy ước Wqu : Wqu = Bđ*Lđ*hm*γtb = 1.8x3.6x1x2.5 = 16.2T = 16200 daN Tải tác dụng lên đài cọc: N đtt = Ntt + Wqu = 256465.8 + 16200 = 272665.8 daN LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Trang 171 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU Mtư = -230.73daNm 2.3.3 Tải trọng công trình tác dụng đầu cọc: P 1= 272665.8 230.73 N đtt Mx  x( 0.9) = 136461.08 daN  x1 = 2 1.62 n x i P 2= 272665.8 230.73 N đtt Mx  x0.9 = 136204.72 daN  x2 = 2 1.62 n x i Hệ số nhóm E = 0.94 Pmax = P1 = 136461.08daN < E*Ptk = 0.94x250000 = 235000daN Pmin = P2 = 136204.72daN 2.3.4 Kiểm tra ứng xuất đáy mũi cọc: Mtc (daNm) Phần tử 25 Mtu Ntc (daN) -200.635 Nmax 223013.7 Qtc (daN) Qtu -24.4435 Xác định móng khối quy ước mũi cọc: Góc ma sát bên hông cọc: tb    i li  ll = =  l   l   l   l   l l  l3  l  l5  l6 12 010 ' x5.7  110 45 ' x 2.7  18 06 ' x1.92  23 50 ' x 4.38  31011' x 2.6 = 18.403 5.7  2.7  1.92  4.38  2.6   tbtc = 18.403 = 4.6 Kích thước móng khối quy ước mũi cọc: Lm = L + 2*(ΣLi)*tg( Bm = B + 2*(ΣLi)*tg( LÊ BÁ TIẾN  tb tb ) = 3.6 + 2*19*tg(4.6) = 6.657 m ) = 1.8 + 2*19*tg(4.724) = 4.94 m MSSV: 0851020278 Trang 172 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU Xác định trọng lượng móng khối quy ước: Phần Bảng tinh Wqưm (T) Từ đáy đài tới cốt 0.00 Lm*Bm*h*  tb = 6.657x4.94x1x2 65.771 Lớp phần cọc (Lm*Bm – 2Ac)*h1*  = (6.657x4.94 – 2x0.636)x5.7x2 360.395 Lớp phần cọc (B2m – 2Ac)*h2*  = (6.657x4.94 – 2x0.636)x2.7x1.97 168.153 Lớp phần cọc (B2m – 2Ac)*h3*  = (6.657x4.94 – 2x0.636)x1.92x2.03 123.217 Lớp phần cọc (B2m – 2Ac)*h3*  = (6.657x4.94 – 2x0.636)x4.38x2.04 282.474 Lớp6– phần cọc (B2m – 2Ac)*h3*  = (6.657x4.94 – 2x0.636)x3.3x2.04 212.823 phần cọc n*Ap*Lc*  bt = 2x0.636x19x2.5 Σ Wqưm 60.42 1273.252 Wqưm = 1273.252T = 1273252daN Tải trọng đáy mũi cọc: N mtc = Ntc + Wqưm = 223013.7 + 1273252 = 1496265.7 daN Mtc= -200.635daNm Độ lệch tâm e: ex = M xtc N tc m = 200.635 = 0.134*10-3 m 1496265.7 Ứng suất móng khối quy ước: Ptb = 1496265.7 Nmtc = = 45499.14daN/m2 Bm Lm 4.94x6.657  * ex Pmax = Ptb* 1  Lm    6*0.134*103   = 45499.14x 1   = 45504.635 daN/m 6.657     6* ex   6*0.134*103  Pmin = Ptb* 1  = 45499.14x  1   = 45493.645 daN/m Lm  6.657    Tải trọng tiêu chuẩn móng khối quy ước: Rtc = 1.1(A*Bm*  + B*Hm*  + D*c) LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Trang 173 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU Trong đó: - Lớp đất có c = 0.34 (T/m2) = 340 daN/m2, φ = 31011’  A = 1.2516, B = 6.0063, D = 8.2807 -  - dung trọng đất mũi cọc:  = 2.04 T/m3 = 2040 daN/m3 - Hm  = 38283.8 daN/m2 (đã tính phần trên) Rtc = 1.1x(1.2516x4.94x2040 + 6.0063x38283.8 + 8.2807x340) = 269909.805 daN/m2 Kiểm tra: Pmax = 45504.635 daN/m2 < Rtc = 269909.805 daN/m2  thỏa điều kiện ổn định 2.3.5 Tính độ lún nhóm cọc: Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều lớp mỏng 1.1m (  0.4Bm) Độ sâu dừng tính lún nơi 5σgl  σbt Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ước: σgl = Ptb – γ1*hm = 45499.14– 2000x1 = 43499.14 daN/m2 Ứng suất thân đáy móng khối quy ước (điểm 0): σ0bt = 0.7x2 + 6x2 + 2.7x1.97 + 1.92x2.03 + 4.38x2.04 + 3.3x2.04 = 38.284 T/m2 = 38284 daN/m2 Tỷ lệ: Lm =1 Bm Lập bảng tính: Lớp Lớp Phân điểm tố 1 2 3 Zi Zi Bm k0 1.1 1.1 2.2 2.2 3.3 0.611 0.611 1.222 1.222 1.833 0.597 0.597 0.531 0.531 0.127 σ0bt (daN/m2) 38284+1.1x2040= 40528+1.1x2040= 38284+1.1x2040= σgl (daN/m2) 38284 40528 40528 42772 42772 45016 43499.14x1.1x0.597= 43499.14 28565.88 43499.14x1.1x0.531= 28565.88 25407.85 43499.14x1.1x0.127= 25407.85 6076.83 Ngừng tính lún điểm LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Trang 174 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU Độ lún móng (TCVN 45 – 78):  i1 E i  S= với:  tbigl  n  zip 1   zip  tbigl hi : ứng suất trung bình tải trọng ngồi gây lớp đất xét hi= 1.1 m Eoi: Module tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún khơng nở hơng lớp đất có Eo= 1951T/m2 i=0.8: lấy cho trường hợp Lớp Lớp Phân tố Chiều dày σgl σtb lớp (daN/m2) (daN/m2) β E(daN/m2) Si (m) (m) 1 43499.14 28565.88 28565.88 25407.85 25407.85 6076.83 36032.51 26986.865 15742.34 Si 0.0163 0.8 1951000 0.0122 0.0371 0.0355  S = Si = 0.0355m = 3.55cm < S[gh] = cm: thỏa điều kiện độ lún giới hạn LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Trang 175 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng 2.4 GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU Tính cốt thép cho đài cọc: Tính cốt thép : Sơ đồ tính cốt thép cho đài Xem đài cọc ngàm chân cột (như hình vẽ trên) Lấy giá trị P1= 136461.08 daN M = a*P1 = 0.7x136461.08 = 95522.756 daNm As = 95522.756 M = = 5.36x10-3m2 = 5360mm2 0.9*Rs * h0 0.9x22000000x0.9 Chọn 11Ø25 @180 , As = 5399.9 mm (BỐ TRÍ THÉP XEM BẢN VẼ KẾT CẤU KC-07/07) LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Trang 176 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : ThS.NGUYỄN VĂN HIẾU  Nhận xét so sánh phương án móng : Ta xét móng M2 so sánh phương án : Móng cọc ép btct Móng cọc khoan nhồi - Khối lượng BT đài cọc 6.48 m3 12.96 m3 - Khối lượng cốt thép đài 6468 cm3 9266cm2 -Khối lượng BT cọc 19.845 m3 68.4 m3 1649.16 cm3 3094.72 cm3 Biện pháp thi công dễ dàng, Sức chịu tải lớn, lượng thép thí nghiệm nén tĩnh tương cọc nhỏ, khả đối đơn giản, khối lượng chịu tải ngang lớn -Khối lượng cốt thép cọc Ưu điểm : bêtông nhỏ Khuyết điểm : Khối lượng thép cọc Biện pháp thi công phức lớn, thi công qua lớp cát có tạp, biện pháp kiểm tra chất chiều dày lớn gặp khó lượng cọc gặp nhiều khó khăn khăn, dễ xảy tượng q trình thi cơng đổ bêtơng nước Với số ưu khuyết điểm kể trên, ta chọn phương án cọc ép BTCT hợp lý LÊ BÁ TIẾN MSSV: 0851020278 Trang 177 ... S1, S1a daN/m2 150 1,3 Phòng khách S2, S2a daN/m2 150 1,3 Bếp S3, S3a, S3b daN/m3 150 1,3 Vệ sinh S4 daN/m2 150 1,3 Hành lang S5 daN/m2 300 1,2 Ban công S6 daN/cm2 200 1,2 Cầu thang daN/m2 300... 30 daN/m, quy tải lan can đơn vị m2 thang: glc = 30 = 25 daN/m2 1, Tổng tải trọng tác dụng lên thang: q2 = g2 + P + glc = 655,244 + 360 + 25 = 1040,244 daN/m Tổng tải trọng tác dụng lên thang... 573,994 daN/m2 Tải tác dụng lên thang theo phương đứng: g2 = g '2 573,994 = = 655,244 daN/m2 cos  0,876  Hoạt tải: P = pcnp = 300x1,2 = 360 daN/m2 Tổng tải tác dụng lên thang Trọng lượng lan can