thiết kế công trình nhà khách ponagar

Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu LỜI MỞ ĐẦU  Xây dựng nghành lâu đời lịch sử loài người, nơi đâu trái đất nghành xây dựng tồn phát triển Để đánh giá phát triển thời kỳ lịch sử hay phát triển quốc gia phải dựa vào phát triển nghành xây dựng, dựa vào phát triển sở hạ tầng quốc gia Xây dựng ln tồn phát triển với phát triển lịch sử Đất nước ta thời kỳ cơng nghiệp hóa đại hóa, việc phát triển sở hạ tầng, nhà máy xí nghiệp, điện, đường, trường, trạm… phần tất yếu nhằm mục đích xây dựng đất nước trở nên phát triển, có sở hạ tầng vững chắc, tạo điều kiện phát triển đất nước Từ lâu nghành xây dựng góp phần quang trọng đời sống người chúng ta, từ việc đem lại mái ấm cho gia đình đến việc xây dựng mặt đất nước Trong thời kỳ hoạt động xây dựng diễn với tốc độ qui mô rộng lớn cho thấy lớn mạnh nghành xây dựng nước ta Bởi suốt trình học tập chuyên ngành xây dựng dân dụng công nghiệp, khoa xây dựng điện trường đại học Mở thành phố Hồ Chí Minh, chúng em thầy truyền đạt học kinh nghiệm vô quý báu giúp chúng em hiểu thêm yêu nghành xây dựng mà em theo học.Do đồ án tốt nghiệp giúp em hệ thống hóa lại kiến thức học, từ áp dụng kiến thức học vào thực tế, từ trường người kỹ sư đảm trách tốt nhiệm vụ cơng việc mình, góp phần tích cực vào phát triển kinh tế đất nước SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu LỜI CẢM ƠN  Trong thời gian 4,5 năm học trường ĐH Mở TP Hồ Chí Minh, giúp đỡ nhà trường bảo tận tình thầy cơ, giúp tơi tích luỹ kiến thức bản, nâng cao tầm hiểu biết chuyên môn, phục vụ cho công việc sau Tôi xin chân thành cảm ơn Nhà Trường thầy cô khoa Xây Dựng Điện tạo cho bạn sinh viên khác có điều kiện học tập tốt Đặc biệt thời gian làm đồ án tốt nghiệp vừa qua, môn học cuối vô quan trọng sinh viên, nhờ hướng dẫn bảo tận tình thầy hướng dẫn, giúp đỡ gia đình, bạn bè, tơi hồn thành tốt đồ án tốt nghiệp Tôi xin chân thành cảm ơn thầy hướng dẫn, TS Nguyễn Văn Hiếu , Thầy Cô giúp tổng hợp áp dụng kiến thức học, để tơi hồn thành đồ án thật tốt Mặc dù cố gắng, tránh sai sót q trình làm đồ án, mong đóng góp ý kiến q thầy bạn để tơi hồn chỉnh thêm kiến thức Cuối cùng, tơi xin kính chúc Nhà Trường, khoa Xây Dựng Điện trường đại học Mở thành phố Hồ Chí Minh gặt hái nhiều thành cơng thời gian tới Tôi xin chân thành cảm ơn! Sinh viên thực Nguyễn Thanh Cường SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu TÓM TẮT ĐỒ ÁN Các nội dung đồ án bao gồm :  Tính tốn sàn tầng điển hình, cơng việc phần bố trí hệ dầm cho phù hợp với hệ thống cột, vách cứng phân khu chức phòng, từ tính tốn khả chịu lực cho sàn bao gồm chọn bề dày sàn, tính tốn bố trí cốt thép cho sàn  Tính tốn cầu thang bộ, bao gồm: chọn bề dày thang, chiếu nghỉ, tiết diện dầm chiếu nghỉ tính tốn bố trí cốt thép cho cấu kiện sở sơ đồ tính thích hợp  Tính tốn bể nước mái, cơng việc tính tốn dung tích bể chứa đề đảm bảo cho nhu cầu sinh hoạt chữa cháy cơng trình Lựa chọn giải pháp kết cấu hợp lý tương ứng với vị trí bể nước vẽ kiến trúc  Tính tốn kết cấu chịu lực cơng trình: Tính khung trục dầm trục E Cơng tác tính toán bao gồm việc xác định loại tải trọng tác dụng lên kết cấu chịu lực gồm tải trọng thân kết cấu bao che kết cấu chịu lực, hoạt tải sử dụng cơng trình, tải trọng gió Do cơng trình có chiều cao bé 40m nên xét đến tác dụng động tải trọng gió Trên sở giá trị tải trọng nhip - bước cơng trình, ta lựa chọn tiết diện dầm, cột cách thích hợp tiết kiệm Ở phần ta sử dụng phần mềm Shap để giải tìm nội lực cho kết cấu  Tính tốn móng cho cơng trình Trên sở nội lực khung truyền xuống móng hồ sơ địa chất cơng trình mà ta lựa chọn phương án móng thích hợp mặt chịu lực, kinh tế, phù hợp với điều kiện thi công địa điểm đặt cơng trình để thiết kế móng cho cơng trình Do tải truyền xuống móng lớn nên ta tính so sánh để lựa chọn phương án móng Nội dung Đồ án gồm :  Kiến trúc : gồm vẽ A1 thể mặt tầng, mặt đứng mặt cắt cơng trình  Kết cấu : gồm vẽ A1, đó: + vẽ sàn tầng điển hình + vẽ cầu thang + vẽ hồ nước mái + vẽ dầm trục E + vẽ khung trục  Nền móng : gồm vẽ A1, đó: + vẽ móng cọc khoan nhồi + vẽ móng cọc ép SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 MỤC LỤC Đề mục Trang Trang bìa Lời mở đầu Lời cảm ơn Tóm tắt đồ án Mục lục Chương TỔNG QUAN CƠNG TRÌNH VÀ GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC Tổng quang cơng trình .1 Điều kiện tự nhiên khí hậu 2.1 Điều kiện tự nhiên 2.2 Điều kiện tự khí hâu Giải pháp kiến trúc .2 3.1 Một số đặc điểm cơng trình 3.2 Mặt cơng trình .2 3.3 Mặt đứng mặt cắt cơng trình .5 3.4 Giao thơng cơng trình .8 3.5 Vật liệu cơng trình Chương TÍNH TỐN SÀN ĐIỂN HÌNH Cơ sở thiết kế, phân chia loại ô sàn Xác định tải trọng tính tốn 10 2.1 Tĩnh tải 10 2.2 Hoạt tải 11 2.3 Tổng hợp tải ô sàn 12 Tính thép 12 3.1 Bản dầm 12 3.2 Bản kê cạnh 14 3.3 Tính độ võng sàn 15 Chương TÍNH TỐN CẦU THANG Sơ đồ tính tốn… 17 Thiết kế cầu thang tầng điển hình… 17 2.1 Các thông số kỹ thuật 18 2.2 Tính tốn vế thang 1(Mặt cắt A-A) 18 2.3 Tính tốn vế thang 2(Mặt cắt B-B) 22 2.4 Tính tốn dầm chiếu nghỉ DCN1, DCN2 22 Chương TÍNH TỐN BỂ NƯỚC MÁI Tính tốn nắp 27 1.1 Tĩnh tải 27 1.2 Hoạt tải 28 Tính tốn đáy 29 2.1 Tĩnh tải 29 2.2 Hoạt tải 29 Tính tốn thành 30 3.1 Theo phương cạnh ngắn 30 3.2 Theo phương cạnh dài 32 Tính tốn dầm nắp 32 4.1 Dầm nắp 32 4.2 Dầm nắp 33 Tính tốn dầm đáy 34 5.1 Dầm đáy 34 5.2 Dầm đáy 36 Tính tốn cột 38 Chương TÍNH TỐN DẦM TRỤC E Sơ đồ tính, chọn kích thước dầm 40 Xác định tải trọng tác dụng 40 1.1 Tĩnh tải 40 1.2 Hoạt tải 41 1.3 Chất tải 42 Sơ đồ chất tải Shap 43 Tính tốn cốt thép dầm 46 Tính tốn cốt đai dầm 48 Chương TÍNH TỐN KHUNG TRỤC Chọn sơ kích thước dầm cột 49 1.1 Cột B4, G4 50 1.2 Cột C4, F4 50 1.3 Cột D4, E4 51 Xác định tải trọng tác dụng lên khung 52 2.1 Từ tầng đến tầng 52 2.1.1 Tĩnh tải 52 2.1.2 Hoạt tải 55 2.2 Tầng mái 55 2.2.1 Tĩnh tải 55 2.2.2 Hoạt tải 56 2.3 Tải trọng gió 57 2.3.1 Gió đẩy 57 2.3.2 Gió hút 57 Các trường hợp chất tải lên khung 58 Tổ hợp tải trọng 58 4.1 Tổ hợp 58 4.2 Tổ hợp phụ 58 Sơ đồ chất tải 59 5.1 Tĩnh tải 59 5.2 Hoạt tải 60 5.3 Hoạt tải 61 5.4 Hoạt tải 62 5.5 Hoạt tải 63 5.6 Hoạt tải 64 5.7 Hoạt tải 65 5.8 Hoạt tải 66 5.9 Gió trái 67 5.10 Gió phải 68 Biểu đồ mô men khung trục Shap 69 6.1 Tính tốn cốt thép cho dầm khung trục 70 6.1.1 Bảng tính tốn cốt thép dầm tầng 70 6.1.2 Bảng tính tốn cốt thép dầm tầng 71 6.1.3 Bảng tính tốn cốt thép dầm tầng 71 6.1.4 Bảng tính tốn cốt thép dầm tầng 71 6.1.5 Bảng tính tốn cốt thép dầm tầng 71 6.1.6 Bảng tính tốn cốt thép dầm tầng 72 6.1.7 Bảng tính tốn cốt thép dầm tầng 72 6.1.8 Bảng tính tốn cốt thép dầm tầng mái 72 Biểu đồ lực cắt khung trục Shap 73 7.1 Tính tốn cốt đai cho dầm khung trục 74 Tính tốn cốt thép cho cột khung trục 75 8.1 Tính tốn cốt dọc 75 8.2 Tính tốn cốt đai 76 Chương NỀN MÓNG I : PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP MẶT CẮT ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH VÀ CÁC CHỈ TIÊU CƠ LÝ 78 Móng M2 80 1.1 Số liệu tải trọng móng 80 1.2 Chiều sâu chôn đài 80 1.3 Chọn cọc bê tông cốt thép 80 1.4 Khả chịu tải cọc theo vật liệu 81 1.5 Khả chịu tải cọc theo đất 81 1.5.1 Theo phụ lục A TCVN 2005-1998 81 1.5.2 Theo phụ lục B TCVN 2005-1998 82 1.6 Tính tốn cốt thép cọc 83 1.7 Móng cọc cho cột 84 1.8 Kiểm tra ứng suất đáy mũi cọc 86 1.9 Kiểm tra độ lún đáy mũi cọc 87 1.10 Kết cấu móng 88 Móng M1 90 2.1 Số liệu tải trọng móng 90 2.2 Chiều sâu chôn đài 90 2.3 Chọn cọc bê tông cốt thép 90 2.4 Khả chịu tải cọc theo vật liệu 91 2.5 Khả chịu tải cọc theo đất 91 2.5.1 Theo phụ lục A TCVN 2005-1998 91 2.5.2 Theo phụ lục B TCVN 2005-1998 92 2.6 Tính tốn cốt thép cọc 93 2.7 Móng cọc cho cột 94 2.8 Kiểm tra ứng suất đáy mũi cọc 95 2.9 Kiểm tra độ lún đáy mũi cọc 96 2.10 Kết cấu móng 98 Móng M3 100 3.1 Số liệu tải trọng móng 100 3.2 Chiều sâu chôn đài 100 3.3 Chọn cọc bê tông cốt thép 100 3.4 Khả chịu tải cọc theo vật liệu 101 3.5 Khả chịu tải cọc theo đất 101 3.5.1 Theo phụ lục A TCVN 2005-1998 101 3.5.2 Theo phụ lục B TCVN 2005-1998 102 3.6 Tính tốn cốt thép cọc 103 3.7 Móng cọc cho cột 104 3.8 Kiểm tra ứng suất đáy mũi cọc 105 3.9 Kiểm tra độ lún đáy mũi cọc 106 3.10 Kết cấu móng 108 II : PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC NHỒI Móng M1 1.1 Số liệu tải trọng móng 110 1.2 Chiều sâu chôn đài 110 1.3 Chọn cọc bê tông cốt thép 111 1.4 Khả chịu tải cọc theo vật liệu 111 1.5 Khả chịu tải cọc theo đất 111 1.5.1 Theo phụ lục A TCVN 2005-1998 111 1.5.2 Theo phụ lục B TCVN 2005-1998 112 1.6 Móng cọc cho cột 113 1.7 Kiểm tra ứng suất đáy mũi cọc 114 1.8 Kiểm tra độ lún đáy mũi cọc 115 1.9 Kết cấu móng 116 Móng M2 2.1 Số liệu tải trọng móng 118 2.2 Chiều sâu chôn đài 118 2.3 Chọn cọc bê tông cốt thép 119 2.4 Khả chịu tải cọc theo vật liệu 119 2.5 Khả chịu tải cọc theo đất 119 2.5.1 Theo phụ lục A TCVN 2005-1998 119 2.5.2 Theo phụ lục B TCVN 2005-1998 120 2.6 Móng cọc cho cột 121 2.7 Kiểm tra ứng suất đáy mũi cọc 122 2.8 Kiểm tra độ lún đáy mũi cọc 123 2.9 Kết cấu móng 125 Móng M3 3.1 Số liệu tải trọng móng 126 3.2 Chiều sâu chôn đài 126 3.3 Chọn cọc bê tông cốt thép 126 3.4 Khả chịu tải cọc theo vật liệu 127 3.5 Khả chịu tải cọc theo đất 127 3.5.1 Theo phụ lục A TCVN 2005-1998 127 3.5.2 Theo phụ lục B TCVN 2005-1998 128 3.6 Móng cọc cho cột 129 3.7 Kiểm tra ứng suất đáy mũi cọc 130 3.8 Kiểm tra độ lún đáy mũi cọc 131 3.9 Kết cấu móng 133 3.10 Kiểm tra xuyên thủng 134 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu CHƯƠNG TỔNG QUAN CƠNG TRÌNH VÀ GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC TỔNG QUAN CƠNG TRÌNH Cùng với phát triển chung đất nước, Thành phố Nha Trang – tỉnh Khánh Hòa trung tâm kinh tế xã hội khoa học tỉnh Nam trung bộ, đầu nối tiếp nhận đưa đón khách du lịch.Hệ thống giao thông ngày hoàn thiện phát triển nhằm tạo thoải mái cho du khách chuyến thăm quan Với mạnh điều kiện tự nhiên ưu đãi với vịnh hịn đảo có khung cảnh đẹp vịnh Nha Trang, đảo Hòn Mun, đảo Khỉ, đảo Trí Nguyên…cùng với sở khoa học biển viện Hải dương học Nha Trang, trung tâm nghiên cứu thủy sản cộng với khí hậu ơn hịa tạo nên Nha Trang điểm đến lý tưởng cho khách du lịch.Đặc biệt khu du lịch giải trí Vinpeal nằm vịnh Nha Trang nơi tổ chức kiện tầm quốc gia quốc tế đăng cai thi hoa hậu Việt Nam, hoa hậu giới…điều thu hút nhiều du khách Bắt đầu từ năm 2000 trở lại lượng khách du lịch tới Nha Trang ngày gia tăng, dự kiến cịn tăng cao.Từ thực tế u cầu đặt phải xây dựng khu lưu trú cho khách du lịch để đáp ứng nhu cầu tăng cao Cơng trình nhà khách PONAGAR thuộc thành phố Nha Trang, tỉnh Khánh Hòa xây dựng Cơng trình gồm tầng ( tầng cao 4m,lầu 1-6 cao 3.6m lầu cao 4.2 m), chiều cao cơng trình 33.3 m Mặt cơng trình lớn, diện tích xây dựng 24.2m x 58.9m ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN KHÍ HẬU 2.1 Điều tự nhiên Cơng trình nằm khu vực khí hậu nhiệt đới nóng ẩm, chịu tác động khí hậu đại dương nên mát mẻ ơn hịa Nha Trang có hai mùa rõ rệt là: +) Mùa mưa vào tháng tới tháng 12, thời gian nhiệt độ dao động từ 20 đến 27 độ, độ ẩm trung bình đạt 85% +) Mùa nắng vào khoảng tháng đến tháng 8, nhiệt độ trung bình vào khoảng 27 đến 34 độ, độ ẩm khoảng 80% +) Tốc độ gió lớn 12m/s vân tốc trung bình 5m/s 2.2 Điều khí hậu Thành phố Nha Trang nằm vùng nhiệt đới gió mùa, có nhiệt độ ấm áp quanh SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng Qa= GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu Qm Q f  Qm= 3917*0.5 = 1958.5 KN/m Qf = 2.5*0.6*583.1 = 874.65 KN/m => Qa= 1958.5 874.65   1090.2 KN => Tải trọng giới hạn sử dụng cho đầu cọc dùng thiết kế:Pc=1206 KN 2.6 Móng cọc cho cột - Sơ chọn số lượng cọc móng: n= 1.4 * N 1.4 * 3393.26   3.94 , chọn n= cọc 1063 1206 +) Khoảng cách cọc 3D=2.4m, khoảng cách từ mép cọc đến mép đài 0.2m - Tọa độ đầu cọc : x1 = x3 = -1.2 ; x2 = x4 = 1.2 =>  xi  *1.22  5.76m - Diện tích đài cọc: 3.6*3.6 = 12.96 m - Khối móng qui ước: Wqu= 12.96*2*(20-10)= 259.2 KN - Tải trọng truyền xuống đáy đài: Nttđ = 3393.26 + 259.2 = 3652.5 KN Mxtt = 185.18 KN.m SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 121 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu Tải trọng cơng trình tác dụng lên đầu cọc: - Tải trọng trung bình: Ptb= 3652.5/4= 913.1 KN P1 = P3 = Ptb + P2 = P4 = Ptb + Mxtt  xi Mxtt  xi * x1 = 913.1 + 185.18 * (1.2) = 874.5 KN 5.76 * x = 913.1 + 185.18 * (1.2) = 951.7 KN 5.76 - Xét đến hệ số nhóm cọc, hệ số nhóm cọc là: E = 0.795 Pmax = P2 = P4 = 951.7 KN< E*Pc= 0.795*1206= 959 KN 2.7 Kiểm tra ứng suất đáy mũi cọc: - Tải trọng dùng trường hợp tải tiêu chuẩn: N tc = N/1.2= 3393.26/1.2= 2827.7 KN M tc = M/1.2= 185.18/1.2= 154.3 KN.m - Góc ma sát trung bình lớp đất bên hông cọc:  tb  = 1 * L1   *  * L2   * L3   * L4 L1  L2  L3  L4 = 40 '*1  140 59 *10  90 58 '*  310 58 '*1  13 17’=>  tb /  3019'  10   - Kích thước khối móng qui ước mũi cọc: B’= B-a= 3.6-0.2= 3.4 m ; L’= L-a= 3.6-0.2= 3.4m  Bm= 3.4 +2*20*tag3 19' = 5.72 m  Lm = 3.4 +2*20*tag3 19' = 5.72 m - Khối móng qui ước mũi cọc Wqưm: Wqưm= 5.72 *25*10= 8174 KN - Tải trọng xem truyền xuống đến đáy mũi cọc: N tc m = 2827.7 +8174= 11001 KN - Độ lệch tâm: e= Ptb= M tc 154.3 =0.014m  N tc m 11001 11001 = 336.23 KN 5.72 * 5.72 Pmax= Ptb*(1  6*e * 0.014 )  336.23 * (1  ) = 341.2 KN Lm 5.72 Pmin= Ptb*(1  6*e * 0.014 )  336.23 * (1  ) = 331.3 KN Lm 5.72 - Khả chịu tải mũi cọc R tc : SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 122 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng R tc = GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu m1 * m2 * ( A * Bm *  '  B * z m *  '  D * c ) k tc - Tại mũi cọc   310 58' , tra bảng tìm A= 1.2, B=5.8, D= 8.2 Hệ số m1*m2= 1.1; z m * ' =195.85 KN/m k tc =1, Bm= 5.72m,  =10.5 KN/m R tc = 1.1 * (1.2 * 5.72 *10.5  5.8 *195.85  8.2 *1.3 ) =1330.55 >Pmax = 341.2 KN/m (thỏa điều kiện ổn định) 2.8 Kiểm tra độ lún đáy mũi cọc: Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều lớp mỏng dày 1m(  0.4 Bm ) Độ sâu ngừng tính lún nơi  i gl  0.2 bt i Ứng suất trọng lượng thân đất : - Tại mũi cọc:  = 195.85 KN/m bt - Tại vị trí 1:  =  +10.5*1= 195.85 +10.5= 206.35 KN/m bt bt - Tại vị trí 2:  =  +10.5*1= 206.35 +10.5= 216.85 KN/m bt bt - Tại vị trí 3:  =  +10.5*1= 216.85 +10.5= 227.35 KN/m bt bt - Tại vị trí 4:  =  +10.5*1= 227.35 +10.5= 237.85 KN/m bt bt - Tại vị trí 5:  =  +10.5*1= 237.85 +10.5= 248.35 KN/m bt bt - Tại vị trí 6:  =  +10.5*1= 248.35 +10.5= 258.85 KN/m bt bt - Tại vị trí 7:  =  +10.5*1= 258.85 +10.5= 269.35 KN/m bt bt Ứng suất gây lún đáy mũi cọc :  gl = Ptb-  dn * Zm =336.23 – 195.85 = 140.4 KN/m Ứng suất gây lún vị trí thứ i:  i gl  K o *  gl o Tỷ lệ Lm/Bm= 5.72/5.72 = - Tại vị trí thứ1: z   0.175  K  0.958   gl  0.958 *140.4  134.5 KN / m B 5.72 - Tại vị trí thứ2: z   0.35  K  0.804   gl  0.804 *140.4  112.9 KN / m B 5.72 SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 123 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu - Tại vị trí thứ 3: z   0.524  K  0.626   gl  0.626 *140.4  87.9 KN / m B 5.72 - Tại vị trí thứ 4: z   0.7  K  0.47   gl  0.47 *140.4  66 KN / m B 5.72 - Tại vị trí thứ 5: z   0.87  K  0.353   gl  0.353 *140.4  49.56 KN / m B 5.72 Tại vị trí thứ ta có  = 49.56KN/m < 0.2*  = 0.2*248.35= 49.67 KN/m gl bt Vậy vị trí số ta ngừng tính lún - Độ lún móng: S= 0 E0 * ( tbi * hi ) gl - Lớp đất ngừng tính lún cát mịn lẫn sét, hệ số  = 0.74, hệ số rỗng e= 0.7=>m k = 3.25 +)   0.3 (cát chặt vừa), Eo= m k *E= 3.25*4275 = 13893.75 KN/m 0.74 140.4  134.5 134.5  112.9 112.9  87.9 87.9  66 *(     13893.75 2 2 66  49.56 ) *1  0.026m  2.6cm  8cm( đat )  S  SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 124 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu 2.9 Kết cấu móng: - Kích thước cột 400*500= 0.2 m - Chiều cao đài cọc theo điều kiện tuyệt đối cứng h0  Bđ  bc 3.2  0.4   1.4m 2 h0  Lđ  a c 3.2  0.5   1.35m 2 => Chon ho= 1.5m lớp bảo vệ a=0.1m Mặt cắt đài theo phương x Mặt cắt đài theo phương y Cốt thép đài theo phương x(tính 1m dài) - Mô men P2+P4 gây ra: M= (P2+P4)*0.95= (2*951.7 )*0.95= 1808.2 KN.m - Diện tích cốt thép móng: As= 1808.2 *103  3069.6mm 0.9 * 365 *1.5 => Chọn  20a110 Cốt thép đài theo phương y(tính 1m dài) - Mơ men P2 P1 gây ra: M= (P2+P1)*1= (874.5+ 951.7 )*1= 1826 KN.m - Diện tích cốt thép móng: As= 1826 *103  3106mm 0.9 * 365 *1.5 => Chọn  20a110 - Thép mũ đặt theo cấu tạo 12a 200 SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 125 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu MÓNG M3.(trục D E) Chiều dài nhịp D-E 3m, dựa vào số liệu tính tốn từ móng M1(trục C,F) giá trị tải trọng tính tốn móng M1, M3 tương đương nhau, phương án móng cột khơng khả thi khoảng cách móng ngắn nhỏ khoảng cách tối thiểu hai móng 0.5m Do ta lựa chọn phương án móng hai cột 3.1.Số liệu tải trọng: Móng D4: N = 2926.7 KN, M = 187.87 KN.m, tải trọng ngang /Hmax/ = 59.64 KN Móng E4: N = 2611.9 KN, M = -187.87 KN.m, tải trọng ngang / Hmax/ = 59.64 KN Tải trọng tính toán là: Ntt = N1+N2= 2926.7 + 2611.9= 5538.6KN Mtt = (M1+M2)+(N1-N2)*1.5= (187.87-187.87)+(2926.7 - 2611.9)*1.5= 472.2 KN.m 3.2.Chiều sâu chôn đài: - Chiều sâu chôn đài chọn theo công thức: * H max  h m >= h = 0.7 * tag (45 o  ) *  dn * Bđ với   o 08' ,  dn  7.13KN / m , Hmax = 59.64 KN, B đ = 2m => h = 0.7 * tag (45o  40 08 ' * 59.64 )* = 1.88m, Chọn hm = m 7.13 * 3.3 Chọn cọc bê tông cốt thép - Đường kính cọc nhồi: 800 , Fc= 0.5m , Uc= 2.5m - Bê tơng B30 có cường độ tính tốn bê tơng cọc: Rn = 30/4.5 = 6.67 Mpa, chọn Rn= Mpa - Thép AIII có Rs=365 MPa, cường độ tính tốn cốt thép Rct bằng: Rs = Rch / 1.5 = 365/1.5 = 237 Mpa, chọn Rs= 220 Mpa SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 126 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu => Chọn 12 18 , Fa= 0.003054 m - Chiều dài cọc: + Phần đầu cọc bị đập vỡ, lấy thép ngàm vào đài = 0.8m + Phần cọc ngàm vào đài = 0.2m + Chiều dài cọc = 21m  Lcoc = 22m + Độ sâu mũi cọc: Zm= 2+21 = 23m 3.4 Khả chịu tải theo vật liệu cọc: - P vl = 0.9*( Rn*Fc + Rs*Fa ) = 0.9*(6000*0.5 + 220000*0.003054) = 3304.69 KN 3.5 Khả chịu tải theo đất cọc: 3.5.1 Theo phụ lục A TCVN 2005- 1998 - Q tc = m R * q m * Fc* + Uc* ( m f * fsi * Li ) - Các hệ số chọn sau: + Hệ số điều kiện làm việc mũi cọc m R = 1(cho cát) + Hệ số điều kiện làm việc đất bên hông cọc m f = 0.6( cọc khoan nhồi) + Khả chịu mũi cọc q m , độ sâu mũi cọc 23m, đất cát mịn trạng thái chặt vừa, độ sệt B= 0.19 q m = 0.75  * (  ' *D* Ak +  dn *Zm*  * Bk ) 0 mũi cọc  =31 58' , tra bảng  = 0.21,  = 0.65, Ak = 41.4, Bk = 75.4 0  ' = 10.5 KN/m ,  dn *Zm= 7.13*3+9.18*10+9.02*8+10.5*2= 195.85 KN/m q m = 0.75*0.21*(10.5*0.8*41.4+195.85*0.65*75.4)= 1566.55 KN/m + Khả bám trượt đất xung quanh cọc f si tra theo bảng Lớp đất I II III IV Lớp nhỏ 10 11 Đặc điểm B=2.11 B=0.41 B=0.41 B=0.41 B=0.41 B=0.41 B=0.58 B=0.58 B=0.58 B=0.58 CÁT MỊN SVTH: Nguyễn Thanh Cường zi(m) 2.5 10 12 14 16 18 20 21.5 fsi(KN/m2) 26.5 30.4 32.3 33.3 34.78 21.4 21.68 21.84 22 57.5 MSSV: 207KH007 li(m) 2 2 2 2 fsi* li(KN/m) 53 60.8 64.6 66.6 69.56 42.8 43.36 43.68 44 115 Tổng cộng 603.4 Trang 127 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu =>Q tc = 1* 1566.55* 0.5 + 2.5* 0.6*603.4 = 1688.37 KN Hệ số an toàn k at =1.4 =>Qa= Qtc 1688.37   1206 KN k at 1.4 3.5.2 Theo phụ lục B TCVN 2005- 1998 - Tải trọng cực hạn Qu: Qu = Qm + Qf = q m * Fc +Uc* (m f * fsi * Li ) q m =  dn *Zm * Nq - Tại lớp thứ 4,với  =31 58' , mũi cọc đặt cát, ma sát  giảm ,  =28 58’ tra bảng suy Nq=20 - Ứng suất trọng lượng thân đất mũi cọc với độ sâu Zm= 23m:  dn * Zm= 7.13*3+9.18*10+9.02*8+10.5*2= 195.85 KN/m =>q m = 195.85 * 20 = 3917 KN/m - Khả bám trượt đất xung quanh cọc: f si =  dn * Zi*Ks*tag(  a )+Ca  a =0.6  , Ca= 0.6C, Ks= 0.5 Lớp Điểm I Zi  dn  'v  'tbv 7.13 14.26 17.825 7.13 21.39  a tag  a 4.8' 2.28' Ks Ca fsi(KN/m2) 0.043 0.5 0.318 0.7 li Qi=fsi*li 0.7 II 9.18 21.39 13 9.18 113.2 67.29 14.59' 7.11' 0.126 0.5 29.88 34.12 10 341.2 III 13 9.02 113.2 152.35 21 9.02 191.5 9.58' 5.58' 0.1 0.5 13.74 21.4 171.2 VI 21 10.5 191.5 195.71 31.58' 18.52' 23 10.5 199.9 34.1 68.2 Tc 583.1 Qa= 0.34 0.5 0.78 Qm Q f  Qm= 3917*0.5 = 1958.5 KN/m Qf = 2.5*0.6*583.1 = 874.65 KN/m => Qa= 1958.5 874.65   1090.2 KN => Tải trọng giới hạn sử dụng cho đầu cọc dùng thiết kế:Pc=1206 KN SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 128 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu 3.6 Móng cọc cho cột - Sơ chọn số lượng cọc móng: n= 1.4 * N 1.4 * 5538.6   , chọn n= 8cọc 1206 1206 - Tọa độ đầu cọc : x1 = x6= -1.6; x2 = x7 = 0; x3 = x8 = 1.6m; x4= -0.8; x5 = 0.8 =>  xi  * 1.6  * 0.8  11.52m - Diện tích đài cọc: 4.8*3.6 = 17.28 m - Khối móng qui ước: Wqu= 17.28*2*(20-10)= 345.6 KN - Tải trọng truyền xuống đáy đài: Nttđ = 5538.6 + 345.6 = 5884.2 KN Mxtt = 472.2 KN.m Tải trọng cơng trình tác dụng lên đầu cọc: Tải trọng trung bình: Ptb= 5884.2 /8= 735.5 KN - P1 = P6 = Ptb + - P2 = P7 = Ptb + - P3 = P8 = Ptb + Mxtt  xi Mxtt  xi Mxtt  xi SVTH: Nguyễn Thanh Cường * x1 = 735.5 + 472.2 * (1.6) = 669.9 KN 11.52 * x = 735.5 + 472.2 * (0) = 735.5 KN 11.52 * x3 = 735.5 + 472.2 * (1.6) = 801.1 KN 11.52 MSSV: 207KH007 Trang 129 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng - P4 = Ptb + - P5 = Ptb + Mxtt  xi Mxtt  xi GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu * x = 735.5 + 472.2 * (0.8) = 702.7 KN 11.52 * x5 = 735.5 + 472.2 * (0.8) = 768.3 KN 11.52 - Xét đến hệ số nhóm cọc, hệ số nhóm cọc là:E=0.7 Pmin = P1 = P6 = 669.9>0 => cọc không bị nhổ Pmax = P3 = P8 = 801.1 KN< E*Pc= 0.7* 1206 = 844.2 KN(thỏa) 3.7 Kiểm tra ứng suất đáy mũi cọc: - Tải trọng dùng trường hợp tải tiêu chuẩn: N tc = N/1.2= 5538.6/1.2= 4615.5 KN M tc = M/1.2= 472.2/1.2= 393.5 KN.m - Góc ma sát trung bình lớp đất bên hông cọc:  tb  = 1 * L1   *  * L2   * L3   * L4 L1  L2  L3  L4 = 40 '*1  140 59 *10  90 58 '*  310 58 '*1  13 17’=>  tb /  019'  10   - Kích thước khối móng qui ước mũi cọc: B’= B-a= 3.6-0.4= 3.2m; L’= L-a= 4.8-0.4= 4.4m => Bm= 3.2+2*20*tag3 19' = 5.4 m => Lm = 4.4+2*20*tag3 19' = 6.6 m - Khối móng qui ước mũi cọc Wqưm: Wqưm= 5.4*6.6*25*10= 8910 KN - Tải trọng xem truyền xuống đến đáy mũi cọc: N tc m = 4615.5 +8910= 13525.5 KN - Độ lệch tâm: e= Ptb= M tc 393.5 =0.029m  N tc m 13525.5 13525.5 = 379.5 KN 5.4 * 6.6 Pmax= Ptb*(1  6*e * 0.029 )  379.5 * (1  ) = 389.5 KN Lm 6.6 Pmin= Ptb*(1  6*e * 0.029 )  379.5 * (1  ) = 369.5 KN Lm 6.6 SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 130 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu - Khả chịu tải mũi cọc R tc : R tc = m1 * m2 * ( A * Bm *  '  B * z m *  '  D * c ) k tc - Tại mũi cọc   310 58' , tra bảng tìm A= 1.2, B=5.8, D= 8.2 Hệ số m1*m2= 1.1; z m * ' = 195.85 KN/m k tc =1, Bm= 5.4m,  =10.5 KN/m R tc = 1.1 * (1.2 * 5.4 * 10.5  5.8 * 195.85  8.2 * 1.3 ) = 1336 > Pmax = 389.5 KN/m (thỏa điều kiện ổn định) 3.8 Kiểm tra độ lún đáy mũi cọc: - Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều lớp mỏng dày 1m(  0.4 Bm ) Độ sâu ngừng tính lún nơi  i gl  0.2 bt i Ứng suất trọng lượng thân đất : - Tại mũi cọc:  = 195.85 KN/m bt - Tại vị trí 1:  =  +10.5*1= 195.85 +10.5= 206.35 KN/m bt bt - Tại vị trí 2:  =  +10.5*1= 206.35 +10.5= 216.85 KN/m bt bt - Tại vị trí 3:  =  +10.5*1= 216.85 +10.5= 227.35 KN/m bt bt - Tại vị trí 4:  =  +10.5*1= 227.35 +10.5= 237.85 KN/m bt bt - Tại vị trí 5:  =  +10.5*1= 237.85 +10.5= 248.35 KN/m bt bt - Tại vị trí 6:  =  +10.5*1= 248.35 +10.5= 258.85 KN/m bt bt - Tại vị trí 7:  =  +10.5*1= 258.85 +10.5= 269.35 KN/m bt bt Ứng suất gây lún đáy mũi cọc :  gl = Ptb-  dn * Zm =379.5 – 195.85 = 183.65 KN/m Ứng suất gây lún vị trí thứ i:  i gl  K o *  gl o Tỷ lệ Lm/Bm= 6.6/5.4 = 1.2 - Tại vị trí thứ1: z   0.18  K  0.97   gl  0.97 *183.65  178.14 KN / m B 5.4 - Tại vị trí thứ2: SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 131 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu z   0.37  K  0.83   gl  0.83 *183.65  152.43KN / m B 5.4 - Tại vị trí thứ 3: z   0.56  K  0.65   gl  0.65 *183.65  119.4 KN / m B 5.4 - Tại vị trí thứ 4: z   K  0.6   gl  0.6 *183.65  110.2 KN / m B 5.4 - Tại vị trí thứ 5: z   0.92  K  0.44   gl  0.44 *183.65  80.8 KN / m B 5.4 - Tại vị trí thứ 6: z   1.1  K  0.34   gl  0.34 *183.65  62.44 KN / m B 5.4 - Tại vị trí thứ 7: z   1.3  K  0.26   gl  0.26 *183.65  47.75 KN / m B 5.4 - Tại vị trí thứ ta có  = 47.75 KN/m < 0.2*  = 0.2*269.35= 53.87 KN/m gl bt Vậy vị trí số ta ngừng tính lún SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 132 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng - Độ lún móng: S= 0 E0 GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu * ( tbi * hi ) gl - Lớp đất ngừng tính lún cát mịn lẫn sét, hệ số  = 0.74, hệ số rỗng e= 0.7=>m k = 3.25 +   0.3 (cát chặt vừa), Eo= m k *E= 3.25*4275 = 13893.75 KN/m 0.74 183.65  178.14 178.14  152.43 152.43  119.4 119.4  110.2 *(    13893.75 2 2 110.2  80.3 80.3  62.44 62.44  47.75    ) *1  0.044m  4.4cm  8cm(đat ) 2  S  3.9 Kết cấu móng: - Kích thước cột 400*500= 0.2 m - Chiều cao đài cọc: Chọn ho= 1.5m lớp bảo vệ a=0.1m Cốt thép đài theo phương dài - Mô men P2, P4, P5, P7 qui phân bố đều: qtt = (P2+P4+P5+P7)/2.5 M2= qtt*2.5 /2.5*12=(735.5*2+702.7+768.3)*2.5/12= 612.9 KN/m - Diện tích cốt thép móng: As= 612.9 *103  1243.86mm 0.9 * 365 *1.5 - Chọn 16a150 bố trí cho đáy đài M1= qtt*2.5 /2.5*24=(735.5*2+702.7+768.3)*2.5/24= 306.45 KN/m - Diện tích cốt thép móng: As= 306.45 *103  621.9mm 0.9 * 365 *1.5 Chọn 12a150 bố trí cho thép mũ SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 133 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu Cốt thép đài theo phương cạnh ngắn: - Mô men P1, P2, P3 gây ra: M= (P1+P2+P3)*0 = (669.9 +735.5 +801.1)*0.8= 1765.2 KN/m - Diện tích cốt thép móng: As= 1765.2 *103  3582.3mm 0.9 * 365 *1.5 Chọn  22a100 Thép mũ đặt theo cấu tạo 12a 200 3.10 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc: Mặt cắt tháp xuyên thủng theo phương dài - Theo hình vẽ tháp xuyên thủng theo phương cạnh dài, tháp xuyên thủng bao phủ lên tim đầu cọc nên ta không cần kiểm tra xuyên thủng đài cọc SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 134 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: TS Nguyễn Văn Hiếu Mặt cắt tháp xuyên thủng theo phương ngắn - Theo hình vẽ tháp xuyên thủng theo phương cạnh ngắn, tháp xuyên thủng bao phủ lên đầu cọc nên ta không cần kiểm tra xuyên thủng đài cọc SVTH: Nguyễn Thanh Cường MSSV: 207KH007 Trang 135 ... lại lượng khách du lịch tới Nha Trang ngày gia tăng, dự kiến tăng cao.Từ thực tế yêu cầu đặt phải xây dựng khu lưu trú cho khách du lịch để đáp ứng nhu cầu tăng cao Cơng trình nhà khách PONAGAR. .. đứng cơng trình  Giao thơng ngang: Tịa nhà sử dụng dãy hành lang hướng cầu thang Việc thiết kế nhằm khơng gây khó khăn, phân vân cho người di chuyển có cố xảy 3.5 Vật liệu cơng trình Tồn nhà cấu... hồ sơ địa chất cơng trình mà ta lựa chọn phương án móng thích hợp mặt chịu lực, kinh tế, phù hợp với điều kiện thi cơng địa điểm đặt cơng trình để thiết kế móng cho cơng trình Do tải truyền xuống