Nền và móngNền MóngNMĐồ án Nền MóngĐồ án Nền và MóngDA NMSinh viên thực hiện: Huỳnh Minh DươngGiáo viên hướng dẫn: Trịnh Văn ThaoTrường Đại học Xây dựng Miền TrungMien Trung University of Civil Engineering
Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao MỤC LỤC SVTH: Huỳnh Minh Dương Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao CHƯƠNG I: THIẾT KẾ MĨNG NÔNG 1.1 Các số liệu cần thiết để thiết kế 1.1.1 Tải trọng tác dụng Bảng 1.1 Tải trọng tính tốn n = 1,15 Lấy hệ số ta tính tải trọng tiêu chuẩn tác dụng xuống cột Bảng 1.2 Bảng 1.2 Tải trọng tiêu chuẩn Với móng A4, B4, C4 nội lực chênh lệch khơng q 10% nên ta sử dụng nội lực lớn để tính tốn Với móng D4 ta tính riêng lệch lớn 10% so với móng A4 1.1.2 Số liệu địa chất Theo số liệu hố khoan làm hố khoan đặt trưng để thiết kế móng Mặt cắt địa chất thể Hình 1.1 SVTH: Huỳnh Minh Dương Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao P L 2-1/1 HÌNH TRỤ HỐKHOAN CÔ NG TRÌNH : VỊTRÍ : HỐKHOAN SỐ: HK1 ĐỘSÂ U HỐKHOAN : 30.0m CAO ĐỘMIỆ NG HỐKHOAN: 4.473 m 28/02/2007 Ổ N ĐỊNH: 6.6 m HOÀ N TẤ T: 01/3/2007 NGÀ Y ĐO : 02/3/2007 (m) CAO BỀ CỘ T ĐỘ DÀ Y ĐỊ A TẦ NG (m) 1/100 (±m) ĐM 1.5 HK1-1 1.5-2.0 2.973 3.0 SPT1-3 6.0-6.45 HK1-4 7.5-8.0 2a 8.5 18 11 19 11 11 SPT1-4 8.0-8.45 Caù t trung, thôlẫ n t mà u ng, đô i chỗlẫ n sỏ i, trạng thá i chặ t vừ a 17 10 23 14 HK1-5 9.5-10.0 10 SPT1-5 10.0-10.45 11 HK1-6 11.5-12.0 12 13.0 14 -8.527 SPT1-6 12.0-12.45 HK1-7 13.5-14.0 SPT1-7 14.0-14.45 15 17 Sé t pha lẫ n laterit mà u nâ u đỏ , trạng thá i nử a ng HK1-3 5.5-6.0 16 Đấ t mặ t: Sé t, sé t pha mà u nâ u đen lẫ n rễcâ y, trạng thá i nử a ng SPT1-2 4.0-4.45 -0.027 13 SPT1-1 2.0-2.45 HK1-2 3.5-4.0 4.5 N 1.5 (SPT) 15 15 15 N cm cm cm 4.473 MÔTẢĐẤ T THÍ NGHIỆ M CHÙ Y TIÊ U CHUẨ N: TRỊSỐN ĐỘSÂ U MỰC NƯỚ C TẠI THỜ I ĐIỂ M KHOAN KHỞ I CÔ NG : 2b HK1-8 15.5-16.0 SPT1-8 16.0-16.45 Cá t trung lẫ n t mà u ng, đô i chỗlẫ n sỏ i, trạng thá i chặ t 31 14 17 Cá t mịn lẫ n t mà u ng, nâ u ng, trạng thá i chặ t vừ a 14 Cá t mịn lẫ n sé t mà u xá m, trạng thá i chặ t vừ a 10 Hình 1.1 Mặt cắt địa chất Hố khoan SVTH: Huỳnh Minh Dương 10 15 20 25 Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao Địa tầng khu vực công trình gồm lớp đất tổng hợp Bảng 1.3 Bảng 1.3 Dữ liệu lớp đất Dung troïng Lớp đất Mơ tả đất Sét pha lẫn laterit màu nâu đỏ, trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng Cát trung, thô đôi chỗ cát mịn 2a lẫn bột màu vàng, xám vàng, trạng thái chặt vừa Cát pha màu xám TK1 xanh, trạng thái dẻo Sét pha màu xám TK2 vàng trạng thái dẻo cứng 2b Cát mịn lẫn bột màu xám vàng, đôi SVTH: Huỳnh Minh Dương Chiều dày m Độ ẩm tự nhiê n W% g/cm3 tự nhiê n đẩy Modul biến dạng E1-2 kG/c m2 Lực dính C kG/c m2 0,2 0,337 16o28' 44,94 Không dẻo - 0,027 28o01' 47,95 Giới hạn Atterberg Tỷ trọ ng Góc ma sát Đo ä se ät IL G haï n cha ûy LL G haï n de ûo PL 31,7 16, Ch æ soá de ûo PI 3,0 19,9 1,916 1,00 2,69 8,5 22,3 1,949 0,99 2,66 19,2 1,917 1,00 2,67 23,1 16, 6,6 0,4 0,077 20o33' 42,35 24,0 1,947 0,98 2,68 30,0 18, 11, 0,4 0,240 15o14' 42,63 23,7 1,946 0,98 2,66 - 0,025 28o01' 17,0 15, Không dẻo 45,12 Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao chỗ lẫn sét, trạng thái chặt vừa Sét pha nhiều cát TK3 màu vàng, trạng thái nửa cứng SVTH: Huỳnh Minh Dương 22,2 1,976 1,01 2,68 32,7 19, 13, 0,2 0,268 15o40' 45,24 Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao Tính tốn theo trục C4 300 350 C4 350 C4 300 300 350 C4 300 350 C4 300 350 C4 300 350 C4 300 350 C4 300 350 350 300 C4 C4 6000 350 300 C2 450 450 300 300 C2 300 C3 C2 C3 300 450 300 C3 450 C2 450 450 450 450 C2 300 300 300 C3 450 C2 300 300 C3 450 C2 300 300 C3 450 300 300 C3 450 C2 C3 450 450 300 300 450 C3 C2 C2 3600 3600 3600 3600 3600 32400 Hình 1.2 Mặt SVTH: Huỳnh Minh Dương 3600 3600 C1 300 3600 C1 350 C1 300 350 C1 300 350 C1 300 350 C1 300 350 C1 300 350 C1 300 350 300 350 C1 350 350 6000 450 300 300 450 450 300 C3 450 2400 14400 450 300 300 3600 C1 300 Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao 1.1.3 Chọn vật liệu sử dụng Bảng 1.4 Đặc trưng vật liệu Vật liệu Cốt thép Bê tông B20 Rb = 11,5 Các tiêu lý, MPa Rbt = 0,9 Eb = 27,5 ×103 Hệ số αR ξR - 1.1.4 Kích thước cổ móng Kích thước cổ móng C1, C4 CB300-V CB240-T Rs = 260 Rs = 210 Rsc = 260 Rsc = 210 Rsw = 210 Rsw = 170 Es = ×105 Es = ×105 α R = 0, 413 α R = 0, 43 ξ R = 0,583 ξ R = 0, 62 bc × lc = 0,35 × 0, ( m ) bc × lc = 0,35 × 0,5 ( m ) Kích thước cổ móng C2, C3 1.2 Thiết kế phương án móng nơng cho trục cột Chọn phương án móng đơn để tính tốn cho móng Chọn chiều sâu chơn móng h = 1, 4m Hình 1.3 Trụ địa chất móng nơng 1.2.1 Tính tốn móng A4 a Chọn sơ kích thước đáy móng theo điều kiện ổn định Tính cường độ tiêu chuẩn R R= m1m2 Abγ II + Bhγ II* + DcII ) ( ktc Đáy móng thuộc lớp 1, mực nước ngầm SVTH: Huỳnh Minh Dương Đồ án Nền & Móng B = 0,21 => GVHD: Trịnh Văn Thao m1 = 1, m2 = ; ktc = γ II = γ II* = γ = 1,916 g / cm3 = 19,16kN / m3 cII = c1 = 0, 337kG / cm = 33, kN / m ϕ II = ϕ1 = 160 28' = 16, 467 A = 0, 376 => B = 2, 498 D = 5, 072 × × Chọn kích thước móng A4: b hm = 1,3 0,65 m R= 1, × ( 0,376 ×1, ×19,16 + 2, 498 ×1, ×19,16 + 5, 072 × 33, ) = 296, 758kN / m Tính F: F= N 0tc 585,53 = = 2, 202m tc R − γ tb h 296, 758 − 22 ×1, Độ lệch tâm e e= M 0tc + Q0tc hm 14,91 + 9,56 × 0, 65 = = 0, 036m N 0tc 585,53 K f = ( + e ) ÷ ( + 2e ) = 1, 036 ÷ 1, 072 l K = = 1,3 n K f = 1, 05 b Chọn b= ; Kf F Kn = 1, 05 × 2, 202 = 1,3m 1,3 l = K n b = 1,3 × 1,3 = 1, 69m Chọn l = 1, 7m F = b × l = 1,3 × 1, 7m Chọn Tính ứng suất đáy móng tc Pmax = N 0tc F 585,53 × 0, 036 6e 1+ + 22 × 1, = 329, 41kN / m 1 + ÷+ γ tb h = ÷ l 2, 21 1, SVTH: Huỳnh Minh Dương Đồ án Nền & Móng tc P GVHD: Trịnh Văn Thao N 0tc 6e 585,53 × 0, 036 = 1− + 22 × 1, = 262, 082kN / m − ÷+ γ tb h = ÷ F l 2, 21 1,7 Ptbtc = tc tc Pmax + Pmin 326, + 264,89 = = 295, 75kN / m 2 Kiểm tra: Ptbtc = 295, 75 < R = 296, 758kN / m tc Pmax = 329, 41 < 1, R = 356,11kN / m tc Pmin = 262, 082kN / m > Kết chọn kích thước sơ móng A4 thể Bảng 1.5 Bảng 1.5 Kết chọn kích thước sơ móng A4 b Tính lún theo lớp phân tố Tính theo trạng thái giới hạn II tính lún theo phương pháp cộng lún lớp; Điều kiện: S < S gh = 8cm Trong đó: S - độ lún tính tốn tuyệt đối móng S gh - độ lún cho phép Xác định áp lực gây lún đáy móng: Pgl = σ gl = P0 − γ II* × h = 295, 75 − 19,16 ×1, = 268,926 ( kN / m ) P0 = Ptbtc = 295, 75 ( kN / m ) γ II* = 19,16 ( kN / m2 ) Với Áp dụng phương pháp tính lún theo lớp phân tố, ta chia lớp đất đáy móng thành lớp phân tố có chiều dày đủ nhỏ: hi ≤ Chia đất thành n lớp đất phân tố móng với bề dày: Chọn b 1,3 = = 0, 325( m) 4 hi = 0,3( m) (σ ) bt Xác định trị số ứng suất trọng lượng thân đáy móng đáy lớp phân tố: σ ibt = γ i (h + zi ), i = ÷ n z0 = , đáy móng SVTH: Huỳnh Minh Dương ứng suất gây lún Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao σ igl = k0 × Pgl Tính ứng suất trọng lượng thân tải trọng gây lớp phân tố: + Tại đáy móng: z0 = 0, σ 0bt = γ II* h = 19,16 ×1, = 26,824 ( kN / m ) σ 0gl = Pgl = 268,926 ( kN / m ) + Ứng suất thân độ sâu: zi : σ ibt = γ i × hi + σ ibt−1 zi = σ igl = k0i × σ igl−1 + Ứng suất gây lún độ sâu: Kết tính móng A4 tổng hợp Error: Reference source not found Bảng 1.6 Kết tính móng A4 Lớ p Điểm tính hi m zi m 0 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 0, 1, 1, 1, SVTH: Huỳnh Minh Dương l/b 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 z/b k0 0,23 0,46 0,69 0,92 1,15 1,23 0,94 0,77 0,59 0,43 0,32 0,29 10 σ bt σ gl kN/m2 26,82 32,57 38,32 44,06 49,81 55,56 57,48 kN/m2 268,92 254,67 198,39 117,249 51,355 16,844 5,020 Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao 0 1,2 1,2 1,2 Tổng SVTH: Huỳnh Minh Dương -1,2 1,2 -1,2 0 1,44 1,44 1,44 1,44 1,44 1,44 8,64 8,64 45 640,124 680,482 605,687 646,045 686,403 5761,1 Qc = 1,1.25.0,16.39,3 = 172,92kN Qmax=max(Qj)=686,403kN Qmin=min(Qj)=593,846kN Qtk = 1137,57 ≥ Qmax + Qc = 859, 323 kN Qmin = 593,846 ≥ kN Điều kiện: 2.6 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc Hệ số nhóm: d (n − 1) × n2 + (n2 − 1) × n1 η = − arctan × 90 × n1 ì n2 s Trong ú: ã d: đường kính cọc, d = 0,4 (m) • s=1,2m: khoảng cách nhỏ cọc tính từ tâm cọc • n1: số hàng cọc n1 = • n2: số cọc hàng η = − arctan( n2 = 0, (3 − 1) × + (3 − 1) × )× = 0, 727 1, 90 × × Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc: Rcnh = η × n × Qtk = 0, 727 × × 1137,17 = 7440,503kN > ∑ N tt = 5761,12 kN (Thỏa) 2.7 Kiểm tra ổn định đáy móng khối quy ước - Tính tốn tiêu biến dạng ứng với TTGH - Chiều cao móng khối quy ước: Hqư=h+llv=2+39,3=41,3(m) - Xác định góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua sau: ϕtb = ∑ ϕi × li 701, 229 = = 17,843 llv 39,3 Trong đó: Bảng 2.9 Tính tốn ∑ϕ × l i i Lớp đất ϕi li ∑ϕ × l 10,317 13,933 23,367 12,35 23,9 14,367 2,5 4,5 1,7 5,8 2,5 6,5 25,793 62,699 39,724 71,63 59,75 93,386 i i 24,083 16,017 ⇒ α= 11,8 Tổng ϕtb = 284,179 64,068 701,229 17,843 = 4, 461 2000 - Xác định khối móng quy ước: 39300 4,4610 4,4610 400 2800 1200 3200 1200 400 2800 400 1200 1200 400 3200 Hình 2.4 Sơ đồ xác định móng khối quy ước + Chiều rộng khối móng quy ước: Bqu = B1 + 2.llv tan α = 2,8 + × 39,3 × tan(4, 461) = 8,93(m) + Chiều dài khối móng quy ước: Lqu = A1 + 2.l lv tan α = 2,8 + × 39,3 × tan(4, 461) = 8,93(m) Bqu × Lqu = 8,93 × 8, 93m - Vậy kích thước khối móng quy ước là: - Kiểm tra ổn định đáy móng khối quy ước theo điều kiện sau: σ TB ∑N = tc Fqu ≤ RII σ max ≤ 1.2 RII σ ≥ σ TB ± σ max My Bqu × L qu ± Mx B qu × Lqu - Với: = (kN/m2) - Xác định tải trọng tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước: Lực dọc tiêu chuẩn + Trọng lượng đất bê tông từ đáy đài trở lên: × 8,93 × 8,93 × N1 = γtbBquLquh = 22 =3508,776(kN) + Trọng lượng đất móng khối quy ước từ đáy đài trở xuống (không kể trọng lượng cọc) với γi trạng thái giới hạn II: 8,93 × 8,93 × × × N2 = (LquBqu – nAp)γtb llv= ( –6 0,16) 11,053 39,3 = 34222,813 (kN) Trong đó: γ i × li Bảng 2.10 Tính tốn γi , kN/m3 20 10,6 11,2 11,6 10,1 10,8 9,6 11 11 γ tb = ∑ γ i × li 434,38 = = 11, 053kN / m3 39,3 ∑l + Trọng lượng cọc: × × × N3 = nApllv(γbt- γn )= 0,16 39,3 (25-10) =565,92 (kN) ⇒ ∑ N tc = Ntc + N1 + N2 + N3 =43037,822kN Mômen tiêu chuẩn ∑M tc y = M oytc + Qoxtc hd ∑M tc x = M oxtc + Qoytc hd =-267,089+(-103,339).1,2=-391,096 kNm =30,834+9,296.1,2=41,989 kNm - Ứng suất mũi cọc: Ptb ∑N = Ptb ± Pmax tc = Lqu Bqu ∑M y qu Bqu × L 43037,822 = 539, 694 8,93 × 8,93 ± ∑M B qu x × Lqu kN/m2 = 539, 694 ± 536, 753 −391, 096 41,989 ± = 2 8,93 × 8,93 8,93 × 8,93 542, 635 6 = - Tính tốn sức chịu tải đất xác định theo công thức sau: m1 m2 k tc kN/m2 γ II* RII = (ABqưγII + BHqư + DcII) - Trong đó: + γII = 11 kN/m3: trọng lượng riêng đất đáy móng khối quy ước + γ*II trọng lượng riêng đất đáy móng khối quy ước γ ×l γ II* = γ tb = ∑ i i = 11, 053kN / m3 ∑l + A, B, D: hệ số phụ thuộc góc ma sát lớp đất mũi cọc cắm vào đất (lớp đất số 8) - Căn số liệu địa chất ta có: cII = 42,3kN/m2 A = 0,36 ϕII = 16, 01 ⇒ B = 2, 431 D = 5,002 m1 = 1.2 m2 = 1.0 : hệ số điều kiện làm việc đất : hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất × × × × × × × R = 1,2 1,0 ((0,36 8,93 11+ 2,431 41,3 11,053 + 5,002 42,3) =1628,006(kN/m2) - Kiểm tra điều kiện ổn định đất bên khối móng quy ước: Ptbtc = 539, 694(kN / m ) < R = 1628, 006 ( kN / m ) tc 2 Pmax = 536, 753(kN / m ) < 1, × R = 1953, 607 ( kN / m ) tc Pmin = 542, 635(kN / m ) > ⇒ Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định 2.8 Kiểm tra lún móng quy ước Tính theo trạng thái giới hạn II tính lún theo phương pháp cộng lún lớp S < S gh = 8cm Điều kiện: Trong đó: S - độ lún tính tốn tuyệt đối móng S gh - - độ lún cho phép Xác định áp lực gây lún đáy móng: Pgl = σ gl = P0 − γ II* × H qu = 539, 694 − 11, 053 × 41,3 = 83, 205 ( kN / m ) P0 = Ptbtc = 539, 694 ( kN / m ) γ II* = 11, 053 ( kN / m2 ) - Với Áp dụng phương pháp tính lún theo lớp phân tố, ta chia lớp đất đáy móng thành lớp phân tố có chiều dày đủ nhỏ: Chia đất thành n lớp đất phân tố móng với bề dày: hi ≤ Bqu Chọn = 8,93 = 2, 233(m) hi = 2(m) (σ ) bt - Xác định trị số ứng suất trọng lượng thân đáy móng đáy lớp phân tố: σ ibt = γ i ( H qu + zi ), i = ÷ n z0 = , đáy móng ứng suất gây lún σ igl = k0 × Pgl - Tính ứng suất trọng lượng thân tải trọng gây lớp phân tố: + Tại đáy móng: z0 = 0, σ 0bt = γ II* H qu = 11, 053 × 41,3 = 456, 489 ( kN / m ) σ 0gl = Pgl = 83, 205 ( kN / m ) + Ứng suất thân độ sâu: + Ứng suất gây lún độ sâu: Lqu / Bqu k0i zi : σ ibt = γ i × hi + σ ibt−1 zi = σ igl = k0i × σ igl−1 z / Bqu phụ thuộc vào tỷ số , tra theo bảng Kết tính tổng hợp Bảng 2.11 Bảng 2.11 Kết tính móng quy ước z/Bqu 1 0,224 2000 Lqu/Bqu 39300 α 456,489 478,595 83,205 2000 41300 α 78,296 Hình 2.5 Biểu đồ phân bố ứng suất thân ứng suất gây lún móng cọc ( Ha ) Theo TCVN 9362:2012 quy định chiều sâu phạm vi chịu lún đến độ sâu thỏa gl bt σ ≤ 0, 2σ mãn điều kiện: (Đất tốt) Ở chiều sâu z=2(m) (tương ứng với điểm tính 1) trị số ứng suất thân bt σ = 478, 595kN / m σ gl = 79, 296kN / m trị số ứng suất gây lún thỏa mãn điều kiện gl bt H a = 2( m) σ ≤ 0, 2σ Do vậy, chiều sâu phạm vi chịu nén σ gl + σ gl σ gli = i −1 i Ứng suất gây lún trung bình lớp phân tố thứ i: Độ lún ổn định (S) đáy móng tính theo biểu thức sau: S = ∑ in=1si = ∑ in=1 Trong đó: loại đất); β hi E0i β × hi × σ gli E0i - Hệ số phụ thuộc vào tính nở hơng đất (Thường lấy 0,8 cho - Chiều dày lớp phân tố thứ i - Môđun biến dạng trường lớp đất phân tố thứ i, E = 38, 6(kG / cm ) = 3860(kN / m ) Kết tính thể Bảng 2.12 Bảng 2.12 Kết độ lún móng quy ước Phân tố hi (m) σ gli σ gl σ bt kN/m kN/m kN/m2 456,489 83,205 478,595 78,296 80,751 Tổng độ lún ∑ Si = 3,347cm < S gh = 8cm Si (cm) 3,347 3,347 (Thỏa mãn độ lún tuyệt đối) 2.9 Tính tốn chiều cao đài Chọn sơ chiều cao đài hđ=1,2m 2.9.1 Kiểm tra xuyên thủng tháp 450 450 400 1200 3200 1200 400 150 1050 450 400 1200 1200 400 3200 Hình 2.6 Kiểm tra xuyên thủng tháp 450 Ta có: A1 ≤ 2h0d + lc 2,8 = × 1, 05 + 0, = 2,8 ⇔ d 2,8 = ×1, 05 + 0, = 2,8 B1 ≤ 2h0 + bc Vậy đài không bị xuyên thủng thép 450 2.9.2 Kiểm tra xuyên thủng tháp khác 450 Pxt ≤ Pcx Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: 1050 400 1200 1200 700 600 400 650 1200 3200 1200 650 600 150 400 400 3200 Hình 2.7 Kiểm tra xuyên thủng tháp khác 450 Tính lực xuyên thủng Pxt = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q6 + Q7 + Q8 + Q9 = 5761,12 − 640,124 = 5120,996( kN ) Tính lực chống xuyên thủng: Pcx = Rbt h0d [ (bc + c2 ).α1 + (lc + c1 ).α ] Trong đó: h0d α1 = 1,5 + ÷ c1 hd α = 1,5 + ÷ c2 h0d = hđ Ta có: −a = 1200 − 150 = 1050(mm) = 1,05( m) h0d 1050 = = 1,615 c1 650 → α1 = 1,5 + (1,615) = 2,849 Ta có: h0d 1050 = = 1,615 c2 650 → α = 1,5 + (1,615) = 2,849 → Pcx = 1,05.103.1,05.[ (0,7 + 0,65).2,849 + (0,7 + 0,65).2,849] = 8480,761( kN ) Pxt = 5120,996(kN ) < Pcx = 8480,761( kN ) → - Kiểm tra điều kiện: Thỏa điều kiện → Vậy chiều cao đài móng hđ=1200(mm) thỏa điều kiện xuyên thủng 2.10 Tính tốn nội lực bố trí thép đài cọc Để xác định momen ta dùng công thức sau: M I = ∑ Qi ri Trong đó: Qi - Phản lực cọc thứ I mặt ngàm xét ri - khoảng cách từ mép cột đến tim cọc i II 400 1200 1200 600 400 650 1200 3200 II 700 1200 650 600 400 I 400 3200 I Hình 2.8 Mặt móng 2.10.1 Xét mặt ngàm I-I Q7=605,687kN; Q8=646,045kN; Q9=686,403kN M I = ∑ Qi ri = (Q7 + Q8 + Q9 ).r1 = (605,687 + 646,045 + 686, 403).0,85 = 1647, 415kNm a = 150(mm) → h0 = − a = 1200 − 150 = 1050( mm) Chọn trọng tâm cốt thép: hđ MI 1647, 415 → As = = = 4,981.10 −3 ( m ) = 49,808(cm ) 0,9.Rs h0 0,9.350.10 1,05 Chọn φ18 có → as = 2,545(cm ) n= As 49,808 = = 19,571 → as 2,545 Số cần thiết: Khoảng cách thanh: 3200 − 100 a= = 163,158( mm) → 20 − Thống kê lại số thép: Chọn n = 20(thanh) Chọn a=150(mm) n2 = l − 2abv 3200 − 100 = = 20,667 a2 150 (thanh) → Chọn n = 21(thanh) 21φ18a150 Kết luận: bố trí (Thép số 1) 2.10.2 Xét mặt ngàm II-II Q1=593,846kN; Q4=599,767kN; Q7=605,687kN M II = ∑ Qi ri = (Q1 + Q4 + Q7 ).r2 = (593,846 + 599,767 + 605,687).0,85 = 1529, 405kNm a = 150(mm) → h0 = − a = 1200 − 150 = 1050( mm) Chọn trọng tâm cốt thép: hđ M II 1529, 405 → As = = = 4,624.10−3 ( m ) = 46, 241(cm ) 0,9.Rs h0 0,9.350.10 1,05 Chọn φ18 có as = 2,545(cm ) n= → As 46, 241 = = 18,169 → as 2,545 Số cần thiết: Khoảng cách thanh: 3200 − 100 a= = 172, 222( mm) → 19 − Thống kê lại số thép: l − 2abv 3200 − 100 n2 = = = 20,667 a2 150 Chọn n = 19(thanh) Chọn a=150(mm) (thanh) → Chọn n = 21(thanh) 21φ18a150 Kết luận: bố trí (Thép số 2) 2.11 Kiểm tra cọc vận chuyển cẩu lắp - Dựa vào sơ đồ cẩu cọc vận chuyển, xếp cọc bãi, cẩu cọc ép cọc để tính cốt thép cọc - Tải trọng tác dụng lên cọc chủ yếu trọng lượng thân cọc + Tải trọng lượng thân cọc : - Trong đó: + + Ap = 0, = 0,16( m ) γ bt = 25 ( kN / m ) q = γ bt × Ap × kd diện tích tiết diện cọc trọng lượng riêng bê tông + kd = 1,5 hệ số động vận chuyển, lắp dựng q = γ bt × Ap × kd = 25 × 0,16 × 1,5 = ( kN / m ) ⇒ Trọng lượng thân cọc : Khi vận chuyển cọc: q M M M=12,84 (M)kNm Hình 2.9 Sơ đồ tính biểu đồ momen vận chuyển cọc - Cọc bố trí hai móc cẩu cách đầu cọc đoạn 0,207L - Momen trọng lượng thân cọc: M = 0, 0214 × qL2 = 0, 0214 × ×10 = 12,84 ( kNm ) Khi vừa cẩu vừa lắp: M M max =40,8 (M)kNm Hình 2.10 Sơ đồ tính biểu đồ momen vừa cầu vừa lắp - Giá trị moment M : M = 0, 068 × qL2 = 0, 068 × ×102 = 40,8 ( kNm ) As = M max 40,8 = = 0,35.10−3 (m ) = 3,5(cm ) 0,9.Rs h0 0,9.350.10 (0, − 0,03) Chọn 8Ø16 = 16,08cm2 (Thỏa) - Chọn thép móc cẩu Ø14 có As = 1,539cm2=153,9mm2 - Khả chịu lực kéo thép móc cẩu: × Nk = Rs.As = 350 153,9 = 53865(N) = 53,865(kN) - Tải trọng cọc tác dụng vào móc cẩu (lấy trọng lượng cọc): × 10 ql 2 N= = = 30(kN) ⇒ Ta thấy khả chịu lực thép móc cẩu lớn tải trọng tác dụng vào móc cẩu Dùng móc cẩu Ø14 móc cẩu đủ khả chịu lực ... cổ móng C2, C3 1.2 Thiết kế phương án móng nơng cho trục cột Chọn phương án móng đơn để tính tốn cho móng Chọn chiều sâu chơn móng h = 1, 4m Hình 1.3 Trụ địa chất móng nơng 1.2.1 Tính tốn móng. .. làm đoạn dài 10m SVTH: Huỳnh Minh Dương 37 Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao Hình 2.2 Trụ địa chất móng cọc SVTH: Huỳnh Minh Dương 38 Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao 2.2 Xác định sơ... ΙΙ−ΙΙ Hình 1.8 Sơ đồ tính móng A4 theo phương cạnh ngắn - Momen SVTH: Huỳnh Minh Dương 16 Đồ án Nền & Móng GVHD: Trịnh Văn Thao l.B tt 1,7 ( 0, 475 ) = Ptb = 304,69 = 58, 434(kNm) 2 M II − II -