Đồ án: Đồ án môn học Kết cấu bê tông cốt thép số 1 Sàn sườn toàn khối có bản dầm

Đồ án môn học Kết cấu bê tông cốt thép số 1 Sàn sườn toàn khối có bản dầm Sơ đồ sàn: Số liệu tính toán: Bảng 1, Tổ hợp số liệu tính toán: L1 (m) L2 (m) Ptc (kNm2) ?f,p Bề rộng tường t (m) Bêtông B20 (MPa) Cốt thép CI (MPa) Cốt đai CI (MPa) CII(MPa) Cốt dọc CII,CIII (MPa) 2.7 6 15 1,2 0.44 Rb=11.5 Rbt=0.90 ?b=1 Rs=175 Rsw=175 Rsw=225 Rs=280 Rs=365 Các lớp cấu tạo như sau: Gạch lát :?g =10mm; ?g=20kNm3; n= 1,1 Vữa lót : ?v =30mm ; ?v=18kNm3; n= 1,3 Bêtông cốt thép : ?b =hb ; ?bt=25kNm3; n= 1,1 Vữa trát : ?v =15mm; ?v=18kNm3; n= 1,3 Thuyết minh tính toán I. Bản sàn, 1. Phân loại bản sàn: Xét tỉ số 2 cạnh ô bản: nên b?n làm việc như bản loại dầm 2. Chọn sơ bộ kích thước các bộ phận sàn: + Xác định sơ bộ chiều dày của bản sàn: hb = L1 Trong đó L1 = 2700 (mm) hb = = 99 (mm) Chọn hb=110 (mm) + Xác định sơ bộ kích thước dầm phụ: hdp = = = (300 500) (mm ) ? Chọn hdp = 500 (mm) bdp = (0,3 ? 0,5)hdp = (0,3 0,5) 500 = (150 250) (mm) Chọn bdp = 250 (mm) Vậy kích thước dầm phụ: (250 x 500) (mm); + Xác định sơ bộ kích thước dầm chính: hdc = ? Ldc = ? 3 2700 = (1012.5 ? 540) (mm) Chọn hdc = 900 (mm) bdc = (0,3?0,5)hdc = (0,3 ?0,5) 900 = (270 450 ) (mm) ? Chọn bdc = 400 (mm) Vậy kích thước dầm chính : (400 x900) (mm); 3. Sơ đồ tính Cắt theo phương cạnh ngắn 1 dải có chiều rộng b=1m, Xem bản như 1 dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa là tường biên và các dầm phụ. Bản sàn được tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa, Đoạn bản kê lên tường là Sb lấy không bé hơn chiều dày hb=110(mm) Nhịp biên: Lb = L1 + = 2700 125 220 + 55 = 2410 (mm); Lb = 2410 (mm) +Nhịp giữa: Lg = L1 bdp = 2700– 250 = 2450 (mm) Lb và Lg chênh lệch nhau : Xác định tải trọng, Tĩnh tải: Xác định trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn, gs=?(?f,i, ?i,?i), Kết quả tính được trình bày trong bảng 2, Lớp cấu tạo Chiều dày ?i(mm) Trọng lượng riêng ?i(kNm3) Trị tiêu chuẩn gsc(kNm2) Hệ số độ tin cậy về tải trọng ?f,i Trị tính toán gs(kNm2) Gạch 10 20 0,20 1,1 0.22 Vữa lát 30 18 0.54 1,3 0.702 Bêtông cốt thép 110 25 2.75 1,1 3.025 Vữa chát 15 18 0.270 1,3 0.351 Tổng cộng 3.76 4.298 Hoạt tải : Hoạt tải tính toán: Pb = ?f,p pc = 1,2.15 =18 (kNm2) Tổng tải : Tổng tải trọng tác dụng lên bản sàn ứng với dải bản có chiều rộng b=1m: qb = gP + pb = 4.298 + 18=22.298 (kNm2) 3. Xác định nội lực, +Mô men lớn nhất ở nhịp biên và gối thứ 2: Mmax b = = + Gối :M= = + ở nhịp giữa và gối giữa: Mmax,min=

Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toàn khối Đồ án môn học Kết cấu bê tông cốt thép số Sàn sờn toàn khối có dầm Sơ đồ sàn: 6000 E 440 6000 D 6000 C 6000 B A 2700 2700 2700 2700 8100 2700 8100 8100 8100 16 13 10 8100 Số liệu tính toán: Bảng 1, Tổ hợp sè liƯu tÝnh to¸n: L1 (m) 2.7 L2 (m) Ptc (kN/m2 ) 15 Sinh viªn thùc hiƯn BỊ réng tờng t (m) f,p 1,2 0.44 Bêtông B20 (MPa) Rb=11.5 Rbt=0.90 γ b=1 : Phạm Gia Dũng CI (MPa) Rs=17 Cèt thÐp Cèt ®ai Cèt CI däc (MPa) CII,CIII CII(MPa) (MPa) Rsw=17 Rsw=22 Rs=28 Rs=36 Đồ án Bêtông cốt thép Sàn sờn BTCT toàn khối GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Các lớp cấu tạo nh sau: Gạch lát :g =10mm; g=20kN/m3; n= 1,1 V÷a lãt : δv =30mm ; γ v=18kN/m ; n= 1,3 Bêtông cốt thép : b =hb ; bt=25kN/m ; n= 1,1 Vữa trát : v =15mm; γ v=18kN/m3; n= 1,3 Sinh viªn thùc hiƯn : Phạm Gia Dng Đồ án Bêtông cốt thép Sàn sên BTCT toµn khèi GVHD:ThS.Trịnh Tiến Khương ThuyÕt minh tÝnh toán I Bản sàn, 1.Phân loại sàn: Xét tỉ số cạnh ô bản: L2 = = 2.22 > L1 2.7 nên bn làm việc nh loại dầm 2.Chọn sơ kích thớc phận sàn: + Xác định sơ chiều dày sàn: hb = 0.8 ữ 1.4 L1 30 ữ 35 Trong L1 = 2700 (mm) 1.1 ì 2700 hb = = 99 (mm) 30 ⇒ Chän hb=110 (mm) + Xác định sơ kích thớc dầm phụ: 1 ữ ì l = ữ ì 6000 = (300 ữ 500)  12 20   12 20  hdp =  (mm ) ⇒ Chän hdp = 500 (mm) bdp = (0,3 ữ 0,5)hdp = (0,3 ữ 0,5) ì 500 = (150 ÷ 250) (mm) ⇒ Chän bdp = 250 (mm) VËy kÝch thíc dÇm phơ: (250 x 500) (mm); + Xác định sơ kích thớc dầm chính: 1 1 Ldc = ữ ì ì 2700 = (1012.5 ữ 540) (mm) ữ 15  15  8 8 hdc =  Chän hdc = 900 (mm) bdc = (0,3÷ 0,5)hdc = (0,3 ÷ 0,5) ì 900 = (270 ữ 450 ) (mm) Chän bdc = 400 (mm) VËy kÝch thíc dÇm chÝnh : (400 x900) (mm); Sinh viªn thùc hiƯn : Phạm Gia Dng Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toàn khối Sơ đồ tính Cắt theo phơng cạnh ngắn dải có chiều rộng b=1m, Xem nh dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa tờng biên dầm phụ 6000 E 440 6000 D 6000 C 6000 B A 2700 2700 2700 2700 8100 2700 8100 8100 8100 10 8100 16 13 Bản sàn đợc tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa, Đoạn kê lên tờng Sb lấy không bé chiều dày hb=110(mm) Nhịp biên: Lb = L1 - b dp - h bt + b 2 = 2700 - 125 - 220 + 55 = 2410 (mm); Lb = 2410 (mm) +Nhịp giữa: Lg = L1 - bdp = 2700– 250 = 2450 (mm) Sinh viªn thùc hiƯn : Phạm Gia Dũng Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toàn khối Lb Lg chênh lệch : 2450 − 2410 × 100 0 = 1.6 0 < 10 0 2450 440 110 2410 250 250 2450 2700 2700 Xác định tải trọng, Tĩnh tải: Xác định trọng lợng thân lớp cấu tạo sàn, gs=( f,i, i,i), Kết tính đợc trình bày bảng 2, Lớp cấu tạo Gạch Vữa lát Bêtông cốt thép Vữa chát Chiều dày i(mm) Trọng lợng riêng i(kN/m3) Trị tiêu chuẩn c gs (kN/m2) Hệ số độ tin cậy tải trọng f,i 10 30 20 18 0,20 0.54 1,1 1,3 TrÞ tÝnh to¸n gs(kN/m2 ) 0.22 0.702 110 25 2.75 1,1 3.025 15 18 0.270 1,3 0.351 Tỉng céng 3.76 4.298 Ho¹t tải : Hoạt tải tính toán: Pb = f,p × pc = 1,2.15 =18 (kN/m2) Tỉng t¶i : Tỉng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải b¶n cã chiỊu réng b=1m: qb = gP + pb = 4.298 + 18=22.298 (kN/m2) Xác định nội lực, +Mô men lớn nhịp biên gối thứ 2: Mmax b = q b l 2b 22.298 × (2.41) = = 11 862(kNm) 11 11 Sinh viên thực : Phm Gia Dng Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toµn khèi + Gèi :M= q b l g2 = 11 22.298 × (2.45) = 12.16(kNm) 11 + nhịp gối giữa: Mmax,min= q b l g2 16 =± 22.298 × 2.45 16 = ±8.365( kNm) gb gb 2410 2450 8.365 12.16 8.365 11.826 Hình Sơ đồ tính toán biểu đồ bao mômen sàn Tính cốt thép, Bêtông cã cÊp ®é bỊn B20 : Rb=11.5 Mpa ξ pl =>α pl = 0.3 , = 0.37 Cèt thÐp b¶n sàn sử dụng loại CI : Rs=225 MPa CII: Rs=280 MPa Từ giá trị Mômen nhịp gèi, gi¶ thiÕt a= 15 (mm) TÝnh cèt thÐp theo công thức sau: h0 = hb a = 110 − 15 = 95mm, αm = TÝnh γ b M ≤ α pl = 0.3 , Rb b.h02 ζ = 0.5(1 + − 2α m ) ⇒ As = M Rs ζ ho Sinh viªn thùc hiƯn : Phm Gia Dng Bảng Tĩnh tải tác dụng lên sàn Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tiến Khương Sµn sên BTCT toµn khèi µ = 0.05 = As bìh max = 1ì 11 0.37 × × 100 = 1.89 0 225 ìR R b b = s Kết tính cốt thép đợc tóm tắt bảng 3, Chọn cèt thÐp Asc Φ a (mm (mm mm ) ) m TiÕt diÖn M (kNm) αm ζ As mm m Nhịp biên, gối B 11.82 12.16 0.114 0.117 0.939 0.937 475 488 0.5 0.51 10 165 160 475 490 Nhịp giữa, gối gữa 8.365 0.081 0.958 391 0.41 125 400 µ % Bè trÝ cèt thÐp, p 18 = = 4.19 > 298 g ⇒ ν = 0,3⇒ν Lg = 0,3.2450 = 735 (mm) ν Lb = 0,3.2410 = 720 (mm) Chän ν × Lg = ν Lg = 735 (mm) XÐt tỉ số : b p Đối với ô có dầm liên kết biên ( vùng gạch chéo hình 5) đợc giảm 20% lợng thép so với kết tính đợc, gối nhịp giữa: As = 0,8 391 = 313(mm2) ⇒ Chän Φ8a160 ( Asc = 314 (mm2)) Sinh viên thực : Phm Gia Dng Đồ án Bêtông cèt thÐp GVHD:ThS.Trịnh Tiến Khương Sµn sên BTCT toµn khèi 6000 E 220 6000 D 6000 B 6000 C A B C B C A A 2700 2700 2700 2700 8100 2700 8100 8100 8100 10 8100 13 16 Hình : bảng thể vùng giảm cốt thép Cốt thép cấu tạo chịu Mômen âm dọc theo gối biên phía dầm chính: φ 10,a 200  Cèt thÐp ph©n bè chän theo cấu tạo: Chọn 8a300 Chọn chiều dài neo nhịp vµo têng Lan ≥ 10 Ф ⇒ Chän Lan = 110 (mm) Chän chiỊu dµi neo nhip vµo gèi lµ Lan ≥ 20 Ф => chän Lan = 200 (mm) Bố trí cốt thép cho sàn đợc thể hình Sinh viên thực : Phm Gia Dng Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tiến Khương Sµn sên BTCT toµn khèi 440 735 420 Ø10a200 735 420 Ø10a320 Ø8a300 Ø10a320 490 735 420 Ø8a250 Ø8a300 Ø8a250 Ø8a300 Ø10a165 Ø8a300 Ø8a125 250 2410 250 2450 2700 Ø10a200 2700 Ø10a320 Ø10a320 Ø8a250 Ø8a250 1400 1400 95 590 95 735 420 95 95 2720 95 95 1400 95 50 2850 95 1400 95 50 95 60 ỉ8a125 ỉ10a165 mă t c a-a Sinh viên thực : Phm Gia Dng Đồ án Bêtông cốt thÐp GVHD:ThS.Trịnh Tiến Khương Sµn sên BTCT toµn khèi 440 735 735 420 735 420 735 420 420 Ø10a320 Ø10a200 490 Ø8a320 Ø8a300 Ø10a320 Ø8a300 Ø8a300 Ø10a165 Ø8a160 250 2410 250 2450 2700 Ø10a200 Ø8a300 Ø8a320 2700 Ø10a320 Ø10a320 Ø8a320 Ø8a320 1400 1400 590 95 95 95 95 60 2720 95 95 1400 95 50 2850 95 1400 95 50 95 60 ỉ8a160 ỉ10a165 mă t c b-b ỉ10a200 ỉ8a300 mă t c c -c Hình 6: Sơ đồ bố trí cốt thép cho sàn Sinh viên thực : Phm Gia Dng 10 Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toàn khối Q1 = 0,4 ì q dp ì Lb = 0,4 ì 62.886 ì 5.69 = 143.13 kN Bên trái gối thứ 2: Q t2 = 0,6 ì q dp × Lb = 0.6 × 62.886 × 5.69 = 211 kN Bên phải gối thứ 2, bên trái bên phải gối thứ 3: Q 2p = Q3t = Q3p = 0.5 × qdp × Lg = 0.5 × 62.886 × 5.6 = 176 kN 148.14 74.78 41.44 134.68 186.47 188.55 127.7 37.59 33.5 62.52 36.78 36.78 118.5 127.7 118.5 149.18 biểu đồ hì nh bao mô ment 176 143.13 176 211.3 biểu đồ hì nh bao l ực c Hình : Biểu đồ hình bao nội lực dầm phụ Tính cốt thép, Bê tông có cấp độ bền chịu nén B20, Rb = 11.5Mpa; Rbt = 0.90 Mpa Cốt thép dọc đầm phụ sư dơng lo¹i CII: R s = 280 Mpa Cèt thép đai dầm phụ sử dụng loại CI : R sw = 175 Mpa a.Cốt dọc : ã Tại tiết diện nhịp : Sinh viên thực : Phm Gia Dng 15 Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toàn khối Tơng ứng với giá trị mômen dơng, cánh chịu nén, Tiết diện tính toán tiết diện chữ T, Xác định Sf  L2 − bdc 5600 = = 933  6  hb 110 = = 0.22 > 0.1 → S f = 9 × hb = × 110 = 110 → S f = 930 hd 500 L −b  dp = 2700 − 250 = 1225  2 ChiỊu réng c¸nh tÝnh to¸n: b' f = bdp + × S f = 250 + 2.930=2110 (mm) KÝch thíc tiÕt diƯn ch÷ T (b’f = 2110; h’f = 110; b=250; h = 500 mm) Xác định vị trí trục trung hoà: Giả thiết a =35mm ⇒ h0 =h − a = 465 mm M f = Rb × b' f ×h' f ( h0 − 0.5 × h' f ) = 11 ×10 × 2.11 × 0.11( 0.465 − 0.5 × 0.11) = 1081(kNm) NhËn thÊy M< Mf ( Víi M mặt cắt dầm) nên trục trung hoà qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật ( b f ì hdp)=2110ì 500 ã Tại tiết diện gối: Tơng ứng với giá trị mômen âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiêt diện chữ nhật (bdpì hdp) = 250ì 500 mm, Giả thiết a =35mm ⇒ h0 =h − a = 465 mm 2110 930 250 500 110 930 250 b a H×nh 10, tiÕt diƯn tÝnh cèt thÐp cho dÇm phơ a) tiÕt diện nhịp; b) tiết diện gối Sinh viên thực : Phm Gia Dng 16 Đồ án Bêtông cèt thÐp GVHD:ThS.Trịnh Tiến Khương Sµn sên BTCT toµn khèi αm = ξ TÝnh pl γ b M ≤ α pl = 0.3 , , Rb=11.5 Mpa =11.5 (N/mm2) Rb b.h02 = 0.37 ξ = − − 2α m ⇒ As = µ ξ γ Rb b.h0 b Rs = 0.05 = As bìh µ max =ξ γ ×R R b pl × 11 0.37 × × 100 = 1.52 0 280 b = s Phơng án bố trí cốt thép cho dÇm phơ h0 TiÕt diƯn M kNm αm ζ 46 0.034 0.982 5 m As µ mm2 % 1490 1.28 1340 1.16 1003 0,86 1126 0.978 Chän thép Chọn m Nhịp biên 2110ì 50 188.55 Gối 148.14 46 0.243 0.858 5 46 0.023 46 0.209 0.880 250× 500 Nhịp 2110ì 50 127.7 0.988 320+2 18 418+1 20 4φ18 Asc mm2 1451 1332 1018 Gèi 250ì 500 127.7 Sinh viên thực : Phm Gia Dng 318+2 16 1165 17 Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trịnh Tiến Khương Sµn sên BTCT toµn khèi Bè trÝ cèt thÐp däc: + ë phÝa díi lÊy líp bảo vệ 20 mm, + phía lấy líp b¶o vƯ b»ng 20 mm, 1Ø20 2Ø18 2Ø18 1Ø18 2ỉ18 2ỉ18 2ỉ18 2ỉ16 2ỉ20 2ỉ18 1ỉ20 nhịp biê n 2ỉ18 gố i 2ỉ18 2ỉ18 nhịp 2ỉ18 gố i Hình 11 : Bố trí cốt thép chịu lực cho dầm phụ b.Tính toán cốt thép ngang + Bớc đai cấu tạo SCT : Ta có giá trị lực cắt dầm : QA = 143.3 kN , QBT =211.3 kN , Qbp = Qc =176 kN; * Đối với đoạn đầu dầm, với dầm chịu tải phân bố ad = L h hdp= 500 mm > 450 mm → S C T = min ,300  = 166,67 mm 3  * §èi với đoạn lại: 3h S C T = min ;500  = 375 mm   Sinh viên thực : Phm Gia Dng 18 Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toàn khối + Bớc đai lớn Smax: 1,5ì Rbt × b× h02 Smaxi = Qmaxi * TÝnh cho bên trái gối 2: Qmax=QT2 = 211.3 kN S max = 1,5 × 0,9 × 250 × 465 = 345 (mm) 211 ì10 Chọn đai 8a160 ; n = 2, a s w = 0,5024 cm2 + Kiểm tra điều kiện đảm bảo độ bền dải nghiêng vết nứt xiên : Qmax < 0,3 × ϕ w1 × ϕ b1 × Rb × b × h0 Trong ®ã: ϕw1 = 1+ 5× α × µw Víi α= Es 21×10 = = 7,78 Eb 27 ì103 àw = As w bìs = ; × 28,3 = 0,0018 200 × 150 → ϕ w1 = + × 7,78 × 0,0018 = 1,07002 < 1,3 ϕb1 = − β × Rb = − 0,01 × 11,5 = 0,885 => ta cã : 0,3 × 1,07002 × 0,885 × 11,5 × 1000 × 0,25 × 0,465 = 379.8 kN > Qmax = 211 3(kN ) * Kiểm tra điều kiện tính toán: ϕ b × (1 + ϕ n ) × Rb t × b × h02 C = 1,5 × 0,9 × 250 × 465 = 78,46 kN < Qmax = 211 3( kN ) × 465 → Phải tính toán cốt đai chịu cắt cho đoạn dầm : Gỉa thiết chọn khoảng cách cốt đai theo cÊu t¹o:s ct =160 mm => qsw = Asw.Rsw 50,24.2.175 = = 109.9 KN/mm S 160 Sinh viªn thùc hiƯn : Phm Gia Dng 19 Đồ án Bêtông cốt thép Sµn sên BTCT toµn khèi C= 2.Rbt b.ho = q sw GVHD:ThS.Trịnh Tiến Khương 2.09.10 3.0.25.0,465 = 0.885 m 109.9 => ho × 1018 = 339 Thoả mÃn, Sinh viên thực : Phm Gia Dng 20 Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toàn khối Dầm 1, Sơ đồ tính, Dầm đợc tính theo sơ đồ đàn hồi, xem nh dầm liên tục có nhịp tựa lên tờng biên cột, 900 440 2700 2700 8100 2700 2700 2700 8100 2700 2700 P G Hình 12, Sơ đồ tính dầm cdc - đoạn dầm kê lên tờng, chọn cdc = t=440 (mm) Nhịp tính toán lấy theo khoảng cách từ trục đến trục, cụ thể nh sau: L = 3L1 = 3× 2700 = 8100 mm 2, Xác định tải trọng Tải trọng từ sàn truyền lên dầm phụ từ dầm phụ truyền lên dầm dới dạng lực tập trung, Sinh viên thực : Phm Gia Dng 21 Đồ án Bêtông cốt thÐp GVHD:ThS.Trịnh Tiến Khương Sµn sên BTCT toµn khèi 2700 1350 500 900 1350 2700 2700 H×nh 13 : Xác định tải trọng tác dụng lên dầm a: TÜnh t¶i tËp trung: G = G1 + G0 KN Trong đó: + G1 Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm G1 = g dp ì L2 = 14,826 × = 85.72 kN + G0 Lực tập trung trọng lợng thân phần sên dÊm chÝnh quy vÒ: Go = nbt.γ bt.bdc.(hdc- hdp).L1 = 1,1.25 0,4.(0,9 – 0,11).2,7= 23.463 kN → G = 85.72+23.463 = 109.18 (kN) b: Hoạt tải tập trung: P = q dp × L2 = 30 × = 291.6(kN ); 3, Xác định nội lực: a, Biểu đồ bao mômen * Các trờng hợp đặt tải: Sơ đồ tính dầm đối xứng, trờng hợp đặt tải đựoc trình bày nh hình 14, Sinh viên thực : Phm Gia Dng 22 Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trịnh Tiến Khương Sµn sên BTCT toµn khèi * Xác định biểu đồ mômen cho trờng hợp đặt tải : Tung độ biểu đồ mômen tiết diện trờng hớp đặt tải đợc xác định theo công thức: MG = GL = .109,18.8,1 = 884,35.α KN.m MPi = αPL = α.291,6.8,1 = 2362.α KN.m Do tính chất đối xứng nên cần tính cho 2,5 nhịp, Kết tính biểu đồ mômen cho trờng hợp tải G P1 G P P P2 P3 P P P4 P P5 P P6 Hình 14 Các trờng hợp đặt tải dầm nhịp Hình 15, Biểu đồ mômen cho trờng hợp đặt tải (kNm) Sinh viên thực : Phm Gia Dng 23 Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toµn khèi 248.502 MG 186.598 87.55 67.2106 MP1 276.349 304.693 330.674 677.883 87.55 108.775 248.006 248.006 129.1151 212.244 330.674 276.349 304.693 566.87 677.883 330.674 330.674 248.006 248.006 248.006 248.006 222.024 110.012 110.012 484.674 MP3 484.674 510.183 510.183 753.465 323.589 278.711 230.685 134.632 162.658 215.726 107.863 240.133 285.01 446.41 536.165 493.649 361.38 MP4 67.2106 538.527 538.527 566.87 222.024 MP2 108.775 129.1151 212.244 248.502 186.598 259.815 219.662 211.002 487.69 299.969 340.122 60.624 29.918 59.836 89.754 473.056 520.419 701.502 MP5 73.221 219.662 146.442 560.572 127.546 243.881 407.045 205.624 361.78 283.702 673.946 277.137 468.456 546.134 666.723 444.048 368.466 228.322 MP6 302.331 177.935 201.555 100.777 12.597 12.597 203.129 440.898 491.288 462.943 639.304 * X¸c định biểu đồ bao mômen Sinh viên thực : Phm Gia Dng 24 Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trịnh Tiến Khương Sµn sên BTCT toµn khèi Mơment(KN.m) α MG MP1 M α M α 0.24 0.146 212.244 0.287 677.894 -0.047 110.012 129.1151 0.24 566.88 -0.094 B -222.024 -0.281 248.502 -0.14 -330.68 -0.14 330.674 -0.319 753.478 0.038 0.076 0.099 67.2106 -0.129 -304.698 0.205 C -0.211 0.123 0.123 87.55065 -0.117 -276.354 0.216 -186.598 -0.105 -248.01 -0.105 108.7751 0.228 538.536 -0.105 108.7751 0.228 538.536 -0.105 484.674 510.183 -248.006 -0.057 -248.006 -248.006 240.133 446.41 -134.632 -0.153 -162.658 -230.685 MP2 M α MP3 M α 536.165 285.01 MP4 M α 29.918 59.836 89.754 -0.093 -60.624 -211.002 -361.38 -0.297 473.056 520.419 MP5 M α -73.221 -146.442 407.045 243.881 -701.502 0.086 277.137 468.456 MP6 M 639.304 491.288 -228.322 -12.597 203.129 12.597 -177.935 Mmax 890.138 695.9951 551.8846 597.7337 16.53115 647.3111 647.3111 Mmin 102.232 -92.9089 -219.66 -0.188 444.048 158.748 1001.98 -237.487 -188.803 -888.1 -139.231 -139.231 Hình 16, Biểu đồ bao mômen 1001.98 888.1 237.487 102.23 158.75 92.91 188.8 139.23 16.53 551.885 597.734 647.31 695.995 890.14 * Xác định mômen mép gối Sinh viên thực : Phm Gia Dng 25 Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toµn khèi 1001.98 M mg M mg 237.487 888.1 188.8 139.23 92.91 200 1500 200 1500 200 1500 200 1500 Hình 17, Xác định mômen mép gối Gối B: M = 1001.98 kNm 2500 B M mg = 237.487 + (1001,98 − 237,487) = 945.64 kNm 2700 B M mg = 945.64 kNm Gèi C: C M mg = 188,8 + 2500 (888,1 − 188,8) = 836,3 kNm 2700 b, Biểu đồ bao lực cắt * Xác biểu đồ lực cắt cho trờng hợp tải Ta có quan hệ mômen lựuc cắt: Đạo hàm mômen lực cắt , Vậy ta có: M = Q = tgα, XÐt hai tiÕt diƯn a vµ b cách đoạn x, chênh lệch mômen tiÕt diƯn lµ ∆M = Ma – Mb, Do lực cắt tiết diện là: Q= M x Bảng 11, Xác định tung độ biểu đồ lực cắt kN * t Bảng 12, Xác định tung độ biểu đồ bao lực cắt thành phần Và biểu ®åbao lùc c¾t (kN) Q(KN) QG QP1 QP2 Giua nhip A BT BP Giua nhip CT β Q 0.719 78.5 -30.68 -1.281 -139.9 1.07 116.82 7.64 β Q 0.86 250.78 -40.82 -332.4 9.61 9.61 9.61 β Q −0.14 -40.82 -40.82 -40.82 302 10.4 -281.2 Sinh viªn thùc hiƯn : Phạm Gia Dũng Giua nhip CP -0.93 -101.5 109.18 DT -109 291.6 -291 0 26 Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toµn khèi β Q QP3 198.58 β Q QP4 11.08 β Q β Q QP5 -93.02 -1.319 -384.6 1.262 368 76.4 11.08 0.038 11.08 -0.191 -55.7 -55.7 -215.2 -10.38 -10.38 -10.3 -55.7 309.05 17.45 -274 -27.12 -27.12 -27.12 232.11 -59.49 236.78 -54.82 -346.4 79.9 79.9 -1.204 1.242 -351.1 362.46 0.274 -0.242 79.9 -70.57 Qmax 329.28 -19.6 -128.8 484.82 87.54 -21.64 471.64 70.86 -109 Qmin 37.676 -123.7 -524.5 61.123 -51.85 -452.6 38.613 -70.57 -400 QP6 484.82 70.86 -22 -70.57 -70.5 471.64 329.28 87.54 70.57 123.7 452.6 524.5 Hình 18, Biểu đồ bao lực cắt (kN) Tính cốt thép Bêtông có cấp độ bền chịu nén B20: Rb=11,5Mpa; Rbt = 0,9 Mpa Cốt thép dọc dầm sử dụng loại CIII: R s =365 Mpa Cốt đai dầm sư dơng lo¹i CI: R sw= 175 Mpa a Cèt dọc: * Tại tiết diện nhịp Tơng ứng với giá trị mômen dơng, cánh chịu nén, tiết diện tính toán tiết diện chữ T, Vì hb 110 = = 0,122〉 0,1 nªn: hdc 900  3L1 8100  = = 1350  → S f = 9hb = 990 L − b 6000 − 400  dc = = 2800  Chän Sf= 990 mm, Sinh viªn thùc hiƯn : Phạm Gia Dng 27 Đồ án Bêtông cốt thép GVHD:ThS.Trnh Tin Khng Sàn sờn BTCT toàn khối Chiều rộng c¸nh bf = bdc + 2Sf = 400 + 2.990= 2380 KÝch thíc tiÕt diƯn ch÷ T (bf =2380; hf =110; b =400; h =900mm) + Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thiết a =60 mm h0 = h – a = 900 – 60 = 840 mm Cã: M f = γ b Rb × b' f ×h' f ( h0 − 0,5 × h' f ) = 1.11,5.103.2,38.0,11.(0,84 – 0,5.0,11) = 2363,39 kNm Tõ biĨu ®å bao m«men ta cã: M f > M max → Trục trung hoà qua cánh tính nh tiết diện chữ nhật b f ì h = 2380 ì 900 * Tại tiết diện gối Tơng ứng với giá trị mômen âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật bdcì hdc = 400ì 900 mm Gi¶ thiÕt = 80mm⇒h0= h – a = 800 – 80= 820 mm 2380 990 400 900 110 400 990 a b a) TiÕt diƯn ë nhÞp b) TiÕt diƯn ë gèi H×nh 19, TiÕt diƯn tÝnh cèt thÐp dầm Kết tính cốt thép đựoc tóm tắt b¶ng 13, B¶ng 13, TÝnh cèt thÐp däc cho dÇm chÝnh TiÕt diƯn M (kNm) αm ζ As (mm2) (%) Nhịp biên 2380ì 90 890.14 0.046 0.953 31.76 0.97 Sinh viªn thùc hiƯn : Phạm Gia Dũng Chän cèt thÐp Chän Asc 2φ 30 3φ 28 32,61 ho 835 28 Đồ án Bêtông cốt thép Sàn sờn BTCT toàn khối Gối (400ì 90 945.64 0.298 0) Nhịp 647,3 0,035 2380ì 90 Gối (400× 90 836,3 0,264 0) GVHD:ThS.Trịnh Tiến Khương 3φ 32 2φ 30 38.28 820 0.6 φ 30 21,21 855 1,01 3φ 30 2φ 28 33,53 823 0,817 3797 1.13 0,982 2088 0,844 3337 - Kiểm tra điều kiện hạn chế hàm lợng cốt thép: Điều kiện hạn chế: α R = 0,416 Ta thÊy αm < α R Thoả mÃn điều kiện hạn chế * Bố trí cèt thÐp däc chÞu lùc +ë phÝa díi lÊy líp bảo vệ 3cm +ở phía lấy lớp bảo vệ 3,5cm, khoảng cách hàng cốt thép t0=3,2cm 2Ø28 1Ø32 2Ø 2Ø30 2Ø30 1Ø30 2Ø 2Ø30 2Ø32 2Ø28 2ỉ28 2ỉ30 1ỉ28 nhịp biê n 2ỉ30 gối 2ỉ30 1ỉ30 nhịp g iữa 2ỉ30 gối b Cốt ngang * Chọn số nhánh đờng kính đa i: b = 400 mm, chọn đai3 nhánh h = 900 mm, dầm thờng có lực cắt lớn nên chọn ®ai φ8 => Rsw =175 MPa aSW =50,3mm2 kiÓm tra ®iỊu kiƯn tÝnh to¸n : Q ≤ 0,3 ϕ w1 ϕ b1 Rbb.ho ⇔ Q ≤ 0,3.11,5.103.0,4.0,855 = 1179,9 KN Q=524.5 thoả mÃn điều kiện tính toán Sinh viªn thùc hiƯn : Phạm Gia Dũng 29 ... Bênph ải 16 0 13 1.8 16 0 13 1.8 16 0 13 1,8 16 0 13 1,8 15 0 13 1.8 15 0 13 1.8 14 0 13 1.8 15 0 13 1.8 14 0 11 56 12 70 17 68 12 70 13 74 10 70 2096 10 70 2267 990 19 58 810 12 51 980 18 37 980 11 7 10 50 277.3 13 1.8 15 0... 28 329,68 13 1.88 14 0 18 99 12 50 87,92 14 0 3334 13 50 14 0 13 29 410 14 0 18 85 11 90 71, 9 13 1,8 trái 28 316 .48 13 1,8 Bênph Sinh viªn thùc hiƯn : Phạm Gia Dũng 1? ? 28 329.68 32 Đồ án B? ?tông cốt thép GVHD:ThS.Trnh... 695.99 51 5 51. 8846 597.7337 16 .5 311 5 647. 311 1 647. 311 1 Mmin 10 2.232 -92.9089 - 219 .66 -0 .18 8 444.048 15 8.748 10 01. 98 -237.487 -18 8.803 -888 .1 -13 9.2 31 -13 9.2 31 H×nh 16 , Biểu đồ bao mômen 10 01. 98 888.1