Đồ án hệ thống cung cấp nhiệt cho khách sạn 4 sao

Đồ án hệ thống cung cấp nhiệt cho khách sạn 4 sao cung cấp cho người đọc những phương án có thể cấp nhiệt với ưu nhược điểm khác nhau phù hợp với từng địa phương. Với tính toán chính xác và đã được kiểm duyệt

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI VIỆN KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NHIỆT LẠNH ĐỒ ÁN CUNG CẤP NHIỆT ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ HỆ THỐNG CẤP NƯỚC NÓNG TẬP TRUNG CHO KHÁCH SẠN TIÊU CHUẨN SAO Sinh viên thực hiện: Nguyễn Văn An MSSV: 20121941 Lớp: HT&TB Nhiệt Ngành: Năng lượng Giáo viên hướng dẫn: TS.Trần Huy Toàn Hà Nội - 2012 LỜI NÓI ĐẦU Trong lịch sử người, việc sử dụng tạo nhiệt cơng móng cho phát triển nhân loại Từ 5000 năm trước, người biết dùng nhiệt từ mạch nước ngầm để bảo quản thực phẩm đến nhiệt sử dụng đa dạng, tất nơi phần khơng thể thiếu Ta thấy vai trị ảnh hưởng lớn nhiệt đời sống Cùng với phát triển nhân loại trước hết đáp ứng nhu cầu người Nhu cầu việc sử dụng nhiệt qua hệ thống cung cấp nhiệt người tạo hộ dân cư, nhà hàng, khách sạn, Việc đòi hỏi hệ thống cung cấp nhiệt phải thiết kế theo tiêu chuẩn để đáp ứng lại nhu cầu sử dụng Để có kiến thức khảo sát, thiết kế, xây dựng vận hành hệ thống cung cấp nhiệt cách an toàn tinh tế, sinh viên ngành nhiệt trang bị môn học Hệ thống cung cấp nhiệt, Truyền nhiệt, Cơ chất lưu để áp dụng vào làm đồ án Do kiến thức cịn hạn chế nên đồ án mơn học trình bày việc tính tốn thiết kế nhiệt tuý mà chưa mở rộng phạm vi việc thiết kế hồn chỉnh tồn xí nghiệp sản xuất sử dụng lượng nhiệt Dưới tính tốn thiết kế hệ thống cung cấp nhiệt khách sạn Do kiến thức hạn chế nên đồ án chắn không tránh khỏi sai sót, mong góp ý thầy bạn Em xin gửi lời cảm ơn đến thầy giúp đỡ em hoàn thành đồ án Em xin chân thành cảm ơn! MỤC LỤC CHƯƠNG I CÁC LOẠI NGUỒN CẤP VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN CẤP NƯỚC NÓNG CHO KHÁCH SẠN SAO I.1: Các loại nguồn cấp I.1.1 Bơm nhiệt Trong tự nhiên, nước chảy từ cao xuống thấp, nhiệt truyền từ nơi có nhiệt độ cao sang nơi có nhiệt độ thấp Nhưng dung bơm để bơm nước từ thấp lên cao dùng bơm nhiệt để di chuyển nhiệt từ nguồn nhiệt thấp (khơng khí mơi trường xung quanh) tới nguồn nhiệt cao (bình chứa nước nóng) Như bơm nhiệt hệ thống làm tăng nhiệt lượng Hệ thống làm việc nguyên lý điều hòa nhiệt độ chiều, hoạt động theo nguyên lý ngược với quy trình làm lạnh Hệ thống bình nước nóng bơm nhiệt bao gồm thành phần chính: dàn bay hơi, máy nén, bình ngưng tụ, van tiết lưu Với luân chuyển nhiệt liên tục theo vòng tn hồn kín: bay (trích xuất nhiệt từ khơng khí mơi trường xung quanh) - nén - ngưng tụ (truyền nhiệt làm nóng nước bình bảo ơn) - tiết lưu bay hơi, nhiệt lượng truyền từ khơng khí tồn mơi trường xung quanh sang cho nước chứa bình bảo ơn làm nóng nước Hình I.1.1 Sơ đồ ngun lý bơm nhiệt a.Nguyên lý hoạt động Môi chất lạnh với nhiệt độ thấp áp suất thấp máy nén lạnh hút từ dàn bay hơi, sau nén lên dàn ngưng tụ, môi chất lạnh ngưng tụ mơi chất lạnh có áp suất cao nhiệt độ cao, mơi chất lạnh trao đổi nhiệt với nước lạnh dàn ngưng tụ làm cho nhiệt độ mơi chất giảm xuống q trình thải nhiệt cho nước, nước hấp thụ nhiệt nhiệt độ nước tăng lên Sau áp suất mơi chất giảm xuống qua van tiết lưu, môi chất có nhiệt độ thấp áp suất thấp Tiếp theo, môi chất dẫn qua dàn bay hơi; đây, môi chất nhận nhiệt từ môi trường xung quanh nhờ quạt sau mơi chất máy nén hút đưa trở lại dàn ngưng b.Ưu điểm +Công suất nhiệt lớn, nhỏ gọn +Ứng dụng rộng rãi, tiết kiệm lần so với loại lò đốt +Thân thiện, giảm phát thải => giảm nguy nóng lên trái đấttt Cụ thể: giảm 60% lượng sơ cấp phải tiêu tốn, lượng phát thải khí CO2 cịn giảm tới 70% +Khả thu hồi vốn đầu tư nhanh (khoảng 2-3 năm) +Độ bền cao +Phần lớn nhiệt hữu ích thu dàn ngưng (nguồn nóng) lấy từ mơi trường bên ngồi khơng khí nước (nguồn lạnh) +An tồn, vận hành tự động Khơng gây nguy hiểm khơng có nguy bị điện giật c.Nhược điểm +Chi phí đầu tư ban đầu cao +Hầu hết trang thiết bị phải nhập ngoại nên việc bảo dưỡng sửa chữa khó khăn =>chi phí bảo dướng lớn +Dàn lạnh dễ bị đóng băng có đổ ẩm cao nhiệt môi trường thấp ≤ 5ºC => giảm suất giải nhiệt => giảm hiệu sử dụng nhiệt Phù hợp cho khách sạn, nhà hàng, toàn nhà hay trung tâm thương mại cần công suất nhiệt lớn nhiệt ổn định Dùng bơm nhiệt tận dụng nguồn lạnh cịn tiết kiệm nhiều vùng ứng dụng bơm nhiệt làm điều hịa chiều, cịn vùng ơn đới thường dùng để cấp nước nóng sưởi I.1.2 Năng lượng mặt trời Hình I.1.2 Sơ đồ ngun lý nước nóng sử dụng lượng mặt trời a.Nguyên lý hoạt động Máy nước nóng lượng mặt trời hoạt động dựa vào nguyên lý đối lưu nhiệt tự nhiên hiệu ứng lồng kính Biến đổi quang thành nhiệt Đầu tiên nước lạnh vào ống chân không Khi ánh nắng mặt trời lên, chất liệu hấp thu nhiệt bên mặt ống thủy tinh làm ống nóng lên Sau truyền nhiệt cho nước bên ống Theo nguyên lý đối lưu, nước nóng ống thủy tinh di chuyển lên bồn chứa nước nóng (bình bảo ơn) Và nước lạnh từ bình di chuyển xuống ống chân khơng để tiếp tục q trình làm nóng Q trình làm nóng nước ln phiên nhiệt độ nước bình bảo ơn ống chân khơng dừng lại b.Ưu Điểm +Lắp đặt đơn giản +Sử dụng che bề mặt hồ bơi giảm tối đa tổn thất nhiệt qua bề +Nguồn lượng rẻ, sẵn có +Chi phí vận hành thấp +Cấp nước nóng liên tục điều kiện thời tiết c.Nhược điểm +Chi phí đầu tư ban đầu tương đối cao +Tốn diện tích +Hiệu phụ thuộc vào vị trí mặt trời +Việc sản xuất lượng mặt trời bị ảnh hưởng vào ngày u ám hay mùa đơng I.1.3 Lị Lị thiết bị nhiệt đa dạng tùy vào nhiên liệu, hình dáng, kiểu loại, … A.Lị đốt than: Mỗi loại lị đốt than có cấu tạo, đặc điểm nguyên lí hoạt động phù hợp với mục đích nhiều ngành cơng nghiệp khác Riêng với lị đốt than, ứng dụng rộng rãi trải dài nhiều lĩnh vực công nghiệp khác cần sử dụng Sấy, nhuộm, dệt may, thực phẩm, nước giải khát, rượu bia, thủy sản…Chính hơm tìm hiểu loại lị cơng nghiệp để có thêm chọn lựa tốt cho nhà máy Đặc điểm lò đốt than: -Công suất: 1-50 tấn/h -Áp suất: 8-25 bar -Nhiệt độ: 165-250⁰C -Nước cấp: 80⁰C -Hệu suất lò hơi: 83-87% -Độ ồn: σ*= 120,1MPa (Dựa vào bảng III.3 nội suy) +η: Hệ số hiêu chỉnh tính đến điều kiện sử dụng Với môi chất không nguy hiểm η= 1, môi chất độc hại η= 0,9 +φ: Hệ số độ bền mối hàn phụ thuộc vào cách hàn Ví dụ: φ= hàn nối mối hàn tự động, φ= 0,9 hàn nối tay +C - Hệ số hiệu chỉnh kể đến độ bào mòn thường làm trịn tới kích thước thép kim loại có sẵn Thơng thường C > 0,0005 m; mơi trường ăn mịn mạnh C = 0,003 - 0,005 m Chọn C= 0,004m Thay số ta được: δ=+C= + 0,004 =0,00427(m)= 4,27(mm)=> δ= 4,5mm CHƯƠNG IV TÍNH CHỌN THIẾT BỊ BƠM IV.1 Tính chọn bơm cấp cho lị hơi: -Để đảm bảo cho lò làm việc cách đầy đủ liên tục ta chọn bơm ly tâm cho lị, có bơm dự phịng, bơm có cơng suất 100% cơng suất u cầu ( bơm hoạt động, bơm dự phòng) -Bơm có cơng suất tối thiểu sau: 41 +Năng suất bơm cấp: Q= β.G (kg/h) Trong đó: β= 1,25 hệ số dự phòng D lưu lượng khối lượng lò (kg/h) -Bơm cấp lò D1= 650kg/h =>Q1=1,25.650= 812,5 (kg/h) -Bơm cấp lò D2= 650kg/h =>Q2=1,25.650= 812,5 (kg/h) -Bơm cấp lò D3= 300kg/h =>Q3=1,25.300= 375 (kg/h) + Cột áp làm việc bơm: H = 1,2.Plv =1,2.8 = 9,6 (bar) = 960000 Pa Trong đó: 1,2 hệ số dự trữ Plv áp suất làm việc lị +Cơng suất điện động 1: N1= = = 289,47(W) +Công suất điện động 2: N2= = = 289,47(W) +Công suất điện động 3: N3= = = 133,6(W) Trong đó: Q suất bơm m3/s H cột áp bơm, bar ρ khối lượng riêng nhiệt độ 170oC η= 0,75 hiệu suất bơm 42 Vậy ta chọn bơm li tâm gồm bơm công suất 300W bơm 150W CHƯƠNG V TÍNH CHỌN BẢO ƠN VÀ TỔN THẤT NHIỆT TUYẾN ỐNG CHÍNH V.1 Tính chọn vật liệu bảo ơn: Lựa chọn vật liệu cách nhiệt cho hệ thống vào phương án xây dựng đường ống, nhiệt độ chất mang nhiệt khả cung cấp vật liệu.v.v Vật liệu cách nhiệt cần có hệ số cách nhiệt nhỏ tỷ trọng vừa phải, chịu nhiệt độ cao, dễ liên kết, hút ẩm, khó bị phân hủy khơng ăn mịn đường ống Từ yêu cầu trên, ta định chọn vật liệu cách nhiệt cho đường thủy tinh 43 Bông thủy tinh vật liệu cách nhiệt truyền thống, có khả cách nhiệt cao (λ = 0,055 W/mK) nhiệt độ tới hạn lên tới 300oC Do đó, bơng thủy tinh thích hợp cho bảo ơn cách nhiệt đường ống nước ngưng Hơn bơng thủy tinh cịn sản xuất dạng ống nên không cần ống nhựa hay ống thép bọc Ống dẫn bọc giấy bạc để chống ẩm mỹ quan Ta coi nhiệt độ vách ống tiếp xúc với nước nóng nhiệt độ nước nên tw1 = tf = 170℃ Coi không khí bên ngồi đứng n, ta xác định hệ số trao đổi nhiệt đối lưu vách môi trường xung quanh công thức: α2 = 9,2 + 0,006(tw3 – tk ) ,W/m2K Nhiệt độ bề mặt cách nhiệt cho phép tw3 = 30℃ Nhiệt độ khơng khí ngồi mơi trường tk = 20℃ α2 = 9,2 +0,006.(30 – 20) = 9,26 W/m2K Hình V.I Sơ đồ tính tốn vách ống Mật độ dòng nhiệt truyền vách dòng nhiệt trao đổi vách ngồi với khơng khí: q= t w1 − t w t w1 − t w t w − t w3 = = = α (t w3 − t mt ) R l1 + R l2 R l1 R l2 q = α2(tw3 – tmt)= 9,26.(30-20) = 92,6 W/m2 R11 = = =1,067.10-4 m2K/W 44 tw2 = tw1 – q.R11 = 170 – 92,6.1,067.10-4 = 169,99℃ R12 = (tw2-tw3)/q =(169,99-30)/92,6=1,511 m2K/W R12 = = => rcn= 76.7 mm Vậy δcn = 76.7 – 45,5 = 31,2 mm => 32 mm V.2 Tính tốn tổn thất nhiệt ống dẫn: Ở ống dẫn đặt mơi trường có nhiệt độ tmt thấp nhiệt độ môi trường làm việc tmc có tổn thất nhiệt Tổn thất nhiệt ống bọc cách nhiệt lượng nhiệt truyền từ môi chất (có nhiệt độ tmc) qua vách ống qua lớp cách nhiệt đến môi trường xung quanh, thường khơng khí đất có nhiệt độ tmt Nếu chiều dài ống L (m) đường kính d1 (m) đường kính ngồi d2 (m) chiều dầy lớp cách nhiệt δcn, m, có hệ số dẫn nhiệt λcn , W/m2K, hệ số truyền nhiệt , W/m2K, phía mơi chất mơi trường bên ngồi Hình V.2 hình vẽ minh họa đường ống với học bảo ơn Ta giải tốn truyền nhiệt với thơng số: -Đường kính ống d1=0,082m 45 -Đường kính ngồi ống d2=0,091m -Đường kính ống với lớp bảo ôn d3=0,155m -Hệ số dẫn nhiệt lớp bảo ôn λ2=0,055W/m2K -Hệ số dẫn nhiệt lớp vật liệu thép λ1=50W/m2K -Hệ số tỏa nhiệt môi chất vách ống =960 -Hệ số tỏa nhiệt qtrong lướp bảo ôn =12 -Nhiệt độ ống t1=170oC -Nhiệt độ môi trường t3=20oC Tổn thất nhiệt ống dẫn là: Qo=qo.L = = =5240,24W 46 CHƯƠNG VI TÍNH BÙ DÃN NỞ NHIỆT TUYẾN ỐNG CHÍNH VI.1 Cơ sở lý thuyết tính bù dãn nở nhiệt: Bù biến dạng nhiệt ống thép có ý nghĩa quan trọng kỹ thuật truyền tải nhiệt Nếu ống dẫn khơng có bù biến dạng nhiệt, gia nhiệt mạnh vách ống dẫn phát sinh ứng suất phá hỏng lớn Giá trị ứng suất tính theo định luật Hook: σ=E.i (1) Ở E – môdun đàn hổi dọc; i – độ biến dạng tương đối Khi tăng nhiệt độ ống (có chiều dài l) lên Δt dãn dài là: (2) Đối với thép bon = 12.10-6(1/K) Nếu đoạn ống bị kẹp gia nhiệt khơng dãn dài độ nén tương đối bằng: i= (3) Từ việc giải đồng thời (1) (2) ta tìm ứng suất phát sinh gia nhiệt đoạn ống thẳng bị kẹp chặt (khơng có bù): 47 σ= α.E.Δt Đối với thép σ= 2,35.Δt, MPa= 24.Δt(kG/cm2) Như thấy từ (3), ứng suất nén phát sinh đoạn ống thẳng bị kẹp chặt không phụ thuộc vào đường kính, chiều dầy vách độ dài đường ống mà phụ thuộc vào vật liệu (môdun đàn hổi hệ số dãn dài tuyến tính) độ giáng nhiệt độ VI.2 Các phương pháp bù giãn nở nhiệt: Các phương pháp bù dãn dài nhiệt áp dụng mạng nhiệt đa dạng Theo đặc tính tất bù chia thành hai nhóm: bù dọc trục bù hướng kính VI.2.1 Bù dọc trục Bù dọc trục dùng để bù dãn dài nhiệt đoạn ống thẳng Trên hình có vẽ cấu trúc bù thấu kính ba lớp song Bù thấu kính làm thép Để giảm trở kháng thủy lực cho bù thấu kính người ta đặt ống nhẵn vào Bù thấu kính loại hàn dùng chủ yếu ống dẫn áp suất thấp (đến 0,4 – 0,5MPa) Khi đặt vào ống dẫn có áp suất cao lớp sóng phình Để tăng độ bền chống phình ta cần phải làm thấu kính có chiều dầy lớn, điều làm giảm khả bù Khả bù thấu kính thường xác định theo kết thử nghiệm lấy theo số liệu nhà chế tạo Để bù biến dạng nhiệt lớn bù thấu kính làm với nhiều lớp (sóng) Hình VI.2.1: Bù thấu kính ba lớp sóng 48 VI.2.2 Bù hướng kính Bù hướng kính sử dụng với cấu hình ống dẫn Bù hướng kính áp dụng rộng rãi cho đường ống đặt lãnh thổ xí nghiệp, cịn đường kính ống nhỏ (đến 200mm) dùng mạng nhiệt thành phố Với ống dẫn đường kính lớn đặt thành phố bù dọc trục dùng chủ yếu Khi bù hướng kính biến dạng nhiệt ống dẫn thu nhận uốn đoạn thêm đàn hồi đặc biệt uốn phần riêng tách ống dẫn Phương pháp bù biến dạng nhiệt thứ hai sử dụng rộng rãi thực tế gọi bù tự nhiên Ưu việt loại bù so với loại khác là: đơn giản, tin cậy, không cần phải giám sát bảo dưỡng, tháo tải cho ổ đỡ cố định khỏi lực áp suất Khuyết điểm bù tự nhiên dịch chuyển ngang đoạn ống dẫn bị biến dạng đòi hỏi tăng chiều rộng kênh hẹp gây khó khan cho việc áp dụng cách nhiệt kiểu lấp đổ cấu trúc khơng kênh Tính tốn bù tự nhiên tìm lực ứng suất phát sinh ống dẫn tác dụng biến dạng đàn hồi, chọn độ dài tay đòn tương tác ống dẫn xác định dịch chuyển ngang đoạn ống bù Phương pháp tính toán dựa định luật lý thuyết đàn hồi gắn kết biến dạng với lực tác dụng Các đoạn ống thu nhận biến dạng nhiệt bù tự nhiên gồm đoạn cong (khuỷu) đoạn thẳng Các khuỷu cong làm tăng độ mềm dẻo ống dẫn tăng khả bù ống Ảnh hưởng khuỷu cong đến khả bù đặc biệt rõ rệt ống dẫn đường kính lớn Hình VI.2.2.1 Sơ đồ bù hình U 49 Hình VI.2.2.2 Sơ đồ bù hình S Hình VI.2.2.3 Sơ đồ bù hình omega VI.3 Vị trí treo (đỡ) ống: Ổ đỡ giá treo ống dẫn dùng để thu nhận trọng lượng đồng thời để đảm bảo chuyển đổi tự điểm trung gian ống nhiệt độ thay đổi Tùy theo cấu trúc công dụng ổ đỡ người ta chia loại: ổ đỡ cố định (còn gọi ổ đỡ chết); ổ đỡ định hướng (ổ đỡ trượt, ổ đỡ trục lăn); giá treo cứng, giá treo ổ đỡ lò xo Ổ đỡ cố định không cho phép dịch chuyển xoay chỗ lắp Ổ đỡ định hướng cho phép dịch chuyển theo hướng mặt phẳng ngang Giá treo lò xo ổ đỡ lò xo bảo đảm dịch chuyển theo hướng Các loại cấu trúc ổ đỡ tiêu chuẩn hóa Ổ đỡ cố định ngồi tải trọng lượng phải thu nhận ứng lực moomen tự bù dãn nở nhiệt Ổ đỡ trượt ma sát mà tạo thêm ứng lực phụ ống dẫn – lực đạt tới 15 đến 20% trọng lượng đặt lên ổ đỡ 50 Hình VI.3 Sơ đồ cấu tạo ổ đỡ giá treo ống dẫn Ta có cơng thức tính khoảng cách lớn hai điểm treo (đỡ) ống: [ lt ] = 12.ϕ µ δ *cp w q Với: φ= 0,8 ; μ= 0,4- 0,5 δ*cp [N/m2]: ứng suất cho phép vật liệu nhiệt độ làm việc max w=0,1.(): momen bền tương đương ống q= [N/m]: lực tác động mét ống q1 - Trọng lượng mét ống π π π   q1 = g  ρ ong ( d 22 − d12 ) + ρ mc d12 + ρ cn ( d cn − d 22 )  4   q2= k.dcn.(ρ.ω2/2) , Lực đẩy mét ống gió K=1,4 – 1,5 Theo tính tốn phần trước ta có , d3=100mm, ρong=7850kg/m3, ρmc= 4,161kg/m3 w=0,1 = 0,1 =(Nm) q1= g[ρong ρmc.+ρ3.] 51 =9,81.[7850.+ 4,161 0,0822+40 (0,12-0,0912) =94,87(N/m) Vì ống đặt phịng kín nên ta coi ống khơng chịu lực đẩy gió => q2=0=> q== =94,87 (N/m) Khoảng cách lớn hai điểm treo (đỡ) ống là: [lt]= = =14,4 (m) Vậy 14,5m ta đặt điểm treo (đỡ) ống VI.4 Khoảng cách đặt bù giãn nở nhiệt: Khoảng cách lớn cần đặt bù giãn nở nhiệt: [ lb ] δ = µ q ( ϕ.δ ) * cp 2  d  pd −  p ÷ −  2δ  4δ δ=(d2-d1), Chiều dầy ống q – Áp suất mặt kê ống, q= =, N/m2 φ=0,8 p – Áp suất mơi chất ống Từ tính tốn ta có: δ=.(d2-d1)=.(0,091-0,082)=0,045 (m) [lt]=14,5(m), (d2b)=(0,091.0,1), μ=0,45 q===151166,5 (N/m2) Thay vào công thức ta được: δ [ lb ] = µ q ( ϕ.δ ) * cp  d  pd −  p ÷ −  2δ  4δ = 52 =84,67 Vậy khoảng cách đặt bù dãn nở nhiệt khoảng 85m/bộ bù KẾT LUẬN Sau thời gian làm đồ án hướng dẫn tận tình thầy với cố gắng nhóm, chúng em hoàn thành yêu cầu môn đồ án hệ thống cung cấp nhiệt với nội dung thầy yêu cầu Dù vậy, chúng em nhiều hạn chế như: 1.Phương án thiết kế cung cấp nhiệt cho khách sạn có tính khả thi Tuy nhiên, dừng lại mức độ mơn học, cịn mang tính lý thuyết nhiều 2.Bài toán kinh tế - kỹ thuật chưa lồng ghép với 53 TÀI LIỆU THAM KHẢO 1.Nguyễn Công Hân Mạng nhiệt Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội 2008 2.PGS.TS.Phạm Lê Dần, TS.Nguyễn Công Hân.Công nghệ lò mạng nhiệt Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội 2005 3.Bùi Hải, Dương Hồng Đức, Hà Mạnh Thư Thiết bị trao đổi nhiệt Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội 2001 54 4.Đặng Quốc Phú, Trần Thế Sơn, Trần Văn Phú Truyền nhiệt Nhà xuất giáo dục Hà Nội 1999 5.TS.Trần Gia Mỹ Kỹ thuật cháy Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội 2005 6.Nguyễn Công Hân, Trương Ngọc Tuấn Bài tập cung cấp nhiệt Nhà xuất Bách Khoa Hà Nội 2008 7.Cùng số tài liệu mạng 55 ... nhiệt khách sạn Do kiến thức hạn chế nên đồ án chắn khơng tránh khỏi sai sót, mong góp ý thầy bạn Em xin gửi lời cảm ơn đến thầy giúp đỡ em hoàn thành đồ án Em xin chân thành cảm ơn! MỤC LỤC CHƯƠNG... môn học Hệ thống cung cấp nhiệt, Truyền nhiệt, Cơ chất lưu để áp dụng vào làm đồ án Do kiến thức hạn chế nên đồ án mơn học trình bày việc tính tốn thiết kế nhiệt t mà chưa mở rộng phạm vi việc... diện tích chiếu sáng nhiều c.Nhược điểm 26 +Lắp đặt cần thêm diện tích mái nơi cao có ánh sáng +Chi phí cho hệ thống lượng mặt trời cao I.2.3 Lò kết hợp với bơm nhiệt Hình I.2.3 Sơ đồ nguyên lý lò