Thiết kế nhà ở KCN Nhơn Trạch Đồng Nai

Thiết kế nhà ở KCN Nhơn Trạch Đồng Nai Thiết kế nhà ở KCN Nhơn Trạch Đồng Nai Thiết kế nhà ở KCN Nhơn Trạch Đồng Nai luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH HỆ ĐÀO TẠO: VỪA LÀM VỪA HỌC NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH – ĐỒNG NAI GVHD : Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : PHẠM LÊ VẠN TÍN LỚP : 06VXD2 MSSV : 506105096 THÁNG 09/2011 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH HỆ ĐÀO TẠO: VỪA LÀM VỪA HỌC NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH – ĐỒNG NAI GVHD : Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH : PHẠM LÊ VẠN TÍN LỚP : 06VXD2 MSSV : 506105096 THÁNG 09/2011 LỜI CẢM ƠN Với tất lòng chân thành, em xin cảm ơn Ban Giám Hiệu nhà trường, thầy cô khoa Xây dựng, tạo thuận lợi để em học hỏi nhiều kiến thức q báu suốt thời gian qua Đặc biệt, Với tất lòng biết ơn sâu sắc em xin chân thành cảm ơn thầy TRƯƠNG QUANG THÀNH tận tình giúp đỡ, truyền đạt cho em có kiến thức, kinh nghiệm lời khuyên q báu để em hoàn thành đồ án Do công trình thiết kế đầu tay với kiến thức hạn chế nên đồ án em nhiều không tránh khỏi sai sót, em mong nhận nhiều góp ý thầy cô để em tiếp nhận nhiều kiến thức bổ ích đường tiếp nhận tri thức Một lần xin chân thành cám ơn tất thầy cô, gửi lời cảm ơn đến tất người thân, gia đình, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập giúp đỡ em suốt thời gian học, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp TP Hồ Chí Minh, ngày 19 tháng 09 năm 2011 Sinh viên thực Phạm Lê Vạn Tín ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH PHẦN I SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV: 506105096 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH GIỚI THIỆU TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH MỤC ĐÍCH VÀ YÊU CẦU Trong năm gần tình hình phát triển đất nước ta kinh tế xã hội không ngừng phát triển, nhiều công ty nước đầu tư vào nước ta nhiều lónh vực khác nhau, thường xuyên xuất khu công nghiệp Chính nhu cầu nhà cán công nhân viên khu công nghiệp yêu cầu cấp bách Xuất phát từ tình hình việc xây dựng khu nhà cho cán công nhân viên công ty việc làm cần thiết Nó đáp ứng nhu cầu ăn sinh hoạt cán công nhân viên công ty từ tạo động lực tăng suất lao động tạo nhiều sản phẩm cho xã hội ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG Công trình xây dựng khu công nghiệp Nhơn Trạch tỉnh Đồng Nai khu đất tương đối rộng - Phía Tây Bắc giáp đường số - Phía Đông Bắc giáp đường số - Phía Đông Nam giáp lô số - Phía Tây Nam giáp lô số 10 QUY MÔ KIẾN TRÚC a Giải pháp mặt phân khu chức * Giải pháp mặt bằng: Công trình xây dựng gồm tầng (không có tầng hầm) với số đặc điểm: + Tầng trệt:là nơi để xe cho cán công nhân viên  Chiều dài : 58m  Chiều rộng : 21,2 m  Chiều cao : 3,0 m Tổng diện tích tầng trệt: 988,2 m2 + Tầng 2-9:là khu vực bố trí phòng tập thể dành cho cán nhân viên , phòng tập thể dục có khu vệ sinh riêng  Chiều dài : 58 m  Chiều rộng : 24,8 m  Chiều cao : 21,6m Tổng diện tích tầng: 1135,8 m2 * Phân khu chức năng: Tầng trệt: gồm phòng bảo vệ, nhà xe, cầu thang hành lang Tổng diện tích tầng trệt: 988,2m2 SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV: 506105096 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH - Hành lang : 10,44 m2 - Cầu thang boä : 73 m2 (7,3 x x ) - Cầu thang máy : 14,4 m (6 x 2,4 ) - Phòng bảo vệ : 15,6 m (2,6 x ) - Nhà để xe : 884,2 m (988,2 – 74 – 14,4 – 15,6 ) Tầng 2-9 : gồm phòng phòng ngủ, phòng vệ sinh, logia, hành lang cầu thang Tổng diện tích tầng 2,3,4,5,6,7,8,9 : 6814,8 m2 - Haønh lang : 770,4 m2 [(1.8 x 58) x +(2,4 x x ) x - Cầu thang : 300 m (5 x ) x x 2 - Cầu thang máy : 86,4 m (2,4 x ) x 2 - Phòng ngủ : 3591,6m [(6 x 7,3 x )x 2] x + (5 x 7,3 x ) x - Phoøng WC : 1180,8 m (2,4 x x12 ) x + (2,4 x x2 ) x - Ban coâng : : 885,6 m (1.8 x x 2) x +(1.8 x x 12) x Tổng diện tích mái: 1341.6 m2 - Sê nô : 683.6 m2 - Mái lợp : 732,2 m2 - Hồ nước : 43,8 m2 b Giải pháp lại: - Theo phương ngang: Được thiết kế hành lang chung nối liền phòng tầng, nối liền phòng với hệ thống giao thông đứng - Theo phương đứng: Toàn công trình dùng hệ thống cầu thang từ tầng 1-9 Hệ thống cầu thang tầng bố trí sau: tầng gồm 14 phòng ngủ sử dụng chung cầu thang b=2 m Thang thiết kế theo dạng đợt chiếu nghỉ, chiếu tới, thang bố trí từ tầng đến tầng không bố trí đến sân thượng.Đây lối lối thóat hiểm công trình CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT a Chỉ tiêu lý đất Đất khoan lấy mẫu độ sâu 30m thông qua thí nghiệm để xác định tiêu lý đất b Hệ thống điện Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện khu công nghiệp Hệ thống điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường, hệ thống ngắt điện tự động 30A100A bố trí theo tầng khu vực để đảm bảo an toàn cố nhỏ nhất.Nguồn điện dự phòng máy phát điện pha đặt tầng c nh sáng thông thóang tự nhiên : SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV: 506105096 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH Các phòng tập thể có cửa sổ hướng ngòai công trình , điều làm cho chúng thông thóang đủ ánh sáng Các cầu thang có cửa sổ hướng ngòai công trình ,đảm bảo ánh sáng ,thông thóang để lưu thông điện d Hệ thống cấp nước Nước từ hệ thống cấp nước khu công nghiệp Nhơn Trạch dẫn vào hồ nước ngầm đặt bên ngòai công trình Tại có bố trí trạm bơm để bơm nước lên bồn nước mái Có bồn nước dự trữ mái để cấp nước xuống tầng bên cho thiết bị vệ sinh sinh họat + Thể tích bồn chứa 43,8 m3 +Các đường ống thông qua tầng bọc gen e Hệ thống thoát nước + Hệ thống thoát nước thải sinh hoạt: tắm rửa có lẫn xà có đường ống dẫn riêng phòng, thoát đường ống chung khu vực + Hệ thống thoát nước hầm vệ sinh đưa vào hầm xử lý sau thoát rãnh thoát nước khu vực xây dựng + Hệ thống thoát nước mưa thoát qua ống dẫn nằm hộp kỹ thuật dẫn đường ống chung khu vực f Phòng chống cháy nổ Tại hành lang tầng có hệ thống báo cháy tự động, hệ thống cấp nước chữa cháy - Mỗi tầng có bình CO2 để xử lý bị hỏa hoạn - Bể nước ngầm phục vụ cho xe cứu hỏa cần thiết SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV: 506105096 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH PHẦN II SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV: 506105096 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH CHƯƠNG I PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU SỐ LIỆU THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH I Phương n kế t cấ u : Că n o khô n g gian hình kho i kiế n trú c củ a cô n g trình, că n o điề u kiệ n khí hậ u , địa chấ t thủ y vă n điề u kiệ n thi cô n g, ta chọ n mộ t cá c phương n kế t cấ u sau: -Phương n khung bê tô n g cố t thé p chịu lự c -Phương n tườ n g thé p chịu lự c -Phương n lõ i chịu lự c Phương n khung bê tô n g cố t thé p chịu lự c : Hệ khung bê tông cốt thép chịu lực tạo thành từ đứng (hệ cột) ngang (hệ dầm) liên kết cứng lại chỗ giao chúng Ở nhà khung bê tông cốt thép khung phẳng liên kết lại với hệ dầm dọc, tạo thành hệ kết cấu ổn định -Đố i vớ i phương n nà y việ c sử dụ n g cá c biệ n phá p thi cô n g đơn giả n c ũ n g thự c hiệ n đượ c -Đả m bả o đượ c khả nă n g chịu lự c tố t cho cô n g trình, chịu đượ c tá c độ n g củ a điề u kiệ n khí hậ u vù n g Đồ n g Nai -Đả m bả o phù hợ p vớ i yê u cầ u kiế n trú c đề ra, phù hợ p vớ i kinh phí đầ u tư xâ y dự n g cô n g trình -Tả i trọ n g bả n thâ n cô n g trình nhỏ so vớ i phương n tườ n g chịu lự c Phương n tườ n g chịu lự c : Ở hệ kết cấu cấu kiện thẳng đứng chịu lực nhà tường phẳng Căn vào cách bố trí tường chịu tải thẳng đứng, làm gối tựa cho sàn Khả nă n g chịu tả i củ a cá c vá c h n g phụ thuộ c o hình n g tiế t diệ n ngang củ a n g Ngoà i cá c vá c h nà y thườ n g bị giả m yế u cá c lỗ cử a Số lượ n g, kích thướ c củ a cá c lỗ cử a vị trí củ a trê n chiề u cao củ a vá c h quyế t định rấ t lớ n đế n khả nă n g m việ c củ a tườ n g Theo yê u cầ u củ a kiế n trú c cô n g trình phương n tườ n g chịu lự c khô n g đả m bả o , hệ thố n g tườ n g củ a cô n g trình khô n g đồ n g nhấ t theo chiề u cao, tườ n g có rấ t nhiề u lỗ cử a m cho khả nă n g chịu lự c củ a tườ n g bị giả m Vì vậ y đố i vớ i phương n nà y ta khô n g thể chọ n để m phương n kế t cấ u cho cô n g trình Phương n lõ i chịu lự c : SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV: 506105096 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH Lõ i n g có n g vỏ hộ p rỗ n g, tiế t diệ n kín hoặ c hơ, nhậ n n cá c tả i trọ n g tá c độ n g lê n cô n g trình truyề n xuố n g nề n đấ t Phầ n khô n g gian bê n lõi thườ n g cá c ô cầ u thang, thang má y cá c ô nà y phả i đượ c bố trí cho tâ m củ a lõ i gầ n trù n g vớ i tâ m củ a cô n g trình Đố i vớ i phương n nà y việ c tạ o cá c lõ i n g theo đú n g yê u cầ u chịu lự c khô n g phù hợ p vớ i yê u cầ u củ a kiế n trú c ,khô n g phù hợ p vớ i điề u kiệ n thi cô n g địa phương,nê n ta khô n g thể chọ n phương n nà y m phương n kế t cấ u cho cô n g trình *Kế t luậ n : Chỉ có phương n khung bê tô n g cố t thé p đả m bả o đượ c cá c yê u cầ u i trê n ,kể kiế n trú c ,khả nă n g chịu lự c ,điề u kiệ n thi cô n g cho nê n ta chọ n phương n khung bê tô n g cố t thé p m phương n kế t cấ u cho cô n g trình II.Sơ đồ kế t cấ u : -Kích thướ c hình họ c kế t cấ u cô n g trình : + Chiề u rộ n g : 24,8 m + Chiề u dà i : 61 m + Chieà u cao : 31.8 m -Theo quy phạ m , vớ i kích thướ c cô n g trình trê n ,trong trình tính toá n kế t cấ u bỏ qua tá c dụ n g củ a gió đô n g cho cô n g trình đượ c xâ y dự n g khu cô n g nghiệ p Nhơn Trạ c h tỉnh Đồ n g Nai vù n g có p lự c gió tiê u chuẩ n cũ n g hệ số p lự c gió theo độ cao khô n g lớ n lắ m Vậ y giả i phá p kế t cấ u lự a chọ n hệ khung bê tô n g cố t thé p chịu lự c hợ p lý -Bố trí hệ dầ m sà n theo nguyê n tắ c +Đả m bả o phù hợ p vớ i bả n vẽ kiế n trú c +Sơ đồ kế t cấ u ,sơ đồ truyề n lự c ,quan hệ phụ rõ rà n g +Khung ngang trụ c 5: -Là khung nhịp, 9tầ n g -Kích thướ c nhịp 7,3m - 6,6m -7,3m, bề rộ n g củ a khung 21,2m -Bề rộ n g n gió 6,5 m +So sá n h m việ c giữ a khung dọ c trụ c B khung ngang trụ c 6: SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV: 506105096 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH +   0.68 +   0.24  L : chieàu dài cọc (m)  d p : đường kính cọc nhồi (m)   1' : trị tính toán trọng lượng thể tích đất phía mũi cọc (khi đất no nước có kể đến đẩy nước)   : trị tính toán trung bình theo lớp đất trọng lượng thể tích đất phía mũi cọc (khi đất no nước có kể đến đẩy nước)   i hi I = h 14.58*2  4.58*2.6  10.3*10.8  10.8*10.9 I   10.3(kN / m3 )  2.6  10.8  10.9  q p  0.75*0.24*(10.8*0.6*58.93  0.68*10.3*24.3*105.5)  3300.8(kN/m2 )  Vậy sức chịu tải cọc theo điều kiện đất Pdn  1*(1*0.2826*3300.8  1.884*858.483)  2550.2 (kN) - Sức chịu tải cọc đơn theo điều kiện đất nền: pctt  Pdn ktc Trong đóù: ktc  1.4 : hệ số an toàn - Sức chịu tải cho phép cọc : Pctt  Pdn 2550.2   1822(kN ) ktc 1.4 7.3.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền(TCXD205 – 1998) - Sức chịu tải cho phép cọc tính theo công thức: Qa  Qp Qs  FS S FS P - Trong đó: + Qs : Sức chịu tải cực hạn ma sát bên + QP : Sức chịu tải cực hạn sức chống mũi cọc + FSs : Hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên, lấy 1.5 ÷2.0 + FSP: Hệ số an toàn cho sức chống mũi cọc, lấy 2.0 ÷3.0 - Tính toán sức chịu tải cực hạn sức chống mũi cọc: QP = AP (cNc + σ 'vp Nq + γ dpN γ ) (theo TCXD 205 : 1998)  Ap  0.2826(m2 ) : tiết diện ngang cọc nhồi  σ 'vp : Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng độ sâu mũi cọc trọng lượng thân đất  σ'vp   γi h i 14.58*2  4.58*2.6  10.3*10.8  10.8*10.9  270 (kN/m2 )  γ : Dung trọng đẩy đất độ sâu mũi cọc đn = 10.8 (kN/m3)  c : Lực dính lớp đất mũi cọc ( c = 4.21 KN/m2) SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV:056105096 Trang: 134 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH  Nc, Nq, N :hệ số sức chịu tải phụ thuộc chủ yếu vào góc ma sát đất  (tra theo bảng 3.5 “Gía trị hệ số chịu tải Terzaghi”, trang 174, sách Nền Móng Châu Ngọc Ẩn) Với  = 32.550 => Nc = 50.59 ; Nq = 34.58 ; N = 19.7  dp : Đường kính mũi coïc (dp = 0.6m)  QP = 0.2826*(4.21*50.59+270*34.58+10.8*0.6*19.7) = 2734.8(kN) n - Tính toán sức chịu tải cực hạn ma sát bên: QS  u  f Si li i - Trong đó: + u : chu vi tiết diện ngang, u = 1.884m + li :chiều dày lớp đất thứ i tiếp xúc với mặt bên cọc + fsi : ma sát đơn vị diện tích mặt bên cọc, tính theo công thức fSi  Cai  σ viK sitgφ - Với: Ca:lực dính thân cọc đất a: góc ma sát cọc đất (Cọc BTCT lấy Ca = C, a = với C,  lực dính góc ma sát đất nền) σ vi :ứng suất hưũ hiệu theo phương thẳng đứng trọng lượng thân cột đất + Khi mực nước ngầm:  Vi    i hi + Khi coù mực nước ngầm:  Vi    dn hi Ksi = 1- sin - Tính cho lớp đất K SI   sin 2.160  0.962 1.3  32.137(kN / m2 ) fSi  Cai  σvi Ksi tgφai  3.98  32.137*0.962*tg2.160  5.146(kN / m2 )  Vi    i * hi  14.58*2  4.58* n QS  u  f Si li  1.884*5.146*1.3  12.6(kN ) i - Tương tự tính cho lớp đất lại ta lập bảng sau SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV:056105096 Trang: 135 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH Bảng 7.3 Xác định sức chịu tải cực hạn ma sát bên Q S Lớp đất li (m) 1.3 1.3 2 2 1.4 1.4 2 2 1.95 1.95 Z (m) 2.65 3.95 5.6 7.6 9.6 11.6 13.3 14.7 16.4 18.4 20.4 22.4 23.375 26.325 Ci i (kN/m ) 3.98 2.16o 33.02 17.88o 4.21 32.55o  vi (kN/m ) 32.137 38.091 51.368 71.968 92.568 113.168 130.678 145.098 163.108 184.708 206.308 227.908 238.438 248.968 Ksi 0.962 0.693 0.462 fsi Qsi (kN/m ) 5.146 5.361 44.5 49.1 53.7 58.3 62.2 65.5 69.5 74.3 79.1 84.0 74.491 77.595 Q S (kN) 12.60 13.13 167.69 185.04 202.40 219.75 164.15 172.65 261.82 280.01 298.21 316.40 273.67 285.07 2852.59  Sức chịu tải cho phép cọc theo tiêu cường độ đất  Qa  2734.8 2852.59   2793.7(kN )  So sánh trường hợp sức chịu tải cho phép ta chọn PTK = (PVL; Pctt , Qa ) =min{2271.4; 1822; 2793.7} =1800(kN) SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV:056105096 Trang: 136 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH 7.4 THIẾT KẾ MÓNG GIỮA Giá Trị Tính Toán Giá Trị Tiêu Chuẩn N 0tt = 5861.7 (kN) N 0tc = 5097.1 (kN) M 0ttx = 195.9 (kN.m) M 0tcx = 170.3 (kN.m) Q0ttx = 105.8 (kN) Q0tcx = 92.30 (kN) 7.4.1 Chọn số lượng bố trí cọc - p lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây Ptt = 1800 PTK = = 555.5(kN) (3  0.6) (3d ) - Diện tích sơ đáy ñaøi: Adsb  N0tt 5861.7   11.21(m2 ) tt P  n tb hm 555.5  1.1 20 1.5 - Trọng lượng sơ đài đất ñaøi: Ndsb  Adsb hm tb n  11.211.5  20 1.1  369.93(kN ) - Số lượng cọc sơ boä: n =  * N0tt  N dsb 5097.1  369.93  1.3   3.9 coïc TK P 1800 100 Với   1.1 1.5 hệ số kể đến ảnh hưởng lệch tâm moment Chọn   1.3  Chọn cọc để bố trí Ø6 00 550 3200 1000 600 00 Ø6 1000 800 00 Ø6 100 600 Ø6 00 100 600 1300 1300 600 100 3800 Hình 7.6 Sơ đồ xác định lực bố trí cọc 7.4.2 Tính kiểm tra đài cọc  Tính độ cao đài cọc - Chọn sơ chiều cao đài: hd  1.6m - Chiều dày lớp bêtông bảo vệ: a= 0.1m SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV:056105096 Trang: 137 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH  Chiều cao làm việc đài moùng: h0  hd  a  1.6  0.1  1.5m 7.4.3 Tính tải trọng tác dụng lên đỉnh cọc - Diện tích đài cọc: Fd  3.8  3.8  14.44(m2 ) - Trọng lượng đài đất đài: Ndtt  n.Fd hm  tb  1.114.44   20  635.36(kN ) - Lực dọc đến cốt đế đài N tt  Nott  Ndtt  5097.1  635.36  5732.46(kN ) - Tổng mômen tác dụng đáy đài M xtt  M 0ttx  Q0ttx hm  195.9  103.06   556.5(kNm) - Tải công trình tác dụng lên đầu cọc xác định theo công thức: Pc  Ptb  M xtt ymax  yi2 N tt 4966.71 Ptb    993.34(kN ) n Trong đó: x1  x4  1.3m; x3  0; x2  x5  1.3m;   xi2  4*1.32  6.76(m2 ) y1  y2  1.3m; y3  0; y4  y5  1.3m;   yi2  4*1.32  6.76(m2 ) 565.5 (1.3)  1100.4(kN ) 6.76 565.5 P2  993.34  (1.3)  886.3(kN ) 6.76 P3  993.34(kN ) 565.5 P4  993.34  (1.3)  1100.4(kN ) 6.76 565.5 P5  993.34  (1.3)  886.3(kN ) 6.76 P1  993.34  - Điều kiện kiểm tra tt Pmax  1100.4  1.2Ptk  1.2*1800  2160(kN ) (thỏa) tt Pmin  886.3  (cọc làm việc chịu nén) nên không cần kiểm tra điều kiện chịu nhổ 7.4.4 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất khối móng qui ước 7.4.4.1 Xác định kích thước khối móng qui ước - Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc Lc 2.160 *2.6  17.880 *10.8  32.550 *10.9  22046’ Ở ñaây : TB  2.6  10.8  10.9 22 46 ' ’ =5 41  = SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV:056105096 Trang: 138 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH - Chiều dài đáy khối quy ước: LM  L  2Lctg  3.2  2*24.3* tg 5o 41'  8.04(m) - Beà rộng đáy khối quy ước: BM  B  2Lctg  3.2  2*24.3* tg 5o 41'  8.04(m) Trong đó:L, B khoảng cách mép cọc theo phương chiều dài bề rộng móng - Diện tích khối móng qui ước Aqu  LM BM  8.04*8.04  64.6(m2 ) - Chiều cao khối móng qui ước: hqu  26.3(m) SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV:056105096 Trang: 139 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THAØNH hd = 1.6(m) h m = 2.0(m) ±0.000 N tc tc M    L0 = 24.3 (m) Hqu = 26.3m  N0 tc tc M0 tc min Bm = 8.04m tc max Lm = 8.04m Hình 7.7 Biểu đồ ứng suất kích thước móng quy ước SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV:056105096 Trang: 140 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH 7.4.4.2 Xác định trọng lượng khối móng qui ước tc Qqu  Q1tcqu  Q2tcqu  Q3tcqu Trong đó:  Q1tcqu - trọng lượng khối đất khối móng qui ước có độ cao từ mũi cọc đến đáy đài cọc ( nằm mực nước ngầm): Q1tcqu  ( Aqu  nc Ac )  dn hi  (64.6  5*0.2826)*(4.58*2.6  10.3*10.8  10.8*10.9)  15219.7(kN )  Q2tcqu - trọng lượng cọc nằm khối móng qui ước Q2tcqu  nc Lc Ac c  5*24.3*0.2826*25  858.4(kN )  Q3tcqu - trọng lượng phần móng qui ước từ đáy đài đến mặt đất tự nhiên Q3tcqu  Aqu hm otb  64.6*2*20  2584(kN ) Với  otb  20(kN / m2 ) trọng lượng riêng trung bình đất đài tc  Qqu  Q1tcqu  Q2tcqu  Q3tcqu  15219.7  858.4  2584  18662.1(kN ) 7.4.5 Kieåm tra áp lực tác dụng lên đất mũi cọc - Tổng trọng lượng tiêu chuẩn khối móng qui ước tc N tc  Notc  Qqu  3766.39+18662.1 = 22428.1(kN) - Mơmen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối móng qui ước M xtc  M oxtc  Q0tcx hqu  304.8+89.62*26.3 =2661.81(kNm) - Độ lệch taâm ex  M xtc 2661.81   0.12(m) tc N 22428.49 - Ứng suất lớn nhỏ đáy khối qui ước tc  max,min  N tc  6ex  1   Aqu  LM  22428.49  6*0.12  1    378.3(kN / m ) 64.6  8.04  22428.49  6*0.056   1    316.1(kN / m ) 64.6  8.04  tc   max  tc   - Ứng suất trung bình đáy khối qui ước tb  max  min 378.3  316.1   347.2 (kN/m2) 2 - Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước SVTH: PHẠM LÊ VẠN TÍN – MSSV:056105096 Trang: 141 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH RM  GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THAØNH m1.m2  A.BM  II  B.H  II'  D.CII  Ktc Trong đó: + Ktc  : (các tiêu lý đất lấy theo số liệu TN trực tiếp đất.) - Tra bảng 2.10 : m1=1.2 ; m2=1  II =32.550 tra bảng 2.1 Sách móng công trình dân dụng GS.TS Nguyễn Văn Quảng ta kết noäi suy sau: + A=1.49 ; B=6.99 ; D=9.78 ; CII=4.21(kN/m2) +  II = 10.8 (kN/m3) =  dn  h  h  h  h +  II'  A A 1 2 3 hA  h1  h2  h3 14.58*2  4.58*2.6  10.3*10.8  10.8*10.9   10.267(kN / m3 ) 26.3 1.2*1 (1.49*8.04*10.8  6.99*26.3*10.267  9.78*4.21) = 2469.6(kN/m )  RM =  tc  378.3( kN / m2 )  1.2 RMtc  2963.52(kN / m2 )  Ta thaáy:  max tc tc   tb  347.2(kN / m )  RM  2469.6(kN / m ) Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy khối móng quy ước 7.4.6 Kiểm tra độ lún móng cọc - Ta tiến hành chia lớp đất từ đáy mũi cọc trở xuống thành lớp nhỏ BM 8.04   1.608(m) 5 - Áp lực thân đáy khối quy ước  bt    i hi  (14.58*2  4.58*2.6  10.3*10.8  10.8*10.9)  270(kN / m2 ) - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: P   zql0   tbtc   bt  347.2  270  77.2(kN / m2 ) + K0 : Tra bảng 2.7 sách móng công trình dân dụng công nghiệp GS.TSKH Nguyễn Văn Quảng Bảng 7.4 Bảng ứng suất TLBT & ứng suất gây lún 2z LM  zgl  KO P  bt K O Điểm z (m) BM BM (kN/m2) (kN/m2) i 1.608 3.216 4.824 6.432 0.4 0.8 1.2 1.6 SVTH: PHAÏM LÊ VẠN TÍN – MSSV:056105096 0.960 0.800 0.606 0.449 270.00 287.37 304.73 322.10 339.47 77.20 74.11 61.76 46.78 34.66 Trang: 142 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: NHÀ Ở KHU CN NHƠN TRẠCH GVHD: THẦY TRƯƠNG QUANG THÀNH - Từ bảng ta thấy giới hạn lấy đến điểm độ sâu 6.432(m) kể từ móng quy ước, do:  bt  322.1(kN / m2 )  5 gl  5*46.78  233.9(kN / m2 ) - Độ lún n 1.5*1.608 77.2 46.78 1.5 gl (  74.11  61.76  )  0.017( m)  * hi  28343 2 i 1 E0 S=  Với: + E0 : môđun đàn hồi lớp đất thứ 3.Theo số liệu thống kê địa chất, ta E0  28343(kN / m ) - Tra bảng H.2(TCXD205:1998) nhà khung bê tông cốt thép có tường chắn: S=0.0168(m) = 1.68(cm)