ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM ĐOÀN THẾ NAM ỨNG XỬ VÕNG VÀ NỨT DO UỐN CỦA SÀN BÊ TÔNG CÁT-NƯỚC NHIỄM MẶN SỬ DỤNG CỐT PHI KIM GFRP Short-time deflection and cracking behavior of GFRP reinforced concrete slabs using saline sand – water in flexure Chuyên ngành : Kỹ thuật xây dựng cơng trình dân dụng cơng nghiệp Mã số ngành : 60 58 02 08 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng 12 năm 2020 i CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA –ĐHQG -HCM Cán hướng dẫn khoa học: PGS.TS NGUYỄN MINH LONG Cán chấm nhận xét : PGS.TS NGUYỄN VĂN HIẾU Cán chấm nhận xét : PGS.TS ĐÀO ĐÌNH NHÂN Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 30 tháng 12 năm 2020 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: Chủ tịch: PGS.TS LƯƠNG VĂN HẢI Thư ký: TS BÙI PHƯƠNG TRINH Phản biện 1: PGS.TS NGUYỄN VĂN HIẾU Phản biện 2: PGS.TS ĐÀO ĐÌNH NHÂN Ủy viên: TS NGUYỄN THÁI BÌNH Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG PGS.TS LƯƠNG VĂN HẢI TRƯỞNG KHOA ii ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP HCM CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM PHỊNG ĐÀO TẠO SĐH Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc Tp HCM, ngày … tháng … năm 2020 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: Đoàn Thế Nam MSHV: 1670573 Ngày, tháng, năm sinh: 10/4/1983 Nơi sinh: Bến Tre Chuyên ngành: Xây dựng Dân dụng Công nghiệp Mã số: 60580208 1- TÊN ĐỀ TÀI: ỨNG XỬ VÕNG VÀ NỨT DO UỐN CỦA SÀN BÊ TÔNG CÁT-NƯỚC NHIỄM MẶN SỬ DỤNG CỐT PHI KIM GFRP 2- NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: a) Khảo sát phân tích ảnh hưởng hàm lượng cốt GFRP đến ứng xử võng – nứt ngắn hạn sàn bê tông cốt GFRP dùng cát – nước nhiễm mặn; b) Thực kiểm chứng cơng thức tính võng nứt hướng dẫn thiết kế kết cấu bê tông cốt GFRP cho trường hợp sàn bê tông cốt GFRP dùng cát – nước nhiễm mặn 3- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 10/02/2020 4- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 15/12/2020 5- CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: PGS.TS NGUYỄN MINH LONG Nội dung đề cương Luận văn thạc sĩ Hội đồng chuyên ngành thông qua CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN ĐÀO TẠO PGS.TS NGUYỄN MINH LONG TRƯỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG iii LỜI CẢM ƠN Luận văn thạc sĩ với đề tài “Ứng xử võng nứt uốn sàn bê tông cát – nước nhiễm mặn sử dụng cốt phi kim GFRP” thực với kiến thức thu thập suốt trình học tập trường với dạy tận tình q thầy mơn Tác giả xin gởi lời cảm ơn chân thành đến Thầy PGS.TS Nguyễn Minh Long, người đặt móng hướng dẫn học viên hoàn thành đề tài luận văn Xin gởi lời cảm ơn Q thầy Bộ mơn Sức bền – Kết cấu, bạn học viên cao học khóa 2016 Bến Tre giảng dạy, truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm thực tế suốt trình học tập Trường Cảm ơn Thầy, Cơ Cán Phịng thí nghiệm kết cấu cơng trình - Khoa Kỹ thuật Xây dựng (BKsel) - Trường Đại học Bách khoa Tp.HCM tạo điều kiện giúp đỡ tơi suốt q trình thực thí nghiệm Chân thành cảm ơn./ Tp.HCM, ngày 15 tháng 12 năm 2020 HỌC VIÊN ĐỒN THẾ NAM iv TĨM TẮT Vấn đề võng – nứt vấn đề quan trọng loại kết cấu cốt GFRP có mơ-đun đàn hồi thấp nên gây biến dạng lớn Cho đến thời điểm tại, nghiên cứu ngồi nước bê tơng sử dụng cát/nước biển chủ yếu tập trung vào việc giải vấn đề cấp độ vật liệu; chưa có cơng trình nghiên cứu làm rõ cách hệ thống tường minh độ võng ứng xử nứt cấu kiện bê tông sử dụng cát/nước mặn nhiễm mặn cốt phi kim GFRP cấp độ cấu kiện kết cấu Luận văn nghiên cứu ứng xử võng nứt uốn sàn bê tông cát – nước nhiễm mặn sử dụng cốt phi kim GFRP Mục tiêu đề tài bao gồm: (1) khảo sát ảnh hưởng hàm lượng cốt GFRP đến ứng xử võng – nứt ngắn hạn sàn bê tông cốt GFRP dùng cát – nước nhiễm mặn; (2) thực kiểm chứng cơng thức tính võng nứt hướng dẫn thiết kế kết cấu bê tông cốt GFRP cho trường hợp sàn bê tông cốt GFRP dùng cát – nước mặn Kết nghiên cứu từ đề tài cho thấy việc tăng hàm lượng cốt dọc sàn bê tông cát-nước nhiễm mặn sử dụng cốt GFRP từ 0.57 lên 0.9% làm tăng đáng kể khả chịu lực sàn (trung bình 55.9%), giảm mạnh chuyển vị bề rộng vết nứt sàn trung bình 76.6% 77.3% giai đoạn giới hạn sử dụng 53.9% 46.7% giai đoạn giới hạn bền Độ võng giai đoạn giới hạn sử dụng sàn bê tông cát-nước nhiễm mặn sử dụng cốt GFRP dự đốn theo cơng thức từ nghiên cứu tiêu chuẩn có phân tán khơng ổn định; nhiên, giai đoạn bền, công thức dự đốn độ võng sàn an tồn Bề rộng vết nứt giai đoạn giới hạn sử dụng bền dự đốn theo cơng thức ACI 440.1R (2006), CNR-DT 203 (2006) ISIS Canada (2007) cho kết dự đốn lớn thực nghiệm, đảm bảo tính an tồn áp dụng cho sàn bê tông cát-nước nhiễm mặn sử dụng cốt GFRP v ABSTRACT Deflection and cracks are critical issues of GFRP reinforced concrete structures because GFRP bars have low elastic modulus which causes large deformation Current studies on concrete using sea sand – water have mainly focused on solving the problems in the material level There is no study investing clearly and comprehensively deflection - cracking behavior of GFRP reinforced concrete structures using saline sand – water This thesis investigate deflection and cracking behavior of GFRP reinforced concrete slabs using saline sand – water in flexure The main purposes of thesis include: (1) to study the effect of variable longitudinal tensile reinforcement ratios on short-time deflection and cracking behavior of GFRP reinforced concrete slabs using saline sand – water in flexure; and (2) to evaluate the rationality and accuracy of formulas from the existing studies and design specifications for estimation of deflection and crack width of GFRP reinforced concrete slabs using saline sand – water The results from the thesis show that the increase in tensile reinforcement ratio of GFRP reinforced concrete slabs using saline sand – water from 0.57 to 0.9% significantly increases flexural resistance of the slabs (up to 55.9%), considerably decreases deflection and crack width of the slabs to 76.6% and 77.3% in serviceability state and to 53.9% and 46.7% in ultimate state, respectively The deflection of the slabs in the serviceability state predicted by the formulas from the existing studies and design specifications are quite dispersed and unstable; however, in the ultimate state, the formulas predicted deflection in safety The predicted crack width of the slabs in serviceability and ultimate state according to the formulas of ACI 440.1R (2006), CNR-DT 203 (2006) and ISIS Canada (2007) are greater than experimental values Therefore, this ensures safety and these design specifications can be applied to GFRP reinforced concrete slabs using saline sand – water vi LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan công việc tơi thực hướng dẫn Thầy PGS.TS Nguyễn Minh Long Các kết luận văn thật chưa công bố nghiên cứu khác Tơi xin hồn tồn chịu trách nhiệm cơng việc thực Tp.HCM, ngày 15 tháng 12 năm 2020 HỌC VIÊN ĐOÀN THẾ NAM vii MỤC LỤC CHƯƠNG GIỚI THIỆU ĐỀ TÀI CHƯƠNG TỔNG QUAN NGHIÊN CỨU 2.1 TÌNH HÌNH NGHIÊN CỨU TRONG NƯỚC VÀ THẾ GIỚI 2.1.1 Tình hình nghiên cứu giới 2.1.2 Tình hình nghiên cứu nước 15 2.2 TỔNG QUAN VỀ VẬT LIỆU FRP 18 2.2.1 Lịch sử phát triển 18 2.2.2 Đặc tính lý cốt FRP 19 2.2.3 Các dạng hình học cốt FRP 20 2.3 TỔNG QUAN VỀ TÍNH TOÁN XÁC ĐỊNH ĐỘ VÕNG VÀ VẾT NỨT CỦA CẤU KIỆN CHỊU UỐN CỐT FRP 21 2.3.1 Công thức xác định độ võng dầm bêtông cốt FRP .21 2.3.2 Cơng thức tính bề rộng vết nứt cho cấu kiện chịu uốn bê tông cốt FRP .27 CHƯƠNG MỤC TIÊU, Ý NGHĨA VÀ NỘI DUNG NGHIÊN CỨU 32 3.1 MỤC TIÊU NGHIÊN CỨU 32 3.2 Ý NGHĨA NGHIÊN CỨU .32 3.2.1 Ý nghĩa thực tiễn 32 3.2.2 Ý nghĩa khoa học 32 3.3 NỘI DUNG NGHIÊN CỨU 33 CHƯƠNG CHƯƠNG TRÌNH THỰC NGHIỆM 35 4.1 KHẢO SÁT XÁC ĐỊNH CẤP PHỐI BÊ TÔNG CÁT – NƯỚC NHIỄM MẶN .35 4.2 THỰC NGHIỆM ỨNG XỬ VÕNG-NỨT DO UỐN CHO SÀN BÊ TÔNG CÁT-NƯỚC NHIỄM MẶN SỬ DỤNG CỐT GFRP 36 4.2.1 Bê tông cát-nước nhiễm mặn .36 4.2.2 Thanh GFRP 40 4.3 GIA CÔNG MẪU SÀN VÀ PHƯƠNG PHÁP THÍ NGHIỆM 42 4.3.1 Mẫu sàn thí nghiệm 42 4.3.2 Dụng cụ thí nghiệm 46 4.3.3 Sơ đồ thí nghiệm bố trí thiết bị đo 47 4.3.4 Quy trình gia tải 48 viii 4.4 KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM – NHẬN XÉT VÀ THẢO LUẬN 50 4.4.1 Kết thí nghiệm .50 4.4.2 Kiểu phá hoại khả chịu lực .51 4.4.3 Xác định cấp tải giới hạn trạng thái sử dụng 54 4.4.4 Quan hệ lực – chuyển vị (P – δ) 56 4.4.5 Quan hệ lực – bề rộng vết nứt (P – w) 58 4.4.6 Quan hệ lực – biến dạng (P – ε) 61 4.4.7 Quan hệ mô-men – độ cong chuyển vị sàn xác định theo độ cong 63 4.4.8 Một số kết luận kết nghiên cứu thực nghiệm 67 CHƯƠNG KIỂM CHỨNG CÔNG THỨC DỰ ĐOÁN ĐỘ VÕNG VÀ BỀ RỘNG VẾT NỨT CỦA CẤU KIỆN BÊ TƠNG CỐT FRP HIỆN CĨ 69 5.1 KIỂM CHỨNG CÁC CÔNG THỨC XÁC ĐỊNH ĐỘ VÕNG CHO SÀN CÁT-NƯỚC NHIỄM MẶN SỬ DỤNG CỐT GFRP 69 5.1.1 Các công thức xác định độ võng cho cấu kiện bê tông cốt FRP 69 5.1.2 Kiểm chứng nhận xét công thức xác định độ võng cho sàn cát-nước nhiễm mặn sử dụng cốt GFRP 77 5.2 KIỂM CHỨNG CÁC CÔNG THỨC XÁC ĐỊNH BỀ RỘNG VẾT NỨT CHO SÀN CÁT-NƯỚC NHIỄM MẶN SỬ DỤNG CỐT GFRP .82 5.2.1 Các công thức xác định bề rộng vết nứt cấu kiện cốt FRP 82 5.2.2 Kiểm chứng nhận xét cơng thức dự đốn bề rộng vết nứt cho sàn bê tông cát-nước nhiễm mặn sử dụng cốt GFRP 86 CHƯƠNG KẾT LUẬN – KIẾN NGHỊ .89 6.1 KẾT LUẬN .89 6.2 KIẾN NGHỊ 90 TÀI LIỆU THAM KHẢO 91 PHỤ LỤC 94 ix DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU A Ac,eff : diện tích hiệu vùng bê tơng xung quanh cốt FRP, mm2; Ac : diện tích mặt cắt tiết diện ngang sàn, mm2; Af : diện tích mặt cắt ngang cốt FRP, mm2; B : chiều rộng sàn, mm; Ec : mô-đun đàn hồi nén dọc trục bê tông, N/mm2; Ef , Efrp : mô-đun đàn hồi FRP, N/mm2; Es : mô-đun đàn hồi kéo dọc trục cốt thép, N/mm2; Icr : mơ-men qn tính tiết diện nứt, mm4; Ie : mơ-men qn tính tiết diện tương đương, mm4; Ig : mơ-men qn tính tiết diện ngun, mm4; Im : mơ-men qn tính tiết diện hiệu chỉnh, mm4; K : hệ số kể đến ảnh hưởng tải trọng điều kiện biên, (xác định theo ACI 440.1R-15); L : chiều dài sàn, mm; Ma : mô-men uốn tính tốn, kNm; Mcr : mơ-men gây nứt, kNm; Pcr : cấp tải gây nứt, kN; Pser : cấp tải giới hạn sử dụng, kN; Pu : cấp tải phá hoại, kN; ao : chiều dày lớp bê tông bảo vệ, mm; c : chiều cao trục trung hòa, mm; d : chiều cao làm việc tiết diện, mm; dc : chiều cao tính từ mặt chịu kéo bê tông đến tâm cốt thép, mm; fc’ : cường độ chịu nén bê tông, N/mm2; fc,cube : cường độ chịu nén bê tông mẫu lập phương, N/mm2; ff : ứng suất cốt FRP, N/mm2; ffu , ffrpu : cường độ kéo tới hạn FRP, N/mm2; fsp,cube : cường độ kéo chẻ bê tông mẫu lập phương, N/mm2; Trang 93 [25] Rafi M M, Nadjai A (2009) “Evaluation of ACI 440 deflection model for fiber reinforced concrete beams and suggested modification.” ACI Structure Jourmal, 106(6: 762- 771 [26] Toutanji H A, Saafi M (2000) “Flexural behaviour of concrete beams reinforced with Glass Fiber - Reinforced Polymer (GFRP) bars.” ACI Structure Jourmal, 100(6):712-719 [27] Salib R S, Sayed A G (2004) “Prediction of crack width for fiber reinforced polymer-reinforced concrete beams.” ACI Structural Journal, 101 (4): 532 – 536 [28] Younis A, Ebead U A, Nanni A (2017) “A perspective on seawater/FRP reinforcement in concrete structures.” In Proceedings of the Ninth International Structural Engineering and Construction Conference, Resilient Structures and Sustainable Construction [29] Younis A, Ebead U, Suraneni P, Nanni A (2019a) “Fresh and hardened properties of seawater-mixed concrete.” Construction and Building Materials,190: 276-286 [30] Younis A, Ebead U, Judd S (2018b) “Life cycle cost analysis of structural concrete using seawater, recycled concrete aggregate, and GFRP reinforcement.” Construction and Building Materials,175: 152-160 [31] Younis A, Ebead U, Suraneni P, Nanni A (2019) “Strength, shrinkage and permeability performance of seawater concrete.” Interdependence between Structural Engineering and Construction Management [32] Zhang, Q., Xiao, J., Liao, Q., & Duan, Z (2019) “Structural behavior of seawater sea-sand concrete shear wall reinforced with GFRP bars.” Engineering Structures, 189, 458-470 Trang 94 PHỤ LỤC Bảng PL.1: Số liệu thí nghiệm sàn S1.3-SW-A (1) P (kN) 10 11 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 δLVDT (mm) 0,0 0,1 0,3 0,3 0,3 0,5 0,7 0,8 6,4 7,9 8,3 12,4 13,1 18,3 19,2 24,5 31,5 36,0 38,5 45,1 47,9 53,0 55,0 57,9 60,8 64,9 68,9 71,6 76,4 79,8 83,5 89,3 92,4 99,2 100,6 104,9 107,6 112,0 εbar (‰) 0,00 0,01 0,02 0,03 0,03 0,06 0,09 0,11 3,34 3,38 3,43 4,14 4,36 5,47 5,58 6,36 7,25 8,04 8,51 9,16 9,67 10,51 10,88 11,44 11,96 12,72 13,39 13,91 14,57 14,42 14,79 14,69 15,82 16,32 16,82 17,32 17,82 18,32 εconc (‰) 0,01 0,02 0,05 0,05 0,08 0,12 0,15 0,18 0,90 0,86 0,87 1,00 1,02 1,01 1,15 1,22 1,34 1,31 1,42 1,49 1,52 1,57 1,75 1,80 1,68 1,94 2,02 2,08 2,24 2,39 2,38 2,44 2,53 2,63 2,70 2,79 2,81 2,92 S1.3-SW-A (1) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,05 0,00 0,50 0,05 0,50 0,05 0,60 0,05 0,60 0,06 0,75 0,07 0,90 0,08 1,00 0,08 1,25 0,09 1,43 0,11 1,57 0,12 1,66 0,12 1,76 0,13 1,85 0,14 2,00 0,15 2,04 0,16 2,14 0,17 2,19 0,17 2,23 0,18 2,52 0,19 2,63 0,20 2,78 0,21 2,84 0,21 2,99 0,21 3,05 0,21 3,10 0,23 3,20 0,24 3,30 0,24 3,35 0,25 3,40 0,26 3,45 0,27 M (kN.m) 0,33 0,65 0,98 1,30 1,63 1,95 2,28 2,60 2,93 3,25 3,58 3,90 4,55 5,20 5,85 6,50 7,15 7,80 8,45 9,10 9,75 10,40 11,05 11,70 12,35 13,00 13,65 14,30 14,95 15,60 16,25 16,90 17,55 18,20 18,85 19,50 20,15 20,80 δSG (mm) 0,0 0,2 0,4 0,4 0,6 0,9 1,3 1,6 22,7 22,8 23,1 27,6 28,9 34,8 36,1 40,7 46,1 50,2 53,3 57,2 60,1 64,9 67,8 71,1 73,2 78,7 82,8 85,9 90,3 90,3 92,2 92,0 98,6 101,8 104,8 108,0 110,8 114,1 Ghi Gây nứt - Trang 95 P (kN) 66 68 70 72 74 76 77 δLVDT (mm) 118,4 122,5 125,9 127,9 129,9 130,9 132,9 εbar (‰) 18,82 19,32 19,82 20,32 20,82 21,32 21,82 εconc (‰) 3,04 3,13 3,22 3,31 3,34 3,51 3,56 S1.3-SW-A (1) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 3,55 0,27 3,65 0,28 3,70 0,29 3,75 0,30 3,80 0,30 3,85 0,31 3,90 0,32 M (kN.m) 21,45 22,10 22,75 23,40 24,05 24,70 25,03 δSG (mm) 117,4 120,6 123,7 126,9 129,8 133,4 136,3 Ghi Phá hoại Bảng PL.2: Số liệu thí nghiệm sàn S1.3-SW-A (2) P (kN) 10 11 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 δLVDT (mm) 0,0 0,3 0,7 0,7 0,8 1,0 1,0 1,0 11,9 13,0 13,6 16,8 24,0 28,2 28,2 36,4 42,9 49,4 52,3 57,3 59,8 59,7 59,7 64,4 67,1 69,6 80,0 80,2 84,0 εbar (‰) 0,15 0,02 0,06 0,18 0,06 0,27 0,14 0,09 2,93 2,81 3,05 3,78 5,21 5,70 5,76 7,06 8,38 9,47 9,98 11,07 11,80 11,86 11,91 12,76 13,37 14,02 15,00 16,00 16,40 εconc (‰) 0,00 0,03 0,06 0,06 0,07 0,08 0,08 0,08 0,74 0,80 0,78 0,86 1,11 1,19 1,18 1,32 1,51 1,65 1,71 1,85 1,91 1,90 1,90 2,03 2,09 2,15 2,39 2,39 2,44 S1.3-SW-A (2) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,05 0,00 0,10 0,05 0,25 0,05 0,35 0,05 0,50 0,06 0,70 0,08 0,75 0,09 0,85 0,09 0,95 0,10 1,00 0,12 1,15 0,14 1,25 0,15 1,40 0,16 1,50 0,17 1,65 0,17 1,75 0,17 1,85 0,18 2,00 0,19 2,10 0,20 2,25 0,22 2,35 0,23 2,50 0,24 M (kN.m) 0,33 0,65 0,98 1,30 1,63 1,95 2,28 2,60 2,93 3,25 3,58 3,90 4,55 5,20 5,85 6,50 7,15 7,80 8,45 9,10 9,75 10,40 11,05 11,70 12,35 13,00 13,65 14,30 14,95 δSG (mm) 0,79 0,29 0,64 1,30 0,69 1,89 1,16 0,90 19,72 19,36 20,60 24,91 33,89 37,00 37,24 44,99 53,13 59,70 62,78 69,39 73,59 73,90 74,17 79,45 83,02 86,86 93,36 98,76 101,18 Ghi Gây nứt - Trang 96 P (kN) 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 δLVDT (mm) 90,4 90,4 90,4 94,0 101,9 103,1 106,7 106,7 112,3 120,6 121,5 122,1 125,0 129,0 134,0 εbar (‰) 16,80 17,20 17,60 18,00 18,40 18,80 19,20 19,60 20,00 20,40 20,80 21,20 21,60 22,00 22,40 εconc (‰) 2,58 2,57 2,56 2,63 2,77 2,80 2,86 2,85 2,97 3,16 3,17 3,13 3,27 3,28 3,30 S1.3-SW-A (2) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 2,65 0,24 2,80 0,25 2,90 0,25 3,00 0,26 3,05 0,26 3,10 0,27 3,15 0,28 3,20 0,28 3,30 0,29 3,35 0,29 3,40 0,30 3,50 0,30 3,75 0,31 3,85 0,32 4,00 0,32 M (kN.m) 15,60 16,25 16,90 17,55 18,20 18,85 19,50 20,15 20,80 21,45 22,10 22,75 23,40 24,05 24,70 δSG (mm) 104,04 106,16 108,25 110,79 113,65 115,97 118,44 120,55 123,37 126,49 128,69 130,62 133,57 135,74 138,00 Ghi Phá hoại Bảng PL.3: Số liệu thí nghiệm sàn S1.3-SW-A (3) P (kN) 10 11 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 δLVDT (mm) 0,0 0,2 0,3 0,4 0,4 0,6 0,8 0,8 2,7 2,7 3,0 10,0 11,4 15,8 20,6 24,2 28,5 35,5 39,0 40,6 44,1 εbar (‰) 0,00 0,01 0,01 0,02 0,02 0,03 0,05 0,05 0,09 0,09 0,14 2,11 2,28 2,77 3,57 4,84 5,29 6,28 6,71 6,92 7,78 εconc (‰) 0,00 0,02 0,02 0,03 0,04 0,06 0,08 0,09 0,13 0,13 0,16 0,86 0,94 1,05 1,18 1,20 1,22 1,32 1,38 1,42 1,52 S1.3-SW-A (3) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,05 0,00 0,25 0,00 0,35 0,00 0,50 0,00 0,75 0,04 0,80 0,04 1,00 0,05 1,05 0,06 1,15 0,08 1,25 0,08 1,35 0,09 1,50 0,10 1,55 0,10 1,65 0,12 M (kN.m) 0,33 0,65 0,98 1,30 1,63 1,95 2,28 2,60 2,93 3,25 3,58 3,90 4,55 5,20 5,85 6,50 7,15 7,80 8,45 9,10 9,75 δSG (mm) Ghi 0,01 0,14 0,19 0,29 0,33 0,48 0,72 0,73 1,18 1,21 1,59 15,97 17,27 20,47 25,50 32,41 34,95 40,77 43,41 44,78 49,96 Gây nứt - Trang 97 P (kN) 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 δLVDT (mm) 46,2 48,5 51,5 55,2 59,1 64,3 65,4 70,9 73,6 77,7 82,0 85,6 92,4 95,1 99,4 102,6 106,6 111,8 115,9 121,0 εbar (‰) 7,97 9,05 9,74 10,56 11,45 12,54 12,85 13,99 14,74 15,56 16,06 16,56 17,06 17,56 18,06 18,56 19,06 19,56 20,06 20,56 εconc (‰) 1,56 1,65 1,71 1,77 1,85 1,96 1,99 2,10 2,15 2,23 2,34 2,41 2,52 2,60 2,67 2,75 2,84 2,96 3,08 3,22 S1.3-SW-A (3) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 1,75 0,12 1,80 0,13 1,90 0,14 2,00 0,15 2,31 0,17 2,48 0,18 2,59 0,19 2,64 0,20 2,75 0,21 2,86 0,22 2,86 0,23 2,92 0,24 3,03 0,24 3,14 0,25 3,30 0,26 3,35 0,27 3,45 0,27 3,55 0,28 3,65 0,29 3,70 0,30 72 123,7 21,06 3,30 3,80 74 76 127,1 132,2 21,56 22,06 3,38 3,47 3,90 4,10 M (kN.m) 10,40 11,05 11,70 12,35 13,00 13,65 14,30 14,95 15,60 16,25 16,90 17,55 18,20 18,85 19,50 20,15 20,80 21,45 22,10 22,75 δSG (mm) Ghi 51,16 57,46 61,49 66,22 71,39 77,85 79,64 86,37 90,72 95,57 98,82 101,85 105,16 108,25 111,34 114,45 117,62 120,96 124,26 127,73 0,30 23,40 130,81 0,31 0,32 24,05 24,70 133,92 137,11 Có tượng vỡ BT Phá hoại Bảng PL.4: Số liệu thí nghiệm sàn S1.3-SW-B (1) P (kN) 10 11 δLVDT (mm) 0,0 0,1 0,1 0,2 0,3 0,5 0,6 0,7 0,7 2,5 2,6 εbar (‰) 0,00 0,01 0,01 0,01 0,01 0,02 0,03 0,03 0,03 0,13 0,13 εconc (‰) 0,00 0,05 0,03 0,04 0,01 0,04 0,02 0,05 0,06 0,07 0,08 S1.3-SW-B (1) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,10 0,00 0,25 0,00 0,25 0,00 M (kN.m) 0,33 0,65 0,98 1,30 1,63 1,95 2,28 2,60 2,93 3,25 3,58 δSG (mm) 0,00 0,29 0,18 0,30 0,13 0,32 0,27 0,46 0,52 1,11 1,14 Ghi Gây nứt - Trang 98 P (kN) 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 87,5 δLVDT (mm) 5,2 7,8 10,9 16,0 20,4 26,5 30,1 32,4 36,2 41,5 45,1 48,0 49,6 53,4 58,5 59,4 62,0 65,8 65,8 71,6 73,3 73,6 76,8 81,3 84,1 87,0 90,2 94,5 98,1 98,8 98,8 98,8 106,7 111,8 115,9 120,7 125,4 130,7 131,2 εbar (‰) 1,93 2,44 3,19 4,08 4,65 5,34 5,80 6,14 6,63 7,17 7,44 7,79 8,05 8,50 9,10 9,30 9,62 10,07 10,64 11,64 11,92 11,97 12,46 13,10 13,62 14,23 14,81 15,61 16,51 16,91 17,31 17,71 18,11 18,51 18,91 19,31 19,71 20,11 20,51 εconc (‰) 0,59 0,70 0,75 0,87 0,95 1,02 1,08 1,13 1,20 1,29 1,37 1,43 1,47 1,55 1,55 1,58 1,62 1,68 1,75 1,88 1,91 1,91 1,98 2,03 2,03 2,05 2,10 2,17 2,23 2,31 2,38 2,44 2,51 2,59 2,66 2,74 2,81 2,87 2,87 S1.3-SW-B (1) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 0,35 0,03 0,40 0,04 0,60 0,05 0,75 0,06 1,00 0,07 1,00 0,08 1,20 0,09 1,20 0,09 1,20 0,10 1,25 0,11 1,35 0,11 1,50 0,12 1,49 0,12 1,70 0,13 1,79 0,13 1,83 0,14 1,91 0,14 2,00 0,15 2,13 0,15 2,25 0,17 2,34 0,17 2,55 0,17 2,64 0,18 2,68 0,19 2,72 0,20 2,81 0,20 2,89 0,21 2,98 0,22 3,10 0,23 3,19 0,24 3,19 0,25 3,40 0,25 3,40 0,26 3,57 0,26 3,60 0,27 3,75 0,28 3,95 0,28 4,10 0,29 4,50 0,29 M (kN.m) 3,90 4,55 5,20 5,85 6,50 7,15 7,80 8,45 9,10 9,75 10,40 11,05 11,70 12,35 13,00 13,65 14,30 14,95 15,60 16,25 16,90 17,55 18,20 18,85 19,50 20,15 20,80 21,45 22,10 22,75 23,40 24,05 24,70 25,35 26,00 26,65 27,30 27,95 28,44 δSG (mm) 13,50 16,85 21,14 26,61 30,04 34,15 36,92 39,05 42,06 45,45 47,28 49,54 51,14 53,93 57,17 58,42 60,39 63,13 66,52 72,63 74,24 74,57 77,52 81,27 84,00 87,40 90,78 95,46 100,61 103,18 105,71 108,19 110,70 113,31 115,81 118,37 120,92 123,39 125,53 Ghi Phá hoại Trang 99 Bảng PL.5: Số liệu thí nghiệm sàn S1.3-SW-B (2) P (kN) 10 11 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 δLVDT (mm) 0,0 0,1 0,3 0,4 0,4 0,5 1,0 1,0 1,1 2,6 8,1 8,6 10,0 11,9 16,8 21,4 25,4 30,0 33,9 36,3 39,1 40,0 40,3 43,5 46,8 49,5 53,0 55,4 59,1 62,1 65,6 68,5 71,9 74,8 77,9 81,5 81,5 85,0 88,2 91,8 εbar (‰) 0,00 0,01 0,01 0,02 0,02 0,03 0,05 0,05 0,06 0,09 1,33 1,46 1,78 2,24 3,03 3,53 4,07 4,73 5,21 5,57 6,01 6,50 6,93 7,42 7,95 8,40 9,00 9,40 10,05 10,57 11,21 11,87 12,50 13,06 13,63 14,40 15,05 15,70 16,35 17,00 εconc (‰) 0,00 0,01 0,03 0,04 0,04 0,05 0,09 0,10 0,11 0,15 0,63 0,67 0,74 0,83 0,96 1,03 1,10 1,18 1,24 1,28 1,34 1,40 1,47 1,52 1,59 1,64 1,71 1,75 1,82 1,87 1,93 1,95 2,01 2,06 2,11 2,18 2,24 2,30 2,37 2,44 S1.3-SW-B (2) φ=1/r w (mm) (1/mm)*10-3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,05 0,00 0,20 0,00 0,25 0,02 0,30 0,03 0,35 0,03 0,50 0,04 0,65 0,05 1,00 0,06 1,05 0,06 1,15 0,07 1,20 0,08 1,25 0,09 1,35 0,09 1,45 0,10 1,50 0,10 1,60 0,11 1,75 0,12 1,80 0,13 1,90 0,13 2,00 0,14 2,05 0,15 2,15 0,16 2,20 0,16 2,30 0,17 2,35 0,18 2,45 0,19 2,50 0,20 2,65 0,21 2,70 0,22 2,75 0,22 2,85 0,23 3,00 0,24 M (kN.m) 0,33 0,65 0,98 1,30 1,63 1,95 2,28 2,60 2,93 3,25 3,58 3,90 4,55 5,20 5,85 6,50 7,15 7,80 8,45 9,10 9,75 10,40 11,05 11,70 12,35 13,00 13,65 14,30 14,95 15,60 16,25 16,90 17,55 18,20 18,85 19,50 20,15 20,80 21,45 22,10 δSG (mm) Ghi 0,04 0,12 0,22 0,29 0,34 0,42 0,75 0,79 0,95 1,28 10,50 11,43 13,51 16,50 21,45 24,52 27,75 31,74 34,62 36,81 39,48 42,43 45,06 48,00 51,21 53,91 57,52 59,86 63,73 66,80 70,58 74,20 77,92 81,18 84,54 88,99 92,81 96,65 100,47 104,38 Gây nứt - Trang 100 P (kN) 70 72 74 76 78 80 82 δLVDT (mm) 95,9 99,0 102,6 106,3 111,3 128,0 129,2 εbar (‰) 17,65 18,30 18,95 19,60 20,25 20,90 21,55 εconc (‰) 2,51 2,58 2,65 2,72 2,82 2,93 3,06 S1.3-SW-B (2) φ=1/r w (mm) (1/mm)*10-3 3,20 0,25 3,30 0,26 3,55 0,27 3,55 0,28 3,70 0,29 3,90 0,30 4,40 0,31 M (kN.m) 22,75 23,40 24,05 24,70 25,35 26,00 26,65 δSG (mm) Ghi 108,25 112,07 115,95 119,83 123,86 127,94 132,10 Đứt gãy Bảng PL.6: Số liệu thí nghiệm sàn S1.3-SW-B (3) P (kN) 10 11 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 δLVDT (mm) 0,1 0,2 0,3 0,5 0,7 0,9 1,1 1,6 1,9 4,1 5,6 6,4 10,9 14,5 16,7 23,1 25,0 28,4 34,0 35,8 38,2 38,8 40,6 43,7 46,2 50,2 55,0 56,8 60,3 εbar (‰) 0,01 0,01 0,02 0,04 0,06 0,09 0,11 0,22 0,27 1,19 1,48 1,69 2,42 2,99 3,44 4,47 4,84 5,38 6,38 6,59 7,04 7,84 8,18 8,67 9,16 9,77 10,55 10,82 11,46 εconc (‰) 0,01 0,01 0,02 0,04 0,05 0,07 0,09 0,15 0,18 0,53 0,61 0,66 0,81 0,92 1,00 1,14 1,21 1,28 1,39 1,42 1,48 1,58 1,63 1,69 1,74 1,82 1,90 1,94 2,01 S1.3-SW-B (3) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,05 0,00 0,25 0,01 0,35 0,02 0,35 0,03 0,50 0,03 0,55 0,04 0,60 0,05 0,75 0,06 0,85 0,07 0,95 0,08 1,10 0,08 1,25 0,10 1,25 0,10 1,30 0,11 1,50 0,12 1,65 0,12 1,75 0,13 1,85 0,14 2,00 0,14 2,00 0,16 2,15 0,16 2,10 0,17 M (kN.m) 0,33 0,65 0,98 1,30 1,63 1,95 2,28 2,60 2,93 3,25 3,58 3,90 4,55 5,20 5,85 6,50 7,15 7,80 8,45 9,10 9,75 10,40 11,05 11,70 12,35 13,00 13,65 14,30 14,95 δSG (mm) Ghi 0,08 0,15 0,24 0,42 0,58 0,86 1,11 1,96 2,46 9,22 11,22 12,65 17,34 21,03 23,84 30,12 32,51 35,76 41,73 43,00 45,71 50,55 52,65 55,63 58,53 62,26 66,83 68,50 72,33 Gây nứt - Trang 101 P (kN) 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 δLVDT (mm) 62,9 67,7 71,8 73,2 76,1 80,3 81,9 84,5 88,8 93,1 95,9 99,8 103,2 107,6 106,0 110,2 122,6 126,5 130,5 εbar (‰) 11,92 12,72 13,44 13,75 14,26 15,10 15,70 16,11 16,52 16,93 17,34 17,75 18,16 18,57 18,98 19,39 19,80 20,21 20,62 εconc (‰) 2,06 2,11 2,19 2,20 2,27 2,30 2,36 2,41 2,48 2,55 2,61 2,68 2,75 2,82 2,89 2,96 3,03 3,11 3,19 S1.3-SW-B (3) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 2,25 0,17 2,30 0,19 2,35 0,20 2,45 0,20 2,50 0,21 2,50 0,22 2,55 0,23 2,60 0,23 2,75 0,24 2,80 0,24 2,85 0,25 2,85 0,26 2,95 0,26 3,00 0,27 3,10 0,27 3,30 0,28 3,50 0,29 3,85 0,29 4,20 0,30 M (kN.m) 15,60 16,25 16,90 17,55 18,20 18,85 19,50 20,15 20,80 21,45 22,10 22,75 23,40 24,05 24,70 25,35 26,00 26,65 27,30 δSG (mm) Ghi 75,04 79,64 83,93 85,70 88,79 93,44 97,02 99,45 102,05 104,62 107,13 109,73 112,28 114,89 117,46 120,04 122,62 125,23 127,88 Phá hoại Bảng PL.7: Số liệu thí nghiệm sàn S1.3-SW-C (1) P (kN) 10 11 12 14 16 18 20 22 δLVDT (mm) 0,1 0,1 0,2 0,3 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 1,0 1,3 2,1 3,3 5,5 7,1 9,6 10,7 εbar (‰) 0,01 0,01 0,02 0,02 0,03 0,04 0,05 0,07 0,09 0,14 0,22 0,58 0,73 1,12 1,41 1,71 1,91 εconc (‰) 0,01 0,01 0,02 0,02 0,03 0,04 0,05 0,05 0,07 0,09 0,11 0,15 0,18 0,20 0,23 0,26 0,27 S1.3-SW-C (1) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,05 0,00 0,10 0,01 0,15 0,01 0,20 0,02 0,25 0,02 0,30 0,02 0,35 0,03 M (kN.m) 0,33 0,65 0,98 1,30 1,63 1,95 2,28 2,60 2,93 3,25 3,58 3,90 4,55 5,20 5,85 6,50 7,15 δSG (mm) Ghi 0,06 0,11 0,17 0,25 0,31 0,41 0,53 0,66 0,81 1,24 1,76 3,92 4,84 7,09 8,82 10,55 11,71 Gây nứt - Trang 102 P (kN) 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90 92 94 96 98 100 102 104 106 δLVDT (mm) 12,0 14,2 15,8 18,1 20,2 21,6 23,5 25,5 27,5 29,2 31,4 33,1 34,5 36,5 38,3 40,0 42,1 43,1 45,2 46,9 49,1 51,1 53,2 55,5 57,3 59,7 61,8 62,7 65,0 67,3 68,7 71,1 73,8 76,2 78,4 79,3 81,7 83,6 86,1 88,1 90,0 93,0 εbar (‰) 2,13 2,51 2,77 3,10 3,45 3,68 3,98 4,30 4,64 4,93 5,27 5,55 5,78 6,12 6,42 6,71 7,05 7,37 7,27 7,56 7,96 8,32 8,72 8,91 9,19 9,64 10,00 10,24 10,71 11,34 11,62 12,40 12,70 13,00 13,30 13,60 13,90 14,20 14,50 14,80 15,10 15,40 εconc (‰) 0,30 0,34 0,36 0,40 0,43 0,45 0,49 0,54 0,59 0,63 0,67 0,71 0,74 0,78 0,82 0,87 0,93 0,98 1,03 1,08 1,14 1,19 1,23 1,29 1,33 1,39 1,44 1,47 1,53 1,59 1,63 1,69 1,76 1,82 1,88 1,90 1,97 2,01 2,09 2,14 2,19 2,26 S1.3-SW-C (1) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 0,40 0,03 0,45 0,04 0,50 0,04 0,55 0,04 0,65 0,05 0,75 0,05 0,80 0,06 0,85 0,06 0,90 0,07 0,95 0,07 1,00 0,07 1,05 0,08 1,10 0,08 1,15 0,09 1,25 0,09 1,30 0,09 1,35 0,10 1,40 0,10 1,50 0,10 1,55 0,11 1,65 0,11 1,70 0,12 1,75 0,12 1,85 0,13 2,00 0,13 2,05 0,14 2,10 0,14 2,20 0,15 2,25 0,15 2,30 0,16 2,40 0,17 2,50 0,18 2,60 0,18 2,85 0,19 2,90 0,19 3,00 0,19 3,05 0,20 3,10 0,20 3,15 0,21 3,25 0,21 3,30 0,22 3,40 0,22 M (kN.m) 7,80 8,45 9,10 9,75 10,40 11,05 11,70 12,35 13,00 13,65 14,30 14,95 15,60 16,25 16,90 17,55 18,20 18,85 19,50 20,15 20,80 21,45 22,10 22,75 23,40 24,05 24,70 25,35 26,00 26,65 27,30 27,95 28,60 29,25 29,90 30,55 31,20 31,85 32,50 33,15 33,80 34,45 δSG (mm) 13,04 15,28 16,81 18,74 20,80 22,18 24,02 25,98 28,11 29,86 31,89 33,62 35,01 37,08 38,91 40,71 42,84 44,84 44,60 46,41 48,84 51,10 53,46 54,76 56,47 59,22 61,43 62,92 65,72 69,41 71,15 75,65 77,65 79,59 81,49 83,24 85,19 87,05 89,09 90,95 92,83 94,82 Ghi - Trang 103 P (kN) 108 110 112 114 116 118 120 122 124 δLVDT (mm) 95,2 98,0 101,6 104,7 107,4 115,0 120,0 125,0 130,0 125 141,0 15,70 16,00 16,30 16,60 16,90 17,20 17,50 17,80 18,10 εconc (‰) 2,31 2,37 2,46 2,54 2,59 2,64 2,69 2,74 2,79 S1.3-SW-C (1) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 3,45 0,23 3,50 0,23 3,60 0,23 3,70 0,24 3,80 0,24 4,00 0,25 4,15 0,25 4,30 0,26 4,50 0,26 18,40 2,84 4,65 εbar (‰) 0,27 M (kN.m) 35,10 35,75 36,40 37,05 37,70 38,35 39,00 39,65 40,30 δSG (mm) 96,70 98,64 100,75 102,75 104,64 106,52 108,40 110,28 112,16 - 40,63 114,04 Đứt gãy gối đặt lực phải Ghi Bảng PL.8: Số liệu thí nghiệm sàn S1.3-SW-C (2) P (kN) 10 11 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 δLVDT (mm) 0,1 0,2 0,3 0,4 0,6 0,7 0,9 1,0 1,1 1,4 1,5 1,6 1,9 3,3 5,1 7,9 9,9 11,8 13,8 15,1 17,2 19,9 23,7 23,7 εbar (‰) 0,01 0,03 0,06 0,08 0,12 0,15 0,19 0,23 0,25 0,31 0,34 0,38 0,44 0,61 0,78 1,18 1,50 1,82 2,19 2,42 2,73 3,10 3,59 3,61 εconc (‰) 0,00 0,02 0,02 0,03 0,04 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,12 0,14 0,15 0,17 0,21 0,24 0,27 0,30 0,33 0,36 0,41 0,47 0,48 S1.3-SW-C (2) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,05 0,01 0,11 0,01 0,16 0,01 0,21 0,01 0,27 0,01 0,32 0,02 0,37 0,02 0,43 0,03 0,48 0,03 0,54 0,03 0,59 0,04 0,70 0,04 0,80 0,05 0,86 0,05 M (kN.m) 0,33 0,65 0,98 1,30 1,63 1,95 2,28 2,60 2,93 3,25 3,58 3,90 4,55 5,20 5,85 6,50 7,15 7,80 8,45 9,10 9,75 10,40 11,05 11,70 δSG (mm) 0,07 0,25 0,43 0,64 0,89 1,12 1,38 1,65 1,82 2,23 2,40 2,70 3,14 4,10 5,11 7,47 9,33 11,24 13,39 14,72 16,60 18,80 21,84 21,97 Ghi Gây nứt - Trang 104 P (kN) 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90 92 94 96 98 100 102 104 106 108 110 112 114 116 δLVDT (mm) 26,0 27,1 29,4 32,7 32,9 32,9 32,9 35,8 38,0 39,5 41,2 44,2 46,2 48,1 50,1 52,5 54,0 56,2 59,1 61,2 63,2 65,2 67,6 69,9 73,5 77,7 79,8 81,7 84,3 86,8 89,8 92,0 94,8 98,4 102,0 103,7 106,8 115,0 135,0 139,0 εbar (‰) 3,94 4,11 4,42 4,88 5,11 5,40 5,64 6,03 6,36 6,58 6,83 7,25 7,54 7,80 8,06 8,36 8,58 8,87 9,21 9,47 9,71 9,97 10,27 10,54 10,94 11,25 11,52 11,75 12,20 12,65 13,10 13,55 14,00 14,45 14,90 15,35 15,80 16,25 16,70 17,50 εconc (‰) 0,53 0,56 0,61 0,68 0,71 0,76 0,79 0,85 0,91 0,95 0,99 1,05 1,10 1,14 1,18 1,23 1,27 1,31 1,37 1,41 1,46 1,50 1,55 1,61 1,69 1,75 1,80 1,86 1,93 2,00 2,08 2,14 2,22 2,32 2,40 2,43 2,50 2,56 2,69 2,80 S1.3-SW-C (2) w φ=1/r (mm) (1/mm)*10-3 0,91 0,06 0,96 0,06 1,02 0,06 1,07 0,07 1,12 0,07 1,18 0,08 1,23 0,08 1,34 0,09 1,39 0,09 1,44 0,09 1,50 0,10 1,61 0,10 1,66 0,11 1,77 0,11 1,82 0,12 1,87 0,12 1,98 0,12 2,14 0,13 2,19 0,13 2,25 0,14 2,35 0,14 2,41 0,14 2,46 0,15 2,57 0,15 2,68 0,16 2,78 0,16 3,05 0,17 3,10 0,17 3,21 0,18 3,26 0,18 3,32 0,19 3,37 0,20 3,48 0,20 3,53 0,21 3,70 0,22 3,85 0,22 3,95 0,23 4,10 0,24 4,30 0,24 4,50 0,25 M (kN.m) 12,35 13,00 13,65 14,30 14,95 15,60 16,25 16,90 17,55 18,20 18,85 19,50 20,15 20,80 21,45 22,10 22,75 23,40 24,05 24,70 25,35 26,00 26,65 27,30 27,95 28,60 29,25 29,90 30,55 31,20 31,85 32,50 33,15 33,80 34,45 35,10 35,75 36,40 37,05 37,70 δSG (mm) 23,99 25,06 26,99 29,82 31,28 33,03 34,57 36,96 39,01 40,42 42,00 44,60 46,38 48,00 49,61 51,49 52,87 54,67 56,81 58,43 60,01 61,60 63,48 65,24 67,86 69,77 71,51 73,04 75,85 78,64 81,52 84,25 87,08 90,01 92,86 95,47 98,23 101,00 104,07 109,01 Ghi Phá hoại Trang 105 Bảng PL.9: Số liệu thí nghiệm sàn S1.3-SW-C (3) P (kN) 10 11 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 δLVDT (mm) 0,1 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,9 1,0 1,1 1,2 1,4 1,6 3,6 5,4 7,7 9,8 11,6 14,2 14,8 17,9 20,0 24,0 25,5 26,1 27,8 31,1 33,8 34,5 35,6 37,9 38,3 38,8 39,3 39,4 41,2 42,9 45,1 47,0 48,8 51,0 εbar (‰) 0,01 0,04 0,05 0,07 0,08 0,10 0,13 0,15 0,17 0,19 0,22 0,29 0,72 0,99 1,32 1,63 1,90 2,32 2,42 2,90 3,21 3,87 4,10 4,20 4,47 5,05 5,47 5,57 5,77 6,15 6,21 6,85 7,04 7,52 7,83 8,12 8,51 8,89 9,25 9,68 εconc (‰) 0,00 0,01 0,02 0,02 0,03 0,03 0,04 0,05 0,05 0,06 0,07 0,08 0,13 0,16 0,19 0,22 0,25 0,29 0,30 0,37 0,39 0,51 0,55 0,57 0,62 0,73 0,80 0,82 0,85 0,91 0,92 1,01 1,04 1,11 1,14 1,24 1,29 1,34 1,38 1,42 S1.3-SW-C (3) φ=1/r w (mm) (1/mm)*10-3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,10 0,00 0,20 0,00 0,20 0,01 0,25 0,01 0,25 0,02 0,30 0,02 0,35 0,03 0,45 0,03 0,50 0,03 0,60 0,04 0,60 0,05 0,65 0,05 0,75 0,06 0,80 0,06 0,80 0,06 0,85 0,07 0,85 0,08 0,95 0,08 1,00 0,08 1,10 0,09 1,10 0,09 1,10 0,10 1,25 0,10 1,30 0,11 1,35 0,11 1,44 0,12 1,49 0,12 1,59 0,13 1,64 0,13 1,69 0,14 M (kN.m) 0,33 0,65 0,98 1,30 1,63 1,95 2,28 2,60 2,93 3,25 3,58 3,90 4,55 5,20 5,85 6,50 7,15 7,80 8,45 9,10 9,75 10,40 11,05 11,70 12,35 13,00 13,65 14,30 14,95 15,60 16,25 16,90 17,55 18,20 18,85 19,50 20,15 20,80 21,45 22,10 δSG (mm) 0,07 0,30 0,36 0,50 0,57 0,75 0,96 1,08 1,21 1,32 1,56 2,00 4,58 6,18 8,07 9,92 11,54 14,03 14,64 17,56 19,36 23,51 24,98 25,63 27,33 31,05 33,67 34,35 35,54 37,92 38,33 42,21 43,37 46,32 48,16 50,26 52,61 54,92 57,06 59,62 Ghi Gây nứt - Trang 106 P (kN) 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 90 92 94 96 98 100 102 104 106 108 110 112 114 116 δLVDT (mm) 53,8 54,9 56,9 60,1 61,3 63,3 65,5 67,7 70,2 73,3 75,4 76,6 77,7 78,0 79,0 82,0 85,0 89,0 92,0 100,0 115,0 117,0 120,0 140,0 εbar (‰) 10,38 10,68 10,98 11,28 11,58 11,88 12,18 12,48 12,78 13,08 13,38 13,68 13,98 14,28 14,58 14,88 15,18 15,48 15,78 16,08 16,38 16,68 16,98 17,80 εconc (‰) 1,48 1,51 1,54 1,59 1,62 1,76 1,80 1,84 1,88 1,93 2,09 2,10 2,16 2,19 2,35 2,40 2,46 2,50 2,54 2,58 2,69 2,73 2,75 2,80 S1.3-SW-C (3) φ=1/r w (mm) (1/mm)*10-3 1,78 0,15 1,93 0,15 1,97 0,16 2,02 0,16 2,12 0,17 2,17 0,17 2,21 0,17 2,31 0,18 2,41 0,18 2,50 0,19 2,74 0,19 2,79 0,20 2,89 0,20 2,94 0,21 2,99 0,21 3,03 0,22 3,15 0,22 3,30 0,22 3,50 0,23 3,60 0,23 3,80 0,24 4,00 0,24 4,20 0,25 4,60 0,26 M (kN.m) 22,75 23,40 24,05 24,70 25,35 26,00 26,65 27,30 27,95 28,60 29,25 29,90 30,55 31,20 31,85 32,50 33,15 33,80 34,45 35,10 35,75 36,40 37,05 37,70 δSG (mm) 63,69 65,46 67,27 69,14 70,88 73,27 75,08 76,92 78,76 80,64 83,09 84,75 86,69 88,48 90,96 92,80 94,75 96,59 98,38 100,22 102,41 104,23 105,97 110,62 Ghi Đứt ngang Trang 107 PHẦN LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: ĐOÀN THẾ NAM Ngày, tháng, năm sinh: 10/4/1983 Nơi sinh: Bến Tre Địa liên lạc: 286D, Đoàn Hoàng Minh, phường 6, thành phố Bến Tre, tỉnh Bến Tre Q TRÌNH ĐÀO TẠO - Năm 2008 ÷ Năm 2010: Trường Đại học Cơng nghệ Sài Gịn - Năm 2016 ÷ nay: Trường Đại học Bách khoa Thành phố Hồ Chí Minh Q TRÌNH CƠNG TÁC - Năm 2008 ÷ nay: Công tác Ban Quản lý dự án Phát triển hạ tầng Khu công nghiệp tỉnh Bến Tre ... võng ứng xử nứt cấu kiện bê tông sử dụng cát/ nước mặn nhiễm mặn cốt phi kim GFRP cấp độ cấu kiện kết cấu Luận văn nghiên cứu ứng xử võng nứt uốn sàn bê tông cát – nước nhiễm mặn sử dụng cốt phi. .. CẤP PHỐI BÊ TÔNG CÁT – NƯỚC NHIỄM MẶN .35 4.2 THỰC NGHIỆM ỨNG XỬ VÕNG-NỨT DO UỐN CHO SÀN BÊ TÔNG CÁT-NƯỚC NHIỄM MẶN SỬ DỤNG CỐT GFRP 36 4.2.1 Bê tông cát- nước nhiễm mặn ... tố hàm lượng cốt dọc đến ứng xử võng- nứt sàn bê tông cát- nước nhiễm mặn sử dụng GFRP ▪ Kiểm chứng cơng thức tính võng- nứt có cho trường hợp sàn bê tông cátnước nhiễm mặn sử dụng cốt GFRP Trang