Bài viết tiến hành đánh giá ảnh hưởng của nhiệt độ dưỡng hộ ban đầu đến cường độ nén của hệ nền xi măng chứa 0 và 40% tro bay được hoạt hóa bằng natri sulfat (Na2SO4). Hàm lượng Na2SO4 là 0 và 4% theo khối lượng chất kết dính.
Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE 2021 15 (1V): 17–28 NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA NHIỆT ĐỘ DƯỠNG HỘ BAN ĐẦU ĐẾN CƯỜNG ĐỘ NÉN CỦA HỆ NỀN XI MĂNG CHỨA TRO BAY ĐƯỢC HOẠT HÓA BẰNG NATRI SULFAT Bùi Phương Trinha,b,∗, Nguyễn Ngọc Thànha,b , Nguyễn Đình Phương Quyêna,b , Đặng Thanh Hànga,b , Lê Anh Tuấna,b a Khoa Kỹ thuật Xây dựng, Trường Đại học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh, số 268 đường Lý Thường Kiệt, quận 10, TP Hồ Chí Minh, Việt Nam b Đại học Quốc gia Thành phố Hồ Chí Minh, phường Linh Trung, quận Thủ Đức, TP Hồ Chí Minh, Việt Nam Nhận ngày 10/12/2020, Sửa xong 03/01/2021, Chấp nhận đăng 25/01/2021 Tóm tắt Nghiên cứu tập trung đánh giá ảnh hưởng nhiệt độ dưỡng hộ ban đầu đến cường độ nén hệ xi măng chứa 40% tro bay hoạt hóa natri sulfat (Na2 SO4 ) Hàm lượng Na2 SO4 4% theo khối lượng chất kết dính Sau 24 h, mẫu dưỡng hộ nhiệt độ khác (27±2 °C, 60 °C 100 °C lò sấy) h Dưỡng hộ ban đầu nhiệt độ cao cải thiện cường độ nén ngày tuổi mẫu chứa tro bay hoạt hóa Na2 SO4 Tuy nhiên, cường độ nén ngày 28 ngày tuổi mẫu lại thấp so với mẫu dưỡng hộ 27±2 °C Điều chứng tỏ dưỡng hộ ban đầu nhiệt độ cao ảnh hưởng bất lợi đến cường độ nén sau hệ xi măng chứa tro bay hoạt hóa Na2 SO4 Từ khố: chất hoạt hóa; cường độ nén; độ linh động; hệ xi măng; natri sulfat; nhiệt độ dưỡng hộ ban đầu; thời gian ninh kết; tro bay EFFECT OF INITIAL CURING TEMPERATURE ON COMPRESSIVE STRENGTH OF CEMENT PASTES WITH FLY ASH ACTIVATED BY SODIUM SULFATE Abstract The present study focused on investigating effect of initial curing temperature on compressive strength of cement pastes with and 40% replacements with fly ash activated by sodium sulfate (Na2 SO4 ) The Na2 SO4 amounts were and 4% by mass of binder After 24 h, all specimens were cured at various temperatures (27±2 °C, 60 °C, and 100 °C in a drying oven) for h Initial curing at high temperature improved the compressive strength at days of the cement paste containing fly ash activated by Na2 SO4 However, the compressive strength at the ages of and 28 days of such paste was lower when compared with the paste cured at 27±2 °C It indicates that initial curing at high temperature adversely affected compressive strength at later ages of cement paste containing fly ash activated by Na2 SO4 Keywords: activator; compressive strength; flow diameter; cement paste; sodium sulfate; initial curing temperature; setting time; fly ash https://doi.org/10.31814/stce.nuce2021-15(1V)-02 © 2021 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) Giới thiệu Tro bay phế thải từ nhà máy nhiệt điện sử dụng than làm nguồn nhiên liệu ứng dụng rộng rãi loại phụ gia khống hoạt tính thay phần xi măng ∗ Tác giả đại diện Địa e-mail: buiphuongtrinh@hcmut.edu.vn (Trinh, B P.) 17 Trinh, B P., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng việc chế tạo bê tông [1–3] Việc sử dụng tro bay đem lại nhiều lợi ích giảm lượng dùng xi măng, kéo theo giảm việc khai thác đá vơi đất sét giảm lượng khí CO2 thải từ trình sản xuất xi măng; tận dụng tối đa nguồn phế thải tro bay; giảm giá thành xây dựng góp phần cải thiện số tính chất lý nâng cao độ bền cho bê tông tro bay [2, 4–6] Tuy nhiên, bê tơng xi măng chứa tro bay có cường độ ban đầu thấp so với bê tông chứa 100% xi măng [7–9], đặc biệt sử dụng hàm lượng tro bay lớn; điều phản ứng pozzolanic tro bay xảy chậm thời gian ban đầu [5, 10, 11] Chính thế, bê tơng tro bay cịn hạn chế số ứng dụng thực tế yêu cầu cường độ ban đầu cao cơng trình cần rút ngắn tiến độ thi công, cấu kiện bê tông đúc sẵn, bê tông cường độ cao, Việc sử dụng tỷ lệ nước/chất kết dính (N/CKD) thấp đề xuất để khắc phục nhược điểm tro bay mở rộng việc tận dụng tro bay bê tông cường độ cao [11, 12] Lam cs [11] Poon cs [12] nghiên cứu ảnh hưởng hàm lượng tro bay thay xi măng đến phát triển cường độ bê tơng có tỷ lệ N/CKD thấp nhận thấy tro bay góp phần chi phối đáng kể đến việc cải thiện cường độ nén bê tông có tỷ lệ N/CKD thấp Tuy nhiên, cường độ ban đầu bê tơng sử dụng tro bay có tỷ lệ N/CKD thấp thấp so với cường độ ban đầu bê tông sử dụng 100% xi măng 0% tro bay Gần đây, việc sử dụng chất hoạt hóa, đặc biệt chất hoạt hóa sulfat đề xuất để thúc đẩy phản ứng pozzolanic tro bay khắc phục nhược điểm cường độ ban đầu thấp bê tông tro bay [4, 7, 13–15] Shi Day [4] sử dụng chất hoạt hóa natri sulfat (Na2 SO4 ) vào hệ vôi – tro bay nhận thấy việc sử dụng làm gia tăng hoạt tính pozzolanic tro bay, dẫn đến làm gia tăng cường độ hệ Các tác giả kết luận sử dụng Na2 SO4 với hàm lượng từ 3-5% theo khối lượng chất kết dính việc cải thiện cường độ tuổi 90 180 ngày đáng kể Hiệu chất hoạt hóa Na2 SO4 đến trình thúc đẩy phản ứng pozzolanic tro bay hệ xi măng đánh giá nghiên cứu Shi [13], Qian cs [7], Lee cs [14] Bùi cs [15] Lee cs [14] tìm thấy 4% Na2 SO4 thêm vào hệ nền, cường độ ban đầu tăng nhanh giảm dần đạt giá trị tương đương so với hệ khơng có chất hoạt hóa sau 28 ngày Trong đó, Bùi cs [15] nhận thấy 4% Na2 SO4 làm gia tăng khơng cường độ ban đầu mà cịn sau hệ xi măng chứa 20 40% tro bay dưỡng hộ 29±1 °C Điều việc thêm chất hoạt hóa Na2 SO4 vào hệ góp phần thúc đẩy hình thành sớm khoáng ettringite (3 CaO · Al2 O3 · CaSO4 · 32 H2 O) lấp đầy lỗ rỗng tăng độ đặc cho hệ theo phương trình phản ứng (1) (2); đồng thời thúc đẩy phản ứng pozzolanic tro bay theo phương trình phản ứng (3) (4) thơng qua hàm lượng Ca(OH)2 hệ giảm hàm lượng sản phẩm hydrat hóa (bao gồm canxi silicat aluminat) tăng [15] Na2 SO4 + Ca(OH)2 + 2H2 O → CaSO4 · 2H2 O + 2NaOH (1) 3CaO · Al2 O3 + 3CaSO4 · 2H2 O + 30H2 O → 3CaO · Al2 O3 · 3CaSO4 · 32H2 O (2) 3Ca(OH)2 + 2SiO∗2 → 3CaO · 2SiO2 · 3H2 O 4Ca(OH)2 + Al2 O∗3 + 9H2 O → 4CaO · Al2 O3 · 13H2 O SiO∗2 Al2 O∗3 oxyt silic oxyt nhơm hoạt tính (3) (4) tro bay Nhìn chung, chất hoạt hóa Na2 SO4 góp phần đem lại hiệu thúc đẩy phản ứng pozzolanic tro bay hệ xi măng chủ yếu dưỡng hộ nhiệt độ thường, đặc biệt hệ với hàm lượng tro bay lớn Trong đó, việc áp dụng nhiệt độ dưỡng hộ cao xem phương pháp nhằm cải thiện tính chất tro bay [16, 17] Do đó, mục tiêu nghiên cứu khảo sát ảnh hưởng nhiệt độ dưỡng hộ ban đầu đến cường độ nén hệ xi măng chứa 40% tro bay hoạt hóa Na2 SO4 nhằm đánh giá việc 18 Trinh, B P., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng áp dụng chế độ dưỡng hộ nhiệt ban đầu có thật phù hợp hiệu để cải thiện tính chất hệ xi măng chứa hàm lượng lớn tro bay hoạt hóa Na2 SO4 , góp phần hướng đến cơng nghiệp xây dựng mang tính bền vững Khi việc áp dụng chế độ dưỡng hộ nhiệt ban đầu góp phần nâng cao tính chất hệ xi măng chứa hàm lượng lớn tro bay ảnh hưởng tổ hợp bao gồm chế độ dưỡng hộ nhiệt ban đầu việc hoạt hóa Na2 SO4 đến tính chất bê tơng cân nhắc q trình thiết kế cấp phối bê tông ứng dụng thực tế nhà máy cấu kiện bê tông đúc sẵn Bên cạnh đó, ảnh hưởng chất hoạt hóa Na2 SO4 đến độ linh động, thời gian ninh kết cường độ nén hệ xi măng chứa không chứa tro bay nghiên cứu Thực nghiệm 2.1 Hệ nguyên vật liệu Xi măng Portland PC40 nhà máy Vicem Hà Tiên thỏa mãn theo TCVN 2682:2009 [18] tro bay loại F nhà máy Duyên Hải thỏa mãn theo TCVN 10302:2014 [19] sử dụng chất kết dính nghiên cứu Chỉ tiêu lý thành phần hóa học xi măng tro bay thể Bảng Bảng Chỉ tiêu lý xi măng tro bay Đơn vị Xi măng Tro bay g/cm3 3,1 2,26 Lượng sót lại sàng 0,09 mm % 0,1 - Lượng sót lại sàng 0,045 mm % - 3,80 Chỉ tiêu Khối lượng riêng - : khơng thí nghiệm Bảng Thành phần hóa xi măng tro bay Thành phần hóa học Đơn vị Xi măng Tro bay SiO2 % 21,98 51,6 Al2 O3 % 4,28 20,9 Fe2 O3 % 2,53 9,3 CaO % 62,57 0,4 Na2 O % 0,37 - K2 O % 0,01 - MgO % 1,56 1,4 SO3 % 1,89 - Mất nung % 2,89 5,8 - : khơng thí nghiệm 19 Trinh, B P., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Nước sử dụng nghiên cứu nước thủy cục, không chứa váng dầu mỡ, khơng có tạp chất, khơng màu, không mùi thỏa mãn theo TCVN 4506:2012 [20] Chất hoạt hóa natri sulfat sử dụng dạng rắn khan, chứa 99% Na2 SO4 có khối lượng riêng 2,66 g/cm3 2.2 Thành phần cấp phối Hệ xi măng với tỷ lệ N/CKD thấp 0,30 chuẩn bị để cải thiện phần cường độ ban đầu cho hệ đồng thời tận dụng hàm lượng lớn tro bay hệ Hàm lượng tro bay thay xi măng 40% theo khối lượng chất kết dính Hàm lượng chất hoạt hóa Na2 SO4 cho vào hệ 4% theo khối lượng chất kết dính, dựa nghiên cứu Bùi cs [15] Bảng thể thành phần cấp phối theo tỷ lệ khối lượng hệ xi măng nghiên cứu Bảng Cấp phối theo tỷ lệ khối lượng Cấp phối Nước Xi măng Tro bay Na2 SO4 Fa00Na0 Fa00Na4 Fa40Na0 Fa40Na4 0,30 0,30 0,30 0,30 1,00 1,00 0,60 0,60 0,00 0,00 0,40 0,40 0,00 0,04 0,00 0,04 2.3 Quy trình nhào trộn Việc nhào trộn hồ chất kết dính thực thông qua máy trộn vữa tự động theo TCVN 6016:2011 [21] Đối với hệ có chứa chất hoạt hóa, nước Na2 SO4 hịa tan với để tạo thành dung dịch kiềm Sau cân định lượng nguyên vật liệu thành phần, xi măng tro bay đưa vào cối trộn dùng bay trộn hỗn hợp khơ Sau đó, tiến hành cho nước dung dịch kiềm (bao gồm nước chất hoạt hóa Na2 SO4 chuẩn bị trước đó) vào cối trộn, bắt đầu trộn 30 giây Sau dừng máy trộn tiến hành vét lượng hồ bám dính thành cối tâm cối, tiếp tục nhào trộn hỗn hợp 90 giây Sau nhào trộn đồng nhất, tính chất kỹ thuật hỗn hợp tiến hành kiểm tra theo mục 2.4 2.4 Kiểm tra độ chảy xòe thời gian ninh kết a Độ chảy xòe Độ chảy xòe hỗn hợp kiểm tra với việc tham khảo TCVN 3121-3:2003 [22] có điều chỉnh phù hợp cho hệ xi măng, cụ thể theo bước sau: (1) hỗn hợp cho vào côn làm ẩm đặt bàn dằn, theo hai lớp, lớp đầm 10 que đầm; (2) nhấc côn lên theo phương thẳng đứng; (3) dằn 15 15 giây; (4) dùng thước đo hai đường kính lớn hỗn hợp bàn dằn Độ chảy xòe hỗn hợp xác định giá trị trung bình hai đường kính lớn b Thời gian ninh kết Thời gian ninh kết bao gồm thời gian bắt đầu kết thúc ninh kết hỗn hợp xác định theo TCVN 6017:2015 [23] Thời gian bắt đầu ninh kết thời gian tính từ thời điểm chất kết dính nhào trộn với nước dung dịch kiềm, kim nhỏ Vicat cách đáy vành khâu từ đến mm Trong đó, thời gian kết thúc ninh kết thời gian tính từ thời điểm chất kết dính nhào trộn với nước dung dịch kiềm, kim Vicat cắm vào hồ 0,5 mm 20 Trinh, B P., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 2.5 Chuẩn bị mẫu quy trình dưỡng hộ a Chuẩn bị mẫu Sau nhào trộn đồng nhất, hỗn hợp cho vào khn thép có kích thước 50×50×50 mm vệ sinh bơi dầu, theo hai lớp lớp dằn 60 bàn dằn nhằm đảm bảo cho hỗn hợp lấp đầy khn b Quy trình dưỡng hộ Sau tạo hình, mẫu dưỡng hộ khn 24 h điều kiện phịng thí nghiệm Sau 24 h, mẫu tháo khuôn dưỡng hộ điều kiện sau: (1) 60 °C h lò sấy; (2) 100 °C h lò sấy Sau h dưỡng hộ nhiệt lò sấy, mẫu dưỡng hộ 27±2 °C ngày xác định cường độ nén Bên cạnh đó, mẫu đối chứng dưỡng hộ 27±2 °C ngày xác định cường độ nén chuẩn bị để khảo sát ảnh hưởng nhiệt độ dưỡng hộ ban đầu đến cường độ nén hệ xi măng chứa tro bay hoạt hóa natri sulfat 2.6 Kiểm tra cường độ nén Cường độ nén mẫu xác định tuổi 1, 3, 28 ngày thông qua máy nén thủy lực theo TCVN 6016:2011 [21] Giá trị cường độ nén cấp phối độ tuổi cụ thể giá trị trung bình ba mẫu tương ứng Kết thảo luận 3.1 Ảnh hưởng chất hoạt hóa Na2 SO4 đến độ chảy xịe 190 191 192 193 Hình thể ảnh hưởng chất hoạt hóa Na2 SO4 đến độ chảy xịe hồ xi măng có khơng có tro bay chung, việcdựng, sử dụng tro bay tính cơng tác củae-ISSN hồ xi măng hay hỗn Tạp chí Khoa họcNhìn Cơng nghệ Xây NUCE 2020làm tăng p-ISSN 2615-9058; 2734-9489 hợp bê tông [8, 24, 25] Xu hướng quan sát nghiên cứu Cụ thể: độ chảy xòe hồ xi măng chứa 40% tro bay (Fa40Na0 Fa40Na4) lớn so với độ chảy xòe hồ xi măng chứa tro baycứu (Fa00Na0 vàthể: Fa00Na4) Điều xi cácmăng hạt tro bay 40% dạng bề mặt trong0%nghiên Cụ độ chảy xịenày củalàhờ chứa trohình baycầu (Fa40Na0 trơn nhẵn nên làm giảm ma sát khơ hệ nền, dẫn đến làm tăng tính công tác cho hỗn hợp [8] Từ Fa40Na4) lớn so với độ chảy xịe của hờ xi măng chứa 0% tro bay (Fa00Na0 Hình 1, nhận thấy việc sử dụng chất hoạt hóa làm gia tăng độ chảy xòe hồ xi măng Fa00Na4) Điều cácnày hạtcũng tro bay ởbáo dạng bề có khơng có tro bay Kếtdo cáohình trongcầu nghiên cứumặt củatrơn Bùi nhẵn cs nên [26].làm Điều hàmtrong lượnghệ kiềm giadẫn tăngđến hệtăng sử dụng Na2tác SO4cho [27].hỗn hợp [8] giảm ma làsátdokhơ nền, làm tính cơng 194 195 196 Hình Ảnhhưởng hưởng hoạtNahóa đếnxịe độcủa chảy xịe củacóhờ xi măng cóbay Hình 1 Ảnh củacủa chấtchất hoạt hóa đến2SO độ 4chảy hồ xi măng khơng có tro SO4Na khơng có tro bay 197 198 Từ Hình 1, nhận thấy việc sử dụng chất hoạt hóa làm gia tăng độ chảy xịe của hờ xi măng có khơng có tro bay Kết báo cáo nghiên cứu của Bùi cộng [26] Điều hàm lượng kiềm gia tăng hệ 199 21 Trinh, B P., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 3.2 Ảnh hưởng chất hoạt hóa Na2 SO4 đến thời gian ninh kết Hình thể ảnh hưởng chất hoạt hóa Na2 SO4 đến thời gian bắt đầu kết thúc ninh kết hồ xi măng có khơng có tro bay Khi so sánh hệ Fa00Na0 Fa40Na0, nhận thấy tro bay kéo dài thời gian bắt đầu ninh kết hồ xi măng chứa 0% Na2 SO4 20 phút thời gian kết thúc ninh kết 120 phút Khi so sánh hệ Fa00Na4 Fa40Na4, tro bay kéo dài thời gian bắt đầu ninh kết hồ xi măng chứa 4% Na2 SO4 45 phút thời gian kết thúc ninh kết 115 phút Sự kéo dài thời gian ninh kết việc sử dụng tro bay báo cáo số nghiên cứu trước [8, 15, 24] Điều giải thích hệ chứa 60% xi măng 40% tro bay (Fa40) có hàm lượng xi măng thấp hàm lượng tro bay nhiều so với hệ chứa 100% xi măng 0% tro bay (Fa00) Hàm lượng xi măng hệ Fa40 thấp dẫn đến hàm lượng khoáng (C3 S, C2 S, C3 A C4 AF) xi măng thấp; đó, tro bay dạng trơ, đóng vai trị chất lấp đầy, không tham gia phản ứng pozzolanic giai đoạn Ngoài ra, kéo dài thời gian bắt đầu ninh kết tro bay hồ xi măng chứa 4% Na2 SO4 cao 25 phút so với hồ Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE 2020 p-ISSN 2615-9058; e-ISSN 2734-9489 xi măng chứa 0% Na2 SO4 Điều thời gian bắt đầu ninh kết hồ xi măng Fa00Na4 (130 phút) rút ngắn đáng kể việc sử dụng 4% Na2 SO4 , xem Hình 218 219Hình 2.Hình Ảnhcủa hưởng của chất hoạt Na thời ninh kết của hồkhông xi măng Ảnh hưởng chất hoạt hóa Na thời gian ninh kếtgian hồ xi măng có có tro bay 2SO đến SOhóa đến 220 có khơng có tro bay Mặt khác, việc sử dụng chất hoạt hóa Na2 SO4 rút ngắn thời gian ninh kết hồ xi măng 221 Mặt việcCụsửthể: dụng hoạthệ hóa 2SO4 rút ngắn thời gian ninh kết của khơng có tro baykhác, (Fa00) khichất so sánh nềnNaFa00Na0 Fa00Na4, chất hoạt hóa Na2 SO4 222 hờ xi măng cóninh tro bay thể: sánh Fa00Na4, rút ngắn thời giankhông bắt đầu kết (Fa00) hồ xiCụmăng chứaso0% trohệ bay Fa00Na0 50 phút vàvàthời gian kết thúc 223 chấtlàhoạt hóa Na gian ninh bắt đầu của chất hồ xihoạt măng 0%4 ninh kết 30 phút Xu2SO hướng rút ngắn ngắn thời thời gian kết ninh sửkết dụng hóachứa Na2 SO rút tro quan sátlàtrong hồ xi có tro (Fa40) Cụ thể: so Xu sánhhướng hệ nềnrútFa40Na0 vàgian Fa40Na4, 224 bay 50 phút vàmăng thời gian kếtbay thúc ninh kết 30khi phút ngắn thời chất hoạt hóa Na SO rút ngắn thời gian bắt đầu ninh kết hồ xi măng chứa 40% tro 225 ninh kết do2sử dụng chất hoạt hóa Na2SO4 quan sát hờ xi măng có bay tro 25 phút gian kết 35 Xu hướngvà rútFa40Na4, ngắn thời chất gian hoạt ninh hóa kết 226 baythời (Fa40) Cụ thúc thể: ninh sokếtsánh hệphút Fa40Na0 Na2chất SO4 hoạt hóa Na2 SO4 tìm thấy nghiên cứu Bùi cs [15] Kumar Kameswara Rao [28] 227 rút ngắn thời gian bắt đầu ninh kết của hồ xi măng chứa 40% tro bay 25 phút thời kết luận loại nồng độ ion sulfat (SO2− ) có ảnh hưởng đáng kể đến thời gian ninh kết 228 gian kết thúc ninh kết 35 phút Xu hướng rúthợp ngắn thời gianxininh kếtDo bởiđó, chất hoạt hồ xi măng chúng chi phối đến hòa tan chất măng việc rút ngắn 229 hóa ninh Na2SO nghiên cứu của Bùi cộng [15] Kumar thời gian kết4 chất hoạttìm hóathấy Na2 SO có khả thúc đẩy việc hòa tan ion canxi 2230 Rao[15] [28] Việc kết nờng của ion (SO ảnhsẽ ảnh 4) có Kameswara hệ xi măng rútluận ngắnrằng thời loại gian ninh kết độ chất hoạtsulfat hóa Na SO hưởnghưởng bất lợiđáng đến kể qđến trình thigian cơngninh thậtkết tế của ứng dụng cho kiệntan bê tông 231 thời hồ xi măng chúng chi nhà phốimáy đến cấu hịa đúc sẵn, điều góp phần nâng cao suất sản xuất 232 của hợp chất xi măng Do đó, việc rút ngắn thời gian ninh kết chất hoạt 233 hóa Na2SO4 có khả thúc đẩy việc hòa tan ion canxi hệ xi 234 măng [15] Việc rút ngắn thời gian ninh 22 kết chất hoạt hóa Na2SO4 ảnh 235 hưởng bất lợi đến q trình thi cơng thật tế ứng dụng cho nhà máy cấu 236 kiện bê tông đúc sẵn, điều góp phần nâng cao suất sản xuất 237 3.3 Ảnh hưởng chất hoạt hóa Na2SO4 đến phát triển cường độ nén: Trinh, B P., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 3.3 Ảnh hưởng chất hoạt hóa Na2 SO4 đến phát triển cường độ nén Hình 3(a), 3(b), 3(c) thể ảnh hưởng chất hoạt hóa Na2 SO4 đến phát triển cường độ nén củaTạp hệchí nềnKhoa xi măng có vànghệ khơng có tro NUCE bay dưỡng hộ 27±2e-ISSN °C, 602734-9489 °C 100 °C học Công Xây dựng, 2020 p-ISSN 2615-9058; Tạp chíchí Khoa học Cơng nghệ dựng, NUCE p-ISSN 2615-9058; e-ISSN Tạp Khoa học Công nghệXây Xây dựng, NUCE2020 2020 p-ISSN 2615-9058; e-ISSN 2734-9489 h lị sấy sau dưỡng hộ 27±2 °C Nhìn chung, tất mẫu có cường độ phát triển theo thời gian, bao gồm mẫu có khơng có tro bay, có khơng có chất hoạt hóa có dụng vàdụng khơng cóbay áp dụng nhiệt độ dưỡng hộcủa ban đầu Điều chứng tỏ trình hydrat 245 dụng tro bay làm giảm cường [7-9] hướng tìm thấycủa 245 trotro bay làm giảm cường độđộđộ của hệ [7-9] Xu hướng tìm thấyhóa 245 làm giảm cường của hệhệ [7-9] XuXu hướng xi măng phản ứng pozzolanic tro bay tiếp tục diễn theo thời gian Thông thường, việc 246 trong nghiên cứu này, thể: cường nén của mẫu có sử dụng (Fa40Na0 246 nghiên cứu này, thể: cường độđộ nén của cáccác mẫu có sử sử dụng dụng tro tro baybay 246 nghiên cứu này, cụcụcụ thể: cường độ nén của mẫu có tro bay (Fa40Na0 sử dụng tro bay làm giảm cường độ hệ [7–9] Xu hướng tìm thấy nghiên 247 Fa40Na4) thấp so với mẫu ứng khơng có sử dụng bayhơn 247 Fa40Na4) với mẫu tương ứng không cóFa40Na4) sử dụng bay 247 Fa40Na4) ln thấp soso với mẫu tương khơng có sử tro cứuvànày, cụ thể: cường độthấp nén mẫu có sửcác dụng trotương bayứng (Fa40Na0 luôntro thấp 248 (Fa00Na0 Fa00Na4) độ tuổi vàbay điều kiện dưỡng hộởkhác 248 (Fa00Na0 Fa00Na4) ởtấttất độ tuổi ở(Fa00Na0 điều dưỡng hộ 248 Fa00Na4) ởkhông tất cảcảcả tuổi ởởcác điều kiện dưỡng hộ khi(Fa00Na0 so với cácvà mẫu tương ứng cócác sửđộ dụng tro vàkiện Fa00Na4) tất khác cảnhau cácnhau độ tuổi 249 Cường nén thấp của hệhệ măng tro bay làdo docủa (1)(1) phản ứng pozzolanic tro Cường điều kiện dưỡng hộ khác Cường độtro nén hệ xi ứng măng tro bay của (1)tro phản 249 Cường độ nén thấp của xi măng bay phản pozzolanic của 249 độđộ nén thấp của hệ xiximăng tro bay làthấp (1) phản ứng pozzolanic ứng pozzolanic tro bay xảy chậm (2) hàm lượng xi măng hệ thấp [5, 8, 10, 11] 250 bay xảy chậm (2) hàm lượng xi măng hệ thấp [5, 8, 10-11] bay chậm hàm lượng xi măng hệ 8, 10-11] 250250 bay xảyxảy ra chậm và (2)(2) hàm lượng xi măng hệ thấpthấp [5, [5, 8, 10-11] 251 251251 252 252252 o (a) Dưỡng 27±2 (a) Dưỡnghộ hộhộ ởở27±2 °CoCCo (a)(a) Dưỡng 27±2 Dưỡng hộ 27±2 C o (b) Dưỡng hộ 60 6h oC (b) Dưỡng hộ60 60 otrong (b) (b) Dưỡng hộ ởhộ C°Ctrong hh h Dưỡng 60 C 253 253253 o h Dưỡnghộ hộ 100 100 °C 254 (c)(c) Dưỡng C h o 254254 (c) (c) Dưỡng hộ 100 C otrong h Dưỡng C 6triển h cường độ nén của hệ 255 Hình3.3.Ảnh Ảnhhưởng hưởng hóa Nahộ SO100 phátcường đến Hình củacủa chấtchất hoạthoạt hóa Na phátsựtriển độ nén hệ xi măng SO4 2đến 255 Ảnh hưởng củacủa chất hoạt hóa SO2khơng đến phát triển cường độ nén của của hệ hệ 2và 4có có hóa vàNa tro bay 256 xi hoạt măng cókhơng có tro bay 255 Hình Hình Ảnh hưởng chất Na SO đến phát triển cường độ nén 256256 nềnnền xi măng có có tro baybay xi có khơng khơng có tro 257 Bảng 4Bảng thểphần hiệntrăm phầngia trăm giamăng tăng cường nénhệ có sử chất dụnghoạt chấthóa hoạt thể tăng cường độ nénđộ nềnhệ cónền sử dụng Na2 SO4 257 Bảng thể phần trăm gia tăng cường độ nén hệ có sử dụng chất hoạt 258 hóa Na SO so với hệ khơng sử dụng chất hoạt hóa tính tốn theo cơng 257 thể gia tăng cườngtính độ tốn nén hệ có (5) sử dụng chất hoạtchất so với Bảng hệ nền4không sử phần dụng trăm chất hoạt hóa theo cơng thức Khi sử dụng 258 hóa Na so với hệ khơng sử dụng chất hoạt hóa tính tốn theo cơng 2SO 259 thức (5) Khi sử dụng chất hoạt hóa Na SO , hầu hết có gia tăng đáng kể cường hoạt hóa Na SO , hầu hết có gia tăng đáng kể cường độ nén hệ xi măng có khơng 258 hóa Na22SO44 so với hệ khơng sử dụng chất hoạt hóa tính tốn theo cơng 259 thức (5) Khi sử dụng chất hoạt hóa Na SO , hầu hết có gia tăng đáng kể cường có trođộ bay, khơng vào nhiệt độ hộ.4bay, làphụ docóthuộc việc thêm chấtđáng hoạt hóacường Na2 SO4 260 nén(5) củaKhi hệphụ xi măng khơng có2SO tro vàotăng nhiệt độ dưỡng 259 thức sử thuộc dụng chấtcó hoạt hóadưỡng Na ,Điều hầukhơng hết gia kể 260 độ nén của hệ xi măng có khơng có tro bay, khơng phụ thuộc vào nhiệt độ dưỡng 261 Điềucủa nàyhệlànền việc thêmcó chất hóacóNa 2SO4 vào hệ góp phần thúc đẩy 260 hộ độ nén xi măng hoạt không 23tro bay, không phụ thuộc vào nhiệt độ dưỡng 261 hộ Điều việc thêm chất hoạt hóa Na SO hệ tăng thúchệ đẩy vào 262 thànhnày sớm khống ettringite lấphóa đầyNa lỗ2rỗng độ góp đặc phần cho nền, 261 hình hộ Điều việc thêm chất hoạt SO vào hệ góp phần thúc đẩy 262 thành sớm cácđẩy khoáng lấp đầycủa lỗ rỗng tăngTừ độ đặc cho hệ nền, 263 hình đãsớm thúc phảnettringite ứng pozzolanic 4, nhận quynền, 262 đồng hình thời thành khống ettringite lấp đầytro lỗ bay rỗng[15] tăngBảng độ đặc thấy cho hệ 263 đồng thời thúc đẩy phản ứng pozzolanic của tro bay [15] Từ Bảng 4, nhận thấy quy 263 đồng thời thúc đẩy phản ứng pozzolanic của tro bay [15] Từ Bảng 4, nhận thấy quy Trinh, B P., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng vào hệ góp phần thúc đẩy hình thành sớm khống ettringite lấp đầy lỗ rỗng tăng độ đặc cho hệ nền, đồng thời thúc đẩy phản ứng pozzolanic tro bay [15] Từ Bảng 4, nhận thấy quy luật gia tăng cường độ cấp phối không rõ ràng Điều phụ thuộc vào cường độ nén cấp phối sử dụng 0% Na2 SO4 độ tuổi khác (RtFaxxNa0 ) % gia tăng cường độ nén RtFaxxNa4 = RtFaxxNa4 − RtFaxxNa0 RtFaxxNa0 (5) × 100% RtFaxxNa4 cường độ nén hệ sử dụng 4% Na2 SO4 t ngày tuổi (N/mm2 ); RtFaxxNa0 cường độ nén hệ sử dụng 0% Na2 SO4 t ngày tuổi (N/mm2 ); Faxx hệ chứa 0% tro bay (Fa00) hệ chứa 40% tro bay (Fa40); t ngày tuổi (tức 1, 3, 28 ngày tuổi) Bảng Phần trăm gia tăng cường độ nén hệ có sử dụng chất hoạt hóa Na2 SO4 so với hệ không sử dụng chất hoạt hóa (%) Tuổi (ngày) Nhiệt độ dưỡng hộ 27±2 °C 60 °C 100 °C Cấp phối 28 Fa00Na4 22,8 3,0 14,6 13,2 Fa40Na4 6,0 4,0 20,6 14,4 Fa00Na4 22,8 35,7 6,5 1,1 Fa40Na4 6,0 14,3 17,1 16,1 Fa00Na4 22,8 13,6 16,4 7,3 Fa40Na4 6,0 24,2 20,9 33,3 Bảng thể phần trăm gia tăng cường độ nén 3, 28 ngày tuổi so với ngày tuổi tất hệ có khơng có tro bay, có khơng có sử dụng chất hoạt hóa Na2 SO4 tính tốn theo cơng thức (6) Việc sử dụng tro bay kết hợp chất hoạt hóa Na2 SO4 làm cải thiện đáng kể phần trăm gia tăng cường độ nén 28 ngày so với ngày hệ Điều phản ứng pozzolanic tro bay thúc đẩy đáng kể tuổi 28 ngày chất hoạt hóa Na2 SO4 % gia tăng cường độ nén t = RtFaxxNax − R1FaxxNax R1FaxxNax × 100% (6) RtFaxxNax cường độ nén hệ t ngày tuổi (N/mm2 ); R1FaxxNax cường độ nén hệ ngày tuổi (N/mm2 ); Faxx hệ chứa 0% tro bay (Fa00) hệ chứa 40% tro bay (Fa40); Nax hệ chứa 0% Na2 SO4 (Na0) hệ chứa 4% Na2 SO4 (Na4); t ngày tuổi (tức 3, 28 ngày tuổi) 24 Trinh, B P., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Bảng Phần trăm gia tăng cường độ nén 3, 28 ngày tuổi so với ngày tuổi (%) Tuổi (ngày) Nhiệt độ dưỡng hộ 27±2 °C 60 °C 100 °C Cấp phối 28 Fa00Na0 34,5 42,1 75,6 Fa00Na4 12,8 32,6 61,9 Fa40Na0 43,8 71,9 146,8 Fa40Na4 41,0 95,6 166,2 Fa00Na0 20,4 55,3 83,0 Fa00Na4 33,0 34,6 50,6 Fa40Na0 47,8 67,9 125,8 Fa40Na4 59,3 85,5 147,3 Fa00Na0 32,0 49,7 66,0 Fa00Na4 22,0 41,9 45,0 Fa40Na0 40,8 58,5 75,6 Fa40Na4 65,0 80,8 120,8 3.4 Ảnh hưởng nhiệt độ dưỡng hộ ban đầu đến cường độ nén Hình 4(a), 4(b) 4(c) thể ảnh hưởng nhiệt độ dưỡng hộ ban đầu đến cường độ nén 3, 28 ngày tuổi hệ xi măng có khơng có tro bay Từ Hình 4(a), nhận thấy ngày tuổi, tất cường độ nén hệ có chứa chất hoạt hóa (Fa00Na4 Fa40Na4) dưỡng hộ nhiệt độ cao cải thiện so với mẫu tương ứng dưỡng hộ 27±2 °C Việc cải thiện cường độ ban đầu báo cáo nghiên cứu trước [29, 30] Nhiệt độ dưỡng hộ cao chi phối đến hình thành khung bên bê tơng hình thành sản phẩm hydrat hóa [29–31] Điều chứng tỏ nhiệt độ dưỡng hộ cao góp phần thúc đẩy phản ứng hydrat hóa bao gồm phản ứng hình thành ettringite sớm hệ có chứa chất hoạt hóa, dẫn đến việc gia tăng cường độ nghiên cứu Trong đó, mẫu khơng có chứa chất hoạt hóa (Fa00Na0 Fa40Na0) dưỡng hộ nhiệt độ cao có cường độ nén thấp tương đương so với mẫu tương ứng dưỡng hộ 27±2 °C, xem Hình 4(a) Nguyên nhân vết nứt xuất bên mẫu dưỡng hộ nhiệt độ cao [31] Nguyên nhân khác nhiệt độ dưỡng hộ cao làm gia tăng tốc độ hydrat hóa, dẫn đến hình thành lớp bao phủ bề mặt hạt xi măng dày đặc ngăn cản q trình hydrat hóa [31] Từ Hình 4(a), nhận thấy cường độ nén mẫu Fa00Na0 dưỡng hộ 100 °C cao so với mẫu tương ứng dưỡng hộ 60 °C Điều hiệu thúc đẩy phản ứng hydrat hóa tác dụng nhiệt độ dưỡng hộ 100 °C có phần vượt trội tác động bất lợi từ xuất vết nứt Phân tích cấu trúc mẫu cần thực tương lai để khẳng định nguyên nhân cách xác Từ Hình 4(b), nhận thấy ngày tuổi, nhiệt độ dưỡng hộ cao góp phần cải thiện cường độ nén hệ không chứa tro bay (Fa00Na0 Fa00Na4) làm giảm nhẹ cường độ nén hệ 25 Tóm nhiệt độ dưỡng hộ cao làm cường độ nén 28 ngày củacảtấthệcả hệ 325325Tóm lại, lại, nhiệt độ dưỡng hộ cao làm giảmgiảm cường độ nén 28ởngày tuổi tuổi của tất xi măng có khơng khơng có bay, tro bay, cókhơng khơng có chứa Do cần đó, cần 326326nềnnền xi măng có có tro có có chứa chất chất hoạthoạt hóa hóa Do đó, thêm nghiên chuyên sâu việc áp dụng chếdưỡng độ dưỡng hộ nhiệt ban đầu 327327thêm nghiên cứucứu chuyên sâu việc áp dụng chế độ hộ nhiệt ban đầu độ dưỡng hộ khác đểthiện cải thiện tính củanền hệ 328328kết kết hợphợp với với các chế chế độ dưỡng hộ khác phù phù hợp hợp hơn để cải tính chất chất của hệ Trinh, B P.,hoạt cs.hóa / Tạpbằng chí Khoa Cơng nghệ Xây dựng xi măng tro bay Nahọc 329329xi măng chứachứa tro bay hoạt hóa Na2SO 42.SO4 330330 Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE 2020 (a) Ở tuổi (a) ngày tuổituổi (a)33 ngày ngày 331331 p-ISSN 2615-9058; e-ISSN 2734-9489 (b) (b) ở(b) ngày tuổituổi ởỞ 77 tuổi 12 12 332 333 ngày tuổi (c)(c)ở Ở2828ngày tuổi 334 335 Hình 4.Ảnh củanhiệt nhiệt dưỡng hộ đầu banđến đầucường đến độ cường ngày 3, Hình Ảnhhưởng hưởng độđộ dưỡng hộ ban nén ởđộ 3, 7nén 28 tuổi28 hệ măng có có tro có baytro bay ngày tuổi của hệnền nềnxixi măng cókhơng khơng 336 337 338 339 340 341 342 343 344 345 346 347 348 349 350 351 352 353 Kết luận chứa tro bay (Fa40Na0 Fa40Na4) Việc làm giảm cường độ nén tất hệ thực4(c) nghiệm, đưa làm số kết luận sau:độ sau hệ quan sát ởDựa 28 ngày tuổi,kết xem Hình Nhiệt có độ thể caoracàng giảm cường Xu hướng báo cáo nghiên cứu Wang cs [31] Điều - Việc sử dụng Na2SO4 làm gia tăng độ chảy xòe rút ngắn thời gian ninh kết cường độ sau hệ chủ yếu phụ thuộc vào điều kiện dưỡng hộ nhiệt ban đầu mà tác o củađến hồquá xi măng chứa 40% tro đầu bay.của Khihệhệ dưỡng hộ hộ 27±2 động trình hydrat hóa ban [31] Nhiệt độ dưỡng ban C, đầuviệc cao sử dụng gây Nabố thiện nénhydrat của hệhóa, nềndẫn xi măng khơng chứa tro bay tấtkém 2SO cải phân không đồng đềucường quáđộtrình đến sựchứa xuất số khu vực ởyếu vào đó, q trình hydrat 4tạo hàm lượng hệ cácnền độ Thêm tuổi Hiệu cảisuốt thiện cường độ nénhóa, ứng việcsuất sử nhiệt dụng Na2SO o nhiệt, chuyển dịch độ ẩm bên hệ lớnquan lỗsátrỗng vi mô xuất vết nứt, giãn nở hệ dưỡng hộ 60 100 C [31] Do đó, cấu trúc hệ xi măng cần phân tích chi tiết nghiên cứu o - Dưỡng hộlại, bannhiệt đầu độ nhiệt 100 cải néncủa ban để kiểm chứng Tóm dưỡngđộhộcao cao(60 làm giảmC) cường độ thiện nén cường 28 ngàyđộtuổi tất hệ đầu xi có tuổi) khơng tro xi bay, có vàchứa khơng chứa chất hoạt hoạt hóa hóa Do đó,Na cần thêm (ởmăng ngày của có mẫu măng trocóbay SO Tuy nghiên cứu chuyên sâu việc áp dụng chế độ dưỡng hộ nhiệt ban đầu kết hợp với chế độ nhiên, dưỡng hộ ban đầu nhiệt độ cao ảnh hưởng bất lợi đến cường độ nén sau dưỡng hộ khác phù hợp để cải thiện tính chất hệ xi măng chứa tro bay hoạt hóa của hệ xi măng chứa tro bay hoạt hóa Na2SO4 so với việc dưỡng hộ Na2 SO o4 27±2 C Do đó, đề xuất việc áp dụng chế độ dưỡng hộ nhiệt ban đầu kết hợp với chế độ dưỡng hộ khác phù hợp để cải thiện tính chất của hệ xi măng chứa tro bay hoạt hóa Na2SO4, để từ cân nhắc việc dưỡng hộ nhiệt ban đầu kết hợp với chế độ dưỡng hộ khác cho bê 26 tông chứa hàm lượng tro bay tối thiểu 40% hoạt hóa Na2SO4 q trình sản xuất cấu kiện bê tông đúc sẵn nhà máy Trinh, B P., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Kết luận Dựa kết thực nghiệm, đưa số kết luận sau: - Việc sử dụng Na2 SO4 làm gia tăng độ chảy xòe rút ngắn thời gian ninh kết hồ xi măng chứa 40% tro bay Khi hệ dưỡng hộ 27±2 °C, việc sử dụng Na2 SO4 cải thiện cường độ nén hệ xi măng chứa không chứa tro bay tất độ tuổi Hiệu cải thiện cường độ nén việc sử dụng Na2 SO4 quan sát hệ dưỡng hộ 60 100 °C - Dưỡng hộ ban đầu nhiệt độ cao (60 100 °C) cải thiện cường độ nén ban đầu (ở ngày tuổi) mẫu xi măng chứa tro bay hoạt hóa Na2 SO4 Tuy nhiên, dưỡng hộ ban đầu nhiệt độ cao ảnh hưởng bất lợi đến cường độ nén sau hệ xi măng chứa tro bay hoạt hóa Na2 SO4 so với việc dưỡng hộ 27±2 °C Do đó, đề xuất việc áp dụng chế độ dưỡng hộ nhiệt ban đầu kết hợp với chế độ dưỡng hộ khác phù hợp để cải thiện tính chất hệ xi măng chứa tro bay hoạt hóa Na2 SO4 , để từ cân nhắc việc dưỡng hộ nhiệt ban đầu kết hợp với chế độ dưỡng hộ khác cho bê tông chứa hàm lượng tro bay tối thiểu 40% hoạt hóa Na2 SO4 trình sản xuất cấu kiện bê tông đúc sẵn nhà máy Lời cảm ơn Nghiên cứu tài trợ Trường Đại học Bách Khoa - ĐHQG-HCM khuôn khổ đề tài mã số T-KTXD-2020-22 Chúng xin cám ơn Trường Đại học Bách Khoa - ĐHQG-HCM hỗ trợ thời gian, phương tiện sở vật chất cho nghiên cứu Tài liệu tham khảo [1] Zachar, J (2011) Sustainable and Economical Precast and Prestressed Concrete Using Fly Ash as a Cement Replacement Journal of Materials in Civil Engineering, 23(6):789–792 [2] Hemalatha, T., Ramaswamy, A (2017) A review on fly ash characteristics – Towards promoting high volume utilization in developing sustainable concrete Journal of Cleaner Production, 147:546–559 [3] Hemalatha, T., Sasmal, S (2019) Early-age strength development in fly ash blended cement composites: investigation through chemical activation Magazine of Concrete Research, 71(5):260–270 [4] Shi, C., Day, R L (1995) Acceleration of the reactivity of fly ash by chemical activation Cement and Concrete Research, 25(1):15–21 [5] Baert, G., Poppe, A.-M., Belie, N D (2008) Strength and durability of high-volume fly ash concrete Structural Concrete, 9(2):101–108 [6] Camões, A., Ferreira, R M., Aguiar, B., Jalali, S (2002) Durability of High Performance Concrete With Fly Ash Proceedings of Challenges of Concrete Construction: Concrete for Extreme Conditions, 357–366 [7] Qian, J., Shi, C., Wang, Z (2001) Activation of blended cements containing fly ash Cement and Concrete Research, 31(8):1121–1127 [8] Durán-Herrera, A., Juárez, C A., Valdez, P., Bentz, D P (2011) Evaluation of sustainable high-volume fly ash concretes Cement and Concrete Composites, 33(1):39–45 [9] Bui, P T., Ogawa, Y., Nakarai, K., Kawai, K., Sato, R (2017) Internal curing of Class-F fly-ash concrete using high-volume roof-tile waste aggregate Materials and Structures, 50(4):1–12 [10] Feldman, R F., Carette, G G., Malhotra, V M (1990) Studies on mechanics of development of physical and mechanical properties of high-volume fly ash-cement pastes Cement and Concrete Composites, 12 (4):245–251 [11] Lam, L., Wong, Y., Poon, C (2000) Degree of hydration and gel/space ratio of high-volume fly ash/cement systems Cement and Concrete Research, 30(5):747–756 27 Trinh, B P., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng [12] Poon, C S., Lam, L., Wong, Y L (2000) A study on high strength concrete prepared with large volumes of low calcium fly ash Cement and Concrete Research, 30(3):447–455 [13] Shi, C (1996) Early microstructure development of activated lime-fly ash pastes Cement and Concrete Research, 26(9):1351–1359 [14] Lee, C Y., Lee, H K., Lee, K M (2003) Strength and microstructural characteristics of chemically activated fly ash–cement systems Cement and Concrete Research, 33(3):425–431 [15] Bui, P T., Ogawa, Y., Kawai, K (2020) Effect of Sodium Sulfate Activator on Compressive Strength and Hydration of Fly-Ash Cement Pastes Journal of Materials in Civil Engineering, 32(6):04020117 [16] Bakharev, T (2005) Geopolymeric materials prepared using Class F fly ash and elevated temperature curing Cement and Concrete Research, 35(6):1224–1232 [17] de Vargas, A S., Molin, D C D., Vilela, A C., da Silva, F J., Pavão, B., Veit, H (2011) The effects of Na2 O/SiO2 molar ratio, curing temperature and age on compressive strength, morphology and microstructure of alkali-activated fly ash-based geopolymers Cement and Concrete Composites, 33(6): 653–660 [18] TCVN 2682:2009 Xi măng Poóclăng - Yêu cầu kỹ thuật Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [19] TCVN 10302:2014 Phụ gia hoạt tính tro bay dùng cho bê tơng, vữa xây xi măng Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [20] TCVN 4506:2012 Nước cho bê tông vữa - Yêu cầu kỹ thuật Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [21] TCVN 6016:2011 Xi măng - Phương pháp thử - Xác định cường độ Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [22] TCVN 3121-3:2003 Vữa xây dựng - Phương pháp thử - Phần 3: Xác định độ lưu động vữa tươi (phương pháp bàn dằn) Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [23] TCVN 6017:2015 Xi măng - Phương pháp xác định thời gian đơng kết độ ổn định thể tích Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [24] Huang, C.-H., Lin, S.-K., Chang, C.-S., Chen, H.-J (2013) Mix proportions and mechanical properties of concrete containing very high-volume of Class F fly ash Construction and Building Materials, 46: 71–78 [25] Chính, N V., Thuật, Đ C (2020) Ảnh hưởng tro bay, silicafume môi trường dưỡng hộ đến cường độ chịu nén bê tơng Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng (KHCNXD)-ĐHXD, 14(3V):60–72 [26] Bui, P T., Nguyen, A K., Nguyen, N H., Ogawa, Y., Kawai, K (2018) Effects of sodium-sulfate addition on consistency, setting time and compressive strength at early ages of fly ash-cement paste Proceedings of the 8th International Conference of Asian Concrete Federation, Fuzhou, China [27] AzariJafari, H., Kazemian, A., Ahmadi, B., Berenjian, J., Shekarchi, M (2014) Studying effects of chemical admixtures on the workability retention of zeolitic Portland cement mortar Construction and Building Materials, 72:262–269 [28] Kumar, S., Rao, C V S K (1994) Effect of sulfates on the setting time of cement and strength of concrete Cement and Concrete Research, 24(7):1237–1244 [29] Klausen, A E., Kanstad, T., Bjøntegaard, Ø., Sellevold, E J (2018) The effect of realistic curing temperature on the strength and E-modulus of concrete Materials and Structures, 51(6):168 [30] Cui, S., Liu, P., Su, J., Cui, E., Guo, C., Zhu, B (2018) Experimental study on mechanical and microstructural properties of cement-based paste for shotcrete use in high-temperature geothermal environment Construction and Building Materials, 174:603–612 [31] Wang, M., Hu, Y., Wang, Q., Tian, H., Liu, D (2019) A study on strength characteristics of concrete under variable temperature curing conditions in ultra-high geothermal tunnels Construction and Building Materials, 229:116989 28 ... 4 .Ảnh củanhiệt nhiệt dưỡng hộ đầu ban? ?ến đầucường đến độ cường ngày 3, Hình Ảnhhưởng hưởng độ? ?ộ dưỡng hộ ban nén ? ?độ 3, 7nén 28 tuổi28 hệ măng có có tro có baytro bay ngày tuổi của h? ?nền nềnxixi... thiện cường độ nén ban đầu (ở ngày tuổi) mẫu xi măng chứa tro bay hoạt hóa Na2 SO4 Tuy nhiên, dưỡng hộ ban đầu nhiệt độ cao ảnh hưởng bất lợi đến cường độ nén sau hệ xi măng chứa tro bay hoạt hóa. .. 120,8 3.4 Ảnh hưởng nhiệt độ dưỡng hộ ban đầu đến cường độ nén Hình 4(a), 4(b) 4(c) thể ảnh hưởng nhiệt độ dưỡng hộ ban đầu đến cường độ nén 3, 28 ngày tuổi hệ xi măng có khơng có tro bay Từ Hình