Tòa nhà văn phòng cho thuê savico đà nẵng

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CƠNG NGHIỆP * TỊA NHÀ VĂN PHÒNG CHO THUÊ SAVICO-ĐÀ NẴNG Sinh viên thực hiện: PHẠM NGỌC ĐỨC Đà Nẵng – Năm 2019 Đề tài:Tòa nhà văn phòng cho thuê SAVICO-ĐÀ NẮNG LỜI CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để tận dung hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế: TÒA NHÀ VĂN PHÒNG CHO THUÊ SAVICO-ĐÀ NẴNG Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: Th.S.Vương Lê Thắng Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: ThS Vương Lê Thắng Phần 3: Thi công 30% - GVHD: TS Lê Khánh Toàn Hoàn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với cơng việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy cô giáo hướng dẫn, đặc biệt Thầy Vương Lê Thắng Thầy Lê Khánh Toàn giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cô để em hoàn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, tháng 06 năm 2019 Sinh viên: Phạm Ngọc Đức Đề tài:Tòa nhà văn phòng cho thuê SAVICO-ĐÀ NẮNG LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan trình làm đồ án tốt nghiệp thực nghiêm túc quy định liêm học thuật: - Không gian lận, bịa đặt, đạo văn, giúp người học khác vi phạm - Trung thực việc trình bày, thể hoạt động học thuật kết từ hoạt động học thuật thân - Không giả mạo hồ sơ học thuật - Không dùng biện pháp bất hợp pháp trái quy định để tạo nên ưu cho thân - Chủ động tìm hiểu tránh hành vi vi phạm liêm học thuật, chủ động tìm hiểu nghiêm túc thực quy định luật sở hữu trí tuệ - Sử dụng sản phẩm học thuật người khác phải có trích dẫn nguồn gốc rõ ràng Tôi xin cam đoan số liệu kết nghiên cứu đồ án trung thực chưa sử dụng để bảo vệ học vị Mọi giúp đỡ cho việc thực đồ án cảm ơn thông tin trích dẫn đồ án rõ nguồn gốc rõ ràng phép công bố Sinh viên thực Phạm Ngọc Đức Đề tài:Tòa nhà văn phòng cho thuê SAVICO-ĐÀ NẮNG MỤC LỤC TÓM TẮT NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN LỜI CẢM ƠN……………………………………………………………… ……… MỤC LỤC…………………………………………………………………………… DANH SÁCH BẢNG BIỂU, HÌNH VẼ…………………… …………… … CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Sự cần thiết đầu tư 1.2 Hiện trạng nội dung xây dựng 1.2.1 Khái qt vị trí xây dựng cơng trình 1.2.2 Các điều kiện khí hậu tự nhiên 1.2.3 Các điều kiện địa chất thủy văn 1.3 Nội dung quy mô công trình 1.4 Giải pháp thiết kế cơng trình 1.4.1 Thiết kế tổng mặt 1.4.2 Giải pháp kiến trúc 1.4.3 Giải pháp kết cấu 1.4.4 Các giải pháp kỹ thuật khác CHƯƠNG 2: Thiết kế sàn tầng điển hình .7 2.1 phân loại ô sàn chọn sơ chiều dày sàn 2.2 Xác định tải trọng 2.2.1 Tĩnh tải sàn 2.2.2 Hoạt tải sàn 10 2.3 Vật liệu sàn tầng điển hình 11 2.4 Xác định nội lực ô sàn 11 2.4.1 Nội lực sàn dầm 11 2.4.2 Nội lực kê cạnh 11 2.5 Tính tốn cốt thép 12 2.6 Bố trí cốt thép 13 2.6.1 Chiều dài thép mũ 13 2.6.2 Bố trí riêng lẽ 14 2.6.3 Phối hợp cốt thép 14 CHƯƠNG 3: Tính tốn cầu thang 15 3.1 Cấu tạo cầu thang 15 3.2 Phân tích làm việc kết cấu cầu thang : 16 3.3 Tính tải trọng tác dụng lên thang 16 3.3.1 Dầm thang 16 3.3.2 Bản thang ô1, ô2, ô3 17 3.3.3 Bản chiếu nghỉ 17 3.4 Tính toán cốt thép 18 3.4.1 Bản thang ô1 ô3 18 3.4.2 Tính có chiếu nghỉ 18 Đề tài:Tòa nhà văn phòng cho thuê SAVICO-ĐÀ NẮNG 3.5 Tính nội lực cốt thép cốn C1, C2 18 3.5.1 Sơ đồ tính 19 3.5.2 Xác định tải trọng 19 3.5.3 Tính cốt thép 20 3.6 Tính dầm chiếu nghỉ (DCN) 21 3.6.1 Sơ đồ tính DCN 21 3.6.2 Chọn kích thước tiết diện 21 3.6.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ DCN 22 3.6.4 Tính nội lực 22 Tính nội lực phần mềm SAP2000 23 3.6.5 Tính tốn cốt thép 23 3.7 Tính dầm chiếu tới DCT 25 3.7.1 Sơ đồ tính DCT 25 3.7.2 Chọn kích thước tiết diện 25 3.7.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu tới DCT 25 3.7.4 Tính tốn nội lực dầm chiếu tới 26 3.7.5 Tính tốn cốt thép 27 CHƯƠNG 4: TÍNH KHUNG TRỤC C 29 4.1 Các hệ kết cấu chịu lực nhà cao tầng 29 4.2 Giải pháp kết cấu cho cơng trình 29 4.2.1 Chọn sơ kích thước sàn 29 4.2.2 Chọn sơ kích thước cột 29 4.2.3 Chọn sơ tiết diện dầm 31 4.2.4 Chọn sơ kích thước vách, lõi thang máy 33 4.3 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực 34 4.3.1 Cơ sở xác định tải trọng tác dụng 34 4.3.2 Trình tự xác định tải trọng 34 4.3.3 Tải trọng gió 37 4.3.4 Xác định nội lực 51 4.4 Tính khung trục c 52 4.4.1 Tính tốn cốt thép dầm khung 52 4.4.2 Tính tốn cốt dọc 52 4.4.3 Tính tốn cốt thép đai: 53 4.5 Tính tốn cốt thép dầm khung 55 4.5.1 Tính tốn thép dọc 57 4.5.2 Tính cột 64 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI KHUNG TRỤC C 67 5.1 Điều kiện địa chất cơng trình 67 5.1.1 Địa tầng 67 5.1.2 Đánh giá đất 67 5.1.3 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 68 Đề tài:Tòa nhà văn phòng cho thuê SAVICO-ĐÀ NẮNG 5.1.4 Lựa chọn giải pháp móng 68 5.2 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 69 5.3 Các giả thiết tính tốn 70 5.4 Thiết kế móng M1 (móng cột C4) 70 5.4.1 Vật liệu 70 5.4.2 Tải trọng 70 5.4.3 Chọn kích thước cọc 71 5.4.4 Xác định sơ kích thước đài móng 71 5.4.5 Sức chịu tải cọc 72 5.4.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 73 5.4.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 74 5.4.8 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 75 5.4.9 Kiểm tra độ lún móng cọc 78 5.4.10 Tính tốn đài cọc 79 5.5 Thiết kế móng M2 (móng cột C58) 83 5.5.1 Vật liệu 83 5.5.2 Tải trọng: 83 5.5.3 Chọn kích thước cọc 83 5.5.4 Xác định sơ kích thước đài móng 83 5.5.5 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 84 5.5.6 Sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn 85 5.5.7 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 85 5.5.8 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 86 5.5.9 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 87 5.5.10 Kiểm tra độ lún móng cọc 90 5.5.11 Tính tốn đài cọc 91 CHƯƠNG 6: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH-BIỆN PHÁP KĨ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CƠNG CƠNG TRÌNH 95 6.1 Giới thiệu chung cơng trình 95 6.1.1 Công tác điều tra 95 6.1.2 Các biện pháp thi công cho công tác chủ yếu 96 6.2 Biện pháp an tồn lao động, vệ sinh mơi trường, PCCC 98 6.2.1 Biện pháp an toàn lao động 98 6.2.2 Phòng cháy chữa cháy 98 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI .99 7.1 Thi công cọc khoan nhồi 99 7.1.1 Khái niệm cọc khoan nhồi 99 7.1.2 Lựa chọn phương pháp thi công cọc khoan nhồi 99 7.1.3 Các bước tiến hành thi công cọc khoan nhồi 101 7.1.4 Các cố thi công cọc khoan nhồi 123 Đề tài:Tòa nhà văn phịng cho th SAVICO-ĐÀ NẮNG 7.1.5 Tính tốn số lượng công nhân, máy bơm, xe vận chuyển bê tông phục vụ công tác thi công cọc 127 7.1.6 Công tác phá đầu cọc 130 7.1.7 Công tác vận chuyển đất thi công khoan cọc 132 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG ĐÀO ĐẤT PHẦN NGẦM 133 8.1 Thi công tường cừ chắn đất 133 8.1.1 Số liệu tính tốn 133 8.1.2 Tính tốn cừ thép (cừ Larsen) 134 8.1.3 Số lượng cừ 135 8.1.4 Xác định chiều dài cừ: 135 8.1.5 Chọn máy thi công hạ cừ 137 8.1.6 Chọn cần trục phối hợp với máy thi công hạ cừ 138 8.1.7 Quy trình thi cơng cừ thép : 139 8.1.8 Phân đoạn thi công ép cừ : 139 8.2 Biện pháp thi công đào đất: 139 8.2.1 Chọn biện pháp thi công: 140 8.2.2 Chọn phương án đào đất: 140 8.3 Tính khối lượng đất đào 141 8.3.1 Khối lượng đất đào máy lần 141 8.3.2 Khối lượng đất đào máy lần khối lượng đất đào tay 141 8.3.3 Thể tích rãnh giằng móng bổ trục 142 8.4 Chọn máy thi công 143 8.4.1 Thống kê đơn vị đào đất 143 8.4.2 Chọn tổ hợp máy thi công 143 8.4.3 Chọn tổ thợ thi công đào thủ công 145 8.4.4 Thiết kế khoan đào 145 8.4.5 Tính lượng đất đắp 145 8.4.6 Xác dịnh số ô tô vận chuyển 146 CHƯƠNG 9: THI CƠNG MĨNG .148 9.1 Lựa chọn phương án tính tốn ván khn cho đài móng 148 9.1.1 Chọn phương án ván khn đài móng 148 9.1.2 Tính tốn ván khn đài móng M1 149 9.2 Thiết kế tổ chức thi công đài móng 152 9.2.1 Tính tốn khối lượng q trình thành phần 152 9.2.2 Lập tiến độ thi cơng đài móng 153 CHƯƠNG 10: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ VÁN KHUÔN PHẦN THÂN 157 10.1 Chọn phương tiện phục vụ thi công 157 10.1.1 Chọn loại ván khuôn, đà giáo, chống 157 10.1.2 Chọn loại ván khuôn 157 Đề tài:Tòa nhà văn phòng cho thuê SAVICO-ĐÀ NẮNG 10.1.3 Chọn chống sàn, dầm cột 157 10.2 Tính toán ván khuôn ô sàn điển hình 157 10.2.1 Cấu tạo ván khuôn sàn 157 10.2.2 Tính tốn khoảng cách xương dọc 158 10.2.3 Tính tốn khoảng cách xương ngang 160 10.2.4 Tính tốn khoảng cách cột chống 161 10.3 Tính toán ván khuôn dầm chính 163 10.3.2 Tính tốn ván khn đáy dầm 163 10.3.3 Tính tốn ván khuôn thành dầm 166 10.3.4 Kiểm tra cột chống dầm chính: 168 10.4 Tính toán ván khuôn cột 169 10.4.1 Cấu tọa ván khuôn cột 169 10.4.2 Sơ đồ tính 170 10.4.3 Tải trọng tác dụng 171 10.4.4 Tính khoảng cách xương dọc 171 10.4.5 Tính tốn khoảng cách gơng cột 171 10.5 Tính ván khuôn cầu thang bộ 172 10.5.2 Thiết kế ván khuôn thang 173 10.5.3 Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ 178 10.6 Tính toán ván khuôn vách thang máy 182 10.6.1 Cấu tọa ván khuôn vách thang máy 183 10.6.2 Sơ đồ tính 183 10.6.3 Tải trọng tác dụng 184 10.6.4 Tính khoảng cách xương dọc 184 10.6.5 Tính toán khoảng cách nẹp ngang 185 10.6.6 Tính tốn bulong neo 186 10.7 Tính toán consol đỡ giàn giáo 186 10.8 Tính toán thép neo consol vào sàn 187 TÀI LIỆU THAM KHẢO 189 Đề tài:Tòa nhà văn phòng cho thuê SAVICO-ĐÀ NẮNG DANH SÁCH BẢNG BIỂU Bảng 2-1:Kích thước sàn tầng điển hình Bảng 2-2:Tải sàn dày 170 mm .9 Bảng 2-3:Tải sàn dày 100 mm .9 Bảng 3-1:Bảng tính cốt thép 18 Bảng 3-2:Bản tính cốt thép chiếu nghỉ 18 Bảng 4-1:Tĩnh tải tác dụng lên sàn tính theo Etabs .34 Bảng 4-2:Hoạt tải sàn tầng 35 Bảng 4-3:Hoạt tải sàn tầng 2-13 35 Bảng 4-4:Hoạt tải sàn tầng mái .36 Bảng 4-5:Tải trọng gió tĩnh 37 Bảng 4-6:Hệ số WFJ 45 Bảng 4-7:Hệ số Ψ 45 Bảng 4-8:Tổng hợp kết q tính tốn gió động với tải theo phương X 46 Bảng 4-9:Tính tốn WFj 46 Bảng 4-10:Tính tốn hệ số Ψi 47 Bảng 4-11:Tổng hợp kết tính tốn gió động với dạng thứ hai theo phương X 47 Bảng 4-12:Tính tốn WFj 48 Bảng 4-13:Tính toán hệ số Ψi 49 Bảng 4-14: Tổng hợp kết tính tốn gió động với dạng theo phương Y 49 Bảng 4-15: Tính tốn WFj 50 Bảng 4-16: Tính tốn hệ số Ψi .50 Bảng 4-17: Tổng hợp kết tính tốn gió động với dạng theo phương X 51 Bảng 5-1:Địa chất công trình 67 Bảng 5-2:Tính toán các tiêu đánh giá đất nề 67 Bảng 5-3:Tải trọng tính toán móng M1 .70 Bảng 5-4:Tải trọng tiêu chuẩn móng M1 71 Bảng 5-5:Bảng kiểm tra lún móng M1 78 Bảng 7-1:Chế độ rung búa ICE .105 Bảng 7-2:Thông số kỹ thuật búa ICE 105 Bảng 7-3:Thông số thiết bị 108 Bảng 7-4:Các thông số dung dịch Bentonite .109 Bảng 7-5:Tốc độ khoan theo địa chất 124 Bảng 7-6:Q trình thi cơng cọc khoan nhồi 130 Bảng 7-7:Thông số kĩ thuật búa phá bê tông 131 Bảng 7-8:Thông số kĩ thuật máy cắt bê tông 131 Bảng 8-1:Chỉ tiêu lý lớp đất 134 Bảng 8-2:Catologue nhà sản xuất 134 Bảng 8-3:Đặt trưng hình học cừ thép 134 Bảng 8-4:Khối lượng đất đào hố móng máy 142 Đề tài:Tòa nhà văn phòng cho thuê SAVICO-ĐÀ NẮNG Bảng 8-5:Khối lượng đất đào tay .142 Bảng 8-6:Khối lượng đất giằng móng 142 Bảng 8-7:Thống kê đất đào 143 Bảng 9-1:Thông số ván khuôn gỗ phủ phim .148 Bảng 9-2:Catalogue xà gồ thép Hòa Phát 149 Bảng 9-3:Khối lượng bê tông cho đài móng 152 Bảng 9-4:Khối lượng cốt thép đài .152 Bảng 9-5:Khối lượng ván khuôn đài móng 153 Bảng 9-6:Khối lượng công tác phân đoạn 154 Bảng 9-7:Số lượng công nhân dây chuyền 155 Bảng 9-8:Kết tính tij 155 Bảng 9-9:Bảng chọn tij 156 Bảng 10-1:Thống kê loại cột chống liên hợp 157 Bảng 10-2:Bảng thống kê ván khuôn vách thang máy 183 4.43 − 3,6.3,63 = 7,34cm4 12 J 2.7,34 Wx = Wy = = = 3,67cm3 h Jx = J y = − Tải trọng tác dụng + Tĩnh tải *Tải trọng thân kết cấu: Gồm bê tông cốt thép q1 = ( bt +  ct ).h s = (2500 + 100).0,1 = 260(daN / m) *Tải trọng thân ván khuôn gỗ q2 =  vk hvk = 600.0, 018 = 10,8(daN / m) *Xà gồ xương ngang có trọng lượng 14,17kg/1 6m nên qxg = 14,17 / = 2,36daN / m + Hoạt tải *Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250daN / m * Hoạt tải đầm rung gây ra: q4 = 200daN / m *Hoạt tải chấn động đổ bê tông: q5 = 400daN / m + Tải trọng tác dụng lên 1m dài xương ngang: qtc = (q1 + q2 )lxg = (260 + 10,8 + 250).0,5 = 260, 4daN / m qtt = (q1.n1 + q2 n2 + q3.n3 + max(q4 ;q5 ) n ).lxg + qxq n5 = (260.1, + 10,8.1,1 + 250.1,3 + max(200;400).1,3).0,5 + 2,36.1, = 587, 27daN / m + Tải trọng tác dụng lên xương ngang theo phương vng góc với bề mặt: qtt y = qtt cosα = 587,27.0,894 = 525,02 daN/m qtc y = qtc cosα = 260,4.0,894 = 232,8 daN/m − Tính tốn khoảng cách xương ngang + Theo điều kiện độ bền:  max M max qtt l 5, 25.l = = =  R = 2250daN/ cm W 10.W 10.3,67  l  125,41cm + Theo điều kiện độ võng: f max = qtcl 2,32.l4 =  f = l 128.EJ 128.2,1.10 7,34 400  l  128,6cm Vậy chọn khoảng cách xương dọc lxd=60cm d) Tính tốn khoảng cách cột chống SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 175 − Sơ đồ tính Xương dọc làm việc dầm liên tục kê lên cột chống nhận tải tập trung từ xương ngang truyền vào Hình 10-18:Sơ đồ tính toán khoảng cách cột chống Chọn xà gồ hộp làm xương dọc tiết diện 40x80x1,4 có đặc trưng hình học là: 4.83 − 3,72.7,723 Jx = = 28cm4 12 Wx = J x 2.28 = = 7cm3 h − Xà gồ xương dọc có trọng lượng 15,38kg/1 6m nên: qxg = 15,38 / = 2,56daN / m − Tải trọng tác dụng + Tải trọng tập trung từ xương ngang tác dụng lên xương dọc: Ptc = qtc− xn lxd = 260, 4.0,6 = 182, 28daN Ptt = qtt − xn lxd = 525,02.0,6 = 367,51daN + Tải trọng phân bố tác dụng lên xương dọc Ta quy tải tập trung từ xương ngang thành tải trọng phân bố nên: qtc = Ptc / lxn + qxg = 182, 28 / 0,5 + 2,56 = 367,12daN / m qtt = Ptt / lxn + qxg nxg = 367,12 / 0,5 + 2,56.1,1 = 737,06daN / m − Tính tốn khoảng cách cột chống + Theo điều kiện độ bền:  max M max qtt l 7,37.l = = =  R = 2250daN/ cm2 W 10.W 10.7  l  146,2cm + Theo điều kiện độ võng: f max = qtcl 3,67.l4 =  f = l 128.EJ 128.2,1.10 28 400  l  172cm Vậy chọn khoảng cách cột chống lcc=140cm e) Kiểm tra cột chống sàn Chiều cao cột chống: hcc=H-hs-hvk-hxg1-hxg2=3600-100-18-40-80=3362mm SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 176 Ta chọn cột chống trịn Hịa Phát K-102 có thơng số: − Chiều cao ống ngoài: 1500mm − Chiều cao ống trong: 2000mm − Chiều cao sử dụng tối thiểu:2000mm, tối đa: 3500mm − Ống ngoài: D1=60 mm; dày 2mm − Ống trong: D2=49 mm; dày 2mm Ta có l1=1500mm; l2=1862mm P − Tải trọng tác dụng lên cột chống: P = qxg 2−tt Lcc = 525,02.1, = 735,03daN L2 − Các đặc trưng hình học tiết diện: + Ống   64   5,6 4  = 1 −    = 15,34cm 64      A1 =  ( D12 − d12 ) = 3,644cm d  1 −   J x1 = J y1 = 64   D1   i1 = J1 = 2,05cm A1 + Ống J x2 = J y2  D24  d  1 −   = 64   D2     4,94   4,5 4  = 1 −   = 8,17cm  64   4,9    L1  D14  Hình 10-19: Sơ đồ làm việc cột chống A2 =  ( D22 − d 22 ) = 2,95cm2 i2 = J2 = 1,66cm A2 − Kiểm tra điều kiện ổn định: Sơ đồ tính cột chịu nén đầu khớp Bố trí hệ giằng cột theo phương (phương xương dọc vng góc với xương dọc) Vị trí đặt giằng chỗ nối phần ống ống cột − Ống ngoài: 1 = m.l1 i1 = 1.150 = 73, 2,05 Tra bảng D.8 TCVN 5575-2012 ta  = 0,76 = P 513,814 = = 185,53daN / cm2  R = 2250daN / cm2  A 0,76.3,644 − Ống SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 177 2 = m.l2 i2 = 1.186, = 112,17 1,66 Tra bảng D.8 TCVN 5575-2012 ta  = 0,599 = P 513,814 = = 235,4daN / cm2  n.R = 2250daN / cm2  A 0,599.2,95 Vậy cột chống chọn ổn định cường độ 10.5.3 Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ a) Cấu tạo ván khuôn chiếu nghỉ + Theo chiều dài chiếu nghỉ:bố trí 2500mm, 500mm + Theo chiều rộng chiếu nghỉ:bố trí 1250mm, 350mm 1600mm Vậy tồn sàn ta bố trí: + 1250x2500 + 350x2500 + 500x1600 b) Tính toán khoảng cách xương ngang − Sơ đồ tính Xem ván khn sàn làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xương ngang Khoảng cách xương ngang lxn xác định theo điều kiện cường độ độ võng ván khuôn Hình 10-20:Sơ đồ tính toán khoảng cách xương ngang − Tải trọng tác dụng + Tĩnh tải *Tải trọng thân kết cấu: Gồm bê tông cốt thép q1 = ( bt +  ct ).h s = (2500 + 100).0,1 = 260(daN / m ) *Tải trọng thân ván khuôn gỗ: q2 =  vk hvk = 600.0,018 = 10,8(daN / m ) + Hoạt tải *Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250daN / m2 *Hoạt tải đầm rung gây ra: q4 = 200daN / m2 *Hoạt tải chấn động đổ bê tông: q5 = 400daN / m SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 178 + Tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khuôn: qtc = (q1 + q2 + q3 ) b = (260 + 10,8 + 250).1 = 520.8daN / m qtt = (q1.n1 + q2 n2 + q3.n3 + max(q4 ;q ) n ).b = (260.1, + 10,8.1,1 + 250.1,3 + max(200;400).1,3).1 = 1168,88daN / m − Tính khoảng cách xương ngang + Các đặc trưng hình học dải ván khuôn rộng 1m: 100.1,83 = 48,6cm4 12 2.48,6 Wx = = 54cm3 1,8 Jx = + Theo điều kiện độ bền:  max = M max qtt l 11,68.l = =  n.R = 180daN/ cm2 W 10.W 10.54  l  91,22cm + Theo điều kiện độ võng: f max qtcl 5, 20.l4 = =  f = l 128.EJ 128.55000.48,6 400  l  54,8cm Vậy chọn khoảng cách xương dọclà lxn=50cm c) Tính tốn khoảng cách xương dọc − Sơ đồ tính Xem xương dọc làm việc dầm liên tục kê lên xương ngang Tính tốn khoảng cách xương dọc dựa điều kiện cường độ độ võng xương ngang Hình 10-21:Sơ đồ tính toán khoảng cách xương dọc Chọn xà gồ hộp làm xương dọc tiết diện 40x40x2 có đặc trưng hình học là: 4.43 − 3,6.3,63 = 7,34cm4 12 J 2.7,34 Wx = Wy = = = 3,67cm3 h Jx = J y = − Tải trọng tác dụng SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 179 + Tĩnh tải *Tải trọng thân kết cấu: Gồm bê tông cốt thép q1 = ( bt +  ct ).h s = (2500 + 100).0,1 = 260(daN / m) *Tải trọng thân ván khuôn gỗ q2 =  vk hvk = 600.0, 018 = 10,8(daN / m) *Xà gồ xương ngang có trọng lượng 14,17kg/1 6m nên qxg = 14,17 / = 2,36daN / m + Hoạt tải *Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250daN / m * Hoạt tải đầm rung gây ra: q4 = 200daN / m *Hoạt tải chấn động đổ bê tông: q5 = 400daN / m + Tải trọng tác dụng lên 1m dài xương ngang: qtc = (q1 + q2 + q )lxg = (260 + 10,8 + 250).0,5 = 260, 4daN / m qtt = (q1.n1 + q2 n2 + q3 n3 + max(q4 ;q ) n ).l xg + qxq n5 = (260.1, + 10,8.1,1 + 250.1,3 + max(200;400).1,3).0,5 + 2,36.1, = 587, 272daN / m − Tính tốn khoảng cách xương ngang + Theo điều kiện độ bền:  max = M max qtt l 5,87.l = =  R = 2250daN/ cm W 10.W 10.3,67  l  114,6cm + Theo điều kiện độ võng: f max qtcl 2,6.l4 = =  f = l 128.EJ 128.2,1.10 7,34 400  l  123.8cm Vậy chọn khoảng cách xương dọc lxd=65cm d) Tính tốn khoảng cách cột chống − Sơ đồ tính Xương dọc làm việc dầm liên tục kê lên cột chống nhận tải tập trung từ xương ngang truyền vào Hình 10-22:Sơ đồ tính toán khoảng cách cột chống SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 180 Chọn xà gồ hộp làm xương dọc tiết diện 40x80x1,4 có đặc trưng hình học là: Jx = 4.83 − 3,72.7,723 = 28cm4 12 Wx = J x 2.28 = = 7cm3 h Xà gồ xương dọc có trọng lượng 15,38kg/1 6m nên: qxg = 15,38 / = 2,56daN / m − Tải trọng tác dụng + Tải trọng tập trung từ xương ngang tác dụng lên xương dọc: Ptc = qtc− xn lxd = 520,8.0,65 = 416,64daN Ptt = qtt − xn lxd = 1168,88.0,65 = 935,104daN + Tải trọng phân bố tác dụng lên xương dọc Ta quy tải tập trung từ xương ngang thành tải trọng phân bố nên: qtc = Ptc / lxn + qxg = 416,64 / 0,5 + 2,56 = 835,84daN / m qtt = Ptt / lxn + qxg nxg = 935,104 / 0,5 + 2,56.1,1 = 1873,024daN / m − Tính tốn khoảng cách cột chống + Theo điều kiện độ bền:  max M max qtt l 18,73.l = = =  R = 2250daN/ cm2 W 10.W 10.7  l  91,7cm + Theo điều kiện độ võng: f max = qtcl 8,36.l =  f = l 128.EJ 128.2,1.10 28 400  l  131cm Vậy chọn khoảng cách cột chống lcc=90cm e) Kiểm tra cột chống chiếu nghỉ Chiều cao cột chống: hcc=H-hs-hvk-hxg1-hxg2=3600-100-18-40-80=3362mm Ta chọn cột chống trịn Hịa Phát K-102 có thơng số: − Chiều cao ống ngồi: 1500mm − Chiều cao ống trong: 2000mm − Chiều cao sử dụng tối thiểu:2000mm, tối đa: 3500mm − Ống ngoài: D1=60 mm; dày 2mm − Ống trong: D2=49 mm; dày 2mm Ta có l1=1500mm; l2=1862mm − Tải trọng tác dụng lên cột chống: P = qxg 2−tt Lcc = 1873,024.0,9 = 1685,72daN SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 181 − Các đặc trưng hình học tiết diện: P + Ống   64   5,6 4  = 1 −    = 15,34cm  64     A1 =  ( D12 − d12 ) = 3,644cm d  1 −   J x1 = J y1 = 64   D1   J1 = 2,05cm A1 L1 i1 = L2  D14  + Ống J x2 = J y2  D24  d  1 −   = 64   D2     4,94   4,5 4  = 1 −   = 8,17cm  64   4,9    A2 =  ( D22 − d 22 ) = 2,95cm2 i2 = J2 = 1,66cm A2 Hình 10-23: Sơ đồ làm việc cột chống − Kiểm tra điều kiện ổn định: Sơ đồ tính cột chịu nén đầu khớp Bố trí hệ giằng cột theo phương (phương xương dọc vng góc với xương dọc) Vị trí đặt giằng chỗ nối phần ống ống cột − Ống ngoài: 1 = m.l1 i1 = 1.150 = 73, 2,05 Tra bảng D.8 TCVN 5575-2012 ta  = 0,76 = P 1685,72 = = 676,12daN / cm2  n.R = 2250daN / cm2  A 0,76.3,644 − Ống 2 = m.l2 i2 = 1.186, = 112,17 1,66 Tra bảng D.8 TCVN 5575-2012 ta  = 0,599 = P 1872,46 = = 857,84daN / cm2  R = 2250daN / cm2  A 0,599.2,95 Vậy cột chống chọn ổn định cường độ 10.6 TÍNH TỐN VÁN KHN VÁCH THANG MÁY − Cột có kích thước bxh =750x700 mm − Chiều cao vách thang máy cần thiết kế ván khuôn : hc = H − hdc = 3600 − 400 = 3200mm SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 182 5000 250 2125 250 400 400 400 600 25 400 700 400 400 2125 400 600 400 400 600 250 400 400 700 600 16 17 250 26 800 800 20 200 24 23 22 21 550 250 1200 800 28 800 700 27 18 500 2050 19 800 800 800 500 800 1000 1200 550 250 5000 Hình 10-24:Bố trí ván khuôn vách thang máy 10.6.1 Cấu tọa ván khuôn vách thang máy − Bố trí ván khn: Bảng 10-2:Bảng thống kê ván khn vách thang máy Kích thước thang máy (mm) 5000 2500 2125 2050 375 550 1000 Ván khuôn Số lượng B (mm) H (mm) D (mm) 1250 700 1250 700 1250 875 700 1250 800 700 375 375 550 550 1000 700 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2125 2050 2500 2050 2500 700 2500 700 2500 1000 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 4 2 2 2 2 1 10.6.2 Sơ đồ tính SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TỒN 183 Xem ván khn thang máy làm việc dầm liên tục giản kê lên gối tựa xương dọc Ta cắt dải có bề rộng 1m để tính tốn Khoảng cách xương dọc lxd xác định theo điều kiện cường độ độ võng ván khuôn Hình 10-25:Sơ đồ tính toán khoảng cách xương dọc Các xương dọc dầm liên tục kê lên gối tựa nẹp ngang, chịu tải trọng từ ván thành cột truyền Khoảng cách nẹp ngang vách lxnn xác định theo điều kiện cường độ độ võng xương dọc Hình 10-26:Sơ đồ tính khoảng cách nẹp ngang 10.6.3 Tải trọng tác dụng a) Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông: Theo tiêu chuẩn TCVN 4453-1995, với chiều cao đợt đổ bê tông 750 mm bán kính chày đầm R=750 mm, nên áp lực lớn vữa bê tông đổ là: P1 =  bt hmax = 2500.0,75 = 1875daN/ m b) Hoạt tải ngang: − Áp lực chấn động, hoạt tải đầm rung gây ra: P2 = 200 daN/ m − Tải trọng chấn động đổ bê tông gây ra: P3 = 400 daN/ m c) Tải trọng tác dụng lên ván khuôn: − Tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khuôn: q tc = P1.b = 1875.1 = 1875daN/ m − Tải trọng tính tốn tác dụng lên 1m dài ván khn: q tt = ( P1.n1 + max( P2 ; P3 ).n ).b = (1875.1,3 + max(200;400).1,3).1 = 2957,5daN/ m 10.6.4 Tính khoảng cách các xương dọc SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 184 − Các đặc trưng hình học ván khn: 100.1,83 = 48,6cm4 12 2.48,6 Wx = = 54cm3 1,8 Jx = − Theo điều kiện độ bền: M max qtt l 29,57.l = =  n.R = 180daN/ cm2 W 10.W 10.54  max =  l  57,33cm − Theo điều kiện độ võng: f max = 1.qtcl 1.18,75.l4 =  f = l 128EJ 128.55000.48,6 250  l  41,8cm Vậy ta bố trí xương dọc với lxd=40cm 10.6.5 Tính toán khoảng cách nẹp ngang − Chọn thép hộp có kích thước 40x40x2(mm) làm xương dọc ta có: 4.43 − 3,6.3,63 Jx = J y = = 7,34cm4 12 J 2.7,34 Wx = Wy = = = 3,67cm3 h − Tải trọng tác dụng lên ván khuôn: + Tải trọng tác dụng lên 1m dài xương dọc: qtc = P1.lxd = 1875.0, = 750daN / m + Tải trọng tính tốn tác dụng lên 1m dài ván khn: q tt = ( P1.n1 + max( P2 ; P3 ).n ).l xd = (1875.1,3 + max(200;400).1,3).0, = 1183daN/ m − Theo điều kiện độ bền:  max = M max qtt l 11,83.l2 = =  n.R = 2250daN/ cm W 10.W 10.3,67  l  83,6cm − Theo điều kiện độ võng: f max qtcl 7,50.l = =  f = l 128.EJ 128.2,1.10 7,34 400  l  86,9cm Vậy bố trí nẹp ngang với khoảng cách nẹp ngang lnn=80cm SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 185 10.6.6 Tính toán bulong neo + Tải trọng tác dụng lên bulong neo: Ntt= qtt.l=1183.0.8=946,4 (daN) + Diện tích tiết diện bu lơng: F = + N 946,4 = = 0,42(cm2 ) R 2250 Chọn bulong Ø16 có F=2,01 cm => Thỏa u cầu chịu lực 10.7 TÍNH TỐN CONSOL ĐỠ GIÀN GIÁO Bốn chân hệ giàn giáo đặt xà gồ 100x50x2mm, vị trí chân truyền trực tiếp tải trọng lên consol, nên consol coi dầm đơn giản chịu tải tập trung, consol có hai lực tập trung a) Tải trọng tác dụng lên consol Hệ giáo đỡ tầng điển hình tầng gồm 12 tầng giáo, đợt giáo gồm khung giáo trọng lượng 13 kg=13daN − Tĩnh tải + Trọng lượng thân giáo: Pbt = n.g k N = 1,1.13.12.1 = 171,6daN + Trọng lượng sàn thao tác: Ps = n.g s N = 1,1.11.3.1 = 36,3daN + Tĩnh tải tập trung chân giáo tác dụng lên xà gồ: (171 + 36,3) Ptt = = 51,825daN − Hoạt tải + Hoạt tải người thiết bị thi công lấy Ptc=400 daN/m2 n.Ptc Ss 1,2.400.1,656 + Hoạt tải tập trung chân giáo: Pht = = = 198,72 daN 4 + Trong đó: Ss= 3.1,6.0,345=1,656 m2 + Tải trọng tính tốn: P = 51,825+ 198,72 + 4.1,6= 256,945 daN + Trọng lượng xà gồ lấy g=4 daN/m b) Sơ đồ tính nội lực console Console coi dầm đơn giản có đầu thừa chịu tải trọng tập trung từ xà gồ Sơ đồ tính chọn consol có chiều dài lớn nguy hiểm ( mép sàn thay đổi theo chiều cao nên có consol có chiều dài khác nhau) Tính tốn cho consol nguy hiểm với liên kết gối tựa cố định so với mép sàn, bố trí điểm liên kết gối tựa cho consol khác SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 186 Hình 10-27:Sơ đồ console Sử dụng phần mềm SAP2000 để mơ sơ đồ tính để xác định nội lực dầm console Hình 10-28:Biểu đồ momen Hình 10-29:Nội lực gối Mmax= -1247,92 daN.m Rmax = 1609,65 daN c) Lựa chọn tiết diện xà gồ − Theo điều kiện cường độ: M max = R = 2250daN / cm W M 124792 = 55,46 cm2  Wyc = max = [] 2250 (Với R = 2250 daN/cm2: Cường độ tính tốn thép) Chọn thép chữ I150x100x4,3x5,5m, W= 102 cm3>Wyc= 20,31cm3, Vậy chọn xà gồ thép I150x100x4,3x5,5  max = 10.8 TÍNH TỐN THÉP NEO CONSOL VÀO SÀN Phản lực gối lớn có : Rmax = 1609,65 daN Thép neo chọn thép CII, diện tích cốt thép: N 1605,65 As = = = 0,29 cm2 2Rs 2.2800 SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 187 Rs= 225Mpa= 2800 daN/cm2: cường độ tính tốn thép CI  Chọn thép 20 có as=0,314 cm2 SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 188 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế [2] TCVN 5574-2012 Kết cấu bêtông cốt thép-Tiêu chuẩn thiết kế [3] TCVN 4447-2012 Công tác đất thi công nghiệm thu [4] TCVN 9362-2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình [5] TCVN 9394-2012 Thi cơng ép cọc đóng cọc [6] TCVN 236- 2004 Tiêu chuẩn thi công, nghiệm thu cọc khoan nhồi [7] Định mức 1776-2012 Định mức dự tốn cơng trình xây dựng [8] Định mức 1772-2012 Định mức dự tốn cơng trình (Bổ sung) [9] TCVN 9395-2012 Cọc khoan nhồi [10] TCVN 11893-2017 vật liệu Bentonite [11] Giáo trình Nền Móng,Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [12] Giáo trình Kỹ thuật thi cơng xây dựng,Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng SVTH:PHẠM NGỌC ĐỨC GVHD:Th.S.VƯƠNG LÊ THẮNG-TS LÊ KHÁNH TOÀN 189 ... Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, tháng 06 năm 2019 Sinh viên: Phạm Ngọc Đức Đề tài :Tòa nhà văn phòng cho thuê SAVICO- ĐÀ NẮNG LỜI CAM... tài :Tòa nhà văn phịng cho th SAVICO- ĐÀ NẮNG Hình 10-27:Sơ đồ console 187 Hình 10-28:Biểu đồ momen 187 Hình 10-29:Nội lực gối 187 Đề tài :Tòa nhà văn phòng cho thuê. .. 8-2:Catologue nhà sản xuất 134 Bảng 8-3:Đặt trưng hình học cừ thép 134 Bảng 8-4:Khối lượng đất đào hố móng máy 142 Đề tài :Tòa nhà văn phòng cho thuê SAVICO- ĐÀ NẮNG Bảng