Nghiên cứu lựa chọn tiết diện hợp lý của cầu dầm thép trong điều kiện bị khống chế về chiều cao

Luận văn đã tìm hiểu về cầu dầm thép đặc điểm địa hình địa chất và khả năng ứng dụng cầu dầm thép vào khu vực Đồng Bằng Sông Cửu Long Qua kết quả thu thập về địa hình địa chất của vùng Đồng Bằng Sông Cửu Long cho thấy cầu dầm thép có khả năng đáp ứng được hầu hết các yêu cầu trong khu vực Trong trường hợp bị khống chế về chiều cao nền đất đắp tại hai đầu cầu dẫn đến hạn chế về chiều cao của cầu việc lựa chọn được tiết diện hợp lý của dầm trong điều kiện về chiều cao sẽ tạo ra khả năng ứng dụng rộng rãi cho loại cầu này trong khu vực Trên cơ sở nghiên cứu cấu tạo và cơ sở lý thuyết thiết kế cầu dầm cầu thép học viên đã ứng dụng vào tính toán lựa chọn tiết diện hợp lý của cầu dầm thép không liên hợp trong điều kiện bị khống chế cao theo Tiêu chuẩn Thiết kế cầu 22TCN 272 05 Qua kết quả phân tích tính toán với chiều dài nhịp 24m 26m 28m 30m 32m học viên đã lựa chọn được các tiết diện hợp lý của dầm thép không liên hợp trong điều kiện bị khống chế về chiều theo trạng thái giới hạn cường độ I

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐỖ TRƯNG NGHIÊN CỨU LỰA CHỌN TIẾT DIỆN HỢP LÝ CỦA CẦU DẦM THÉP TRONG ĐIỀU KIỆN BỊ KHỐNG CHẾ VỀ CHIỀU CAO LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG Đà Nẵng - Năm 2017 ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐỖ TRƯNG NGHIÊN CỨU LỰA CHỌN TIẾT DIỆN HỢP LÝ CỦA CẦU DẦM THÉP TRONG ĐIỀU KIỆN BỊ KHỐNG CHẾ VỀ CHIỀU CAO Chun ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình giao thông Mã số: 60.58.02.05 LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC PGS.TS NGUYỄN XUÂN TOẢN Đà Nẵng - Năm 2017 LỜI CÁM ƠN Lần cho phép bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Quý Thầy Cơ trường Đại học Bách Khoa nói chung Q Thầy Cơ Bộ mơn Xây dựng Cầu Đường, nói riêng Cám ơn Thầy Cơ tận tình hướng dẫn, truyền đạt kiến thức suốt hai năm học tập, nghiên cứu Cao học trường Trong suốt thời gian học tập, nghiên cứu trường đến nay, nhận nhiều quan tâm, giúp đỡ học tập nghiên cứu, Thầy Cô tạo nhiều thuận lợi để tơi có hội học tập nghiên cứu với Q Thầy Cơ, Khoa Xây dựng Cầu Đường Với lịng ngưỡng mộ biết ơn sâu sắc Thầy PTS.GS Nguyễn Xuân Toản – người định hướng, hướng dẫn, truyền đạt nhiều kiến thức quý báu suốt trình học tập nghiên cứu chương trình Cao học đến hướng dẫn luận văn cao học Bước đầu nghiên cứu thực tế chuyên sâu đề tài nghiên cứu, kiến thức cịn hạn chế, cịn nhiều bỡ ngỡ, ,.nên khơng tránh khỏi thiếu sót, chưa hồn thiện Tơi mong đóng góp ý kiến q báu Q Thầy Cơ để luận văn hồn thiện Lời cuối cùng, Tôi xin chúc Quý Thây Cô, khoa Xây Dựng Cầu Đường, trường Đại học Bách Khoa Đà Nẳng hạnh phúc, thành công, niềm tin để tiếp tục thực sứ mệnh cao đẹp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Đà Nẳng, ngày 20 tháng năm 2017 Tác giả luận văn Đỗ Trưng LỜI CAM ĐOAN Tôi cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tơi Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa công bố công trình khác Tác giả luận văn Đỗ Trưng MỤC LỤC LỜI CÁM ƠN LỜI CAM ĐOAN MỤC LỤC TÓM TẮT LUẬN VĂN DANH MỤC CÁC BẢNG DANH MỤC CÁC HÌNH MỞ ĐẦU 1.Tính cấp thiết đề tài .1 Đối tượng nghiên cứu 3 Phạm vi nghiên cứu Mục tiêu nghiên cứu Phương pháp nghiên cứu Chương - SƠ LƯỢC VỀ CẦU DẦM THÉP, ĐẶC ĐIỂM ĐỊA HÌNH, ĐỊA CHẤT VÙNG ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG VÀ KHẢ NĂNG ỨNG DỤNGCẦU DẦM THÉP 1.1 Sơ lược cầu dầm thép 1.2 Đặc điểm địa chất đồng sông Cửu Long 1.2.1 Cấu trúc địa chất 1.2.2 Đặc điểm đất yếu ĐBSCL 1.2.3 Sự phân bố đất yếu ĐBSCL 1.2.4 Mặt cắt địa chất tiêu biểu khu vực vực .11 1.3 Đặc điểm hạ tầng giao thông vùng Đồng sông Cửu Long 12 1.4 Khả ứng dụng cầu thép khu vực nông thôn ĐBSCL`` 16 1.5 Kết luận chương 167 Chương - CẤU TẠO VÀ CƠ SỞ THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP 18 2.1 Cấu tạo cầu dầm thép 18 2.1.1 Cấu tạo chung cầu dầm thép 18 2.1.2 Cấu tạo dầm chủ 19 2.1.3 Bản mặt cầu 23 2.2 Cơ sở thiết kế cầu dầm thép 23 2.2.1 Nguyên tắc thiết kế .23 2.2.2 Xác định nội lực dầm chủ 25 2.2.3 Tiết diện chữ  chịu uốn 27 2.2.4 Ảnh hưởng độ ổn định đến sức kháng uốn 30 2.2.5 Sức kháng cắt tiết diện chữ  37 2.3 Kết luận chương 37 Chương - TÍNH TỐN VÀ LỰA CHỌN TIẾT DIỆN HỢP LÝ CỦA DẦM THÉP KHÔNG LIÊN HỢP VỚI BẢN BTCT 38 3.1 Mở đầu 38 3.2 Xác định nội lực kết cấu nhịp Lnhịp 26 m 38 3.2.1 Các số liệu tải trọng .38 3.2.2 Hệ số phân phối ngang cho dầm biên 39 3.3 Nội lực kết cấu nhịp Lnhịp 24m, 28m, 30m, 32m 44 3.3.1 Tổ hợp nội lực tĩnh tải hoạt tải gây với nhịp Lnhịp 24m 44 3.3.2 Tổ hợp nội lực tĩnh tải hoạt tải gây với nhịp Lnhịp 28m 44 3.3.3 Tổ hợp nội lực tĩnh tải hoạt tải gây với nhịp Lnhịp 30m 44 3.3.4 Tổ hợp nội lực tĩnh tải hoạt tải gây với nhịp Lnhịp 32m 45 3.4 Sức kháng uốn sức kháng cắt dầm theo TTGH cường đô I: 45 3.5 Tính tốn, lựa chọn tiết diện hợp lý cho kết cấu nhịp Lnhịp 24m 46 3.6 Tính tốn, lựa chọn tiết diện hợp lý cho kết cấu nhịp Lnhịp26m 50 3.7 Tính tốn, lựa chọn tiết diện hợp lý cho kết cấu nhịp Lnhịp 28m 54 3.8 Tính tốn, lựa chọn tiết diện hợp lý cho kết cấu nhịp Lnhịp 30m 58 3.9 Tính tốn, lựa chọn tiết diện hợp lý cho kết cấu nhịp Lnhịp32m 62 3.10 Kết luận chương 62 KẾT LUẬN 67 TÀI LIỆU THAM KHẢO QUYẾT ĐỊNH GIAO ĐỀ TÀI LUẬN VĂN (Bản sao) TÓM TẮT LUẬN VĂN NGHIÊN CỨU LỰA CHỌN TIẾT DIỆN HỢP LÝ CỦA CẦU DẦM THÉP TRONG ĐIỀU KIỆN BỊ KHỐNG CHẾ VỀ CHIỀU CAO Học viên: Đỗ Trưng Chuyên ngành: Kỹ thuật XDCT giao thơng Mã số: 60.58.02.05 Khóa K31 Trường Đại học Bách khoa – ĐHĐN Tóm tắt – Luận văn tìm hiểu cầu dầm thép, đặc điểm địa hình, địa chất khả ứng dụng cầu dầm thép vào khu vực Đồng Bằng Sông Cửu Long Qua kết thu thập địa hình, địa chất vùng Đồng Bằng Sông Cửu Long cho thấy cầu dầm thép có khả đáp ứng hầu hết yêu cầu khu vực Trong trường hợp bị khống chế chiều cao đất đắp hai đầu cầu dẫn đến hạn chế chiều cao cầu, việc lựa chọn tiết diện hợp lý dầm điều kiện chiều cao tạo khả ứng dụng rộng rãi cho loại cầu khu vực Trên sở nghiên cứu cấu tạo sở lý thuyết thiết kế cầu dầm cầu thép, học viên ứng dụng vào tính tốn lựa chọn tiết diện hợp lý cầu dầm thép không liên hợp điều kiện bị khống chế cao theo Tiêu chuẩn Thiết kế cầu 22TCN- 272-05 Qua kết phân tích tính tốn với chiều dài nhịp 24m, 26m, 28m, 30m, 32m học viên lựa chọn tiết diện hợp lý dầm thép không liên hợp điều kiện bị khống chế chiều theo trạng thái giới hạn cường độ I Từ khóa – Đồng Bằng Sông Cửu Long, cầu dầm thép RESEARCH ON REASONING OF STEEL GIRDER BRIDGE IN HIGH LIMIT CONDITION Learner: Do Trung - Specialization: Engineering construction traffic Code: 60.58.02.05 - Course K31- University of Technology - University of Da Nang Abstract: The thesis has explored steel girder bridge, terrain features, geology and the ability to apply steel girder bridge into the Mekong Delta The result of the geological survey of the Mekong Delta shows that the steel girder bridge is capable of meeting most of the requirements in the area In the case of high limit, fill ground at both ends of the bridge leads to limit of the height of the bridge, the choice of reasonable cross section of the girder in height condition will create usability, Widely used for this type of bridge in the area Based on the study of the structure and theoretical basis for the design of the girder bridge, participants have applied to calculate the reasonable cross section of unconverted steel girder bridge under high constrained conditions according to Standard Bridge design 22TCN-272-05 Based on the results of the analysis with 24m, 26m, 28m, 30m, 32m cadence, learner selected the reasonable sections of unmodified steel girders in the condition of height restraint according to the gender state term of intensity I Keyword: Mekong Delta, steel girder bridge DANH MỤC CÁC BẢNG Số hiệu bảng 2.1 3.1 `3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 3.10 3.11 3.12 3.13 3.14 3.15 3.16 3.17 3.18 3.19 3.20 Tên bảng Tỷ số ứng suất cắt ổn định với cường độ cắt chảy Nội lực M tỉnh tải gây TTGH Nội lực V tỉnh tải gây TTGH Nội lực M hoạt tải gây TTGH Nội lực V hoạt tải gây TTGH Bảng tổng hợp M hoạt tải, tình tải gây TTGH Bảng tổng hợp V hoạt tải, tình tải gây gối TTGH Bảng tổng hợp M hoạt tải, tình tải gây TTGH Bảng tổng hợp V hoạt tải, tình tải gây gối TTGH Bảng tổng hợp M hoạt tải, tình tải gây TTGH Bảng tổng hợp V hoạt tải, tình tải gây gối TTGH Bảng tổng hợp M hoạt tải, tình tải gây TTGH Bảng tổng hợp V hoạt tải, tình tải gây gối TTGH Bảng tổng hợp M hoạt tải, tình tải gây TTGH Bảng tổng hợp V hoạt tải, tình tải gây gối TTGH Kết tính tốn Mp, Mu với A (mm2) dầm thay đổi, Lnhịp 24m Kết tính tốn Mp, Mu với A (mm2) dầm thay đổi, Lnhịp 26m Kết tính toán Mp, Mu với A (mm2) dầm thay đổi, Lnhịp 28m Kết tính tốn Mp, Mu với A (mm2) dầm thay đổi, Lnhịp 32m Kết tính tốn Mp, Mu với A (mm2) dầm thay đổi, Lnhịp 32m Tổng hợp kết lựa chọn tiết diện hợp lý cho loại nhịp Trang 37 41 41 43 43 43 44 44 44 44 44 44 45 45 45 46 50 54 58 62 66 DANH MỤC CÁC HÌNH Số hiệu hình 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 1.10 1.11 1.12 1.13 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 2.10 2.11 2.12 2.13 2.14 2.15 2.16 2.17 2.18 2.19 2.20 3.1 Tên hình Cầu Xẻo Bẻo, Đồng Tháp, nhịp 24m Cầu Kênh Xáng, Đồng Tháp Cầu Nắm Hin Bon (Lào) Cầu Năm Căn, Cà Mau Sự phân bố đất yếu ĐBSCL Mặt cắt địa chất tiêu biểu khu vực ĐBSCL Cầu qua kênh cặp Đê Tầm Phương, Châu Thành, Trà Vinh Cầu kênh N18, Nhị Long, Trà Vinh Cầu rạch Cần Chông, Tiểu Cần, Trà Vinh Cầu tạm qua kênh cấp II, ấp 7, An Trường, Trà Vinh Cầu qua kênh Xáng, Đồng Tháp Cầu kênh cấp II, xã Đông Hải huyện Duyên Hải Cầu Lương Thực, Cà Mau Cấu tạo chung cầu dầm thép Cầu kênh tháng 2,Phong Phú, Vĩnh Long Tiết diện chữ  dầm cán Dầm cán có táp Chiều dài táp biểu đổ mô men Một số tiết diện dầm tổ hợp Các dạng tiết diện dầm thép Dầm delta Tiết diện dầm lai Sườn tăng cường ngang dọc Các dạng sườn tăng cường gối Các dạng sườn tăng cường ống Bố trí sườn tăng cường dọc Mặt liên kết dọc Cấu tạo khung ngang Trọng lượng dầm  Sự phát triển ứng suất chảy Đường cong quan hệ mô men độ cong lý tưởng Ứng xử ba loại tiết diện Mất ổn định xoắn ngang Sơ đồ bố trí chung mặt cắt ngang cầu Trang 5 6 10 11 13 13 14 14 15 15 16 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 25 28 28 29 30 39 Số hiệu hình 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 3.10 3.11 3.12 3.13 3.14 3.15 3.16 3.17 3.18 3.19 3.20 3.21 3.23 3.24 Tên hình Đường ảnh hưởng M mặt cắt L/2 Đường ảnh hưởng M mặt cắt 3L/8 Đường ảnh hưởng M mặt cắt L/4 Đường ảnh hưởng lực cắt V gối Đường ảnh hưởng mômen mặt cắt L/2 Đường ảnh hưởng mômen mặt cắt 3L/8 Đường ảnh hưởng mômen mặt cắt L/4 Xếp xe lên đường ảnh hưởng lực cắt V gối Biểu đồ quan hệ A, Mp Mu với Lnhịp 24m Biểu đồ quan hệ A, fb fu với Lnhịp 24m Mặt cắt ngang dầm loại L nhịp 24m Biểu đồ quan hệ A, Mp Mu với Lnhịp 26m Biểu đồ quan hệ A, fb fu với Lnhịp 26m Mặt cắt ngang dầm loại L nhịp 26m Biểu đồ quan hệ A, Mp Mu với Lnhịp 28m Biểu đồ quan hệ A, fb fu với Lnhịp 28m Mặt cắt ngang dầm loại L nhịp 28m Biểu đồ quan hệ A, Mp Mu với Lnhịp 30m Biểu đồ quan hệ A, fb fu với Lnhịp 30m Mặt cắt ngang dầm loại Lnhịp 30m Biểu đồ quan hệ A, fb fu với Lnhịp 32m Mặt cắt ngang dầm loại L nhịp 32m Trang 40 40 41 41 42 42 42 42 47 49 50 51 53 53 55 57 57 59 61 61 65 66 61 Hình 3.20.Biểu đồ quan hệ A, fb fu với Lnhịp 30m Trên sở nội lực lớn Mu dầm chủ tĩnh tải hoạt tải TTGHSD gây xác định fb bảng 3.19 Tiến hành thay đổi tiết diện dầm với chiều cao tiết diện chọn Hmin, ta xác định fb theo công thức (3.10) lập biểu đồ quan hệ ứng suất fb với kích thước tiết diện Từ biểu đồ ta xác định tiết diện tương ứng với fb sau: H tW bb tb A fb fu (mm) (mm) (mm) (mm) (mm2) (MPa) (MPa) 1.140 14 420 44 18.480 271,23 276,00 Qua kết kiểm tra ứng suất biên theo TTGHSD, ta chọn tiết diện I TTGHCĐ I TTGHSD ta chọn Tiết diện I max Kết - Tiết diện hợp lý dầm Lnhịp 30m chọn sau: 14 44 1140 44 420 420 Hình 3.21 Mặt cắt ngang dầm loại Lnhịp 30m 62 3.9 Tính tốn, lựa chọn tiết diện hợp lý cho kết cấu nhịp Lnhịp32m - Vật liệu thép: Fy =345 MPa, E= 200.000MPa - Chọn chiều cao dầm : Hmin =1,15 0,033 L = 1,15 0,033 32000 = 1214,4(mm), chọn H = 1220mm - Chọn vách dầm : Áp dụng cơng thức (3.10) ta có: 2(1220  20) / 200000  3.76 Suy ra: tw ≥ 13,25mm, chọn tw=14mm tw 345 Thay đổi tiết diện biên xác định Mp theo cơng thức (3.11) ta có kết bảng 3.19 Bảng 3.20 Kết tính tốn Mp, Mu với A (mm2) dầm thay đổi, Lnhịp 32m H tW bb tb A Mp Mu (mm) (mm) (mm) (mm) (mm2) (kN.m) (kN.m) 1.220 14 420 32 13.440 7.122,14 8.317,95 1.220 14 420 34 14.280 7.445,43 8.317,95 1.220 14 420 36 15.120 7.767,59 8.317,95 1.220 14 420 38 15.960 8.088,63 8.317,95 1.220 14 420 40 16.800 8.408,55 8.317,95 1.220 14 420 42 17.640 8.727,35 8.317,95 1.220 14 420 44 18.480 9.045,03 8.317,95 1.220 14 420 46 19.320 9.361,58 8.317,95 1.220 14 420 48 20.160 9.677,02 8.317,95 1.220 14 420 50 21.000 9.991,34 8.317,95 63 Hình 3.22 Biểu đồ quan hệ A, Mp Mu với Lnhịp= 32m - Trên sở nội lực lớn Mu dầm chủ tĩnh tải hoạt tải gây xác định bảng 3.19 Tiến hành thay đổi tiết diện dầm với chiều cao tiết diện chọn Hmin, ta xác định MP theo công thức (3.11) lập biểu đồ quan hệ sức kháng uốn MP với kích thước tiết diện Từ biểu đồ ta xác định tiết diện tương ứng với Mu sau: H tW bb tb A Mp Mu (mm) (mm) (mm) (mm) (mm2) (kN.m) (kN.m) 1.220 14 420 40 16.800 8.408,55 8.317,95 - Kiểm tra sức kháng cắt dầm chủ - Lực cắt dẻo: Vp = 0,58 Fyw D tw Vp = 0,58x345x(1140-2x34)x14 = 3003,10 kN Vp = 3003,10 kN > Vu = 1023,96 kN (Đạt) - Kiểm tra kích thước biên bb D  12 bb  tb  1,1.tw tb ; ; 420 (1140  x42)  10  12 420   176, 42  1,1x14  15,4 42 Qua kiểm tra kích thước biên đạt yêu cầu 64 - Kiểm tra độ biến dạng thường xuyên theo GHTTSD II M fb  SD  fu  0,80.Rh Fy S NC (3.10) Trong đó:MSD : Momen max TTGHSD SNC : Momen kháng uốn tiết diện f b : Ứng suất biên Rh : Hệ số lai, =1 Fy : Cường độ chảy thép =345 MPa Thay đổi tiết diện biên xác định f b theo cơng thức (3.10) ta có kết bảng 3.20 Bảng 3.20 Kết tính tốn fb, fu với A (mm2) dầm thay đổi, Lnhịp 32m H tW bb tb A fb fu (mm) (mm) (mm) (mm) (mm2) (MPa) (MPa) 1.220 14 420 34 14.280 323,64 276,00 1.220 14 420 36 15.120 309,59 276,00 1.220 14 420 38 15.960 296,79 276,00 1.220 14 420 40 16.800 285,09 276,00 1.220 14 420 42 17.640 274,35 276,00 1.220 14 420 44 18.480 264,46 276,00 1.220 14 420 46 19.320 255,31 276,00 1.220 14 420 48 20.160 246,84 276,00 1.220 14 420 50 21.000 238,97 276,00 1.220 14 420 52 21.840 231,63 276,00 65 Hình 3.23.Biểu đồ quan hệ A, fb fu với Lnhịp 32m Trên sở nội lực lớn Mu dầm chủ tĩnh tải hoạt tải gây xác định bảng 3.13 Tiến hành thay đổi tiết diện dầm với chiều cao tiết diện chọn Hmin, ta xác định fb theo công thức (3.10) lập biểu đồ quan hệ ứng suất fb với kích thước tiết diện Từ biểu đồ ta xác định tiết diện tương ứng với fb sau: H tW bb tb A fb fu (mm) (mm) (mm) (mm) (mm2) (MPa) (MPa) 1.220 14 420 42 17.640 274,35 276,00 Qua kết kiểm tra ứng suất biên theo TTGHSD, ta chọn tiết diện I TTGHCĐ I TTGHSD ta chọn Tiết diện I max Kết - Tiết diện hợp lý dầm L nhịp 32m chọn sau: 66 1220 42 420 42 14 420 Hình 3.24 Mặt cắt ngang dầm loại L nhịp 32m 3.10 Kết luận chương Qua kết tính tốn với loại kết cấu cầu dầm không liên hợp L=24m, 28m, 30m, 32m, ta xác định tiết diện dầm hợp lý theo TTGHCĐ I TTGHSD II sau: Bảng 3.21 Tổng hợp kết lựa chọn tiết diện hợp lý cho loại nhịp TT Lnhịp H tW bb tb A Mp Mu (m) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm2) (kN.m) (kN.m) 24 910 10 400 38 15.200 5172,69 5015,69 26 990 12 400 40 15.200 5856,92 5773,21 28 1.065 12 400 42 16.000 6662,18 6576,40 30 1.140 14 420 44 17.640 8.028,74 7.868,69 32 1.220 14 420 42 16.800 8.408,55 8.317,95 67 KẾT LUẬN Qua trình thu thập số liệu triển khai đề tài, học viên xin tóm tắt kết đạt luận văn sau: Học viên tìm hiểu cầu dầm thép, đặc điểm địa hình, địa chất khả ứng dụng cầu dầm thép vào khu vực Đồng Bằng Sông Cửu Long Qua kết thu thập đia hình, địa chất vùng Đồng Bằng Sơng Cửu Long cho thấy cầu dầm thép có khả đáp ứng hầu hết yêu cầu khu vực Trong trường hợp bị khống chế chiều cao đất đắp hai đầu cầu dẫn đến hạn chế chiều cao cầu, việc lựa chọn tiết diện hợp lý dầm điều kiện chiều cao tạo khả ứng dụng rộng rãi cho loại cầu khu vực Trên sở nghiên cứu cấu tạo sở lý thuyết thiết kế cầu dầm cầu thép, học viên ứng dụng vào tính tốn lựa chọn tiết diện hợp lý cầu dầm thép không liên hợptrong điều kiện bị khống chế cao theo Tiêu chuẩn Thiết kế cầu 22TCN- 272-05 Qua kết phân tích tính tốn với chiều dài nhịp 24m, 26m, 28m, 30m, 32m học viên lựa chọn tiết diện hợp lý dầm thép không liên hợp điều kiện bị khống chế chiều theo TTGHCĐ I TTGHSD II sau: Lnhịp H tW bb tb A (m) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm2) 24 910 10 400 38 15.200 26 990 12 400 40 15.200 28 1.065 12 400 42 16.000 30 1.140 14 420 44 17.640 32 1.220 14 420 42 16.800 TT TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt [1] Nguyễn Xuân Toản, Nguyễn Văn Mỹ (2010), Thiết kế cầu thép, NXB xây dựng [2] Nguyễn Văn Mỹ, Nguyễn Văn Bảo Nguyên (2014), Thiết kế cầu dầm cầu dàn thép, NXB xây dựng [3] Hoàng Phương Hoa (chủ biên), Nguyễn Văn Mỹ (1998), Hướng dẫn thiết kế cầu thép, NXB Giáo dục [4] Thầy Nguyễn Văn Mỹ, Giáo trình Thiết kế cầu thép, ĐHĐN [5] TS Lê Thị Bích Thủy, Bài giảng mơn học Thiết kế cầu thép (Phần giáo trình nâng cao) [6] GS.TS Lê Đình Tâm (2011), Cầu Thép.Thiết kế cầu thép, NXB Giao thông vận tải [7] Tiêu chuẩn kỹ thuật cơng trình Giao Thơng, Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN272-05, NXB Giao Thông Vận Tải, Hà Nội [8] Nguyễn Bình Hà, Nguyễn Minh Hùng (2010), Cơ sở thiết kế ví dụ tính tốn cầu dầm cầu giàn thép, NXB xây dựng [9] PGS.TS Trần Đức Nhiệm (chủ biên), Ths Nguyễn Văn Vĩnh, Ths Nguyễn Thạch Bích (2005), Ví dụ tính tốn cầu dầm thép đường ô tô, NXB Giao thông vận tải [10] Nguyễn Như Khải, Nguyễn Bình Hà (2010), Cầu thép bê tơng cốt thép, NXB xây dựng [11] PGS.TS Nguyễn Viết Trung (chủ biên), Ths Nguyễn Tuyết Trinh (2014), Ví dụ tính tốn cầu liên hợp, NXB Xây dựng [12] N.I Polivanov (2004), Thiết kế cầu bê tông cốt thép cầu thép đường ô tô, NXB Xây dựng [13] Phạm Huy Chính (2011), Lắp ráp dầm thép liên kiết bulơng cường độ cao, NXB Xây dựng [14] KS Huỳnh Vương Thu Minh, Giáo trình Mathcad, ĐHCT [15] GS TS Lê Đình Tâm (2006), Cầu thép, NXB GTVT [16] Lê Đình Tâm, Nguyễn Tiến Oanh, Nguyễn Trâm (1996), Xây dựng cầu thép, NXB Xây dựng, HN [17] Báo cáo Ngành thép năm 2013 Hiệp hội thép Việt Nam VSA [18] Viện Chiến lược Phát triển GTVT (2013), Báo cáo thực trạng giao thông đồng sông Cửu Long [19] TS Ngô Anh Quân, Bàn kết cấu giao thông nông thôn vùng đồng Sông Cửu Long, Viện Thủy công [20] Báo cáo tổng hợp “Điều chỉnh Chiến lược phát triển GTVT đến năm 2020, tầm nhìn đến năm 2030” [21] Dự án Giao thông chống lũ khu vực đồng Sông Cửu Long [22] Dự án phát triển sở hạ tầng giao thông đồng sông Cửu Long (Mekong Delta Transport Infrastructure Development Project – MDTIDP) (WB5) [23] Giao thông đường vùng ĐBSCL: Chờ “mắt xích” cuối (ASHUI.COM Hội quy hoạch phát triển đô thị Việt Nam, ngày 08 tháng năm 2010) [24] Đặng Đăng Tùng, Trần Duy Khanh, Hồ Trung Thông, (2013), “Khả ứng dụng thép chịu thời tiết điều kiện khí hậu khu vực TPHCM”, Khoa học Công nghệ, Quyển 51, số 2B, trang 52-58 [25] Đặng Đăng Tùng, Trần Duy Khanh, Isamu Kage, Shinichi Miura, Takashi Okamoto, Eiji Iwasaki, (2013), “Đánh giá ứng dụng thép chịu thời tiết điều kiện khí hậu Việt Nam”, Tạp chí Giao thơng Vận tải, trang14-17 [26] Đặng Đăng Tùng, Trần Duy Khanh, Hồ Trung Thông, (2012), “Khả ứng dụng thép chịu thời tiết điều kiện khí hậu miền nam Việt Nam”, Tạp chí Cầu Đường , Số 5, trang 12-15 [27] Nghiên cứu ứng dụng thép chịu thời tiết khu vực Đồng sông Cửu Long, 2013-2016 [28] Nghiên cứu ứng dụng thép chịu thời tiết (Weathering Steel) khu vực Phan Thiết, Đà Nẵng Hải Phòng, 2011-2014 [29] Đề xuất khả ứng dụng cầu thép xây dựng hạ tầng giao thơng khu vực phía Nam, Đại Học Bách Khoa Tp.HCM, T-KTXD-2014-59, 2014-2015 [30] Nguyên cứu phổ cập cầu dầm thép Việt Nam, 2012-2013 [31] PGS TS Trần Đức Nhiệm, Bài giảng Cầu thép phần 1, phần Tiếng Anh [32] Corus Construction & Industrial (2005), Weathering Steel Bridges, Corus Construction & Industrial Technical Sales &Marketing, PO Box 1, Brigg Road, Scunthorpe, North Lincolnshirem, DN161BP [33] Steel Bridge Design Handbook - Bracing System Design, 2012 [34] Coffelt, Sean Justin (2010), Stability Analysis of Single and Double Steel Girders during Construction [35] Yura, J A., and J A Widianto (2005), Lateral Buckling and Bracing of Beams: A Re-evaluation After the Marcy Bridge Collapse, Proc Structural Stability Research Council, Montreal, pp 277-294 [36] V-Load Analysis (1984), In USS Highway structures Design Handbook, Vol 1, AISC Marketing, Int., Chicago, IL, Chap 12, 1-56 [37] Wai Fan Chen and Lien Duan (2000), “Bridge Engineering Handbook”, NXB CRC press, NewYork [38] Richard M.Baker, Jay A.Pucket (1997), “Design of highway bridge”, NXB MC Graw Hill [39] Guide Specification for Horizontally Curved Highway Bridges - American Association of state Highway and Transporttation Officials 444 North Capitol Street, N.W., Suite 249 Washington, D.C 2001 [40] Utpal K.Ghosh (2006), Design & Construction of Steel Brighes Nhà xuất Taylor & Francis/ Balkenma, Netherland [41] AASHTO (2005), Standard Specification for Highway Bridges, 17th Edition [42] Richchard M Barker & Jay A Puckett (2000), Design of Highway Bridges – Basrd on AASHTO LRFD Bridge Design Specification Nhà xuất Wiley- Interscience [43] William T Segui (2007), SteelDesign, 4th Edition Nhà xuất Cengage Learning, USA [44] C P Heins & D A Firmage (1978), Design of Modern Steel Bridge Nhà xuất Wiley- Interscience [45] Roger L Brockbrough & Frederick S Meritt (1999), Strucural Steel Bridge Designer’s Handbook, 3th Edition Nhà xuất McGRAW-HILL CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh phúc BÁO CÁO Về việc bổ sung, sửa chữa luận văn Họ tên học viên: Đỗ Trưng Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình giao thơng Khóa: K31 Ngày bảo vệ luận văn: Ngày 14-15/10/2017 Tên đề tài luận văn: ‘‘Nghiên cứu lựa chọn tiết diện hợp lý dầm cầu thép điều kiện bị khống chế chiều cao’’ theo Quyết định số 60/QĐĐHBK-ĐT ngày 10/01/2017 Hiệu trưởng Trường Đại học Bách khoa Các điểm bổ sung, sửa chữa luận văn theo ý kiến đóng góp Hội đồng chấm luận văn: 1) Đã kiểm tra lại dầm chiều dài nhịp L=32m, bổ sung kiểm tra biến dạng thường xuyên theo TTGHSD II , kết chọn tb =42mm.(đã sữa) 2) Đã tính tốn kiểm tra độ biến dạng thường xuyên theo TTGHSD II cho loại chiều dài nhịp L=24m; 26m; 28m; 30m ; 32m kết lựa chọn tiết diện đạt trường hợp TTGHCĐ I TTGHSD II sau : (đã bổ sung trường hợp TTGHSD II kết chọn) Lnhịp H tW bb tb A (m) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm2) 24 910 10 400 38 15.200 26 990 12 400 40 15.200 28 1.065 12 400 42 16.000 30 1.140 14 420 44 17.640 32 1.220 14 420 42 16.800 TT 3) Chương I nêu : cầu dầm thép dễ bị rỉ ăn mịn, chi phí cao , phần KL ghi đáp ứng hầu hết khu vực, rà sốt bỏ phần dễ bị rỉ ăn mịn, chi phí cao cho phù hợp với phần kết luận Đã sửa chữa, bổ sung theo ý kiến đóng góp Hội đồng bảo vệ ngày 14/10/2017 Đà Nẵng, ngày tháng năm 2017 Học viên (ký, ghi họ tên) Đỗ Trưng Người hướng dẫn Phòng Đào tạo ... thấy cầu dầm thép có khả đáp ứng hầu hết yêu cầu khu vực Trong trường hợp bị khống chế chiều cao đất đắp hai đầu cầu dẫn đến hạn chế chiều cao cầu, việc lựa chọn tiết diện hợp lý dầm cầu thép điều. .. loại cầu khu vực Trên sở nghiên cứu cấu tạo sở lý thuyết thiết kế cầu dầm cầu thép, học viên ứng dụng vào tính tốn lựa chọn tiết diện hợp lý cầu dầm thép không liên hợp điều kiện bị khống chế cao. .. đáp ứng hầu hết yêu cầu khu vực Trong trường hợp bị khống chế chiều cao đất đắp hai đầu cầu dẫn đến hạn chế chiều cao cầu, việc lựa chọn tiết diện hợp lý dầm điều kiện chiều cao tạo khả ứng dụng