do_an_do_dien_tu_2

І Chọn động Xác định công suất động - Công suất cần thiết xác định: P ct = Pt η Trong đó: Pct: cơng suất cần thiết trục động (kw) Pt: cơng suất tính toán trục tang (kw) η : hiệu suất truyền động - Hiệu suất truyền động: η = η2ol ηđ ηbr ηot ηkn Trong đó: ηol: hiệu suất cặp ổ lăn ηot: hiệu suất cặp ổ trượt ηđ: hiệu suất truyền đai ηbr: hiệu suất truyền bánh trụ nghiêng ηkn: hiệu suất nối trục đàn hồi Tra bảng 2.3 (TTTK) ta có: ηol = 0,99 ; ηđ = 0,96 ηot = 0,99 ; ηkn = ; ηbr = 0,98 ; η = 0,992 0,96 0,98 0,99 = 0,91 Công suất trục tang Pt: Pt = F v = 1000 = 5.4208 (kw) (kw) Xác định số vòng quay sơ động - Tỷ số truyền toàn hệ thống: ut = uh un Trong đó: uh : tỷ số truyền hộp giảm tốc (bánh trụ nghiêng) un : tỷ số truyền truyền (đai dẹt) Tra bảng 2.4 (TTTK) ta chọn : uh =4 ; un = ut = 4.5 = 20 - Số vòng quay sơ động cơ: nsb = nlv ut - Với nlv số vịng quay trục tang (v/p) Trong đó: v: vận tốc băng tải (m/s) D: đường kính tang quay (mm) nsb = 101,86.20 = 2037.2 (v/p) - Chọn số vòng quay đồng động cơ: nđb = 2922 (v/p) Chọn quy cách động - Động chọn thỏa mãn điều kiện: Pđc ≥ Pct nđb ≈ nsb Tmm T ≤ Tk Tdn Ta có: Tmm=1,5T1 T = T1 + T2 =1,75T1 Tmm 1,5T1 = = 0,86 T 1,75T1 Từ bảng P1.3 (Thiết kế dẫn động khí trang 235) chọn động 4A112M2Y3: Cơng suất 7.5 Vận tốc 2922 Cosφ 0,88 η 87,5 Tmax /Tdn 2,2 Tk /Tdn 2,0 ІІ Phân phối tỷ số truyền Phân phối tỷ số truyền ut hệ dẫn động - Xác định tỷ số truyền hệ: - Phân phối tỷ số truyền: ut = uh un - Chọn uh theo tiêu chuẩn: uh= → Phân phối tỷ số truyền sau: ut = 28,68 ; uđ = 5,736 ; uh = Xác định mơmen xoắn số vịng quay trục động + Công suất trục: - Trục І: (kw) - Trục ІІ: (kw) + Số vòng quay trục: - Trục động cơ: nđc=2922 (v/p) - Trục Ι : - Trục П: + Mômen xoắn trục: (v/p) (v/p) - Trục Ι : (N.mm) - Trục П (N.mm) - Trục động cơ: (N.mm) Trục Thông Động số Công suất (kw) Tỷ số truyền Số vịng quay (v/p) Mơmen xoắn (N.mm) 5,4208 Uđ= 5,736 2922 17716,85 Trục І 5,53 509,41 103671,89 Trục ІІ 5,69 Uh = 101,882 533357,2 ІII TÍNH TỐN THIẾT KẾ TRỤC Chọn vật liệu chế tạo - Thép 45 tơi cải thiện có giớ hạn bền δb = 850 (MPa) - Ứng suất cho phép [ τ ] = 12 ÷ 20 (MPa) Xác dịnh sơ đường kính trục - Theo 10.9 đường kính trục thứ k: dk = Trong đó: Tk 0,2.[τ ] Tk: mơmen xoắn trục thứ k (N.mm) [τ]: ứng suất xoắn cho phép (MPa) dk: đường kính trục thứ k (mm) - Đường kính trục І: dΙ = (mm) chọn d Ι = 35 (mm) => b01 = 21 (mm) - Đường kính trục П: d (mm) chọn dП = 50 (mm) => b02 = 27 (mm) Xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực: - Từ bảng 10.3 (Thiết kế dẫn động khí trang 188) ta chọn: K1 = 10 (mm) K2 = (mm) K3 = 10 (mm) hn = 15 (mm) - Chiều dài mayo bánh đai, bánh răng, trục І: lm13 = (1,2 ÷ 1,5).d1 = (1,2 ÷ 1,5).35 = (42 ÷ 52.5) mm chọn lm13 = lm12 = 50 (mm) - Chiều dài mayo bánh khớp lối trục П: lm22 = lmk = (1,2 ÷ 1,5).d2 = (1,2 ÷ 1,5).50 = (60 ÷ 75) mm chọn lm22 = lmk = 70 (mm) - Xác định chiều dài ổ: + Trục І: l12 = - lc12 = -[0,5.(lm12 + b01) + k3 + hn] = -[0,5.(50 + 21) + 15 + 10] = -60,5 (mm) l13 = 0,5.(lm13 + b01) + k2 + k1 = 0,5.(50 + 27) + 10 + = 53,5(mm) l11 = 2l13 = 2.53,5 = 107 (mm) + Trục П: l21 = l11 = 107 (mm) ; l23 = 53,5 (mm) l22 = - lc22 = -[0,5.(lm22 + b02) + k3 + hn] = -[0,5.(70 + 27) +10 +15] = -73,5 (mm) Xác định lực sơ đồ đặt lực: Ft1 = Ft2 = Fr1 = Fr2 = (N) (N) Có Fd = 353,67 (N) Góc nghiêng đường nối tâm truyền β = 135° Fd cosβ = 353,67 cos135° = -250,08 (N) Fd sinβ = 353,67 Sin135° = 250,08 (N) Fa1 = Fa2 = Ft1.tanβ = 1787,44.tan135= -1787,44 (N) Fk = (0,2 ÷ 0,3).Ft = (0,2 ÷ 0,3).1787,44 = 357,488 ÷ 536,232 (N) Chọn Fk = 500 (N) Trục Theo bảng 9.1a (TTTK) với đường kính trục d = 55 ta chọn then: b = 16(mm) t1 = (mm) h = 10(mm) t2 = 4,3 (mm) 0,25 ≤ r ≤ 0,4 lt = 0,8.lm = 0,8.75 = 60 (mm) δd = 2T1 2.5,95.10 = = 90,15( MPa)〈[σ d ] = 100( MPa) d l.(h − t1 ) 55.60.(10 − 6) τc = 2T1 2.5,95.10 = = 22,53( MPa)〈[τ c ] = 30( MPa) d l b 55.60.16 → then đủ bền - Trục П: - theo bảng 9.1a (TTTK) với đường kính trục d = 55 ta chọn then: b = 25 (mm) t1 = (mm) h = 14 (mm) t2 = 5,4 (mm) 0,4 ≤ r ≤ 0,6 lt = 0,8.lm = 0,8.115 = 92 (mm) 2T2 2.3,07.10 δd = = = 81,67( MPa)〈[σ d ] = 100( MPa) d l.(h − t ) 95.92.(14 − 5,4) 2T2 2.3,0710 τc = = = 28,1( MPa)〈[τ c ] = 30( MPa) d l b 95.92.25 → then đủ bền kiểm nghiệm trục độ bền mỏi: - Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo độ bền mỏi yêu cầu hệ số an toàn chi tiết nguy hiểm thoả mãn điều kiện: Sj = Sj.Sτj S σ2j + Sτ2j ≥ [S] - Trong đó:hệ số an tồn cho phép thơng thường [S] = 1,5÷ 2,5 sσj : hệ số an tồn xét riêng ứng suất pháp sσj = σ −1 Kσdj σ aj + ψ σ σ mj sτj: hệ số an toàn xét riêng đến ứng suất tiếp sτj = τ −1 Kτdj τ aj + ψ τ τ mj Với σ-1 τ-1: giới hạn mỏi uốn xoắn ứng với chu kì đối xứng σ-1 = 0,436 σb = 0,436.600 = 261,6 MPa τ-1 = 0,58 σ-1 = 0,58 261,6 = 151,728 MPa σaj, σmj: biên độ trị số trung bình ứng suất pháp tiết diện j Đối với trục quay ứng suất uốn thay đổi theo chu kì đối xứng: σmj = σaj = σmaxj = Mj Wj τaj, τmj: biên độ trị số trung bình ứng suất tiếp tiết diện j Trong Wj : mơmen cản uốn Đối với tiết diện tròn: W j = πd 3j (mm ) 32 π d 3j b.t1 ( d j − t1 ) − (mm ) Đối với tiết diện có rãnh then: W j = 32 2d j Khi trục quanh chiều ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động: τ mj = τ aj = τ max j Tj = 2W0 j Trong đó: W0j : mơmen cản xoắn π d 3j b.t1 ( d j − t1 ) W = − ( mm ) Đối với tiết diện có rãnh then: j 16 2d j ψσ , ψτ : Hệ số đến ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi, tra bảng 10.7(TTTK), ta có: ψσ = 0,5 ψτ = Trục І: mặt cắt 1-1lắp bánh 1, mặt cắt 1-2 lắp ổ lăn mtj cắt 1-3 lắp bánh đai Trục П: mặt cắt 2-0 lắp khớp nối, mặt cắt 2-1lắp ổ lăn mặt cắt 2-2 lắp bắnh ổ lăn lắp ghép theo k6, lắp bắnh răng, bánh đai, nối trục theo k6 kết hợp với lắp then Kích thước then, trị số mômen cản uốn mômen cản xoắn ướng với tiết diện trục nhưn sau: σa τa 15024,,2 31358 43 9,487 5,5 10747 12127,5 9,5 24,53 14×9 5,5 9408,6 20265,9 14,68 85 22×14 53564,2 113885,8 2,16 2-1 85 22×14 53564,2 113885,8 2,16 2-2 95 25×14 75414,2 159586,8 10,63 1,9 Tiết diện Đường b×h kính trục 1-1 55 10×10 t1 W 1-2 50 14×9 1-3 48 2-0 W0 Các hệ số Kσdj ,Kτdj tiết diện nguy hiểm tính theo cơng thức sau: K σdj Kσ + K x −1 εσ = Ky K τdj Kτ + K x −1 ετ = Ky Trong đó: Kx: hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt, phụ thuộc vào phương pháp gia công độ nhẵn bề mặt Tra bảng 10.8 (TTTK)với phương pháp gia công tiện Ra = 2,5 0,63 (µm) được: Kx = 1,06 Ky: hệ số tăng bền bề mặt trục, phụ thuộc vào phương pháp tăng bền bề mặt, tính vật liệu Khi khơng dùng phương pháp tăng bền bề mặt: Ky = εσ ετ: hệ số kích thước kể đến ảnh hưởng kích thước thiết diện trục đến giới hạn mỏi, tra bảng 10.10 (TTTK) Kσ Kτ: hệ số tập trung ứng suất thực tế uốn xoắn, trị số phụ thuộc vào loại yếu tố gây tập trung ứng suất Tra bảng 10.12(TTTK) được: Kσ = 1,76 Kτ = 1,54 Chọn kiểu lắp then : k6 Tiết d diện mm Tỉ số Kσ/εσ Rãnh Lắp Tỉ số Kτ/ετ Rãnh Lắp căng 2,52 2,06 then 1,93 1,9 2,06 2,52 2,52 2,52 1,88 2,13 2,13 2,18 1-1 1-2 55 50 then 2,2 2,17 1-3 2-0 2-2 2-2 48 85 85 95 2,15 2,43 2,43 2,478 Kσd Kτd Sσ Sτ S căng 2,03 1,64 2,58 2,12 1,99 1,96 2,35 12,98 8,03 3,15 2,25 3,06 1,64 2,03 2,03 2,03 2,12 2,58 2,58 2,58 1,94 2,19 2,19 2,23 20,27 9,53 5,32 26,54 26,54 35,81 5,32 26,54 16 9,2 Kết cho thấy tiết diện nguy hiểm trục đảm bảo an toàn mỏi V chọn ổ lăn cho trục A chọn ổ lăn cho trục І: Chọn loại ổ lăn Fa 3470,78 = = 0,978 > e = 0,3 Fr 3548,51 → chọn loại ổ bi dỡ chặn chọn kích thước ổ lăn d10 = d11 = 50(mm) Tra bảng P.12 (TTTK) chọn kí hiệu ổ 36212 d=55(mm) có r=2,5(mm) r1=1,2(mm) D=100(mm) b=t=21(mm) C=39.4(kN) C0=34.9(kN) α=120 Kiểm nghiệm khả tải động ổ C đ = QE m L Trong QE: Tải trọng quy ước L: Tuổi thọ (triệu vịng) L= 60nLh 10 Trong Lh: tuổi thọ ổ tính L= 60.99,55.15000 = 89,595 (triệu vòng) 10 Xác định tải trọng động quy ước QE Q = ( X V Fr + YFa ) K t K đ Trong đó: Fr Fa: tải trọng hướng tâm tải trọng dọc trục V: hệ số kể đến vòng quay (v=1) Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ(Kt=1) Kđ:hệ số kể đến đặc tính tải trọng Tra bảng 11.3(TTTK) chọn K=1,5 X:hệ số tải trọng hướng tâm Y:hệ số tải trọng dọc trục Phản lực hướng tâm ổ Fr = Fx210 + Fy210 = 6934,2 + 4063,42 = 8037,07( N ) Fr = Fx211 + Fy211 = 3481,312 + 678,36 = 3548,51( N ) Có Fa = 3470,78(N) → Fa 3470,78 = = 0,43〉 e = 0,3 V F1 8037,07 Tra bảng 11.4(TTTK)→ Y0 = Y1 =1,01 Tải trọnh quy ước ổ X0 = X1 =0,45 Q = ( X V Fr + Y0 Fa ) K t K đ = (0,45.8037,07.1 + 1,01.3470,78).1.1,15 = 10683,25( N ) Q = ( X V Fr1 + Y1 Fa ) K t K đ = (0,45.3548,51.1 + 1,01.3470,78).1.1,15 = 7653,45( N ) Lấy tải trọng quy ước tải trọng lớn Q = 10683,52 (N) QE = m ∑ Q L ∑L m i i i =3 7122,17 2.89,595 + 5102,312.98,595 = 442( N ) 2.89,595 C đ = QE L = 6195,11 89,595 = 27721,1( N ) ≤ C = 34,9(kN ) kiểm tra khả tải tĩnh ổ Nhằm tránh biến dạng dư ta tiến hành chọn ổ theo khả nẳng tải tĩnh Theo 11.18 Qt0 ≤ C0 Tra bảng 11.6 (TTTK) với ổ bi đỡ chặn có α =120 → X0 = 0,5 Y0 = 0,47 Theo 11.9 12.10 Với ổ lăn 1-0 Qt0 = X0.Fr0 + Y0.Fa = 0,5.8037,07 + 0,47.3470,78 = 5649,8(N) Qt0 < C0 = 18(KN) Với ổ 1-1 Qt1 = X1.Fr1 + Y1.Fa = 0,5.3548,51 + 0,47.3470,78 = 3405,52(N) Qt1 < C0 = 18,1(KN) Như ổ chọn thoả mãn khả tải tĩnh B tính ổ lăn cho trục Π: Chọn loại ổ lăn Fa 3470,78 = = 0,978 > e = 0,3 Fr 3548,51 → chọn loại ổ bi dỡ chặn chọn kích thước ổ lăn d 20 = d 21 = 85(mm) Tra bảng P.12 (TTTK) chọn kí hiệu ổ 36212 d=85(mm) có r=3(mm) r1=1,5(mm) D=150(mm) b=t=28(mm) C=79(kN) C0=72,2(kN) α=120 Kiểm nghiệm khả tải động ổ C đ = QE m L Trong QE: Tải trọng quy ước L: Tuổi thọ (triệu vòng) L= 60nLh 10 Trong Lh: tuổi thọ ổ tính L= 60.19,91.15000 = 17,919 (triệu vòng) 10 Xác định tải trọng động quy ước QE Q = ( X V Fr + YFa ) K t K đ Trong đó: Fr Fa: tải trọng hướng tâm tải trọng dọc trục V: hệ số kể đến vòng quay (v=1) Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ(Kt=1) Kđ:hệ số kể đến đặc tính tải trọng Tra bảng 11.3(TTTK) chọn K=1,5 X:hệ số tải trọng hướng tâm Y:hệ số tải trọng dọc trục Phản lực hướng tâm ổ Fr = Fx220 + Fy220 = 1380,88 + 8738,19 = 8846,62( N ) Fr = Fx221 + Fy221 = 4022,03 + 7919,11 = 8881,95( N ) Có Fa = 3470,78(N) → Fa 3470,78 = = 0,392〉 e = 0,3 V F1 8846,62 Tra bảng 11.4(TTTK)→ X0 = X1 =0,45 Y0= Y1 =1,01 Tải trọnh quy ước ổ Q = ( X V Fr + Y0 Fa ) K t K đ = (0,45.8846,62.1 + 1,01.3470,78).1.1,15 = 11229,75( N ) Q = ( X V Fr1 + Y1 Fa ) K t K đ = (0,45.8881,95.1 + 1,01.3470,78).1.1,15 = 11253,54( N ) Lấy tải trọng quy ước tải trọng lớn QE = m ∑ Q L ∑L m i i i =3 11253,54 2.89,595 + 1129,7 2.98,595 = 501,82( N ) 2.89,595 C đ = QE L = 501,82.3 89,595 = 2245,48( N ) ≤ C ổ lăn chọn thoả mãn khả tải động kiểm tra khả tải tĩnh ổ Nhằm tránh biến dạng dư ta tiến hành chọn ổ theo khả nẳng tải tĩnh Theo 11.18 Qt0 ≤ C0 Tra bảng 11.6 (TTTK) với ổ bi đỡ chặn có α =120 → X0 = 0,5 Y0 = 0,47 Theo 11.9 12.10 Với ổ lăn 1-0 Qt0 = X0.Fr0 + Y0.Fa = 0,5.8846,62 + 0,47.3470,78 = 6054,57(N) Qt0 < C0 = 72,2(KN) Với ổ 1-1 Qt1 = X1.Fr1 + Y1.Fa = 0,5.8881,95 + 0,47.3470,78 = 6072,24(N) Qt1 < C0 = 72,2(KN) Như ổ chọn thoả mãn khả tải tĩnh V І Tính tốn thiết kế ổ trượt chọn ổ Chọn vật liệu lót ổ: Dùng đồng nhơm sắt pAЖ9-4 chọn thông số ổ Chọn tỉ số l/d = 0,8 → l = 0,8.d =0,8.85 = 68 (mm) Chọn độ hở tương đối : chọn sơ ψ ψ = 0,8.10 −3.v 0, 25 = 0,8.10 −3.0,130, 25 = 0,4.10 −3 Trong v = πdn = 0,09 60000 Do độ hở S= ψ.d =0,4.10-3.85= 0,0375 Theo bảng 20.4(TTTK) tập chọn kiểu lắp H8/e8 có sai lệnh giới hạn lỗ +0,054 ;của trục - 0,072 -0,126 Như Smin =0,072 (mm) Smax= 0,180 (mm) Do độ hở trung bình _ S= S max + S 0,180 + 0,072 = = 0,126 (mm) 2 _ Đo độ hở tương đối là:ψ = S = 0,126 = 1,48.10 −3 d 85 Chọn loại dầu: Dùng dầu công nghiệp, giả thiết nhiệt độ làm việc trung bình ổ 500C bảng 12.2(TTTK) ta có µ = 26(cP ) = 0,026( MPa.s) Tính kiểm nghiểm ổ Bảng 12.2(TTTK) với vật liệu lót ổ pAЖ9-4 có [p] =15(MPa) [pv] =12(MPa.m/s) p= Fr 3470,78 = = 0,6( MPa) < [ p ] ld 68.85 pv = Fa n 3470,78.19,91 = = 0.053( MPa) < [ pv] 19100 19100 Tính ổ trượt bơi trơn ma sát ướt : CF = pψ 2.6.10 (1,48.10 −3 ) = = 1,05 µ ω 0,026.2,085 Trong ω = π n π 19,91 = = 2,085 (1/s) 30 30 Theo bảng 12.3(TTTK) với l/d=0,8 CF= 0,105 nội suy độ lệch tâm tương đối χ = 0,622 Chiều dày nhỏ màng dầu bôi trơn : hmin = 0,5.S (1 − χ ) = 0,5.0,126(1 − 0,622) = 0,0238(mm) _ Trong S = S = 0,126(mm) Chọn độ nhám bề mặt ngõng trục RZ1=3,2µm, độ nhám bề mặt lót ổ RZ2=6,3µm Hệ số an tồn chiều dày màng bôi trơn: Sh = hmin 0,0238 = = 2,5 > [ S h ] = RZ + RZ 0,0032 + 0,0063 Vậy với thông số chọn ổ trượt làm việc điều kiện bơi trơn ma sát ướt Tính kiểm nghiệm nhiệt Theo hình 12.2(TTTK) với χ = 0,3 l/d=0,8 tra Q = 0,08 ψ ω.l.d Do Q=0,08.1,05.10-3.2,97.0,0682.0,085 =4,855.10-7(m3/s) Theo hình 12.1(TTTK) ) với χ = 0,622 l/d=0,8 tra f = 2,2 ψ f=2,2.0,001055 =2,3.10-3 Độ chênh lệch nhiệt độ vào ra: ∆t = f Fr v 2,3.10 −3.3470,78.19,91 = = 17,487 1000(Cγ Q + K T π d l 1000(1,9.870.4,855.10 −7 + 0,05.π 0,085.0,068 Trong C=1,9 (kJ/kg.0C); γ = 870 (kg/m3); KT=0,05(kW/(m2.0C) Nhiệt độ trung bình của dầu: t = t v + ∆2t = 40 + 17,487 = 48,7435 C Nhiệt độ nhỏ nhiệt độ giả thiết chọn µ(500C), nhiệt độ làm việc ổ đảm bảo độ nhớt điều kiện bôi trơn ma sát ướt ổ trượt V Π Tính tốn thiết kế vỏ hộp chi tiết phụ Tính tốn thiết kế vỏ hộp 1.1 tính kết cấu vỏ hộp Chỉ tiêu hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ Chọn vật liệu để đúc hộp giảm tốc gang xám có kí hiệu GX15-32 Chọn bề mặt ghép nắp thân qua tâm trục: 1.2 Kết cấu bánh Chọn phương pháp rèn để chế tạo bánh vật liệu thép C45 1.3 kết cấu nắp ổ Dùng phương pháp đúc để chế tạo nắp ổ vật liệu GX15-32 Bảng ghi kích thước phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc Chiều Tên gọi Thân hộp δ δ = 0,03.a w + = 0,03.300 + = 12(mm) KQ 12 Nắp hộp δ1 Chọn δ = 12(mm) δ = 0,9.δ = 0,9.12 = 10,6(mm) 11 Chiều dày gân e Chọn δ = 11( mm) e = (0,8 → 1).δ = (0,8 → 1).12 = 9,6 → 12(mm) 12 Chiều cao gân, h Chọn e = 12 mm h ≤ 5.δ = 5.12 = 60(mm) 60 dày: Gân tăng cứng: Đường kính : Độ dốc Bulơng nền, d1 Biểu thức tính tốn chọn h= 60mm Khoảng 20 d1 > 0,04.aw +10 =0,04.300 + 10 = 22>12 Chọn d1 =24mm, chọn bulơng M24 24 Bulơng cạnh ổ,d2 Mặt bích ghép nắp thân: d2=0,7d1 = 0,7.24= 16,8(mm), chọn d2=18mm chọn 18 bulơng M18 Bulơng ghép bích nắp d3=(0,8÷ 0,9).d2=(0,8÷0,9)18= 14,4÷16,2(mm) 16 thân,d3 Vít ghép nắp ổ, d4 ⇒ chọn d3 = 16 chọn bulông M16 d4 = (0,6 ÷ 0,7)d2=(0,6 ÷ 0,7)18 = 10,8÷ 12,6(mm) 12 Vít ghép nắp cửa Chọn d4 = 12mm chọn vít M12 d5 =( 0,5 ÷ 0,6)d2=( 0,5 ÷ 0,6)18= 9÷10,8(mm) 10 thăm, d5 -Chiều dày bích thân Chọn d5 = 10mm chọn vít M10 S3 =(1,4÷ 1,8)d3 = (1,4÷ 1,8)16 = 22,4 ÷ 28,8(mm) 24 hộp, S3 -Chiều dày bích nắp Chọn S3 = 24mm S4 = ( 0,9 ÷ 1) S3 =( 0,9 ÷ 1)24 = 21,6÷ 24 (mm) 24 hộp, S4 -Bề rộng bích nắp Chọn S4 = 24mm hộp thân, K3 Với: K = E + R2 + (3 → 5) K = K − (3 → 5) E2=1,6.d2=1,6.18=28,8(mm) lấy E2 =29mm 29 R2=1,3.d2=1,3.18=23,4(mm) Mặt đế Khe hở chi tiết lấy R2 = 24mm 24 K2=29+24+3=56(mm) 56 52 -Chiều dày khơng K3 = 56 – (3÷ 5) = 56 – = 52 S1 = (1,3 ÷ 1,5) d1=(1,3 ÷ 1,5).24 = 31,2÷36(mm) có phần lồi S1 -Bề rộng mặt đế Chọn S1 = 36mm q≥ k1 + 2.δ = 72 +2.12 = 96mm 96 hộp,K1và q -Giữa bánh k1≈3.d1≈3.24=72 ∆ ≥ ( 1,2).δ = (1 1,2).13 = 13 15,6 mm 14 thành hộp -Giữa đỉnh bánh Chọn ∆ = 14mm ∆1 = (3…5) δ = (3…5).12 = 36…60 mm 60 lớn với đáy hộp -Giữa mặt bên Chọn ∆1 = 60 [mm] ∆2 ≥ δ =12 , lấy ∆2 = 12 mm 12 Z = ( L + B ) / ( 200 ÷ 300) ≈ (600+350)/ 200 bánh với Số lượng bu lông nền, Z = 4,75 ; chọn Z = Sơ chọn L=600, B=350(L,B:chiều dài rộng hộp 36