Nghiên cứu ổn định và biến dạng của nền đất yếu ven sông, dưới công trình đường cấp 60, kết hợp làm đê bao chống lũ ở đồng tháp

ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ************************** PHẠM CAO HUYÊN ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU ỔN ĐỊNH VÀ BIẾN DẠNG CỦA NỀN ĐẤT YẾU VEN SÔNG, DƯỚI CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG CẤP 60, KẾT HP LÀM ĐÊ BAO CHỐNG LŨ Ở ĐỒNG THÁP CHUYÊN NGÀNH : CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU MÃ SỐ NGÀNH : 31.10.02 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP Hồ Chí Minh, tháng 10 năm 2005 Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập − Tự Do − Hạnh Phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên : PHẠM CAO HUYÊN Ngày, tháng, năm sinh : 30 − 12− 1978 Chuyên ngành : CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU Phái : Nam Nơi sinh : Quảng Ngãi Mã số : 31.10 02 I- TÊN ĐỀ TÀI : NGHIÊN CỨU ỔN ĐỊNH VÀ BIẾN DẠNG CỦA NỀN ĐẤT YẾU VEN SÔNG DƯỚI CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG CẤP 60, KẾT HP LÀM ĐÊ BAO CHỐNG LŨ Ở ĐỒNG THÁP II- NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG : 1- NHIỆM VỤ: Nghiên cứu giải pháp cấu tạo đường đắp giải pháp gia cố đất yếu đường; Nghiên cứu tính toán thấm, ổn định theo thời gian qúa trình lũû ngập lũ rút khỏi đường 2- NỘI DUNG: PHẦN I: TỔNG QUAN Chướng1 : Tổng quan xây dựng đường ven sông đất yếu làm đê bao chống lũ ĐBSCL PHẦN II: NGHIÊN CỨU ĐI SÂU VÀ PHÁT TRIỂN Chướng2 : Nghiên cứu đặc trưng lý đất thủy văn Đồng Tháp vùng phụ cận Chương3 : Nghiên cứu số giải pháp cấu tạo đường cấp 60 đất yếu ven sông kết hợp làm đê bao chống lũ Đồng Tháp Chương4 : Nghiên cứu tính toán thấm qua đắp đê, đường phương pháp PTHH (FEM) Chương5 : Nghiên cứu tính toán ổn định biến dạng đắp đê, đường phương pháp PTHH (FEM) Chương6 : Nghiên cứu ứng dụng cho công trình thực tế đất yếu có xét đến thấm, ổn định biến dạng Đồng Tháp PHẦN III: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ III- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 2005 IV- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 30-10 -2005 V – HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : TS LÊ BÁ VINH GS.TSKH LÊ BÁ LƯƠNG CÁN BỘ HƯỚNG DẪN TS LÊ BÁ VINH CÁN BỘ HƯỚNG DẪN GS.TSKH LÊ BÁ LƯƠNG BAN TƯ VẤN CHUYÊN NGÀNH BỘ MÔN QUẢN LÝ NGÀNH TS VÕ PHÁN Nội dung đề cương Luận Văn Thạc Só Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua Ngày tháng năm 2005 PHÒNG ĐÀO TẠO SĐH KHOA QUẢN LÝ NGÀNH CÔNG TRÌNH ĐƯC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học 1: TS LÊ BÁ VINH Cán hướng dẫn khoa học 2: GS.TSKH LÊ BÁ LƯƠNG Cán chấm nhận xét 1: Cán chấm nhận xét 2: Luận Văn Thạc só bảo vệ HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA, ngày tháng năm 2005 LỜI CẢM ƠN Trước tiên, xin gửi lời chân thành cảm ơn đến gia đình, quan tạo điều kiện thuận lợi cho hoàn thành luận văn Em xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc Giáo Sư Tiến Só Khoa Học Lê Bá Lương tận tình hướng dẫn em suốt thời gian thực luận văn Thầy hết lòng giúp đỡ tạo điều kiện thuận lợi để em hoàn thành luận văn Em xin chân thành cảm ơn Tiến Só Lê Bá Vinh tận tình hướng dẫn giúp đỡ suốt thời gian em thực luận văn Em xin chân thành cảm ơn Tiến Só Bùi Trường Sơn tận tình giúp đỡ em thời gian thực luận văn Em xin chân thành cảm ơn Giáo Sư Tiến Só Khoa Học Nguyễn Văn Thơ, Tiến Só Châu Ngọc Ẩn, Tiến Só Lê Bá Khánh, Tiến Só Võ Phán Thầy, Cô phòng Quản Lý Khoa Học Khoa Sau Đại Học giảng dạy, giúp đỡ em suốt năm học cao học hoàn thành luận văn TÓM TẮT LUẬN VĂN Tên đề tài : Nghiên cứu ổn định biến dạng đất yếu ven sông, công trình đường cấp 60, kết hợp làm đê bao chống lũ Đồng Tháp Tóm tắt: Đồng Tháp tỉnh thuộc ĐBSCL có hệ thống giao thông phát triển thường chịu ngập lũ sâu huyện thượng nguồn Sông Mê Kông như: Hồng Ngự, Tân Hồng, …Do phải xây dựng đê bao chống lũ, đồng thời kết hợp làm đường giao thông ven sông Các công trình đường kết hợp làm đê bao chống lũ đáp ứng khả chịu tải đường mà phải chịu áp lực nước lũ Trong nội dung luận án này, tác giả nghiên cứu ảnh hưởng mực nước lũ, dao động theo mùa lên độ ổn định công trình đắp, từ kiến nghị số giải pháp thích hợp cho vùng ngập lũ sâu Đồng Tháp Ngoài tác giả nghiên cứu tính toán thấm, ổn định cho thân đường theo thời gian lũ ngập rút phương pháp phần tử hữu hạn (FEM), đồng thời áp dụng tính toán vào công trình thực tế SUMMARY OF THESIS Title of thesis: Research on calculating the stability and deformation of soft soil ground under the 60 (kilometres per hour) grade road construction along the banks of the river, to make flood control dyke in Dong Thap province Abstract: Dong Thap province in Me Kong delta have got developing road system but the flood in source district, for example Hong Ngu, Tan Hong There fore, We often construct flood control dyke combine to make river side road The road constructions in the deep flooding areas are often built with a high filling height and filled on soft ground in which the thickness of soft clay layer is thin In content of the thesis, the author studies on structural road solutions and soft ground improvement solutions under embankment to propose the suitable solutions for road basement construction in deep flooding areas of Dong Thap province Besides the author studies on calculating the seepage, stability of embankment on soft ground according to time to the flood soak and go down by Fem method At the same time, apply to caculus a real construction MỤC LỤC MỞ ĐẦU Sự cần thiết đề tài nghiên cứu Mục tiêu Đề tài CHƯƠNG - TỔNG QUAN VỀ XÂY DỰNG ĐƯỜNG VEN SÔNG TRÊN ĐẤT YẾU LÀM ĐÊ BAO CHỐNG LŨ Ở ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG 1.1 Tình hình xây dựng công trình đắp đất yếu Việt Nam nói chung ĐBSCL nói riêng 1.2 Một số công trình đường đê .4 1.3 Moät số biện pháp gia cố đất yếu cho đường đê 1.4 Một số nhận xét hướng nghiên cứu 14 CHƯƠNG - NGHIÊN CỨU CÁC ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ ĐẤT VÀ THỦY VĂN Ở ĐỒNG THÁP CÙNG CÁC VÙNG PHỤ CẬN 2.1 Tổng quan địa chất thủy văn Đồng Bằng Sông Cửu Long 15 2.1.1 Cấu trúc địa chất 2.1.2 Sự phân bố đất yếu 2.1.3 Chế độ thủy văn 2.2 Tổng quan địa chất thủy văn Đồng Tháp 17 2.2.1 Đặc trưng lý 2.2.2 Một số mặt cắt tiêu biểu cho vùng ngập lũ sâu 2.2.3 Một số mặt cắt tiêu biểu cho vùng ngập lũ nông 2.2.4 Thủy văn Đồng Tháp CHƯƠNG - NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP CẤU TẠO HP LÝ CỦA ĐƯỜNG CẤP 60 TRÊN ĐẤT YẾU VEN SÔNG KẾT HP LÀM ĐÊ BAO CHỐNG LŨ Ở ĐỒNG THÁP 3.1 Yêu cầu đường cấp 60, đồng 31 3.1.1 Vận tốc thiết kế 3.1.2 Các yếu tố mặt đường 3.1.3 Các qui định khác thiết kế đắp 3.1.4 Các giải pháp cấu tạo đường đắp đất yếu Đồng Tháp 3.2 Yêu cầu đê cấp III 33 3.3 Một số giải pháp cấu tạo kiến nghị cho đê kết hợp đường 45 CHƯƠNG - NGHIÊN CỨU TÍNH TOÁN THẤM QUA NỀN ĐÊ, ĐƯỜNG BẰNG PHƯƠNG PHÁP PTHH (FEM) 4.1 Giới thiệu phần mềm Seep .49 4.2 Cơ sở lý thuyết tính thấm .51 4.3 Sự tương quan hệ số thấm, lưu lượng thấm, gradien thủy lực điểm cột nước hạ löu 66 4.4 Qúa trình thấm ướt vào đường vùng chênh lệch mực nước thựơng hạ lưu lớn (trong qúa trình ngập lũ) qúa trình thoát nước mực nước thượng lưu hạ thấp (khi lũ rút) 72 4.5 Nhận xét đánh giá 90 CHƯƠNG - NGHIÊN CỨU TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ BIẾN DẠNG NỀN ĐÊ, ĐƯỜNG BẰNG PHƯƠNG PHÁP PTHH (FEM) 5.1 Cơ sở lý thuyết tính tóan ổn định 92 5.2 Tính tóan ổn định mái dốc phần mềm Slope/W 96 5.3 Tính tóan biến dạng phần mềm Sigma/W 109 5.4 Nhận xét đánh giá .116 CHƯƠNG - NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG CHO CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG, ĐÊ THỰC TẾ TRÊN NỀN ĐẤT YẾU CÓ XÉT ĐẾN THẤM, ỔN ĐỊNH VÀ BIẾN DẠNG TẠI ĐỒNG THÁP 6.1 Cấu tạo địa chất đặc trưng tuyến .119 6.2 Tải trọng xe tác dụng lên đường 121 6.3 Các thông số kích thước đường 121 6.4 Tính toán kết cấu đường 123 6.6 Nhận xét 131 CÁC NHẬN XÉT, KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ TÀI LIỆU THAM KHẢO Lê Quý An, Nguyễn Công Mẫn, Nguyễn Văn Quỳ: Cơ Học Đất, Nhà Xuất Bản đại học trung học chuyên nghiệp, 1977 Châu Ngọc Ẩn: Nền móng, nhà xuất Đại học Quốc gia thành phố Hồ Chí Minh, 2002 Châu Ngọc Ẩn : Cơ Học Đất, Nhà Xuất Bản đại học quốc gia TPHCM,2004 Nguyễn Duy Chí, Tính tóan ổn định thủy triều đến chế độ ẩm đường đồng Nam Bộ Nguyễn Phước Duy Đức, Tính tóan ổn định công trình đắp phương pháp vải địa kỹ thuật lưới tre đất yếu ĐBSCL, Luận văn thạc só KHKT, 2004 Tạ Thị Thu Hiền, Ứng xử đất yếu qúa trình gia tải trước, Luận văn thạc só KHKT, 2004 Lê Bá Lương nhiều tác giả khác: Công trình đất yếu điều kiện Việt Nam, Trường Đại học Bách khoa TP.Hồ Chí Minh, 1989 Nguyễn Công Mẫn, Nguyễn Công Thắng: Bài giảng đất không bão hòa Geoslope office 5, 2002 Hoàng Văn Tân nhiều tác giả khác: Những phương pháp xây dựng công trình đất yếu, Nxb Khoa học Kỹ thuật, 1973 10 Vũ Công Ngữ, Nguyễn Văn Dũng: Cơ Học Đất, Nhà Xuất Bản Khoa Học Kỹ Thuật, 2000 11 Vũ Công Ngữ, Nguyễn Thái: Thí nghiệm đất trường ứng dụng phân tích móng, Nhà Xuất Bản Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 12 Trần Thị Thanh, Nguyễn Việt Tuấn, Xác định vùng chịu nén n6n đất yếu bão hòa nước khối đất đắp đê ĐBSCL, Tuyển tập kết qủa KHCN năm 2003 13 Nguyễn Văn Thơ: Thổ Chất Và Công Trình đất, Bài giảng 14 Nguyễn Văn Thơ, Trần Thị Thanh: Xây Dựng Đê Đập, Đắp Nền Tuyến Dân Cư Trên Đất Yếu Đồng Bằng Sông Cửu Long- Nhà Xuất Bản Nông Nghiệp, 2002 15 Tiêu Chuẩn TCVN 22 TCN –211-93: Qui Trình Thiết Kế o Đường Mềm, Bộ Giao Thông,1993 16 Tiêu Chuẩn 22 TCN –248 –98: Tiêu Chuẩn Thiết Kế Và Nghiệm Thu Vải Địa Kỹ Thuật Trong Xây Dựng Nền Đắp Trên Đất Yếu, Bộ Giao Thông,1998 17 QPTL.A6.77, Qui phạm phân cấp đê, Bộ Thủy Lợi, 1977 18 14TCN 84-91, tiêu chuẩn ngành Công Trình Bảo Vệ Bờ Sông, Đê Chống Lũ, 1984 19 D.G Fredlund, H.Rahardjo : Cơ Học Đất cho đất không bão hòaTập 1&2,Nhà Xuất Bản Giáo Dục, 2000 20 D.G Fredlund, Fauziah Kasim, Permeability Functions For Unsaturated Residual Soits, University Saskatchewan, Canada,1999 21 John Atkinson: An Introduction to The Mechanics of Soil and foundations, Mcgraw – Hill Book Company 22 R Whitlow: Cô Học Đất Tập 1&2, Nhà Xuất Bản Giáo Dục, 1995 23 User’s guide, Seep / W for finite element seepage analysis, version II.2 TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH: Đất đắp đất sét:0 Soil: Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Unit Wt above WT: 18 Phi B: 15 Anisotropic Fn.: Pore-Air Pressure: 1.205 B = 12m +3.00 m = 2.0 Cao độ (m) 0.00 m = 2.0 -2 -4 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S= f(depth) Unit W eight: 16.6 Pore-Air Pressure: -6 -8 -10 -1 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Khỏang cách (m) Hình PL 2.1 Tính ổn định mái dốc thấm t = ngày (khôngđệm cát) Soil: Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Unit Wt above WT: 18 Phi B: 15 Anisotropic Fn.: Pore-Air Pressure: Cao độ (m) 0.00 1.205 B = 12m +3.00 m = 2.0 m = 2.0 -2 -4 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S= f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pressure: -6 -8 -10 -1 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Khỏang cách (m) Hình PL 2.2 Tính ổn định mái dốc thấm t = 10 ngày(khôngđệm cát) Soil: Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Unit Wt above WT: 18 Phi B: 15 Anisotropic Fn.: Pore-Air Pressure: Cao độ (m) 0.00 1.198 B = 12m +3.00 m = 2.0 m = 2.0 -2 -4 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pressure: -6 -8 -10 -1 14 Soil: 19 24 29 34 39 44 49 Khỏang cách (m) Hình PL 2.3 Tính ổn định mái dốc thấm t = 60 ngày(khôngđệm caùt) 54 Soil: Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Unit Wt above WT: 18 Phi B: 15 Anisotropic Fn.: Pore-Air Pressure: Cao độ (m) 0.00 1.189 B = 12m +3.00 m = 2.0 m = 2.0 -2 -4 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S= f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pressure: -6 -8 -10 -1 14 19 24 29 34 39 44 49 54 49 54 Khỏang cách (m) S il Hình PL 2.4 Tính ổn định mái dốc thấm t = 120 ngày(khôngđệm cát) Soil: Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Unit Wt above WT: 18 Phi B: 15 Anisotropic Fn.: Pore-Air Pressure: Cao độ (m) 0.00 1.184 B = 12m +3.00 m = 2.0 m = 2.0 -2 -4 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S= f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pressure: -6 -8 -10 -1 14 19 24 29 34 39 44 Khỏang cách (m) Hình PL 2.5 Tính ổn định mái dốc thấm t = 120 ngày(khôngđệm caùt) Soil: Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Pore-Air Pressure: Cao độ (m) 0.00 1.166 B = 12m +3.00 m = 2.0 m = 2.0 -2 -4 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pressure: -6 -8 -10 -1 14 19 24 29 34 39 Khỏang cách (m) S il Hình PL 2.6 Tính ổn định mái dốc thấm (có đệm cát) 44 49 54 1.680 B = 12m +3.00 m = 2.0 0.00 Cao độ (m) Soil: Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Unit Wt above WT: 18 Phi B: 15 Anisotropic Fn.: Pore-Air Pressure: m = 2.0 -2 -4 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S= f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pressure: -6 -8 -10 -1 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Khỏang cách (m) Hình PL 2.7 Tính ổn định mái dốc rút ngày (có đệm cát) 1.426 B = 12m +3.00 m = 2.0 0.00 Cao độ (m) Soil: Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Unit Wt above WT: 18 Phi B: 15 Anisotropic Fn.: Pore-Air Pressure: m = 2.0 -2 -4 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S= f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pressure: -6 -8 -10 -1 14 19 24 29 34 39 44 49 54 49 54 Khỏang cách (m) Hình PL 2.8 Tính ổn định mái dốc rút 10 ngày (có đệm cát) 1.185 B = 12m +3.00 m = 2.0 0.00 Cao độ (m) Soil: Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Pore-Air Pressure: m = 2.0 -2 -4 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S= f(depth) Unit W eight: 16.6 Pore-Air Pressure: -6 -8 -10 -1 14 19 24 29 34 39 44 Khỏang cách (m) Hình PL 2.9 Tính ổn định mái dốc rút 180 ngày (có đệm cát) Soil: Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Unit Wt above WT: 18 Phi B: 15 Anisotropic Fn.: Pore-Air Pressure: 1.632 B = 12m +3.00 m = 2.0 Cao độ (m) 0.00 m = 2.0 -2 -4 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S= f(depth) Unit W eight: 16.6 Pore-Air Pressure: -6 -8 -10 -1 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Khỏang cách (m) Soil: Hình PL 2.10 Tính ổn định mái dốc rút ngày (không có đệm cát) 1.194 B = 12m +3.00 m = 2.0 0.00 Cao độ (m) Soil: Description: Dat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 10 Phi: 25 Unit Wt above WT: 18 Phi B: 15 Anisotropic Fn.: Pore-Air Pressure: m = 2.0 -2 -4 -6 -8 -10 -1 14 19 24 29 34 39 44 49 54 Khoûang cách (m) Hình PL 2.11 Tính ổn định mái dốc rút 180 ngày (không có đệm cát) Đất đắp cát: Soil: Description: cat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit W eight: 18 Cohesion: Phi: 30 Pore-Air Pressure: Soil: Description: set dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit W eight: 18 Cohesion: 20 Phi: 25 Pore-Air Pressure: B = 12m m = 2.0 0.00 Cao độ (m) 1.379 +3.00 m = 2.0 -2 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S= f(depth) Unit W eight: 16.6 Pore-Air Pressure: -4 -6 -8 -10 -1 Soil: Description set 14 19 24 29 34 Khỏang cách (m) Hình PL 2.12 Tính ổn định mái dốc thấm 39 44 49 54 Soil: Description: cat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit W eight: 18 Cohesion: Phi: 30 Pore-Air Pressure: Soil: Description: set dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit W eight: 18 Cohesion: 20 Phi: 25 Pore-Air Pressure: 2.366 B = 12m +3.00 m = 2.0 0.00 Cao độ (m) Soil: Description: nuoc Soil Model: No Strength Unit Weight: 9.807 Pore-Air Pressure: m = 2.0 -2 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S= f(depth) Unit W eight: 16.6 Pore-Air Pressure: -4 -6 -8 -10 -1 Soil: 14 19 24 29 34 39 44 Description: set dap Soil M odel: M ohr-Coulom b Unit Weight: 18 Cohesion: 20 Phi: 25 Pore-Air Pressure: Soil: Description: nuoc Soil Model: No Strength Unit Weight: 9.807 Pore-Air Pressure: B = 12m +3.00 1.773 m = 2.0 0.00 Cao độ (m) 54 Hình PL 2.13 Tính ổn định mái dốc rút ngày Soil: Description: cat dap Soil M odel: M ohr-Coulom b Unit Weight: 18 Cohesion: Phi: 30 Unit Soil: Wt above WT : 18 49 Khỏang cách (m) m = 2.0 -2 Soil: Description: Dat bun Soil M odel: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pressure: -4 -6 -8 -10 -1 14 19 24 Soil: Description: set 29 34 39 44 49 54 Khỏang cách (m) Hình PL 2.14 Tính ổn định mái dốc rút 15 ngày Soil: Description: set dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: 20 Phi: 25 Pore-Air Pressure: B = 12m 1.374 +3.00 m = 2.0 0.00 Cao độ (m) Soil: Description: cat dap Soil Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 Cohesion: Phi: 30 Pore-Air Pressure: m = 2.0 -2 Soil: Description: Dat bun Soil Model: S=f(depth) Unit Weight: 16.6 Pore-Air Pressure: -4 -6 -8 -10 -1 Soil: 14 19 24 29 34 39 Khỏang cách (m) Hình PL 2.15 Tính ổn định mái dốc rút 120 ngày 44 49 54 PHỤ LỤC TÍNH THẤM, ỔN ĐỊNH VÀ BIẾN DẠNG CỦA CÔNG TRÌNH THỰC TẾ III.1 PHỤ LỤC TÍNH TOÁN THẤM: B = 12m +3.00 MN max = 3.00 0.00 Cát đắp sét đắp Cao độ (m) 7.9295e-004 sét dẻo mềm -2 -4 Bùn sét -6 -8 -10 -12 -14 -16 -18 10 15 20 25 30 35 40 45 Khỏang cách (m) Hình PL3.1 p lực nước lỗ rỗng cho trường hợp ngập lũ 30 ngày B = 12m MN max = 3.00 0.00 -4 sét đắp -2 +3.00 Cát đắp sét dẻo mềm -4 1.1504e-003 Cao độ (m) -2 Bùn sét -6 -8 -10 -12 -14 -16 -18 10 15 20 25 30 35 40 Khỏang cách (m) Hình PL3.2 p lực nước lỗ rỗng cho trường hợp ngập lũ 180 ngày 45 B = 12m MN max = 3.00 0.00 -4 sét đắp +3.00 Cát đắp -2 sé2 t dẻo mềm -4 1.1344e-003 Cao độ (m) -2 Bùn sét -6 -8 -10 -12 -14 -16 -18 10 15 20 25 30 35 40 45 40 45 Khỏang cách (m) Hình PL3.3 p lực nước lỗ rỗng cho trường hợp lũ rút ngày B = 12m MN max = 3.00 -4 sét đắp 0.00 Cát đắp -2 sét dẻo mềm -2 6.5793e-004 Cao độ (m) +3.00 -4 Buon seùt -6 -8 -10 -12 -14 -16 -18 10 15 20 25 30 35 Khỏang cách (m) Hình PL3.4 p lực nước lỗ rỗng cho trường hợp lũ rút 80ngày III.2 PHỤ LỤC TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH: 2.5m 7.0m 2.5m q = 16.0KN/m² +4.00 1.210 MNTL : +3.00 0.00 Sé t dẻ o chảy -2 -4 -6 Cao độ (m) -8 Buon sét -10 -12 -14 -16 -18 Sét cứng -20 -22 -24 -26 -28 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 Khỏa ng cách (m) Hình PL3.5 Tính toán ổn định cho dòng thấm ổn định (không có vật thóat nước) 2.5m 7.0m 2.5m q = 16.0KN/m² +4.00 1.221 MNTL : +3.00 0.00 Sét dẻo chả y -2 -4 -6 Cao độ (m) -8 Buon sét -10 -12 -14 -16 -18 Sét cứng -20 -22 -24 -26 -28 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 Khỏang cách (m) Hình PL3.6 Tính toán ổn định cho dòng thấm ổn định (có vật thóat nước) 60 65 2.5m 7.0m 2.5m 1.221 q = 16.0KN/m² +4.00 MNTL : +3.00 0.00 Sét dẻo chảy -2 -4 -6 Cao độ (m) -8 Buon seùt -10 -12 -14 -16 -18 Seùt cứng -20 -22 -24 -26 -28 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 Khỏang cách (m) Hình PL3.7 Tính toán ổn định cho trường hợp ngập lũ ngày 2.5m 7.0m 2.5m 1.221 q = 16.0KN/m² +4.00 MNTL : +3.00 0.00 Sét dẻo chảy -2 -4 -6 Cao độ (m) -8 Buon sét -10 -12 -14 -16 -18 Sét cứng -20 -22 -24 -26 -28 10 15 20 25 30 35 40 45 50 Khỏang cách (m) Hình PL3.8 Tính toán ổn định cho trường hợp ngập lũ 180 ngaøy 55 60 65 2.5m 1.800 7.0m +4.00 2.5m q = 16.0KN/m² MNTL : +3.00 0.00 Sét dẻo chảy -2 -4 -6 Cao độ (m) -8 Bù n sét -10 -12 -14 -16 -18 Sé t cứn g -20 -22 -24 -26 -28 -10 -5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 Khỏa ng h (m) Hình PL3.9 Tính toán ổn định cho trường hợp lũ rút ngày 2.5m 1.222 +4.00 7.0m 2.5m q = 16.0KN/m² MNTL : +3.00 0.00 Sét dẻo chảy -2 -4 -6 Cao độ (m) -8 Buon sét -10 -12 -14 -16 -18 Sét cứng -20 -22 -24 -26 -28 -10 -5 10 15 20 25 30 35 Khỏa ng h (m) Hình PL3.10 Tính toán ổn định cho trường hợp lũ rút 15 ngày 40 45 50 1.268 2.5m 2.5m q = 16.0KN/m² +4.00 7.0m MNTL : +3.00 0.00 -2 -4 -6 Bùn sét Cao độ (m) -8 -10 -12 -14 -16 -18 Sét cứng -20 -22 -24 -26 -28 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 50 55 60 65 Khỏang cách (m) Hình PL3.11 Tính toán ổn định cho trường hợp có bệ phản áp (Hphản áp = 1.50m; Lpa = 7.0m) 2.5m 7.0m 2.5m q = 16.0KN/m² +4.00 1.346 MNTL : +3.00 0.00 -2 -4 -6 Buon sét Cao độ (m) -8 -10 -12 -14 -16 -18 Sét cứng -20 -22 -24 -26 -28 10 15 20 25 30 35 40 45 Khỏang cách (m) Hình PL3.12 Tính toán ổn định cho trường hợp có bệ phản áp (Hphản áp = 1.50m; Lpa = 10.0m) 2.5m 7.0m 2.5m q = 16.0KN/m² +4.00 1.184 MNTL : +3.00 0.00 -2 -4 -6 Buon sét Cao độ (m) -8 -10 -12 -14 -16 -18 Sét cứng -20 -22 -24 -26 -28 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 50 55 60 65 Khỏang cách (m) Hình PL3.13 Tính toán ổn định cho trường hợp có bệ phản áp (Hphản áp = 1.0m; Lpa = 10.0m) 2.5m 7.0m 2.5m q = 16.0KN/m² +4.00 1.170 MNTL : +3.00 0.00 -2 -4 -6 Buon sé t Cao độ (m) -8 -10 -12 -14 -16 -18 Sé t ng -20 -22 -24 -26 -28 10 15 20 25 30 35 40 45 Khỏang cách (m) Hình PL3.14 Tính toán ổn định cho trường hợp có bệ phản áp (Hphản áp = 1.0m; Lpa = 7.0m) 2.5m +4.00 7.0m 2.5m q = 16.0KN/m² 1.124 MNTL : +3.00 0.00 -2 -4 -6 Buon sét Cao độ (m) -8 -10 -12 -14 -16 -18 Sét cứng -20 -22 -24 -26 -28 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 Khỏang cách (m) Hình PL3.15 Tính toán ổn định cho trường hợp gia cố vải địa kỹ thuật III.3 PHỤ LỤC TÍNH TOÁN BIẾN DẠNG: B = 12.0m +4.00 m = 1.5 32 -0 0.00 sét dẻo -2 Cao độ (m) -4 -0.028 -0.022 -6 -0.018 -8 Bùn sét -10 -0.014 -12 -14 -0.004 -16 -18 -20 11 16 Seù21 t 26 31 36 41 Khỏang cách (m) Hình PL3.16 Tính toán biến dạng đầu giai đọan rút nước 46 60 65 B = 12.0m +4.00 m = 1.5 -0 0.00 32 0 sét dẻo -2 Cao độ (m) -4 -0.028 -0.022 -6 -0.018 -8 Bùn sét -10 -0.014 -12 -14 -0.004 -16 -18 -20 11 16 Seù21 t 26 31 36 41 46 Khỏang cách (m) Hình PL3.17 Tính toán biến dạng cuối giai đọan rút nước B = 12.0m +4.00 032 -0 m = 1.5 0.00 sét dẻo -2 Cao độ (m) -4 -0.02 -0.022 -6 -0.018 -8 Bùn sét -10 -0.014 -12 -14 -0.004 -16 -18 -20 11 16 Sé21 t 26 31 36 Khỏang cách (m) Hình PL3.18 Tính toán biến dạng đầu giai đọan thấm nước 41 46 ... văn TÓM TẮT LUẬN VĂN Tên đề tài : Nghiên cứu ổn định biến dạng đất yếu ven sông, công trình đường cấp 60, kết hợp làm đê bao chống lũ Đồng Tháp Tóm tắt: Đồng Tháp tỉnh thuộc ĐBSCL có hệ thống... : CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU Phái : Nam Nơi sinh : Quảng Ngãi Mã số : 31.10 02 I- TÊN ĐỀ TÀI : NGHIÊN CỨU ỔN ĐỊNH VÀ BIẾN DẠNG CỦA NỀN ĐẤT YẾU VEN SÔNG DƯỚI CÔNG TRÌNH ĐƯỜNG CẤP 60, KẾT HP LÀM ĐÊ... ngập lũ nông 2.2.4 Thủy văn Đồng Tháp CHƯƠNG - NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP CẤU TẠO HP LÝ CỦA ĐƯỜNG CẤP 60 TRÊN ĐẤT YẾU VEN SÔNG KẾT HP LÀM ĐÊ BAO CHỐNG LŨ Ở ĐỒNG THÁP 3.1 Yêu cầu đường cấp 60, đồng