Nghiên cứu kết cấu bản liên tục nhiệt cầu BTCT tinh theo tiêu chuẩn 22TCN272 05

CÔNG TRÌNH ĐƯC HOÀN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học: TS LÊ THỊ BÍCH THỦY Cán chấm nhận xét 1: Cán chấm nhận xét 2: Luận văn thạc só bảo vệ HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA, ngày … tháng … năm 2006 ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HỒ CHÍ MINH CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA oOo - Độc Lập -Tự Do - Hạnh Phúc oOo - NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ HỌ VÀ TÊN HỌC VIÊN: LÊ QUỐC ĐẠT NGÀY THÁNG NĂM SINH: 26-12-1978 CHUYÊN NGÀNH: CẦU, TUYNEN & CÁC CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG KHÁC TRÊN ĐƯỜNG ÔTÔ VÀ ĐƯỜNG SẮT PHÁI : NAM NƠI SINH: VĨNH LONG I/-TÊN ĐỀ TÀI : NGHIÊN CỨU KẾT CẤU BẢN LIÊN TỤC-NHIỆT CẦU BTCT TÍNH THEO TIÊU CHUẨN 22TCN272-05 II/- NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: 1.NHIỆM VỤ : Nhiệm vụ trọng tâm nghiên cứu kết cấu liên tục - nhiệt cầu BTCT tính theo tiêu chuẩn 22TCN272-05, từ chọn chiều dài nối liên tục nhiệt chiều dài chuỗi hợp lý NỘI DUNG : Mở đầu : Đặt vấn đề nghiên cứu Chương 1: Tổng quan cầu sử dụng liên tục–nhiệt giới Việt Nam Chương 2: Tính toán kết cấu Bản liên tục nhiệt theo tiêu chuẩn 22TCN272-05 Chương 3: Nghiên cứu chọn chiều dài nối liên tục nhiệt chiều dài chuỗi hợp lý Chương 4: Các nghiên cứu tính toán chi tiết Chương 5: Kết luận kiến nghị III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ V HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : : : TS Lê Thị Bích Thuỷ CN BỘ MÔN QL CHUYÊN NGÀNH TS Lê Thị Bích Thủy Nội dung đề cương Luận văn thạc só Hội đồng chuyên ngành thông qua Ngày TRƯỞNG PHÒNG ĐT - SĐH tháng năm 2007 TRƯỞNG KHOA QL NGÀNH LỜI CẢM ƠN Tôi xin chân thành cám ơn cô Tiến só Lê Thị Bích Thuỷ tận tình hướng dẫn suốt thời gian thực luận văn Cám ơn Thầy, Cô Phòng Đào Tạo Sau Đại Học Trường Đại Học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh giảng dạy, truyền đạt kiến thức quý báu cho suốt năm học cao học Cám ơn bạn lớp cao học ngành Cầu Đường Khóa 15, Ban lãnh đạo anh chị đồng nghiệp Công ty BOT An Sương – An Lạc nơi công tác tạo nhiều điều kiện thuận lợi cho suốt khóa học Vô biết ơn gia đình động viên, lo lắng, giúp đỡ mặt để hoàn thành tốt luận văn Học viên thực Lê Quốc Đạt LỜI CAM ĐOAN Tôi tên Lê Quốc Đạt, xin cam đoan với HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA công trình nghiên cứu khoa học thực Có sử dụng tài liệu tham khảo có ghi phần tài liệu tham khảo với hướng dẫn khoa học Tiến só Lê Thị Bích Thủy Nếu có tác giả đứng tranh chấp đề tài nghiên cứu khoa học này, xin hoàn toàn chịu trách nhiệm trước HỘI ĐỒNG TP.Hồ Chí Minh, ngày tháng 10 năm 2006 Người Cam Đoan Lê Quốc Đạt TÓM TẮT LUẬN VĂN Tên đề tài: “Nghiên cứu kết cấu liên tục - nhiệt cầu BTCT tính theo tiêu chuẩn 22TCN272-05” Tóm tắt: Kết cấu liên tục - nhiệt kết cấu dùng mặt cầu nối nhịp giản đơn với Kết cấu có nhiều ưu điểm tạo êm thuận cho xe chạy, giảm số lượng khe co giãn, giảm chi phí tu bảo dưỡng tăng tuổi thọ công trình Ngoài tận dụng ưu kết cấu dầm giản đơn nhiều nhịp nhờ vào tính giới hóa, tính tiêu chuẩn hóa, tính dễ lắp đặt, vận chuyển phù hợp với trình độ thi công nước Do việc chọn đề tài có ý nghóa thực tiễn để sâu nghiên cứu thực cần thiết nhằm khai thác tối đa ưu điểm loại kết cấu Luận văn vận dụng Tiêu chuẩn 22TCN272-05 vào tính toán kết cấu với ưu điểm việc phân tích tượng từ biến, kiểm soát nứt, mỏi hàm lượng cốt thép bố trí hợp lý liên tục nhiệt Trên sở tính toán theo Tiêu chuẩn này, với loại kết cấu nhịp khác luận văn nghiên cứu chọn chiều dài nối liên tục nhiệt hợp lý nhằm giảm đáng kể nội lực phát sinh kết cấu Ngoài luận văn khảo sát chi tiết tác nhân ảnh hưởng đến chiều dài chuỗi để chọn chiều dài chuỗi hợp lý Luận văn gồm chương với nhiệm vụ “ Nghiên cứu kết cấu liên tụcnhiệt cầu BTCT tính theo tiêu chuẩn 22TCN272-05” Chương mở đầu : Đặt vấn đề nghiên cứu Chương 1: Tổng quan cầu sử dụng liên tục-nhiệt giới Việt Nam Chương 2: Tính toán kết cấu Bản liên tục nhiệt theo tiêu chuẩn 22TCN272-05 Chương 3: Nghiên cứu chọn chiều dài nối liên tục nhiệt chiều dài chuỗi hợp lý Chương 4: Các nghiên cứu tính toán chi tiết Chương 5: Kết luận kiến nghị SUMMARY OF THESIS Title: “Research on calculating link slab of concrete bridge by specification for bridge design 22TCN272-05” Abstract: Link Slab Structure is the structure used deck slabs of single spans to connect each other This structure has many advantages such as making a smooth face for vehicle, decreasing amount of deck joints as well as maintenance cost, increasing design life of structure In the other hand, it is able to utilize red spots of single span beams which have many kinds of length due to mechanization, standardization, advantages of installation, transport, and suitability for construction experience in Vietnam nowadays This Link Slab Structure is commonly applied in bridge construction; therefore, our research purposes are to analyze this structure advance technologically based on bridge design standard 22TCN272-05 To achieve this purpose we try to analyze creep and shrinkage, to calculate fatigue and crack, optimum reinforcement distribution for link slab Upon base, the thesis suggests to choose optimum length of link slab on every single-span beam to decrease minimum internal load appeared in the structure Furthermore, the thesis also examines elaborately the factors affected length of chain in order to select optimum chain length The thesis is included by six chapters, with the main mission “Research on calculating link slab of concrete bridge by specification for bridge design 22TCN272-05” Chapter Overview: Problem statement Chapter 1: Review of Link Slab Structure in the World and in Vietnam Chapter 2: Calculate Link Slab Based on specification for bridge design 22TCN272-05 Chapter 3: Study on Reasonable Length of Link Slab, and Chain Chapter 4: Simulation Chapter 5: Discussion and Conclusion MỤC LỤC Trang MỞ ĐẦU : ĐẶT VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU 1 Đặt vấn đề Nội dung nghiên cứu đề taøi CHƯƠNG I : TỔNG QUAN CẦU SỬ DỤNG BẢN LIÊN TỤC - NHIỆT TRÊN THẾ GIỚI VÀ Ở VIỆT NAM 1.1 Giới thiệu chung 1.2 Tổng quan cầu sử dụng liên tục - nhiệt giới Việt Nam CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN KẾT CẤU BẢN LIÊN TỤC - NHIỆT THEO TIÊU CHUẨN 22TCN272-05 .11 2.1 Cấu tạo kết cấu nhịp liên tục - nhiệt 11 2.1.1 Khaùi nieäm chung 11 2.1.2 Các sơ đồ cấu tạo kết cấu nhịp liên tục - nhiệt 11 2.1.3 Các phương pháp nối liên tục - nhieät 12 2.1.4 Giải pháp cấu tạo liên tục nhiệt theo dạng khác 17 2.2 Phương pháp tính toán kết cấu nhịp liên tục - nhiệt 18 2.2.1 Xác định chuyển vị dọc trục 18 2.2.2 Tính toán nội lực nối 19 2.2.2.1 Tính toán nội lực cưỡng 20 2.2.2.2 Tính toán nội lực cục 26 2.2.2.3 Tính lực dọc trục 28 2.2.2.4 Tổ hợp tải trọng 33 2.2.2.5 Kiểm toán nối liên tục – nhiệt 34 CHƯƠNG III: NGHIÊN CỨU CHỌN CHIỀU DÀI BẢN NỐI LIÊN TỤC NHIỆT VÀ CHIỀU DÀI CHUỖI HP LÝ 38 3.1 Nghiên cứu chọn chiều dài nối liên tục nhiệt hợp lý 38 3.1.1 Giới thieäu chung 38 3.1.2 Cơ sở tính toán chọn chiều dài nối liên tục nhiệt hợp lý 38 3.2 Nghiên cứu chọn chiều dài chuỗi hợp lý 40 3.2.1 Giới thiệu chung 40 3.2.2 Cơ sở tính toán chọn chiều dài chuỗi hợp lý 42 CHƯƠNG IV: CÁC NGHIÊN CỨU TÍNH TOÁN CHI TIẾT .44 4.1 Tính toán chọn chiều dài liên tục nhiệt hợp lý 44 4.1.1 Trường hợp dầm I, chiều dài daàm 24,54m 44 4.1.2 Trường hợp dầm I, chiều dài dầm 33,00m 54 4.1.3 Trường hợp nhịp dầm 24,54m nhịp 33,00m 58 4.1.4 Trường hợp dầm T, chiều dài dầm 18,6m 60 4.2 Tính toán chọn chiều dài chuỗi hợp lý 64 4.2.1 Trường hợp dầm I, chiều dài chuỗi L = x 24,54m = 73,62m 64 4.2.2 Trường hợp dầm I, chiều dài chuỗi L = x 24,54m;7x24,54m;9x24,54m; 11x24,54m; 13x24,54m 79 4.2.3 Trường hợp dầm I, chiều dài chuỗi L = 3x33,00m;5x33,00m;7x33,00m; 9x33,00m; 11x33,00m 90 4.2.4 Trường hợp dầm T, chiều dài chuỗi L = 3x18,6m, 5x18,6m, 7x18,6m, 9x18,6m; 11x18,6m; 13x18,6m 96 CHƯƠNG V: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ .105 5.1 Kết luận 105 5.2 Kieán nghò 106 TÀI LIỆU THAM KHẢO .107 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só MỞ ĐẦU ĐẶT VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU Đặt vấn đề : Hiện nay, việc thiết kế kết cấu nhịp dầm liên tục độ lớn trở nên phổ biến giới nước Xu liên tục hoá áp dụng cầu sử dụng nhịp dầm giản đơn Khe co giãn thường giải pháp lựa chọn vị trí đầu dầm nhịp dầm giản đơn cho phép dầm chuyển vị thẳng xoay biến dạng võng, co ngót, từ biến thay đổi nhiệt độ dầm Trên nguyên tắc khe co giãn vừa đảm bảo độ phẳng chống thấm cho kết cấu nhịp Cấu tạo loại khe co giãn có nhiều cải tiến nhằm thoả mãn yêu cầu Trên thực tế, ảnh hưởng thay đổi độ cứng khe cục nên xe chạy qua bị xóc, bị ồn Trong suốt thời gian khai thác, làm việc không tốt khe co giãn nhiều nguyên nhân dẫn đến hư hại gối cầu kết cấu bên Nên việc lắp đặt khe co giãn đồng nghóa với việc tăng chi phí xây lắp, giảm độ êm thuận xe chạy tốn thêm chi phí cho việc tu bảo dưỡng Do đó, liên tục hoá coi giải pháp nhằm giải yếu điểm nói khe co giãn Đối với nhiều dự án cầu có sử dụng nhịp dầm giản đơn nước ta giới , hai ý tưởng liên tục hoá thường áp dụng : liên tục hoá dầm liên tục hoá tức dùng mặt cầu nối hai nhịp dầm giản đơn Phần nối mặt cầu gọi liên tục-nhiệt Chiều dài nhịp dầm giản đơn nối lại với gọi chiều dài chuỗi dầm Trong phạm vi luận văn nghiên cứu vấn đề liên quan đến giải pháp liên tục hoá mặt cầu Nội dung nghiên cứu đề tài : Trong trình công trình đưa vào sử dụng, liên tục - nhiệt chịu tác động nhiều yếu tố phải kể đến : chịu lực dọc trục dịch chuyển dầm chủ có biến thiên nhiệt độ, co ngót từ biến, chịu chuyển vị cưỡng vị trí liên kết dầm hoạt tải đặt lệch đối xứng kết cấu nhịp … Cho đến nay, việc thiết kế liên tục - nhiệt kể đến ảnh hưởng tác động hoàn chỉnh với quy định thiết kế đưa Quy trình 79 Tuy nhiên thực tế làm việc liên tục – nhiệt xuất tác động tiềm ẩn, làm thay đổi khả chịu lực liên tục - nhiệt ảnh hưởng tác động thứ cấp điển hình cụ thể tượng co ngót từ biến, mà thiết kế gọi “ bước cấu tạo bổ sung” sau thiết kế theo tác nhân Với đời 22TCN272-05 phân tích cách tường tận ảnh hưởng tượng thứ cấp nêu trên, đồng thời tiêu chuẩn HVTH : Lê Quốc Đạt Trang Luận Văn Thạc Só GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ đưa cách tính toán nhằm kiểm soát chống nứt BTCT mặt cầu điểm nối liên tục điều kiện phá hoại mỏi cốt thép mặt cầu, nên việc hoàn chỉnh thêm bước thiết kế liên tục - nhiệt điều cần thiết Ngoài ra, tiêu chuẩn 22TCN272-05 làm thay đổi tư người thiết kế, khái niệm thiết kế trạng thái giới hạn không tồn tại, thay vào thiết kế theo hệ số sức kháng tải trọng hay gọi phương pháp LRFD Vấn đề áp dụng cho liên tục – nhiệt đề cập nghiên cứu luận án Trên sở tính toán theo tiêu chuẩn 22TCN272-05, luận án nghiên cứu chọn chiều dài nối liên tục nhiệt hợp lý chiều dài chuỗi hợp lý ứng với loại kết cấu nhịp sử dụng phổ biến nước HVTH : Lê Quốc Đạt Trang GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 4.53 : Kết kiểm toán theo TTGH cường độ Φ Nu (KN) Nn (KN) 73,62 0,9 53,28 1648,71 110,87 96,20 94,66 đạt 122,7 0,9 130,81 1648,71 110,87 90,99 94,66 không đạt 171,78 0,9 286,59 1648,71 110,87 80,51 94,66 không đạt 220,86 0,9 644,30 1648,71 110,87 56,46 94,66 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1648,71 110,87 42,01 94,66 không đạt 73,62 0,9 53,28 1648,71 99,33 96,20 80,86 đạt 122,7 0,9 130,81 1648,71 99,33 90,99 80,86 đạt 171,78 0,9 286,59 1648,71 99,33 80,51 80,86 không đạt 220,86 0,9 644,30 1648,71 99,33 56,46 80,86 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1648,71 99,33 42,01 80,86 không đạt MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen Số Lchuỗi nối nhịp (m) Mn [Mu] Mu (KNm) (KNm) (KNm) Nhận xét Tăng diện tích cốt thép : cốt thép chịu mômen âm 9thanh Φ20; Cốt thép chịu mômen dương 9thanh Φ16, c/de = 0,41 ≤ 0,42 Kết kiểm toán theo TTGH cường độ sau : Bảng 4.54 : Kết kiểm toán theo TTGH cường độ MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen Số nối nhịp Lchuoãi (m) Φ Nu (KN) Nn (KN) Mn [Mu] Mu (KNm) (KNm) (KNm) 73,62 122,7 0,9 0,9 53,28 130,81 1774,38 1774,38 121,95 121,95 106,09 100,76 94,66 94,66 đạt đạt 171,78 0,9 286,59 1774,38 121,95 90,06 94,66 không đạt 220,86 0,9 644,30 1774,38 121,95 65,47 94,66 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1774,38 121,95 50,70 94,66 không đạt 13 319,02 0,9 14,18 1774,38 121,95 108,78 94,66 không ñaït 73,62 0,9 53,28 1774,38 121,63 105,81 80,86 ñaït 122,7 0,9 130,81 1774,38 121,63 100,50 80,86 đạt 171,78 0,9 286,59 1774,38 121,63 89,82 80,86 đạt 220,86 0,9 644,30 1774,38 121,63 65,30 80,86 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1774,38 121,63 50,57 80,86 không đạt 13 319,02 0,9 14,18 1774,38 121,63 108,49 80,86 không đạt Nhận xét Tăng chiều dày hf = 21cm : cốt thép chịu mômen âm 8thanh Φ20; Cốt thép chịu mômen dương 8thanh Φ16, c/de = 0,34 ≤ 0,42 Kết kiểm toán theo TTGH cường độ sau : HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 94 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 4.55 : Kết kiểm toán theo TTGH cường độ MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen Số nối nhịp Lchuoãi (m) Φ Nu (KN) Nn (KN) Mn [Mu] Mu (KNm) (KNm) (KNm) 73,62 0,9 53,28 1648,71 120,93 104,93 98,79 đạt 122,7 0,9 130,81 1648,71 120,93 99,24 98,79 đạt 171,78 0,9 286,59 1648,71 120,93 87,81 98,79 không đạt 220,86 0,9 644,30 1648,71 120,93 61,58 98,79 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1648,71 120,93 45,82 98,79 không ñaït 73,62 0,9 53,28 1648,71 105,76 104,93 87,40 ñaït 122,7 0,9 130,81 1648,71 105,76 99,24 87,40 đạt 171,78 0,9 286,59 1648,71 105,76 87,81 87,40 đạt 220,86 0,9 644,30 1648,71 105,76 61,58 87,40 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1648,71 105,76 45,82 87,40 không đạt Nhận xét Tăng diện tích cốt thép : hf = 21cm, cốt thép chịu mômen âm 10thanh Φ20; Cốt thép chịu mômen dương 10thanh Φ16, c/de = 0,34 ≤ 0,42 Bảng 4.56 : Kết kiểm toán theo TTGH cường độ MÔMEN DƯƠNG MÔMEN ÂM Mômen Số nối nhịp Lchuỗi (m) Φ Nu (KN) 73,62 122,7 0,9 0,9 171,78 Nn (KN) Mn (KNm) [Mu] (KNm) Mu (KNm) Nhận xét 53,28 130,81 1900,04 144,97 1900,04 144,97 126,40 120,49 98,79 98,79 đạt đạt 0,9 286,59 1900,04 144,97 108,60 98,79 đạt 220,86 0,9 644,30 1900,04 144,97 81,31 98,79 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1900,04 144,97 64,92 98,79 không đạt 73,62 0,9 53,28 1900,04 129,67 113,07 87,40 đạt 122,7 0,9 130,81 1900,04 129,67 107,78 87,40 ñaït 171,78 0,9 286,59 1900,04 129,67 97,14 87,40 ñaït 220,86 0,9 644,30 1900,04 129,67 72,73 87,40 không đạt 11 269,94 0,9 859,18 1900,04 129,67 58,07 87,40 không đạt Kiểm toán với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 6tháng, 12tháng, 24tháng Bảng 4.57 : Kết kiểm toán theo TTGH cường độ Tuổi nối chuỗi (tháng) Số thép /1m Số nhịp Chiều dài chuỗi (m) Chiều dày (cm) Mômen âm Mômen dương 99 20,21,22 8Φ20 8Φ16 165 231 20,21,22 21,22 9Φ20 10Φ20 9Φ16 10Φ16 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 95 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 12 24 99 20,21,22 8Φ20 8Φ16 165 20,21,22 9Φ20 9Φ16 231 21,22 10Φ20 10Φ16 297 21,22 10Φ20 10Φ16 99 20,21,22 8Φ20 8Φ16 165 20,21,22 9Φ20 9Φ16 231 20,21,22 9Φ20 9Φ16 297 21,22 10Φ20 10Φ16 11 363 21,22 10Φ20 10Φ16 Nhận xét : Theo kết tính toán bảng trên, với chiều dài nhịp 33m, chiều dày thay đổi từ 20-22cm liên tục đến nhịp (231m) ứng với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 3, 6tháng, 9nhịp (297m) với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 12tháng 11nhịp (363m) với tuỗi bêtông dầm 24tháng 4.2.4 Trường hợp dầm T, chiều dài chuỗi L = 3x18,6m, 5x18,6m, 7x18,6m, 9x18,6m; 11x18,6m; 13x18,6m : 4.2.4.1 Chuyển vị nhiệt độ, co ngót, từ biến : Chuyển vị tổng cộng lớn gối từ biến, co ngót thay đổi nhiệt độ ứng với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 3tháng, nhiệt độ lúc đặt dầm 400C nhiệt độ lúc nối chuỗi 250C, ta có bảng kết tính toán sau : Bảng 4.58 : Chuyển vị từ biến, co ngót nhiệt độ Số nhịp 3nhịp ×18,6m 5nhịp ×18,6m 7nhịp ×18,6m Số hiệu gối Chuyển vị cao độ gối nhiệt độ+Co ngót+Từ biến (mm) Từ biến Co ngoùt -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 -1,42 -1,25 0,70 -3,01 -1,96 -5,68 -4,36 -6,25 9,54 -9,04 -1,07 -19,65 -1,52 -3,75 8,14 -3,01 2,86 -8,29 -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 -1,42 -1,25 0,70 -3,01 -1,96 -5,68 -5,83 -8,75 13,96 -12,05 -0,62 -26,63 -2,99 -6,25 12,56 -6,03 3,31 -15,27 -4,36 -6,25 9,54 -9,04 -1,07 -19,65 -1,52 -3,75 8,14 -3,01 2,86 -8,29 HVTH : Lê Quốc Đạt Từ Tnc đến Từ Tnc đến Tcộng Tnc Tmax Tmin đến Tmax Tcộng Tnc đến Tmin Trang 96 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 9nhịp ×18,6m 11nhịp ×18,6m 13nhịp ×18,6m -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 -1,42 -1,25 0,70 -3,01 -1,96 -5,68 -7,30 -11,25 18,38 -15,07 -0,17 -33,62 -4,46 -8,75 16,97 -9,04 3,76 -22,26 -5,83 -8,75 13,96 -12,05 -0,62 -26,63 -2,99 -6,25 12,56 -6,03 3,31 -15,27 -4,36 -6,25 9,54 -9,04 -1,07 -19,65 -1,52 -3,75 8,14 -3,01 2,86 -8,29 -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 -1,42 -1,25 0,70 -3,01 -1,96 -5,68 -8,77 -13,76 22,80 -18,08 0,28 -40,60 -5,93 -11,25 21,39 -12,05 4,20 -29,24 -7,30 -11,25 18,38 -15,07 -0,17 -33,62 -4,46 -8,75 16,97 -9,04 3,76 -22,26 -5,83 -8,75 13,96 -12,05 -0,62 -26,63 -2,99 -6,25 12,56 -6,03 3,31 -15,27 -4,36 -6,25 9,54 -9,04 -1,07 -19,65 -1,52 -3,75 8,14 -3,01 2,86 -8,29 -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 10 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 11 -1,42 -1,25 0,70 -3,01 -1,96 -5,68 -10,24 -16,26 27,22 -21,09 0,73 -47,58 -7,40 -13,76 25,81 -15,07 4,65 -36,23 -8,77 -13,76 22,80 -18,08 0,28 -40,60 -5,93 -11,25 21,39 -12,05 4,20 -29,24 -7,30 -11,25 18,38 -15,07 -0,17 -33,62 -4,46 -8,75 16,97 -9,04 3,76 -22,26 -5,83 -8,75 13,96 -12,05 -0,62 -26,63 -2,99 -6,25 12,56 -6,03 3,31 -15,27 -4,36 -6,25 9,54 -9,04 -1,07 -19,65 10 -1,52 -3,75 8,14 -3,01 2,86 -8,29 11 -2,89 -3,75 5,12 -6,03 -1,51 -12,66 12 -0,05 -1,25 3,72 0,00 2,41 -1,31 13 -0,68 -1,25 0,70 -3,01 -1,23 -4,94 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 97 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 4.2.4.2 Xác định kích thước chiều cao gối cao su : Dựa vào bảng tính toán trên, xác định kích thước, chiều cao khả chịu tải gối : Bảng 4.59 : Chọn kích thước gối cao su với tuổi dầm tháng Số nhịp Chiều dài nhịp (m) Chuyển vị lớn (mm) Chiều cao gối (mm) Diện tích (mm2) Khả chịu tải (KN) 55,8 -12,66 27 60000 600 93,0 -19,65 42 60000 600 130,2 -26,63 56 87500 700 167,4 -33,62 67 105000 1050 11 204,6 -40,60 85 180000 1800 13 241,8 -47,58 104 180000 1800 Với tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 6tháng, 12tháng 24tháng, tính toán tương tự ta có chuyển vị lớn vị gối số : Bảng 4.60 : Chọn kích thước gối cao su với tuổi dầm 6, 12, 24 tháng Tuổi nối chuỗi (tháng) 12 24 HVTH : Lê Quốc Đạt Số nhịp Chiều dài Chuyển vị Chiều cao Diện tích Khả chuỗi (m) lớn (mm) gối (mm) (mm2) chịu tải (KN) 55,8 -11,68 27 60000 600 93,0 -18,12 37 60000 600 130,2 -24,56 49 60000 600 167,4 -31,01 64 87500 875 11 204,6 -37,45 78 105000 1050 13 241,8 -43,89 92 225000 2250 55,8 -10,30 27 60000 600 93,0 -15,98 35 60000 600 130,2 -21,65 47 60000 600 167,4 -27,33 56 70000 700 11 204,6 -33,01 67 105000 1050 13 241,8 -38,69 78 105000 1050 55,8 -8,77 27 60000 600 93,0 -13,55 35 60000 600 130,2 -18,33 37 60000 600 167,4 -23,11 47 60000 600 11 204,6 -27,89 56 60000 600 13 241,8 -32,67 67 105000 1050 Trang 98 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Dựa vào bảng kết tính toán trên, vẽ biểu đồ quan hệ chiều dài chuỗi chiều cao gối yêu cầu : 120 104 Chiều cao gối (mm) 100 85 80 67 56 60 42 20 67 56 47 37 35 27 67 56 47 37 40 78 78 64 49 92 0 10 11 12 13 14 Số nhịp 3tháng 6tháng 12tháng 24tháng Hình 4.25 : Biểu đồ quan hệ chiều cao gối cầu chiều dài chuỗi Nhận xét : Với chiều dài nhịp 18,6m, chiều cao gối cầu 2,7cm liên tục nhiệt nhịp Để chọn chiều dài chuỗi liên tục lớn ứng với chiều dày kết cấu liên tục chiều cao gối, kiểm toán trạng thái giới hạn : Bảng kết tổ hợp nội lực (lực dọc) : Bảng 4.61 : Tổ hợp lực nằm ngang Chiều Chuyển vị Tuổi nối Số dài nhịp lớn chuỗi nhịp (mm) (tháng) (m) Chiều cao gối (mm) Diện tích (mm2) Lực dọc (KN) Tổ hợp theo TTGH Chuyển vị Hãm Cườ ng độ gối xe 55,8 -12,66 27 60000 15,52 10,03 36,18 93,0 -19,65 42 60000 29,93 9,03 51,72 130,2 -26,63 56 87500 65,48 8,60 93,63 167,4 -33,62 67 105000 109,45 8,36 145,97 11 204,6 -40,60 85 180000 221,85 8,21 280,59 13 241,8 -47,58 104 180000 253,85 8,10 318,80 55,8 -11,68 27 60000 17,28 10,03 38,29 93,0 -18,12 37 60000 37,82 9,03 61,19 130,2 -24,56 49 60000 57,12 8,60 83,59 167,4 -31,01 64 87500 106,30 8,36 142,19 11 204,6 -37,45 78 105000 157,00 8,21 202,77 13 241,8 -43,89 92 225000 359,18 8,10 445,19 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 99 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 12 24 4.2.4.3 55,8 -10,30 27 60000 12,62 10,03 32,70 93,0 -15,98 35 60000 29,21 9,03 50,85 130,2 -21,65 47 60000 43,50 8,60 67,25 167,4 -27,33 56 70000 70,99 8,36 99,82 11 204,6 -33,01 67 105000 133,50 8,21 174,57 13 241,8 -38,69 78 105000 160,55 8,10 206,84 55,8 -8,77 27 60000 10,62 10,03 30,30 93,0 -13,55 35 60000 24,59 9,03 45,31 130,2 -18,33 37 60000 46,51 8,60 70,86 167,4 -23,11 47 60000 61,03 8,36 87,87 11 204,6 -27,89 56 60000 76,83 8,21 106,56 13 241,8 -32,67 67 105000 157,33 8,10 202,97 Kiểm toán nối liên tục nhiệt : Kiểm toán tương tự trường hợp dầm 24,54 Với loại chiều dày hf = 20cm, 21cm tuổi bêtông dầm lúc nối tuổi 3, 6, 12 24 tháng Kết tính toán theo bảng sau : Bảng 4.62 : Kết kiểm toán Tuổi nối chuỗi (tháng) 12 HVTH : Lê Quốc Đạt Số nhịp Chiều dài Chiều dày chuỗi (m) (cm) Số thép /1m Mômen âm Mômen dương 55,80 20 8Φ20 8Φ16 93,00 20 8Φ20 8Φ16 130,20 20 8Φ20 8Φ16 167,40 20 9Φ20 9Φ16 11 204,60 20 9Φ20 9Φ16 13 241,80 21 10Φ20 10Φ16 55,80 20 8Φ20 8Φ16 93,00 20 8Φ20 8Φ16 130,20 20 8Φ20 8Φ16 167,40 20 8Φ20 8Φ16 11 204,60 20 9Φ20 9Φ16 13 241,80 21 10Φ20 8Φ16 55,80 20 8Φ20 8Φ16 93,00 20 8Φ20 8Φ16 130,20 20 8Φ20 8Φ16 167,40 20 8Φ20 8Φ16 11 204,60 20 9Φ20 9Φ16 13 241,80 20 9Φ20 9Φ16 Trang 100 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só 24 55,80 20 8Φ20 8Φ16 93,00 20 8Φ20 8Φ16 130,20 20 8Φ20 8Φ16 167,40 20 8Φ20 8Φ16 11 204,60 20 8Φ20 8Φ16 13 241,80 20 9Φ20 9Φ16 Nhận xét : Theo kết tính toán bảng trên, với chiều dày 20cm : liên tục nhiệt 11 nhịp tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi 3, 6tháng liên tục 13nhịp tuổi bêtông dầm 12, 24tháng Khi tăng chiều dày 21cm liên tục 13nhịp cho tuổi bêtông dầm 3, 6, 12, 24 tháng Sau tính toán chi tiết, kết tổng kết bảng 4.63 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 101 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só Bảng 4.63 : Chiều dài chuỗi hợp lý cho loại kết cấu nhịp T18,6, I24,54m I33,00m Tuổi nối chuỗi (tháng) Gối cao su cốt thép Loại dầm T18,6 I24,54 I 33 T18,6 HVTH : Lê Quốc Đạt Số nhịp Chiều dài Khả liên tục chuỗi (m) Kích thước Chiều cao chịu tải (mm) (mm) (KN) Khe co giãn cao su Kích thước (mm) Khả co giãn (mm) Số thép/1m Chiều dày (cm) Mômen âm Mômen dương Chiều dài thép (cm) 55,8 200x300 27 600 230x35 ± 15 20 8Φ20 8Φ16 320 93,0 200x300 42 600 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 320 130,2 250x350 56 700 303x50 ± 32,5 20 8Φ20 8Φ16 320 167,4 300x350 67 1050 430x54 ± 40 20 9Φ20 9Φ16 320 11 204,6 400x450 85 1800 550x54 ± 50 20 9Φ20 9Φ16 320 13 241,8 400x450 104 1800 881x93 ± 72,5 21 10Φ20 10Φ16 340 73,62 200x450 50 900 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 330 122,7 171,78 250x400 350x650 64 85 1000 2275 303x50 550x54 ± 32,5 ± 50 20 20 8Φ20 9Φ20 8Φ16 9Φ16 330 330 220,86 450x550 106 2475 881x93 ± 72,5 21,22 10Φ20 10Φ16 350, 360 99 250x450 57 1125 303x50 ± 32,5 20 8Φ20 8Φ16 350 165 400x450 85 1800 550x54 ± 50 20 9Φ20 9Φ16 350 231 500x600 120 3000 881x93 ± 72,5 21,22 10Φ20 10Φ16 360, 370 55,8 200x300 27 600 230x35 ± 15 20 8Φ20 8Φ16 320 93 200x300 37 600 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 320 130,2 200x300 49 600 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 320 167,4 250x350 64 875 303x50 ± 32,5 20 8Φ20 8Φ16 320 11 204,6 300x350 78 1050 430x54 ± 40 20 9Φ20 9Φ16 320 13 241,8 450x500 92 2250 550x54 ± 50 21 10Φ20 8Φ16 340 Trang 102 GVHD : Ts Leâ Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só I24,54 I 33 T18,6 12 I 24,54 I 33 HVTH : Lê Quốc Ñaït 73,62 200x450 36 900 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 330 122,7 250x400 64 1000 303x50 ± 32,5 20 8Φ20 8Φ16 330 171,78 300x350 78 1050 430x54 ± 40 20 8Φ20 8Φ16 330 220,86 400x450 104 1800 881x93 ± 72,5 20 9Φ20 9Φ16 330 11 269,94 500x600 123 3000 881x93 ± 72,5 21,22 10Φ20 10Φ16 350, 360 99 250x500 50 1250 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 350 165 300x450 78 1350 430x54 ± 40 20 9Φ20 9Φ16 350 231 400x450 104 1800 881x93 ± 72,5 21,22 10Φ20 10Φ16 360, 370 55,8 200x300 27 600 230x35 ± 15 20 8Φ20 8Φ16 320 93 200x300 35 600 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 320 130,2 200x300 47 600 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 320 167,4 200x350 56 700 303x50 ± 32,5 20 8Φ20 8Φ16 320 11 204,6 300x350 67 1050 430x54 ± 40 20 9Φ20 9Φ16 320 13 241,8 300x350 78 1050 430x54 ± 40 20 9Φ20 9Φ16 320 73,62 200x450 36 900 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 330 122,7 200x450 50 900 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 330 171,78 250x400 64 1000 303x50 ± 32,5 20 9Φ20 9Φ16 330 220,86 400x450 85 1800 550x54 ± 50 20 9Φ20 9Φ16 330 11 269,94 400x450 104 1800 881x93 ± 72,5 21,22 10Φ20 10Φ16 350, 360 99 250x500 50 1250 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 350 165 250x500 64 1250 303x50 ± 32,5 20 9Φ20 9Φ16 350 231 350x650 85 2275 881x93 ± 50 21,22 10Φ20 10Φ16 360, 370 297 450x500 106 2250 881x93 ± 72,5 21,22 10Φ20 10Φ16 360, 370 Trang 103 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só T 18,6 24 I24,54 I 33 HVTH : Lê Quốc Đạt 55,8 200x300 27 600 230x35 ± 15 20 8Φ20 8Φ16 320 93 200x300 35 600 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 320 130,2 200x300 37 600 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 320 167,4 200x300 47 600 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 320 11 204,6 200x300 56 600 303x50 ± 32,5 20 9Φ20 9Φ16 320 13 241,8 300x350 67 1050 430x54 ± 40 20 9Φ20 9Φ16 320 73,62 200x450 27 900 230x35 ± 15 20 8Φ20 8Φ16 330 122,7 200x450 37 900 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 330 171,78 200x450 50 900 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 330 220,86 250x400 64 1800 303x50 ± 32,5 20 9Φ20 9Φ16 330 11 269,94 300x350 78 1050 430x54 ± 40 20 9Φ20 9Φ16 330 13 319,02 400x450 104 1800 881x93 ± 72,5 21,22 10Φ20 10Φ16 350, 360 99 250x500 37 1125 250x45 ± 25 20 8Φ20 8Φ16 350 165 250x500 50 1125 250x45 ± 25 20 9Φ20 9Φ16 350 231 300x450 67 1350 430x54 ± 40 20 9Φ20 9Φ16 350 297 450x400 85 1800 550x54 ± 50 21,22 10Φ20 10Φ16 360, 370 11 363 400x500 104 1800 881x93 ± 72,5 21,22 10Φ20 10Φ16 360, 370 Trang 104 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só CHƯƠNG V : KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 5.1 Kết luận : Kết cấu liên tục - nhiệt kết cấu tạo cách dùng mặt cầu nối nhịp giản đơn với Với nhiều ưu điểm loại kết cấu tạo êm thuận cho xe chạy, giảm số lượng khe co giãn, giảm chi phí tu bảo dưỡng tăng tuổi thọ công trình, tận dụng ưu điểm kết cấu nhịp dầm giản đơn nhiều nhịp Hiện kết cấu sử dụng có nhiều nghiên cứu vấn đề chưa hoàn chỉnh, việc hoàn chỉnh thêm bước thiết kế điều cần thiết Luận văn áp dụng tiêu chuẩn 22TCN272-05 để tính toán nhằm phân tích tường tận nội lực liên tục nhiệt ứng với thời điểm thi công nối chuỗi liên tục, đồng thời kiểm soát nứt điều kiện phá hoại mỏi cốt thép nối, luận văn nghiên cứu tính toán chọn chiều dài nối chiều dài chuỗi hợp lý kết cấu Với loại kết cấu nhịp bêtông cốt thép sử dụng phổ biến nước nay, chiều dày thay đổi từ 20cm–22cm, luận văn tính toán chọn chiều dài nối liên tục nhiệt hợp lý (Lhợplý) sau : - Nhịp dầm T18,60m : Lhợplý = 1,95-2,26m; - Nhịp dầm I 24,54m : Lhợplý = 2,02-2,34m; - Nhịp dầm I 33,00m : Lhợplý = 2,18-2,42m; - Trường hợp hai nhịp dầm khác : nhịp dầm I24,54m nhịp dầm I33,00m : Lhợplý = 2,08-2,38m; Vận dụng kết chọn chiều dài nối liên tục nhiệt hợp lý vào tính toán để tìm chiều dài chuỗi hợp lý Luận văn khảo sát chi tiết tác nhân ảnh hưởng đến chuyển vị nội lực phát sinh nối liên tục nhiệt co ngót, từ biến thay đổi nhiệt độ Kết luận để giảm chuyển vị gối nội lực tác dụng vào liên tục nhiệt nên chọn nhiệt độ lúc sáng sớm để nối chuỗi hợp lý tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi lớn tốt Trong điều kiện khí hậu nước ta nay, kết hợp với điều kiện vật liệu sử dụng cho cầu nước, luận văn tính toán chọn chiều dài chuỗi liên tục hợp lý (Lchuỗi) loại kết cấu nhịp, chiều cao gối tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi sau : Với chiều cao gối thường dùng 5cm chiều dày hf = 20cm : - Tuổi bêtông dầm 3tháng : chiều dài chuỗi hợp lý Lchuỗi ≤ 93m (5nhịp 18,6m); 73,62m ( 3nhịp 24,54m) HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 105 Luận Văn Thạc Só GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ - Tuổi bêtông dầm 6tháng : chiều dài chuỗi hợp lý Lchuỗi ≤ 130m (7nhịp 18,6m); 73,62m ( 3nhịp 24,54m); 99m (3nhịp 33,00m) - Tuổi bêtông dầm 12tháng : chiều dài chuỗi hợp lý Lchuỗi ≤ 130m (7nhòp 18,6m); 122,7m ( 5nhòp 24,54m); 99m (3nhòp 33,00m) - Tuổi bêtông dầm 24tháng : chiều dài chuỗi hợp lý Lchuỗi ≤ 167,4m (9nhịp 18,6m); 171,78m ( 7nhịp 24,54m); 165m (5nhịp 33,00m) Với chiều cao gối lớn : 5cm < hgối < 12,5cm, chiều dày hf = 21 hf = 22cm, chiều dài chuỗi hợp lý sau : - Tuổi bêtông dầm 3tháng : Lchuỗi ≤ 241m (13nhịp 18,60m); - Tuổi bêtông dầm 6tháng : Lchuỗi ≤ 269m (11nhịp 24,54m); - Tuổi bêtông dầm 12tháng : Lchuỗi ≤ 297m (9nhịp 33,00m); - Tuổi bêtông dầm 24tháng : Lchuỗi ≤ 363m (11nhịp 33,00m) Trong kết cấu liên tục nhiệt, tuổi bêtông dầm lúc nối chuỗi lớn liên tục nhiều nhịp Do công trình cầu có nhiều nhịp cần liên tục nhiệt nên chọn tuổi bêtông dầm nối chuỗi lớn 5.2 Kiến nghị : Cần nghiên cứu loại vật liệu có cường độ chịu kéo lớn loại vật liệu bêtông cốt sợi cường độ cao nghiên cứu Mỹ (cường độ chịu kéo gấp 350 lần bêtông thông thường) để chống nứt nối liên tục nhiệt đồng thời tăng chiều dài chuỗi liên tục Nên áp dụng phát triển rộng rãi loại kết cấu cho công trình cầu bêtông cốt thép, cầu thép - bêtông cốt thép liên hợp dùng cho đường ôtô đường thành phố, đặc biệt cầu nhu cầu thông thuyền nhu cầu vượt độ lớn Cần nghiên cứu giải pháp thi công nâng cấp, cải tạo cầu sử dụng khe co giãn làm việc không tốt khe co giãn gây hư hỏng cho kết cấu bên trên, kết cấu bên nên thay kết cấu liên tục nhiệt nhằm tạo êm thuận cho xe chạy tăng tuổi thọ công trình HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 106 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 Bộ Giao thông vận tải [2] Lê Đình Tâm Cầu bêtông cốt thép đường ôtô tập NXB Xây dựng Hà Nội, 2005 [3] Nguyễn Viết Trung, Hoàng Hà, Đào Duy Lâm Các ví dụ tính toán dầm cầu chữ I,T, Supper-T bêtông cốt thép dự ứng lực theo Tiêu chuẩn 22TCN272-05 NXB Xây dựng Hà Nội, 2005 [4] Nguyễn Minh Nghóa Tổng luận cầu cầu gỗ NXB Trường Đại học giao thông vận tải Hà Nội, 2000 [5] Nguyễn Viết Trung Công nghệ đại xây dựng cầu bêtông cốt thép NXB Xây dựng Hà Nội, 2004 [6] Đỗ Minh Dũng-Tổng Công ty TVTK Giao thông vận tải Tính toán liên tục tác dụng hoạt tải Tập chí KSTK số 2-2005 [7] Nguyễn Văn Thuý-Tổng Công ty TVTK Giao thông vận tải Mặt cầu liên tục nhiệt cầu Thăng Long Tập chí KSTK số 5-2004 [8] Vũ văn Hà - Công ty Cổ phần TVGT Quảng Nam Dầm ngang cầu bêtông Tập chí KSTK số 1-2006 [9] Nguyễn Hồng Phương Tính toán kết cấu liên tục nhiệt từ kết cấu dầm giản đơn Luận văn tốt nghiệp, 2000 [10] Phạm Hữu Sơn Nghiên cứu số giải pháp kết cấu liên tục hóa cầu dầm giản đơn nhiều nhịp đường ôtô Luận án thạc só khoa hoc kỹ thuật, 1999 [11] Edward G.Nawy Prestressed concrete, A fundamental approach, second edition Prentice Hall, Inc, 1996 [12] Li, VC., G Fischer, Y Kim, M Lepech, S.Qian, M Weimann and S.Wang Durable Link Slab for jointless Bridge Deck Base on Stain-Hardening Cementitious Composites, University of Michigan, Ann Arbor, Michigan Research Report RC – 1438, 2003 [13] Kim, YY., Fischer, G and Li, V.C, Performance of Bridge Deck Link Slabs designded with Dictile ECC, Submitted, ACI Journal, 2003 [14] Research Projects ACE-MRL, Durable Link Slab for Jointless Bridge Decks Based on Strain - Hardening Cementitious Composites Construction Timeline Michigan Department of Transportation, 2005 HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 107 GVHD : Ts Lê Thị Bích Thuỷ Luận Văn Thạc Só TÓM TẮT LÝ LỊCH HỌC VIÊN Họ tên : LÊ QUỐC ĐẠT Sinh ngày : 26/12/1978 Nơi sinh : Vónh Long Địa liên lạc Nơi công tác : 293 Tân Sơn Nhì, phường Tân Sơn Nhì, Q.Tân Phú, TP.HCM : Công Ty BOT An Sương – An Lạc Điện thoại liên lạc : 8.104440, 0983.874.684 QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO 1996-2001 : HỌC TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG – CHUYÊN NGHÀNH CẦU ĐƯỜNG 2004-2006 : HỌC VIÊN CAO HỌC TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA QUÁ TRÌNH CÔNG TÁC 2001 - 2003 : CÔNG TÁC TẠI CÔNG TY CTGT 677 2003 – đến : CÔNG TÁC TẠI CÔNG TY BOT AN SƯƠNG –AN LẠC HVTH : Lê Quốc Đạt Trang 108 ... TÍNH TOÁN KẾT CẤU BẢN LIÊN TỤC NHIỆT THEO TIÊU CHUẨN 22TCN272- 05 2.1 Cấu tạo kết cấu nhịp liên tục – nhiệt : 2.1.1 Khái niệm chung : Kết cấu nhịp liên tục – nhiệt kết cấu tạo cách nối kết cấu nhịp... VĂN Tên đề tài: ? ?Nghiên cứu kết cấu liên tục - nhiệt cầu BTCT tính theo tiêu chuẩn 22TCN272- 05? ?? Tóm tắt: Kết cấu liên tục - nhiệt kết cấu dùng mặt cầu nối nhịp giản đơn với Kết cấu có nhiều ưu... chương với nhiệm vụ “ Nghiên cứu kết cấu liên tụcnhiệt cầu BTCT tính theo tiêu chuẩn 22TCN272- 05? ?? Chương mở đầu : Đặt vấn đề nghiên cứu Chương 1: Tổng quan cầu sử dụng liên tục- nhiệt giới Việt Nam