Phân tích khả năng chịu tải của cọc đổ tại chỗ khi có phun vữa dọc thân cọc

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA    NGUYỄN ĐỖ ĐĂNG KHOA PHÂN TÍCH KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC ĐỔ TẠI CHỖ KHI CÓ PHUN VỮA DỌC THÂN CỌC Chuyên ngành: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số: 60.58.60 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng 06 năm 2014 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH    -Cán hướng dẫn khoa học : PGS.TS VÕ PHÁN – TS ĐỖ THANH HẢI Cán chấm nhận xét : TS PHẠM VĂN HÙNG Cán chấm nhận xét : TS NGUYỄN NGỌC PHÚC Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 27 tháng 08 năm 2014 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: GS.TS TRẦN THỊ THANH - Chủ tịch Hội đồng TS LÊ TRỌNG NGHĨA - Thư ký TS PHẠM VĂN HÙNG - Ủy viên (PB1) TS NGUYỄN NGỌC PHÚC - Ủy viên (PB2) PGS.TS VÕ PHÁN - Ủy viên Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG CHỦ NHIỆM BỘ MÔN GS.TS TRẦN THỊ THANH PGS.TS VÕ PHÁN KHOA QL CHUYÊN NGÀNH TS NGUYỄN MINH TÂM ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHIÃ VIỆT NAM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên : NGUYỄN ĐỖ ĐĂNG KHOA MSHV : 11094302 Ngày sinh : 29/08/1981 Nơi sinh : An Giang Chuyên ngành : Địa Kỹ thuật Xây dựng Mã số : 60.58.60 I TÊN ĐỀ TÀI: Phân tích khả chịu tải cọc đổ chỗ có phun vữa dọc thân cọc II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Nhiệm vụ: - Tổng quan công nghệ phun vữa áp lực cao xung quanh thân cọc - Cơ sở lý thuyết xác định sức chịu tải cọc có xử lý phương pháp phun vữa - Mơ phỏng, đánh giá, kiểm tra khả chịu tải cọc có phun vữa theo điều kiện cấu tạo địa chất thực tế Tp.HCM phân tích đánh giá hiệu phương pháp xử lý cải tạo Nội dung: Mở đầu Chương 1: Tổng quan công nghệ phun vữa áp lực cao xung quanh thân cọc Chương 2: Cơ sở lý thuyết xác định sức chịu tải cọc đổ chỗ xử lý phương pháp phun vữa áp lực cao Chương 3: Phân tích đánh giá hiệu biện pháp phun vữa dọc theo thân cọc đổ chỗ nhằm gia tăng khả chịu tải cọc Kết luận kiến nghị Phụ lục III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 20/01/2014 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 20/06/2014 V CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : PGS TS VÕ PHÁN – TS ĐỖ THANH HẢI Tp HCM, ngày 20 tháng 06 năm 2014 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN PGS.TS VÕ PHÁN TS ĐỖ THANH HẢI CHỦ NHIỆM BỘ MÔN PGS.TS VÕ PHÁN LỜI CẢM ƠN Tôi chân thành cảm ơn Thầy Pgs.Ts Võ Phán, Thầy Ts Đỗ Thanh Hải tận tâm giúp đỡ, hướng dẫn tơi suốt q trình học tập thực luận văn Tôi chân thành cảm ơn tất Thầy, Cơ Bộ mơn Địa Nền móng, Khoa kỹ thuật Xây dựng – Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp.HCM nhiệt tình truyền đạt kiến thức thời gian học tập trường Tôi cảm ơn gia đình, bạn bè đồng nghiệp chân tình động viên, hỗ trợ tơi suốt q trình học tập Tp.HCM, ngày 19 tháng năm 2014 Học Viên Nguyễn Đỗ Đăng Khoa Phân tích khả chịu tải cọc đổ chỗ có phun vữa dọc thân cọc Analysis the bearing capacity of in situ bored pile with shaft grouted along the length Tóm tắt Cơng nghệ phun vữa áp lực cao xung quanh cọc nhằm cải tạo đặc trưng lý đất xung quanh cọc khoan nhồi bị tẩm ướt trình thi cơng Một số kết nghiên cứu có cho thấy chất lượng cọc cải thiện khả chịu tải cọc xử lý gia tăng đáng kể Trong luận văn, việc đánh giá khả chịu tải cọc xử lý phun vữa xung quanh cọc mơ theo mơ hình thử tĩnh Việc tính tốn thực sở điều kiện địa chất thực tế kết tính tốn so sánh với kết thực tế Kết phân tích giúp kỹ sư hiểu thêm có định hướng rõ ràng tính tốn giải pháp móng xây dựng cơng trình có tải trọng lớn khu vực Abstract Shaft grouted with high pressure along the length of the bored pile have been used to improve geotechnical properties of surrounding soil which was decreased during construction Some results showed that the quality was improved and bearing capacity was increased effectively In this thesis, the estimation of bearing capacity of bored piles with shaft grouted was modeled according to static load tests The modeling used the results of investigation were compared with the monitoring results It is used to help the engineers to master and find the way in selection foundation methods in designing the high-load structures in this area LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan: -Luận văn đề tài nghiên cứu thực tác giả, thực hướng dẫn khoa học Thầy Pgs.Ts Võ Phán với Thầy Ts Đỗ Thanh Hải -Tất số liệu, kết tính tốn, phân tích luận văn hồn tồn trung thực Tơi cam đoan chịu trách nhiệm sản phẩm nghiên cứu Tp.HCM, ngày 20 tháng năm 2014 Học Viên Nguyễn Đỗ Đăng Khoa -1- MỞ ĐẦU 1.Ý nghĩa khoa học thực tiễn Việc ứng dụng cọc đổ chỗ phun vữa xung quanh thân cọc ngày phổ biến cho cơng trình xây dựng quy mơ lớn, đặc biệt thành phố lớn Việt Nam Nhưng kiến thức cọc đổ chỗ phun vữa thân cọc phổ biến, việc tính tốn để xác định sức chịu tải cọc phun vữa chủ yếu dựa vào báo cáo khoa học, kinh nghiệm thiết kế, thi cơng số tác giả, Cơng ty xây dựng nước ngồi Việt Nam, hệ thống tiêu chuẩn hướng dẫn thiết kế thi công theo phương pháp chưa phổ biến Ý nghĩa khoa học: Đối với cọc có đường kính lớn, việc sử dụng vữa xi măng phun áp lực cao dọc thân cọc vào môi trường đất cát làm tăng sức chịu tải cọc, tăng sức chịu tải ma sát chủ yếu Kết thực tiễn: Định hướng chọn phương án móng cọc phù hợp, an toàn, hiệu phản ánh thực tế Đối với nhà cao tầng, thường thiết kế cọc có sức chịu tải lớn cọc barrette, cọc khoan nhồi (cọc đổ chỗ), muốn tăng thêm sức chịu tải cho cọc đổ chỗ ta dùng vữa xi măng phun áp lực cao dọc thân cọc Phƣơng pháp nghiên cứu Phương pháp nghiên cứu tổng hợp, mơ phân tích đánh giá Tác giả lựa chọn phương pháp mô phương pháp phần tử hữu hạn thể qua đề tài “Phân tích khả chịu tải cọc đổ chỗ có phun vữa dọc thân cọc” Trong phạm vi luận văn, tác giả chọn lựa hai loại cọc để tính tốn, mơ phân tích, là: cọc barrette cọc khoan nhồi Ở đây, việc đánh giá khả chịu tải cọc thể thông qua kết thử tĩnh cọc Việc mô phần mềm Plaxis thực theo sơ đồ 3D Foundation theo sơ đồ 2D đối xứng trục với mơ hình đàn hồi – dẻo lý tưởng Mohr - Coulomb Mục tiêu đề tài  cọc Tổng quan sức chịu tải cọc đổ chỗ công nghệ phun vữa thân -2-  Tổng quan lý thuyết phân tích tính tốn xác định sức chịu tải cọc đổ chỗ thông thường phun vữa thân cọc áp lực cao  Từ kết đó, so sánh phân tích rút kết luận, kiến nghị phù hợp Hạn chế  Chưa nghiên cứu đến thành phần hàm lượng việc pha trộn vữa tối ưu cho trường hợp địa chất cụ thể Chưa nghiên cứu tương quan thay đổi tốc độ phun vữa, quy trình thực tới gia tăng sức chịu tải cọc để tốt  Chất lượng kích thước lớp vữa phun vào đất khó kiểm sốt đánh giá nên kết nghiên cứu có sai số  Trong luận văn này, cấp áp lực thí nghiệm nén tĩnh thực tế cọc barrette có phun vữa khơng có phun vữa khơng giống nhau, nên việc so sánh hiệu có sai số -3- CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ PHUN VỮA ÁP LỰC CAO XUNG QUANH THÂN CỌC 1.1 Đặc điểm ứng xử cọc đổ chỗ đƣợc xử lý phun vữa Để gia tăng khả chịu tải cọc lớp đất yếu hay đất rời, công nghệ phun vữa áp lực cao xung quanh thân cọc phương pháp đại áp dụng năm gần Việc phun vữa giúp cải thiện đặc trưng lý đất xung quanh cọc bị tẩm ướt trình khoan nhằm gia tăng khả chịu tải cọc Đối với cọc đường kính lớn, thành phần sức kháng ma sát dọc thân cọc huy động hoàn toàn gần tức thời ứng với chuyển vị tương đối nhỏ Chuyển vị cần đạt ma sát hơng cực đại khoảng 0,5% - 1%D Khi đó, việc huy động sức kháng mũi cần chuyển vị cọc lớn, khoảng 10% - 15%D, (Bruce 1986) [1] Hình 1.1 - Biểu đồ quan hệ thành phần sức chịu tải chuyển vị điển hình [18] Việc đảm bảo chất lượng mũi cọc đổ chỗ khó khăn mũi cọc thường tồn lớp bùn cặn lắng vượt giới hạn cho phép làm ảnh hưởng đến sức kháng mũi cọc Do đó, người thiết kế thường có xu hướng xem chế làm việc cọc đổ chỗ cọc ma sát bỏ qua đánh giá thấp thành phần sức chịu -4- mũi cọc (Lizzi (1981) [1] Nên việc cải thiện thành phần sức kháng ma sát dọc thân cọc mang lại cải thiện đáng kể hiệu sức chịu tải tổng thể Đã có nhiều nghiên cứu Gounenot Gabaix (1975) [2], Littlechild , Plumbridge Free (1998) [3], Stocker (1983) [4], Hamza Ibrahim (2000) [5], tác giả chứng minh rằng, sức chịu tải cọc đổ chỗ phun vữa tăng lên từ 1,5 – 2,0 lần so với cọc thơng thường, đó, riêng thành phần ma sát thân cọc tăng từ 1,5 – 3,0 lần Trong đó, Littlechild, Plumbridge Free (1998) [3] cho sức kháng ma sát lớp đất sét cát không bị suy giảm theo thời gian Những ƣu điểm cọc đổ chỗ có phun vữa dọc thân cọc:  Biện pháp phun vữa thân cọc giúp khôi phục hay chí gia tăng áp lực ngang tác dụng lên thân cọc, nén chặt đất xung quanh cọc, xi măng hóa hạt đất loại đất hạt rời, hiệu đất cát, giúp gia tăng tiêu lý cường độ đất xung quanh cọc Do đó, gia tăng đáng kể sức kháng ma sát sức chịu tải cọc  Từ đó, giảm đáng kể chiều sâu thi cơng cọc, hạn chế nhiều khó khăn cố q trình thi cơng cọc  Cho phép bỏ qua sức kháng mũi khơng thể kiểm sốt độ đáy hố khoan cách tăng chiều dài phun vữa dọc theo thân cọc để tăng sức kháng ma sát  Có thể kết hợp phun vữa mặt bên để tăng ma sát phun vữa đáy để tận dụng sức chống mũi  Khắc phục hư hỏng, khuyết tật thân cọc xảy  Tận dụng tối đa sức chịu tải theo vật liệu cọc  Rút ngắn thời gian thi công, giảm giá thành thi cơng móng cọc 1.2 Cơng nghệ thi cơng cọc đổ chỗ đƣợc phun vữa thân cọc Việc thi công cọc phun vữa bắt đầu kết thúc tương tự thi công cọc đổ chỗ Trong đó, cọc có phun vữa sau đổ bê tơng cọc ngày tiến hành quy trình phun vữa dọc theo thân cọc (bao gồm: phá nước, phun vữa) CÔNG TY TNHH TƯ VẤN XÂY DỰNG ĐỊA KỸ THUẬT VÀ MÔI TRƯỜNG CONSULTANCY FOR CONSTRUCTION, GEOTECHNICS & ENVIRONMENT CO., LTD Văn phòng/ Office: 04 Vũ Ngọc Phan – phường 13 – quận Bình Thạnh – TP.Hồ Chí Minh Điện thoại/ Tel: (84-8) 35534784 – Fax: (84-8) 35534785 – E-mail: cogeco@hcm.vnn.vn TT09BM02-NT CÔNG TY TNHH TƯ VẤN XÂY DỰNG ĐỊA KỸ THUẬT VÀ MÔI TRƯỜNG CONSULTANCY FOR CONSTRUCTION, GEOTECHNICS & ENVIRONMENT CO., LTD Văn phòng/ Office: 04 Vũ Ngọc Phan – phường 13 – quận Bình Thạnh – TP.Hồ Chí Minh Điện thoại/ Tel: (84-8) 35534784 – Fax: (84-8) 35534785 – E-mail: cogeco@hcm.vnn.vn TT09BM02-NT CÔNG TY TNHH TƯ VẤN XÂY DỰNG ĐỊA KỸ THUẬT VÀ MÔI TRƯỜNG CONSULTANCY FOR CONSTRUCTION, GEOTECHNICS & ENVIRONMENT CO., LTD Văn phòng/ Office: 04 Vũ Ngọc Phan – phường 13 – quận Bình Thạnh – TP.Hồ Chí Minh Điện thoại/ Tel: (84-8) 35534784 – Fax: (84-8) 35534785 – E-mail: cogeco@hcm.vnn.vn TT09BM02-NT CÔNG TY TNHH TƯ VẤN XÂY DỰNG ĐỊA KỸ THUẬT VÀ MÔI TRƯỜNG CONSULTANCY FOR CONSTRUCTION, GEOTECHNICS & ENVIRONMENT CO., LTD Văn phòng/ Office: 04 Vũ Ngọc Phan – phường 13 – quận Bình Thạnh – TP.Hồ Chí Minh Điện thoại/ Tel: (84-8) 35534784 – Fax: (84-8) 35534785 – E-mail: cogeco@hcm.vnn.vn TT09BM02-NT CÔNG TY TNHH TƯ VẤN XÂY DỰNG ĐỊA KỸ THUẬT VÀ MÔI TRƯỜNG CONSULTANCY FOR CONSTRUCTION, GEOTECHNICS & ENVIRONMENT CO., LTD Văn phòng/ Office: 04 Vũ Ngọc Phan – phường 13 – quận Bình Thạnh – TP.Hồ Chí Minh Điện thoại/ Tel: (84-8) 35534784 – Fax: (84-8) 35534785 – E-mail: cogeco@hcm.vnn.vn TT09BM02-NT CÔNG TY TNHH TƯ VẤN XÂY DỰNG ĐỊA KỸ THUẬT VÀ MÔI TRƯỜNG CONSULTANCY FOR CONSTRUCTION, GEOTECHNICS & ENVIRONMENT CO., LTD Văn phòng/ Office: 04 Vũ Ngọc Phan – phường 13 – quận Bình Thạnh – TP.Hồ Chí Minh Điện thoại/ Tel: (84-8) 35534784 – Fax: (84-8) 35534785 – E-mail: cogeco@hcm.vnn.vn TT09BM02-NT CÔNG TY TNHH TƯ VẤN XÂY DỰNG ĐỊA KỸ THUẬT VÀ MÔI TRƯỜNG CONSULTANCY FOR CONSTRUCTION, GEOTECHNICS & ENVIRONMENT CO., LTD Văn phòng/ Office: 04 Vũ Ngọc Phan – phường 13 – quận Bình Thạnh – TP.Hồ Chí Minh Điện thoại/ Tel: (84-8) 35534784 – Fax: (84-8) 35534785 – E-mail: cogeco@hcm.vnn.vn TT09BM02-NT PHỤ LỤC KẾT QUẢ ĐO BIẾN DẠNG, PHÂN BỐ TẢI TRỌNG DỌC THEO THÂN CỌC VÀ SỰ PHÂN BỐ MA SÁT DỌC TRỤC GIỮA HAI ĐẦU ĐO BẢNG TỔNG HỢP KẾT QUẢ ĐO BIẾN DẠNG VÀ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG DỌC THÂN CỌC CHU KỲ Project : LAVENUE CROWN Pile Name : TP01 D: (800x2800) mm Date Tested: 22th - 26th, Jun, 2013 First Cycle Change In Strains (µs) Load Level Level Level Level Level Level Level Level Level (Tons) Depth (m) 3.2 22.2 28.2 33.4 42.0 49.7 59.2 65.7 71.7 650 -68 -50 -39 -28 -20 -9 -4 -3 -2 1300 -164 -139 -113 -88 -63 -31 -11 -7 -4 1950 -257 -217 -181 -144 -106 -55 -19 -11 -6 2600 -366 -309 -261 -214 -163 -86 -30 -17 -9 -ve indicates compression Summary of Load Distribution at Each Strain Gauge Level (Tons) Load Level Level Level Level Level Level Level Level Level (Tons) Depth (m) 3.2 22.2 28.2 33.4 42.0 49.7 59.2 65.7 71.7 650 650 477 374 271 192 89 34 30 16 1300 1300 1096 894 692 496 245 86 54 30 1950 1950 1651 1374 1098 807 418 141 86 45 2600 2600 2198 1858 1518 1156 614 213 120 66 BẢNG TỔNG HỢP KẾT QUẢ ĐO BIẾN DẠNG VÀ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG DỌC THÂN CỌC CHU KỲ Project : LAVENUE CROWN Pile Name : TP01 D: (800x2800) mm Date Tested: 22th - 26th, Jun, 2013 Second Cycle Change In Strains (µs) Load Level Level Level Level Level Level Level Level Level (Tons) Depth (m) 3.2 22.2 28.2 33.4 42.0 49.7 59.2 65.7 71.7 1300 -195 -168 -155 -143 -122 -71 -22 -12 -7 1950 -295 -250 -221 -191 -152 -86 -28 -16 -9 2600 -402 -338 -292 -247 -193 -107 -37 -20 -11 2925 -448 -375 -324 -274 -216 -118 -42 -23 -12 3250 -494 -411 -357 -303 -242 -132 -48 -26 -14 3575 -551 -457 -398 -339 -274 -151 -55 -30 -16 3900 -618 -511 -446 -381 -316 -182 -68 -36 -20 4160 -653 -539 -471 -404 -336 -195 -73 -39 -22 4420 -700 -578 -506 -434 -365 -217 -82 -44 -25 4680 -774 -639 -561 -482 -415 -262 -100 -53 -32 -ve indicates compression Summary of Load Distribution at Each Strain Gauge Level (Tons) Load Level Level Level Level Level Level Level Level Level (Tons) Depth (m) 3.2 22.2 28.2 33.4 42.0 49.7 59.2 65.7 71.7 1300 1300 1116 1033 950 810 474 145 83 45 1950 1950 1657 1460 1262 1003 569 184 104 58 2600 2600 2189 1892 1596 1249 691 239 130 70 2925 2925 2450 2121 1791 1412 772 272 147 80 3250 3250 2710 2353 1996 1593 869 313 169 92 3575 3575 2965 2581 2197 1780 982 359 193 107 3900 3900 3220 2813 2405 1992 1146 427 229 129 4160 4160 3435 3003 2571 2142 1245 466 249 142 4420 4420 3650 3195 2739 2306 1373 516 276 159 4680 4680 3863 3388 2914 2509 1586 603 317 191 SỰ PHÂN BỐ MA SÁT DỌC TRỤ GIỮA HAI ĐẦU ĐO, CHU KỲ VÀ Project : LAVENUE CROWN Pile Name : TP01 D: (800x2800) mm Date Tested: 22th - 26th, Jun, 2013 First Cycle Stress Distribution Shaft Friction (Tons/m2 ) Applied Load Seg Seg Seg Seg Seg Seg Seg Seg End (Tons) 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 Bearing Length (m) 19.0 0.0 6.0 0.0 5.2 0.0 8.6 0.0 7.7 0.0 9.5 0.0 6.5 0.0 6.0 0.0 Tons/m2 0.0 650 1.3 2.4 2.8 1.3 1.9 0.8 0.1 0.3 7.4 1300 1.5 4.7 5.4 3.2 4.5 2.3 0.7 0.5 13.6 1950 2.2 6.4 7.4 4.7 7.0 4.0 1.2 0.9 20.1 2600 2.9 7.9 9.1 5.8 9.8 5.9 2.0 1.2 29.4 Second Cycle Stress Distribution Shaft Friction (Tons/m2 ) Applied Load Seg Seg Seg Seg Seg Seg Seg Seg End (Tons) 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 Bearing Length (m) 19.0 0.0 6.0 0.0 5.2 0.0 8.6 0.0 7.7 0.0 9.5 0.0 6.5 0.0 6.0 0.0 Tons/m2 0.0 1300 1.3 1.9 2.2 2.3 6.1 4.8 1.3 0.9 20.0 1950 2.1 4.6 5.3 4.2 7.8 5.6 1.7 1.1 25.7 2600 3.0 6.9 7.9 5.6 10.1 6.6 2.3 1.4 31.3 2925 3.5 7.6 8.8 6.1 11.6 7.3 2.7 1.6 35.6 3250 4.0 8.3 9.5 6.5 13.1 8.1 3.1 1.8 41.0 3575 4.5 8.9 10.3 6.7 14.4 9.1 3.6 2.0 47.6 3900 5.0 9.4 10.9 6.7 15.3 10.5 4.2 2.3 57.6 4160 5.3 10.0 11.5 6.9 16.2 11.4 4.6 2.5 63.6 4420 5.6 10.5 12.2 7.0 16.8 12.5 5.1 2.7 71.2 4680 6.0 11.0 12.7 6.5 16.6 14.4 6.1 2.9 85.2 Load Distribution Along Pile Length First Cycle Load P (Tons) 650 1300 1950 2600 3250 3900 4550 10 15 20 25 Depth (m) 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 650 t 1300 t 1950 t 2600 t 5200 Shaft Friction Applied Load Graph First Cycle Shaft Friction (T/m 2) 30 0 650 1300 1950 2600 3250 3900 4550 5200 Applied Load P (Tons) Segment 1-2 Segment 2-3 Segment 3-4 Segment 4-5 Shaft Friction Applied Load Graph First Cycle Shaft Friction (T/m 2) 30 0 650 1300 1950 2600 3250 3900 4550 Applied Load P (Tons) Segment 5-6 Segment 6-7 Segment 7-8 Segment 8-9 5200 Load Distribution Along Pile Length Second Cycle Load P (Tons) 650 1300 1950 2600 3250 3900 4550 10 15 20 25 Depth (m) 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 1300 t 1950 t 2600 t 2925 t 3900 t 4160 t 4420 t 4680 t 3250 t 3575 t 5200 Shaft Friction Applied Load Graph Second Cycle Shaft Friction (T/m 2) 30 0 650 1300 1950 2600 3250 3900 4550 5200 Applied Load P (Tons) Segment 1-2 Segment 2-3 Segment 3-4 Segment 4-5 Shaft Friction Applied Load Graph Second Cycle Shaft Friction (T/m 2) 30 0 650 1300 1950 2600 3250 3900 4550 Applied Load P (Tons) Segment 5-6 Segment 6-7 Segment 7-8 Segment 8-9 5200 ... tiêu đề tài  cọc Tổng quan sức chịu tải cọc đổ chỗ công nghệ phun vữa thân -2-  Tổng quan lý thuyết phân tích tính tốn xác định sức chịu tải cọc đổ chỗ thông thường phun vữa thân cọc áp lực cao... SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ĐỔ TẠI CHỖ ĐƢỢC XỬ LÝ BẰNG PHƢƠNG PHÁP PHUN VỮA ÁP LỰC CAO Cơ sở lý thuyết dùng tính tốn xác định sức chịu tải cọc đổ chỗ có khơng có phun vữa áp lực cao xung quanh thân cọc. .. TÀI: Phân tích khả chịu tải cọc đổ chỗ có phun vữa dọc thân cọc II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Nhiệm vụ: - Tổng quan công nghệ phun vữa áp lực cao xung quanh thân cọc - Cơ sở lý thuyết xác định sức chịu