Đang tải... (xem toàn văn)
TÝnh cèt thÐp sµn øng lùc tríc:. 1.[r]
(1)30
50
0
10
00
85
00
10
00
95
00
10
00
85
00
10
00
30500
1000 8500 1000
9500 1000
8500 1000
30
50
0
50
0
95
00
10
50
0
50
0
95
00
500 9500
10500 30500 500 9500
1
D
C
B
A +79,500
+12,900
2000 5500 2000 2000 6500 2000 2000 5500 2000
1
20
00
55
00
20
00
20
00
65
00
20
00
25
00
1
20
00
55
00
0
1
3
5
1
X Y
Ch
¬ng II:
tÝnh sµn øng lùc tríc
-*
-I Sơ đồ tính sàn:
Mặt sàn bố trí đối xứng theo phơng nên ta cần tính tốn nội lực cốt thép cho nửa sàn theo phơng bố trí cho toàn sàn theo phơng theo nguyên tắc đối xứng đây, ta tính cho nửa sàn từ trục 1, đến trục 2,
(2)Chia sàn thành dải tính tốn nh hình vẽ Tổng tải trọng tính tốn 968,8daN/m2, phần tĩnh tải 728,8daN/m2; tổng tải trọng tiêu
chuẩn 856daN/m2, phần tĩnh tải 656daN/m2. II Tính cốt thép sàn ứng lực trớc:
1 Chän cèt thÐp, tÝnh to¸n hao øng suÊt, tính lực căng trớc: 1.1 Chọn thép ứng suất căng trớc:
Chn thộp cng cao T15 đặt ống thép có bơm vữa Thép có cờng độ bền chịu kéo R 18600(daN/cm2)
HB , giíi hạn chảy quy ớc
) cm / daN ( 16700
R
HC , giới hạn chảy tÝnh to¸n R 13900(daN/cm )
H ,
) cm / daN ( 10 95 ,
E , đờng kính danh định 15,2mm, diện tích
1,4cm2, độ giãn dài tối đa 2,5% Đặt lớp cáp phơng.
ứng suất căng trớc xác định bởi:
P R , P
R ,
0 HC 0 HC
Trong đó:
) cm / daN ( 16700
R
HC
0
05 , P
VËy, cã: 3516(daN/cm ) 12724(daN/cm2)
0
Chän 12700(daN/cm2)
0
Bê tông sử dụng loại bê tông cờng độ cao mác 500# có
) cm / daN ( 215
R
n , R 13,4(daN/cm )
k , E 3,6.10 (daN/cm )
5 .
Cèt thÐp mÒm chän thÐp AII, cã R R ' 2800(daN/cm2)
a
a Dïng thép
12, chiều dày lớp bảo vệ 16mm, chiều dày lớp bảo vệ cáp ứng lực trớc là: 16 + 12 + 12 = 40(mm) Lợng cốt thép tối thiểu theo dự thảo tiêu chuẩn thiết kế BTCT ƯLT 12a300 Đặt thép thờng 12a300, = 0,31(%)
1.2 TÝnh to¸n hao øng suÊt:
- Hao chïng øng suÊt cña cèt thÐp:
0 HC
0
ch 0,1
R 22 ,
Víi 12700(daN/cm2)
0 , cã:
) cm / daN ( 855 12700
1 , 16700 12700
22 ,
0
ch
- Hao biến dạng neo ép sát đệm:
) cm / daN ( E L
2 H
neo
(3)4750 4750 5250 5250 4750 4750
70
70 70 70
70
1
1
2
3
) cm / daN ( 821 10
95 , 9500
2
2
neo
- Hao ma s¸t cđa cèt thÐp víi thµnh èng:
kx
ms
e 1
Trong đó:
e C¬ số lôgarit tự nhiên
Theo bảng 17 trang 60 TCVN 5574-1991, với ống cáp có bề mặt kim loại, cã k 0,003, 0,35
Tỉng gãc quay cđa trơc cèt thÐp TÝnh :
Do cáp căng đầu nên ta tính đến nhịp, để thiên an tồn tính cho đoạn cáp dài có x Lmax 0,5.29,5 14,75(m)
Chiều dày(đờng kính) ống cáp 20mm, ống chứa đợc đến bó sợi cáp(ta dùng loại ống cáp bẹt S6-4 S6-5 với ống cáp trịn đơn VSL) Do ta bố trí cho chiều cao làm việc cáp theo phơng nhau, lấy chung chiều dầy lớp bảo vệ cho ống cáp 40mm Khoảng cách từ trục trung hòa đến trục cáp là:
) cm ( ) mm ( 70 20 40
240 e
Tæng gãc xoay tÝnh nh sau:
3
1 2
2 )
rad ( 0147 , 475
7
1
) rad ( 0295 , 475
7
3
) rad ( 0267 , 525
7
3
VËy:
) rad ( 1418 , 0267 , 0295 , 0147 ,
Suy ra:
) cm / daN ( 1138 e
1
12700
1418 , 35 , 75 , 14 003 , ms
(4)Đối với bê tông nặng đông cứng tự nhiên tự số co lấy theo bảng 18
(TCVN 5574-91), ta có với mác bê tông M500, phơng pháp căng sau:
) cm / daN ( 350 co
- Hao từ biến bê tông:
Trong trờng hợp sử dụng phơng pháp căng sau, ứng suất trớc gây nén lệch tâm bê tông ứng suất nén giảm có ngoại lực tác dụng Do tra bảng 19 TCVN 5574 -1991 ta đợc sơ bộ:
) cm / daN ( 1400 ) , 65 , ( 4000 , R k 4000 bH tb
Trong k bê tơng đơng cứng tự nhiên - Tổng hao ứng suất:
) cm / daN ( 1959 1138 821 ms neo h ) cm / daN ( 2605 1400 350 855 tb co ch h ) cm / daN ( 4564 2605 1959 2 h h h
ứng suất hiệu thép là:
) cm / daN ( 8136 4564 12700 h H
1.3 Tính lực căng trớc:
Chọn lực căng trớc cho ứng suất căng trớc cân b»ng víi 0,8 tÜnh t¶i: f
8 wl F
1
Tính lực căng trớc cho nhịp lớn nhÊt 10,5m
) daN ( 545234 14 , , 10 , , 728 , F
Lực căng hiệu cho bó cáp là:
) daN ( 11390 8136 , A
Fe H
Số cáp cần là:
) bã ( , 47 11390 545234 F F n e
Trên toàn sàn, chọn n = 3.47,9 = 143,7(bã) Chän n = 143(bã)
2 TÝnh to¸n néi lùc cho sµn:
Tính nội lực cho sàn phần mềm SAFE 6.20 với dải tính tốn nh vẽ Giá trị Mômen uốn dải sàn đợc trình bày bảng sau:
- Theo ph¬ng trơc 1-1:
y -2,5 0 4,75 9,5 14,75 20 24,75 29,5
D¶i
1 0,00 4,15 -0,44 2,23 -0,44 4,15 0,00
(5)24,06 24,07 12,68
4 0,00 0,00 12,58 30,73- 30,74- 12,58 0,00
5 0,21 0,01 37,31 70,51- 70,58- 37,28 0,00
- Theo ph¬ng trơc A-A: x
0 4,75 9,5 14,75 20 24,75 29,5
D¶i
1 0,00 4,15 -0,44 2,23 -0,45 4,15 0,00
2 0,01 26,18 -1,72 3,38 -1,72 26,18 0,01
3 -0,01 12,68 -24,07 -2,47 -24,07 12,68 -0,01
4 -0,01 12,58 -30,74 -30,74 12,58 -0,01
5 0,01 37,29 -70,58 -70,58 37,29 0,01
6 0,00 1,84 0,00
3 TÝnh thÐp øng lực trớc:
Phân bố cáp ứng lực trớc theo tỉ lệ Mômen dải bản:
Dải chiÕm 100 1,7(%)
84 , 58 , 70 ) 74 , 30 07 , 24 18 , 26 15 , (
15 ,
, chän bã D¶i chiÕm 100 10,8(%)
7 , 242 18 , 26
, chän 15 bã D¶i chiÕm 100 9,92(%)
7 , 242 07 , 24
, chän 14 bã D¶i chiÕm 100 12,7(%)
7 , 242 74 , 30
, chän 17 bã D¶i chiÕm 100 29,1(%)
7 , 242 58 , 70
, chän 41 bã
3.1 Tính tốn kiểm tra cờng độ giai đoạn căng cốt thép (khi cha tháo cốp pha):
Giả thiết tiến hành căng cốt thép bê tông đạt 83,2% cờng độ, tức sau 16 ngày từ ngày đổ bê tơng Khi cờng độ chịu kéo tiêu chuẩn bê tông vào khoảng 0,832.20 = 16,64(daN/cm2), cờng độ chịu nén tính
toán Rn0 = 0,832.215 = 178,88(daN/cm2) Tải trọng tác dụng lên sàn
giai on ny gm: trng lng thân sàn lực nén trớc có kể đến
(6)VÕ tr¸i: M 2618000(daNcm)
VÕ phải:
Đặt Ma Ra'.Fa'.(h0 a') Ra..Fa(aH a), vế phải trë thµnh
a a
a
n.b.x.(h 0,5.x) M 215.550.2,47.(19 0,5.2,47) M 5188757 M
R
Ta thấy vế phải > vế trái => điều kiện cờng độ thỏa mãn, cốt thép dọc cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300
3.4.3 Kiểm tra điều kiện cờng độ dải 3:
TiÕt diÖn tÝnh toán có b.h=200cm.24cm, giá trị Mômen tính toán 24,07(Tm) Số cáp phân bố dải 14 bó, có:
FH = 14.1,4 = 19,6(cm2)
TÝnh x: 6,34(cm) 7,71(cm)
200 215
6 , 19 13900 b
R F R x
n H H
Điều kiện cờng độ:
VÕ tr¸i: M 2407000(daNcm)
Vế phải:
Đặt Ma Ra'.Fa'.(h0 a') Ra..Fa(aH a), vế phải trở thành
a a
a
n.b.x.(h 0,5.x) M 215.200.6,34.(19 0,5.6,34) M 4315575 M
R
Ta thấy vế phải > vế trái => điều kiện cờng độ thỏa mãn, cốt thép mềm chịu kéo cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300
3.4.4 Kiểm tra điều kiện cờng độ dải 4:
TiÕt diƯn tÝnh to¸n cã b.h=200cm.24cm, gi¸ trị Mômen tính toán 30,74(Tm) Số cáp phân bố dải 17 bó, có:
FH = 17.1,4 = 23,8(cm2)
TÝnh x: 7,69(cm) 7,71(cm)
200 215
8 , 23 13900 b
R F R x
n H H
Điều kiện cờng độ:
VÕ tr¸i: M 307400(daNcm)
VÕ phải:
Đặt Ma Ra'.Fa'.(h0 a') Ra..Fa(aH a), vế phải trë thµnh
a a
a
n.b.x.(h 0,5.x) M 215.200.7,69.(19 0,5.7,69) M 5004787 M
R
Ta thấy vế phải > vế trái => điều kiện cờng độ thỏa mãn, cốt thép mềm chịu kéo cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300
3.4.5 Kiểm tra điều kiện cờng độ dải 5:
TiÕt diện tính toán có b.h=650cm.24cm, giá trị Mômen tính toán 70,58(Tm) Số cáp phân bố dải 41 bã, cã:
FH = 41.1,4 = 57,4(cm2)
TÝnh x: x RRFb 13900215.650.57,4 5,71(cm) 7,71(cm)
n H H
(7)Vế phải:
Đặt Ma Ra'.Fa'.(h0 a') Ra..Fa(aH a), vế phải trở thành
a a
a
n.b.x.(h 0,5.x) M 215.650.5,71.(19 0,5.5,71) M 12883266 M
R