Thiết kế chung cư bình minh

ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH PHẦN I GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH GIỚI THIỆU SƠ LƯC VỀ CÔNG TRÌNH I ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH Thành Phố Hồ Chí Minh trung tâm kinh tế văn hóa lớn phía nam có xu hướng phát triển nhanh Do cần phải có qui hoạch tổng thể sở hạ tầng đặc biệt vấn đề nhà cho người dân Một nh ững giải pháp tối ưu nhà cho thành phố có mật độ dân số cao NHÀ Ở DẠNG CHUNG CƯ Nó thể số ưu điểm bật sau Vốn đầu tư tương đối thấp Giải vấn đề xây dựng Dễ quy hoạch thành cụm dân cư đại Thỏa mãn nhu cầu mỹ quan Thành phố Qui mô công trình Tên công trình : CHUNG CƯ BÌNH MINH Đơn vị thiết kế : Công ty xây dựng thương mại Sài Gòn Công trình gồm : tầng lầu tầng thượng Vài nét khí hậu - khí tượng - thủy văn nơi xây dựng công trình – Khí hậu : thành phố Hồ Chí Minh chia làm hai mùa rõ rệt : + Mùa mưa : Từ tháng đến tháng 11 + Mùa khô : Từ tháng 12 đến tháng – Nhiệt độ : + Cao : 300 C (vào tháng 4) + Thấp : 200 C + Trung bình : 25-270 C – Lượng mưa : + Cao : 638 mm (vào tháng 9) + Thấp : 31 mm (vào tháng 11) + Trung bình : 247,4 mm – Độ ẩm tương đối : + Cao : 100% + Thấp : 79% + Trung bình : 84,4% – Lượng bốc : + Cao : 49 mm/ngày + Thấp : 6,5 mm/ngày SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG + Trung bình : 28 mm/ngày – Bức xạ mặt trời : Tổng lượng xạ + Lớn : 3587,8 cal/năm + Nhỏ : 1324,8 cal/năm + Trung bình : 3445 cal/năm – Hướng gió : Vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11 gió theo hướng Tây Nam Đông Nam thổi mạnh với tốc độ trung bình 2,15m/s – Sương : + Số ngày có sương mù năm từ 10 -15 ngày + Tháng có nhiều sương tháng 10, 11, 12 II GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG – Số tầng : tầng sân thượng – Diện tích tổng thể : 44m  26m – Phân khu chức năng: + Tầng 1: Diện tích : 1144 m2 Chiều cao : 3,6 m Gồm hộ bố trí đối xứng Mỗi hộ có phòng khách, phòng ăn, hai phòng ngủ, nhà bếp, buồn phơi đồ buồng vệ sinh) + Tầng 2-7 : Diện tích mặt tầng : 1249,6 m2 Chiều cao : 3,4m /tầng Gồm hộ Mỗi hộ có phòng khách, phòng ăn, hai phòng ngủ, buồng vệ sinh, buồng phơi đồ Trong có hai có ba phòng ngủ Sân thượng có hồ nước mái Mái sân thượng có độ dốc 1% III GIẢI PHÁP ĐI LẠI – Luồng giao thông đứng : Hai thang máy : phục vụ lại cho tầng lầu Hai thang : phục vụ lại cho tầng lầu thoát hiểm có cố, đặt nhịp ba nhịp tám công trình – Luồng giao thông ngang : Sử dụng giải pháp hành lang nối liền giao thông đứng dẫn đến hộ cách thuận tiện SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG IV CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC Giải pháp hình khối kiến trúc Tạo mỹ quan cho Thành Phố hình khối kiến trúc đơn giản hài hòa với cảnh quan xung quanh Hệ thống điện Nguồn điện sử dụng lấy từ mạng lưới điện Thành Phố Hệ thống tiếp nhận điện nằm tầng Từ đây, điện dẫn khắp tòa nhà thông qua mạng lưới điện thiết kế đảm bảo yêu cầu an toàn : Không đặt qua khu vực ẩm ướt nhà vệ sinh, dễ dàng sửa chữa có cố hư hỏng dây điện… dễ cắt dòng điện xảy cố, dễ dàng thi công Hệ thống cấp thoát nước – Cấp nước công trình : Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước Thành Phố dẫn vào bể chứa đặt phía công trình bơm lên hồ nước tầng sân thượng Từ nước đến khắp nơi công trình – Thoát nước công trình : + Nước mưa mái dẫn cheneaux, từ nước theo ống dẫn thoát xuống hố ga, theo hệ thống đường cống ngầm xả nước vào ống thoát Thành Phố + Nước thải tập trung xử lý khử mùi trước đưa hệ thống nước thải Thành Phố, đảm bảo theo qui định quan vệ sinh môi trường Thành Phố không để ô nhiễm ảnh hưởng môi trường xung quanh – Các hệ thống hộp gaine kỹ thuật xây gạch để giữ đường ống dẫn thoát nước dây điện nhằm thuận tiện cho việc quản lý, đồng thời yêu cầu an toàn vệ sinh thẩm mó cho công trình Thông gió chiếu sáng – Thông gió : Mỗi hộ có ban công cửa sổ hướng phía ngoài, đảm bảo thông thoáng tự nhiên – Chiếu sáng : Các hộ thông qua hệ thống kính cửa sổ lớn bao quanh nhà tiếp xúc với ánh sáng mặt trời Các khu cầu thang, hành lang phần tận dụng ánh sáng tự nhiên, phần chiếu sáng nhân tạo hệ thống đèn Thiết bị phòng hỏa hoạn – Các thiết bị phòng hỏa hoạn đặt hành lang thông hộ chung cư – Lượng nước cứu hỏa dự trữ sẵn bể chứa nước đặt phía công trình, có hỏa hoạn dùng máy bơm đặc biệt bơm lên – Cầu thang thoát hiểm : cầu thang đặt bên hông nhà SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG + Một cầu thang kết hợp dùng để lại thoát hiểm có cố + Một cầu thang dùng để thoát hiểm có cố Phòng cháy chữa cháy TCVN 26225-78 qui định yêu cầu phòng cháy chữa cháy cho nhà, công trình sử dụng cho nhà cao tầng sau : – Các phận chịu lực công trình sàn, tường làm vật chống cháy có giới hạn chịu lửa – Các loại cửa đi, cửa sổ, vật liệu trang trí trần làm vật liệu dễ cháy có giới hạn chịu lửa – Có thiết bị cứu hỏa đặt gần thang máy hay thiết lập riêng hành lang tầng, có đường ống dẫn nước cứu hỏa riêng, có máy bơm đặt bơm lên đạt áp suất cứu hỏa – Có cầu thang thoát hiểm riêng, có cố thoát hiểm thang bộ, từ lên có hệ thống ống vòi cứu hỏa V PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU CHO CÔNG TRÌNH – Công trình có kết cấu bêtông cốt thép đổ toàn khối, kết cấu chịu lực hệ thống khung bêtông cốt thép đúc chỗ – Tường xây để bảo vệ che nắng, mưa, gió cho công trình, không tham gia chịu lực – Các sàn tầng bêtông cốt thép, tầng trệt, sàn mái có phủ vật liệu chống thấm đánh dốc lỗ thoát nước – Thân nhà môït khung bêtông cốt thép đổ chỗ, móng, cột, sàn dầm đổ hoàn toàn khối làm thành kết cấu vững SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH PHẦN II GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG TÍNH TOÁN KẾT CẤU BÊN TRÊN Chương I TÍNH SÀN TẦNG ĐẾN TẦNG I SƠ ĐỒ BỐ TRÍ HỆ DẦM SÀN Phòng ngủ có tường (4x5)m Phòng khách, bếp ăn tường (4,5 x 5)m Sảnh tường (4,5x6)m Sảnh tường (4,5x5)m Phòng ngủ có tường (4,5x5)m Ban công (1,2x4)m Lôgia (1,4x6)m Lôgia (2,5x3)m 1a Phòng ngủ có tường (4x5)m 2a Sảnh có tường (4x5)m 3a Bếp có tường (4,5x6)m 5a Phòng ngủ có tường (4,5x5)m 6a Ban công (1,2x4,5)m SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG II GIẢ THIẾT TIẾT DIỆN Xác định sơ chiều dày Chiều dày ô theo yêu cầu cấu tạo : 5cm (mái bằng), 6cm (sàn nhà dân dụng) 7cm (sàn nhà công nghiệp) – Bản chịu uốn phương : hs = Với : D L m (1) L1 – cạnh ngắn ô m – hệ số, phụ thuộc loại bản, với dầm m = 30  35, tùy thuộc vào loại liên kết D = 0,8  1,4 phụ thuộc vào tải trọng Ô phương có kích thước lớn (1,4x6)m   1     L1     140   4,  4,  cm => Choïn h s  6cm  30 35   30 35  D – Bản chịu uốn phương : hs = L1 m (1)=> h s   Với : L1 – cạnh ngắn ô m – hệ số, phụ thuộc loại bản, với kê m = 40  45, tùy thuộc vào loại liên kết D = 0,8  1,4 phụ thuộc vào tải trọng Ô phương có kích thước lớn (4,5x6)m 1 (1)=>h s =     450 = 8,9  11,25 cm=>Choïn h s  10cm  40 45  Vậy chọn hs =10 cm cho tất ô sàn Xác định sơ kích thước dầm – Dầm dọc trục A đến trục F: 1 1 1 1   L => hd =     450 = 34,6  45 cm=> Choïn h d = 40cm  10 13   10 13  hd =  1 2 1 3 1 2 1 3 bd =    hd => bd =     40 = 13,3  20 => Chọn bd = 20cm – Dầm khung trục đến truïc 11: 1 1 1 1   L => hd =     500 = 38,5  50 cm => Choïn hd = 40cm  10 13   10 13  hd =  1 2 1 3 1 2 1 3 bd =    hd => bd =     40 = 13,3  20 => Choïn bd = 20cm – Dầm phụ: chọn (15 x 40)cm – Dầm môi: chọn (10 x 30)cm SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG Tỉnh tải Chọn lớp cấu tạo sàn sau : gồm lớp Lớp Lớp Lớp Lớp - Gạch ceramic : g = 2000 daN/m2;  = 0,01m; n = 1,1 - Lớp vữa lót : v = 1800 daN /m2;  = 0,02m; n = 1,3 - Sàn bê tông cốt theùp : bt = 2500 daN /m2;  = 0,1m; n = 1,1 - Lớp vữa trát : v = 1800 daN /m2;  = 0,015m; n = 1,3 Giá trị Tónh Tải Sàn : Giá trị Tónh Tải sàn Giá trị tiêu Hệ số Giá trị tính toán Chiều dày  ( kN / m ) chuẩn STT vượt (kN / m ) (m) (kN / m ) taûi 0,01 20 0,20 1,1 0,220 0,02 18 0,36 1,3 0,468 0,10 25 2,50 1,1 2,750 0,01 18 0,18 1,3 0,234 3,672 (kN / m ) Tổng cộng Bản sàn có chiều dày = 100mm Đối với ô có tường ( 1;1a;2a;5;5a;7)ta cộng thêm tải trọng tường : Tải trọng 1m2 tường dày 100mm: n t  t  1,1  0,1  18  1,98kN / m  Hoạt tải Theo bảng TCVN 2737-1995 Hoạt tải tiêu chuẩn phân bố loại sàn sau : Tải trọng tạm thời phân bố lên sàn cầu thang lấy theo bảng TCVN2737-1995: Loại sàn Giá trị tiêu chuẩn p tc ( kN / m ) Phòng ngủû, phòng khách, phòng ăn, bếp, phòng giặt, phòng tắm, buồng vệ sinh, sân thượng Ban công, lôgia Sảnh, hành lang, cầu thang SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG Hệ số vượt tải n Giá trị tính toán p tt ( kN / m ) 1,5 1,3 1,95 4,0 1,2 4,8 3,0 1,2 3,6 trang : MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG IV TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ THÉP * Vật liệu – Bêtông B20 :  R b = 11,5 MPa   R bt = 0,9 MPa  R s = R sc = 225 MPa  R sw = 175 MPa – Thép sàn   10 : AI   R s = R sc = 280 MPa  R sw = 225 MPa – Thép sàn   10 : AII  – Hệ số điều kiện làm việc bêtông :  b  1, Tra baûng E.2 TCXDVN 356 : 2005 ta   0, 645 – Bêtông 20 thép AI :  R  R  0, 437   0, 623 – Bêtông 20 thép AII :  R  R  0, 429 Xác định sơ đồ tính – Xét liên kết dầm : hd  ngàm vào dầm hb – Nguyên tắc phân loại ô sàn : Nếu l2 / l1  : làm việc phương; l2 / l1  : làm việc phương – Đối với làm việc phương tra hệ số để tìm giá trị moment nhịp moment gối Từ giá trị moment ta tính thép – Đối với làm việc phương (bản loại dầm) cắt dải rộng 1m để tìm moment gối, moment nhịp Từ giá trị moment ta tính thép SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Tên Tiết diện Loại sàn gọi sàn (m) l2 / l1 OÂ1 OÂ2 OÂ3 OÂ4 OÂ5 OÂ6 OÂ7 OÂ8 OÂ1a OÂ2a OÂ3a OÂ5a OÂ6a 1,25 1,11 1,33 1,11 1,11 3,33 4,28 1,20 1,25 1,11 1,33 1,11 3,75 4x5 4,5x5 4,5x6 4,5x5 4,5x5 1,2x4 1,4x6 2,5x3 4x5 4,5x5 4,5x6 4,5x5 1,2x4,5 kê ngàm kê ngàm kê ngàm kê ngàm kê ngàm dầm dầm kê ngàm kê ngàm kê ngàm kê ngàm kê ngàm dầm Tónh tải gs gt Hoạt tải Tổng tải p q 2 ( kN / m ) ( kN / m ) ( kN / m ) ( kN / m ) 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 3,672 1,31 1,31 0,93 1,47 1,45 1,09 1,45 1,95 1,95 3,6 3,6 1,95 4,8 4,8 4,8 1,95 3,6 1,95 1,95 4,8 6,932 5,622 7,272 7,272 6,932 8,472 9,402 8,472 7,092 8,722 6,712 7,072 8,472 Theo qui ước gọi (bxh) tiết diện dầm theo chu vi ô bản, hb chiều dày sàn (làm việc theo hai phương) khi: – hd  : xem ngàm vào dầm toàn khối hb – hd  : xem tựa đơn vaøo dầm toàn khối hb Các ô sàn 1;2;3;4;5;8;1a;2a;3a;5a:có h L2  => kê, có d  => sàn L1 hb liên kết với dầm xung quanh liên kết ngàm Ứng với ô 11 loại ô sàn SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Sàn loại kê (bản kê cạnh) a Sơ đồ L1 L2 Sơ đồ tính làm việc phương – Bản tính theo sơ đồ đàn hồi cách tra bảng Ở kê cạnh ô 1;2;3;4;5;8;1a;2a;3a;5a tính theo sơ đồ ngàm cạnh hd  Được tra hb bảng phụ lục 12, sơ đồ Sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép – thầy Võ Bá Tầm phụ thuộc vào tỉ số l2 / l1 b Nội lực – Các ký hiệu : Tónh tải : g Hoạt tải : p Cạnh dài : l2 Cạnh ngắn : l1 – Moment nhịp : Phương ngắn : M = m11  P0 + mi1  G0 Phương dài : M = m12  P0 + mi  G0 – Moment gối : Phương ngắn : M I  ki1  P Phương dài : M II  ki  P P  ( p  g )  l1  l2 P0 = p  l1  l 2 p  G0 =   g   l1  l2   Caùc hệ số m11 , m12 , mi1 , mi , ki1 , ki tra bảng theo phụ lục 12 sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép thầy Võ Bá Tầm sơ đồ phụ thuộc vào tỉ số l2 / l1 SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 10 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Kiểm tra thấy tỉ số  thỏa 0, 05%    2,56% Chọn 1318 ( Có As  3308 mm2, a = 100mm) Xét mép cột theo phương cạnh dài đài cọc – Từ hình vẽ sơ đồ tính thép ta thấy tim cọc tim cột nằm đường thẳng nên cánh tay đòn ri  Vậy cốt thép đặt theo cấu tạo – Diện tích cốt thép cấu tạo cho 1m đài cọc lấy theo hàm lượng cốt thép tối thiểu cấu kiện chịu uoán: As  min bh0  As  0, 0005  1000  840  420 mm2 Choïn 414 ( Có As  616 mm2, a = 300mm) SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 181 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH PHẦN B GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG TÍNH MÓNG M2 – Dùng cọc P2 để thiết kế – Sức chịu tải cho phép cọc: Qu  1181 kN I TẢI TRỌNG Tải trọng N ott  kN  Tính toán M ott  kNm  Qott  kN  N otc  kN  Tiêu chuẩn tc o  kNm  Qotc  kN  M Kí hiệu móng M2 1673,72 75,96 23,40 1455,4 66,1 20,35 – Cột C : Ntu  1673, 72 kN; M  75, 96 kNm; Qtu  23, 40 kN II XAÙC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ – Áp lực giả định tác dụng lên đài cọc phản lực đầu cọc gây ra: p tt  Qu  3d   p tt  1181   0,  = 364,5kN/m2 – Diện tích sơ đài cọc: Fd  N 0tt 1673,72 = 5,2m2  Fd  tt p  n tb h 364,5  1,1 20  2, – Trọng lượng đài cọc đất đài cọc: N dtt  n tb hAd  N dtt  1,1  20  2,0  5, = 228,8kN – Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài: N tt  N 0tt  N dtt  1673, 72  228,8 = 1903kN – Số lượng cọc sơ bộ: nc  k N tt 1903 = 1,93  nc  1,  Qu 1181 Với k = 1,2-Hệ số kể đến vị trí độ lệch tâm N ott tác dụng lên móng Chọn số cọc nc  Bố trí hình vẽ sau: SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 182 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Bố trí cọc cho móng M2 – Kích thước đài cọc: Hình tháp xuyên thủng đài móng M2 + Diện tích đáy đài cọc: Ld  Bd  1,  3, m2 + Tính độ cao đài cọc: hd  h0  h1  hd  0,9  0,1  1m Trong đó: h1 -Đoạn cọc ngàm vào đài, lấy h = 0,1m h0 -Chiều cao làm việc đài cọc, lấy h0 = 0,9m Do cọc nằm vùng đáy tháp xuyên thủng nên không cần kiểm tra xuyên thủng đài cọc SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 183 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG III KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN LỰC TRUYỀN XUỐNG CỌC – Trọng lượng đài đất ñaøi: N dtt  n tb hFd  N dtt  1,1 20  2,  3,  158, kN – Lực dọc tính toán tác dụng lên cốt đáy đài cọc: N tt  N 0tt  N dtt  1673, 72  158, = 1832kN – Mômen xác định tương ứng với trọng tâm tiết diện cọc đáy đài cọc: M tty  M 0tt  Q0tt hd  75,96  23, 40 1  99,4 kNm – Tải trọng tác dụng lên cọc dãy biên tính theo công thức: tt N tt M y xmax 1832 99,  0, Pmax    Pmax    916  55 nc 2  0,9 min  xi Pmax  971 kN Pmin  861 kN – Trọng lượng tính toán cọc: Pc  1,1 Acoc Lc  Pc  1,1 25  0, 283  24,  189,9 kN * Kieåm tra điều kiện: p  pmax  pc  Qu P  Pmax  Pc  P  971  189,9  1161 kN < Qu  1181 kN (thoûa) Pmin  861kN  nên không cần kiểm tra điều kiện chịu nhổ SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 184 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG IV KIỂM TRA ĐỘ LÚN MÓNG CỌC Xác định khối móng quy ước – Ranh giới móng khối quy ước xác định sau: + Phía mặt phẳng AC qua mũi cọc, xem đáy móng + Phía mặt phẳng BD qua mặt đài móng + Phía cạnh mặt phẳng thẳng đứng AB = HM độ sâu đặt móng (TCXD 205-1998 : Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế Phụ lục H) Xác định kích thước móng khối quy ước SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 185 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG – Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc Lc : tb   i li  li  tb   tb  16o30' 1,4  14o30'  4,  27o15'  7,1  29o15' 11,7  25o 23' 1,4  4,  7,1  11,7 25o 23'  6o 20' – Kích thước khối móng qui ước:   LM  L  2tg  tb  Lc  LM  2,   tg 6o 20'  24,  7,8 m     BM  B  2tg  tb  Lc  BM  0,   tg 6o 20'  24,  m   Trong đó: L Tính từ biên tới biên hai cọc xa theo phương cạnh dài B Tính đường kính cọc Diện tích đáy khối móng qui ước: Ad  LM BM  Ad  7,8   46,8 m2 – Chiều cao khối móng qui ước: H M  Lc  h  24,  2,0  26, m Xác định trọng lượng khối móng quy ước N qutc  Ad H M  tb  N qutc  46,8  26,  20  24710 kN Kiểm tra áp lực đất đáy khối móng quy ước – Lực dọc tiêu chuẩn tính đến đáy khối móng quy ước: N tc  N otc  N qutc  N tc  1455,4 + 24710  26165 kN – Mômen tiêu chuẩn ứng với trọng tâm đáy khối móng quy ước: M tc  M 0tc  Q0tc (hd  Lc )  M tc  66,1  20,35 1  24,   583 kNm – Độ lệch tâm: 583 M tc e  tc   0,022 m N 26165 – Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: tc  max  N tc  26165   0, 022  6e  tc  1 1     max  Ad  LM  46,8  7,8  tc  max  559  1  0, 017   569 kN/m2 tc   559  1  0, 017   549 kN/m2  tbtc  559 kN/m2 SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 186 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Ứng suất móng khối quy ước SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 187 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG – Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước: mm RM   ABM   BH M  tb  DC  Ktc (10) Móng đặt lớp đất thứ 5b có   29o15' Tra bảng 2.1 (sách Nền vá Móng – GSTS Nguyễn Văn Quaûng): A = 1,09; B = 5,34; D = 7,74 Trong đó: m1 -Hệ số làm việc đất m1 = 1,2 (cát mịn no nước) m2 -Hệ số làm việc nhà lấy m2 = 1,27 (do chiều dài nhà/chiều cao nhà: L / H  44 / 24  1,83 ) K tc -Hệ số độ tin cậy lấy 1, tiêu lý đất lấy theo thí nghiệm trực tiếp ñaát H M  Lc  hd  24,4  2,0  26,4 m  -Dung trọng lớp đất đáy khối móng quy ước:   9,92 kN/m3  tb -Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng quy ước lên mặt đất tự nhiên tính sau:  tb  9,92  11,  9, 36  7,1  9,74  4,  9,96 1,  8,99  0,  18, 22  1,  10,16 kN/m3 11,  7,1  4,  1,  0,  1, C -Lực dính đơn vị lớp đất mũi cọc: C  2,9 kN/m2 1,2 1,27 (10) => RM   1,09   9,92  5,03  24, 10,16  7,74  2,9   2033 kN/m2 tc  max  569kN / m2  1, 2RM  2439kN / m2 (thoûa)  tbtc  559kN / m  RM  2033kN / m2 (thỏa) => Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy khối móng quy ước Kiểm tra độ lún khối móng quy ước – Áp lực thân đất tính tới đáy khối móng qui ước:  0bt   tb H M   0bt  10,16  24,  247,9 kN/m2 – AÙp lực gây lún đáy khối móng quy ước:  0gl   tbtc   0bt  559  247,9  311,1 kN/m2 – Chia lớp đất đáy khối móng qui ước thành lớp có chiều dày: li  BM   1, m Choïn li  m 5 – Áp lực trọng lượng thân đất điểm thứ i:  ibt   ibt1   i li Với γi dung trọng lớp phân tố thứ i SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 188 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG – Áp lực gây lún điểm thứ i: σ igl  K oi σ gl0 Với K oi tra bảng phụ thuộc vào tỷ số LM/BM Z/BM BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT Điểm Z(m) LM BM 10 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00 9,00 10,00 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 Z BM 0,0 0,17 0,3 0,5 0,7 0,8 1,0 1,17 1,3 1,5 1,67 γi (kN/m3) 9,92 9,92 9,92 9,92 9,92 9,92 9,92 9,92 9,92 9,92 9,92 Ko 0,977 0,863 0,708 0,586 0,527 0,404 0,346 0,301 0,232 0,200  ibt  igl (kN/m2) 247,9 257,8 267,7 277,6 287,5 297,4 307,3 317,2 327,1 337,0 346,9 (kN/m2) 311,1 303,9 268,5 220,3 182,3 163,9 125,7 107,6 93,6 72,2 62,2 – Từ bảng tính ứng suất ta thấy độ sâu 10m tính từ đáy khối móng quy ước có:  bt  346,9kN / m2    gl   62,2  311kN / m2 => Dừng tính lún độ sâu 10m tính từ đáy khối móng quy ước SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 189 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Sơ đồ tính lún cho móng M2 SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 190 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG – Áp lực gây lún trung bình lớp phân tố thứ i: gl σi  σ gli1  σigl gl + Lớp 1: σ1  gl + Lớp 2: σ  gl + Lớp 3: σ  gl + Lớp 4: σ  gl + Lớp 5: σ  gl σ gl0  σ1gl 311,1  303,  σ1   307,5 kN/m2 2 gl σ1gl  σ gl2 303,9  268,  σ2   286, kN/m2 2 gl σ gl2  σ gl3 268,5  220,3  σ3   244, kN/m2 2 gl σ gl3  σ gl4 220,  182,3  σ4   201, kN/m2 2 gl σ gl4  σ gl5 182,3  163,9  σ5   173,1 kN/m2 2 gl σ gl5  σ gl6 163,9  125, + Lớp 6: σ   σ6   144,8 kN/m2 2 gl gl + Lớp 7: σ  gl + Lớp 8: σ  gl + Lớp 9: σ  gl gl σ gl6  σ gl7 125,  107,  σ7   116, kN/m2 2 gl σ gl7  σ8gl 107,  93,  σ8   100, kN/m2 2 gl σ gl8  σ gl9 93,  72,  σ9   82,9 kN/m2 2 + Lớp 10: σ10  gl gl σ 9gl  σ10 72,  62,  σ10   67, kN/m2 2 – Tính lún cho móng cọc theo công thức: n  gl S    i li i 1 Ei 0,8 1 S   307,5  286,  244,  201,  173,1  144,8  116,  100,  82,9  67,  37100 Vậy độ lún móng M2: S = 0,037m = 3,7cm Trong đó: Ei -Môđun biến dạng lớp đất 5b: E  3710 0kN/m2  -Hệ số kể đến nở hông:   0,8 – Tra bảng H.2 (TCXD 205: 1998) nhà dân dụng nhiều tầng có khung bêtông cốt thép, : S gh  8cm Vậy điều kiện: S  3,7cm  S gh  8cm (Thỏa mãn điều kiện độ lún cho phép) SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 191 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG V TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC – Xem đài cọc consol ngàm vào mép cột, chịu phản lực đầu cọc – Giá trị mômen xác định công thức: n M   pi ri i 1 Trong đó: n-Số lượng cọc phạm vi consol pi -Phản lực đầu cọc thứ i ri -Khoảng cách từ tim cọc thứ i đến mặt ngàm Sơ đồ tính thép cho đài cọc móng M2 Xét mép cột theo mặt cắt I-I(theo phương cạnh ngắn đài cọc) – Mômen mặt cắt I-I M I  I  r1 Pmax  M I  I  0, 65  971  631, kNm Trong đó: r1  650 mm = 0,65m P  Pmax  971kN – Diện tích cốt thép: + Giả thuyeát a =60mm: h0'  h0  a  900  60 = 840mm + Diện tích cốt thép: As   631200000 M I I => As   2982 mm2 0,9 Rs h0 0,9  280  840 As ' bh 100  2982 100  0, 29% 1200  840 SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 192 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Kiểm tra thấy tỉ số  thỏa 0, 05%    2,56% Chọn 1218 ( Có As  3053 mm2, a = 110mm) Xét mép cột theo phương cạnh dài đài cọc – Từ hình vẽ sơ đồ tính thép ta thấy tim cọc tim cột nằm đường thẳng nên cánh tay đòn ri  Vậy cốt thép đặt theo cấu tạo – Diện tích cốt thép cấu tạo cho 1m đài cọc lấy theo hàm lượng cốt thép tối thiểu cấu kiện chịu uốn: As  min bh0  As  0, 0005  1000  840  420 mm2 Chọn 414 ( Có As  616 mm2, a = 300mm) SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 193 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Chương III SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG Ta có tiêu để so sánh phương án móng – Kinh tế – Thời gian thi công – Thiết bị thi công I PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC ÉP BTCT Ưu điểm – Giá thành rẻ, thích hợp với điều kiện xây chen Theo đơn giá ( áp dụng từ 01/03/2010) công ty MINH GIA CONSTRACTION: Tiết diện Thép (mm) 300x300 Đơn giá (1000d/m) 416  6a50  200 340 + Khối lượng cọc ép khung trục 8:  16   16  416 m + Thaønh tiền: 416  340.000  141.440.000 d – Biện pháp thi công dễ dàng, không đòi hỏi kỹ thuật cao – Thí nghiệm nén tónh tương đối đơn giản – Ma sát bên thân cọc tốt so với cọc khoan nhồi – Số lượng cọc móng lớn nên không cần bố trí hệ giằng móng Khuyết điểm – Sức chịu tải cọc bị hạn chế tiết diện cọc, chiều dài cọc khả mở rộng phát triển (do thiết bị thi công cọc) – Thi công qua lớp cát có chiều dầy lớn, lớp đất latérit nằm xen kẽ có chướng ngại vật, việc hạ cọc đất gặp nhiều khó khăn II PHƯƠNG ÁN CỌC KHOAN NHỒI Ưu điểm – Có khả chịu tải lớn Sức chịu tải cọc khoan nhồi với đường kính lớn chiều sâu lớn đạt đến hàng nghìn – Không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh, thích hợp với việc xây chen đô thị lớn – Có khả mở rộng đường kính chiều dài cọc đến mức độ tối đa – Lượng cốt thép bố trí cọc thường so với cọc ép – Có khả thi công cọc qua lớp đất cứng nằm xen kẻ SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 194 MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG Khuyết điểm – Giá thành cao, thích hợp với điều kiện xây chen Theo đơn giá ( áp dụng từ 01/03/2010) công ty MINH GIA CONSTRACTION: Đường kính Thép (mm) 600 Đơn giá (1000d/m) 814  6a 200 780 + Khối lượng cọc nhồi khung trục 8:   31    25  324 m + Thành tiền: 324  780.000  252.720.000 d – Công nghệ thi công cọc đòi hỏi kỹ thuật cao, dễ xảy tượng phân tầng (có lỗ hỏng bê tông) đỗ bê tông nước – Biện pháp kiểm tra chất lượng bê tông cọc thường phức tạp gây nên tốn trình thực thi – Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cọc ép cọc đóng công nghệ khoan tạo lỗ – Số lượng cọc móng (2 cọc) nên phải bố trí hệ giằng móng III KẾT LUẬN – Về phương diện kinh tế : + Thành tiền cọc ép: 416  340.000  141.440.000 d + Thành tiền cọc nhồi: 324  780.000  252.720.000 d Phương án cọc ép rẻ nhiều sử dụng cọc khoan nhồi – Thời gian thi công cọc ép nhanh so với cọc khoan nhồi – Biện pháp thi công, thiết bị sử dụng cho phương án móng cọc ép phức tạp phương án móng cọc khoan nhồi – Việc bố trí thêm hệ giằng móng làm tăng chi phí thời gian thi công công trình – Trong điều kiện đất có lớp 5a lớp cát mịn nằm mực nước ngầm nên có khả xuất hiện tượng cát chảy gây sạt lở thành hố khoang – Chưng cư BÌNH MINH với quy mô tầng nên tải trọng công trình lên đất nhỏ Vậy chọn phương án MÓNG CỌC ÉP để thi công móng thích hợp SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : 195 MSSV: 103104039 ... KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG + Trung bình : 28 mm/ngày – Bức xạ mặt trời : Tổng lượng xạ + Lớn : 3587,8 cal/năm + Nhỏ : 1324,8 cal/năm + Trung bình : 3445... làm thành kết cấu vững SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH PHẦN II GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG TÍNH TOÁN KẾT CẤU BÊN... L1 hb liên kết với dầm xung quanh liên kết ngàm Ứng với ô 11 loại ô sàn SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG trang : MSSV: 103104039 ĐỒ ÁN TỐT GHIỆP KSXD – KHÓA 2006-2011 THIẾT KẾ CHUNG CƯ BÌNH MINH GVHD: