Thiết kế chung cư phổ quang q tân bình

THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010  LỜI CẢM ƠN Luận văn tốt nghiệp kết qủa năm họ c mái trường đại học Nó kết đầu tay sinh viên kỹ thuật, trước khỏi ghế nhà trường Quá trình làm luận văn giúp chúng em thu nhập tổn g hợ p lại toàn chương trình học Ngoài tiếp tục tiếp thu kiến thức mới, nghiên cứu vấn đề thời thiết thực khoa họ c kỹ thuật Nhằm đánh giá phương án đưa giải pháp kỹ thuật tối ưu trình làm luận văn Nhân dịp hoà n thành luận văn tốt nghiệp kỹ sư , ngành xây dựng dân dụng & công nghiệp Thầy:TS ĐỖ ĐÀO HẢI–giáo viên hướng dẫn hướng dẫn bảo tận tình cho em để em hoàn thành luận văn nà y Em chân thàn h cám ơn thầy hướng dẫn tận tình cho em suốt trình làm đồ án tốt nghiệp TP.Hồ Chí Minh Ngày 10 thá ng nă m 2010 Sinh viên BÙI XN HẢI Chương I KIẾN TRÚC GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH (CHUNG CƯ ) SVTH: BÙI XN HẢI THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 I TỔNG QUAN VỀ CÔN G TRÌNH: Mục đích xây dựng công trình: -Thành phố Hồ Chí Minh, với vai trò trung tâm kinh tế, khoa học, kỹ thuật lớn nước với nhiều quan đầu ngành , sân bay, bến cảng bước xây dựng sở hạ tầng Đặc biệt giai đoạn năm 1990 đến giai đoạn phát triển rầm rộ nhiều công trình lớn nhiều nhà cao tầng xây dựng giai đoạn -Mức độ đô thị hóa ngày tăng, đòi hỏi nhu cầu chỗ nhiều.Xây dựng nhà nhiều tầng theo kiểu chung cư giải tích cực số nhà cho người dân, cán côn g tác,lao động nước ngoài,…vì vậ y chung cư CHUNG CƯ PHỔ QUANG đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân vấn đề ăn ,họ c tập làm việc 2.Vị trí xây dựng: Côn g trình xây dựn g trung tâm thành phố 3.Đặc điểm khí hậu Hồ Chí Minh: Khí hậu TP Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa chia thành mùa: a- Mùa nắng : Từ tháng 12 đến tháng có : - Nhiệt độ trung bình : 320C -Độ ẩm tương đối trung bình : 85,5% b- Mùa mưa : Từ tháng đến tháng 11 có : - Nhiệt độ trung bình : 280C - Lượng mưa trung bình : 274,4 mm - Độ ẩm tương đối trung bình : 77,67% c- Hướng gió : -Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 (m/s), thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1) -TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa p thấp nhiệt đới -Địa hình phẳng II CÁ C GIẢI PHÁ P KIẾN TRÚC: 1.Quy mô công trình: Cấp công trình: cấp Côn g trình tầng bao gồm: 01 , 08 lầu Diện tích xây dựn g : 35.1x35.1= 1232.01 (m2) SVTH: BÙI XN HẢI THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 2.Chức tầng: -Tầng 5(m): dùng để ở, buôn bán hàng tạp hóa đồ dùng gia dụng khác -Tầng lầu cao 3.5 (m): dùng làm nhà 3.Giải pháp lại: Giao thôn g đứng đảm bảo buồn g thang máy cầu thang bên nhà bê n cạn h thang máy Giao thông ngang:hành lang lối giao thô n g 4.Giải pháp thông thoáng: Mỗi hộ có balcon cửa sổ thông với bên ngoà i Ngôi nhà nằm mảnh đất thông thoáng,rộng rải III GIẢI PHÁ P KẾT CẤ U: Toàn kết cấu nhà khung chịu lực BTCT Tường bao che gạch trát vữa ximent Dùng phương án móng cọc bêtông cốt thép Bố trí hồ nước sân thượng để cung cấp nước sinh hoạ t cứu hỏa IV GIẢI PHÁP KỸ THUẬ T: 1.Hệ thống điện : Nguồn điện cung cấp chủ yếu lấy từ mạng điện thàn h phố, có trạm biến riên g, nguồn điện dự trữ máy phát đặt tầng ,bảo đảo cung cấp điện 24/24 h Hệ thống cáp điện hộp gain kỹ thuật , có g điều khiển cung cấp cho hộ 2.Hệ thống nước : Nguồn nước sử dụn g nguồn nước máy thàn h phố, đưa vào bể ngầm đưa lên hồ tầng mái máy bơm ,sau cung cấp cho hộ Đường ống cấp nước, sử dụng ống sắt trán g kẽm Đường ống thoát nước sử dụn g ống nhựa PVC Mái tạo dốc để dễ thoát nước,nước tập trung vào sênô bằn g bêtông cốt thép,sau thoá t vào ốn g nhựa để xuống chảy vào cốn g thoát thành phố 3.Hệ điều hòa không khí: Các tần g bố trí hệ điều hoà trung tâm ,tháp giải nhiệt đặt sân thượn g, thoát cho khu vực vệ sinh quạt hút ống gain dẫn lên mái SVTH: BÙI XN HẢI THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 4.Hệ thốn g phòn g cháy chữ a cháy: Các bình cứu hỏa đặt hành lang đầu cầu thang,còn có hệ thốn g chữ a cháy cục khu vực quan trọng Nướ c cấp thời lấy từ bể nước mái 5.Hệ thốn g chống sét: Theo chốn g sét nhà cao tần g 6.Các hệ thống kỹ thuật khác : Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy , thiết bị chữa cháy Thang máy,còi báo độn g ,hệ thốn g đồn g hồ đo CHƯƠNG II TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH A VẬT LIỆU SỬ DỤNG: Vật liệu sử dụn g để thiết kế sàn ta chọn số liệ u sau Bê tông mac #250 : Rn = 110 (KG/cm2) ; Rk = 8.8 (KG/cm2) Thép sàn loaïi CI : Ra = 2000 (KG/cm2) SVTH: BÙI XUÂN HẢI THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 B XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC DẦM SÀN Hình 2.1: MẶT BẰN G DẦ M VÀ Ô SÀN I SÀN Quan niệm tính toán nhà cao tầng xem sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng ngang, bề dà y sàn phải đủ lớn để đảm bảo điều kiện sau : -Tải trọng ngang truyền o vá ch cứng, lõi cứng từ chuyển vị ngang đầu cột ứng với cao trình bằ ng -Sàn không bị rung độn g , dịch chuyển chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất ) làm ản h hưởng đến công sử dụn g -Trên sàn , hệ tường ngăn hệ dầ m đỡ bố trí vị trí sàn mà không m tăng đán g kể độ võng sàn Chiều dày sàn phụ thuộc vào tải trọn g tác dụng kích thước nhịp dầm Có thể chọn sơ chiều dà y sàn theo công thức sau: SVTH: BÙI XN HẢI THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM hb= GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHOÙA 2005-2010 D x L1 m (1) m = 30 – 35 dầm m = 40 – 45 kê bốn cạnh D = 0.8 – 1.4 hệ số tuỳ theo tải trọng L1= cạnh ngắn ô Xét ô nhỏ với nhịp L1 = 3100 (m) ; L2 = 3900 (m) L 3900 Ta coù : = =1.25 <  sàn thuộc loại kê L1 3100 D 1.4 Vậ y chọ n : m = 45, D = 1.4 Suy : hb= x L1 = x 310 = 9.64 (cm) m 45 Vậ y chọ n bề dày sàn nhỏ : 10 (cm) Xét ô lớn với nhịp L1 = 6800 (m) ; L2 = 8000 (m) 8000 L Ta có : = =1.176 <  sàn thuộc loại kê L1 6800 D x L1 = x 680 = 15 (cm) 45 m Vaä y chọ n bề dày sàn lớn : 15 (cm) Vậ y chọ n : m = 45, D = Suy : hb= Bản g 2.1: Bảng chọn sơ kích thước sàn Ôâ sàn Cạnh ngắn (m) Cạnh dài (m) Tỉ số ld/ln Loại ô sàn Diện tích (m2) Chiều dày (cm) S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 3.50 3.50 3.50 3.30 6.80 6.80 3.90 3.30 4.30 7.30 8.00 3.90 6.80 7.30 8.00 6.80 4.30 7.30 2.09 2.29 1.11 2.06 1.07 1.18 1.74 1.30 1.70 BẢN DẦM BẢN DẦM BẢN KÊ BẢN DẦM BẢN KÊ BẢN KÊ BẢN KÊ BẢN KÊ BẢN KÊ 25.55 28 13.65 22.44 49.64 54.4 26.52 14.19 31.39 10.00 10.00 10.00 10.00 15.00 15.00 10.00 10.00 10.00 SVTH: BÙI XUÂN HẢI THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM S10 S11 S12 S13 S14 S15 S16 S17 3.10 3.10 3.10 3.10 3.90 2.05 3.70 4.00 8.00 3.90 7.30 3.30 6.30 6.30 6.30 6.30 2.58 1.26 2.35 1.06 1.62 3.07 1.70 1.91 BẢN DẦM BẢN KÊ BẢN DẦM BẢN KÊ BẢN KÊ BẢN DẦM BẢN KÊ BẢN KÊ GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 24.8 12.09 22.63 10.23 24.57 12.915 23.31 20.79 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 II DẦ M Kích thướ c tiết diện dầm chọn sơ dự a vào kích thước nhịp dầm Với dầm nhiều nhịp có L= L 20 - bd >=( 1 : )hd Sơ chọn kích thươc dầm sau: Bản g 2.2: Bảng chọn sơ kích thước dầ m Kí hiệu dầm Nhịp dầm (m) Kích thước tiết diện dầm (cm) DD1 200x300 DD2 7.3 300x600 DD3 300x600 DD4 3.9 200x300 C XÁC ĐỊNH TẢ I TRỌN G SÀN Kí hiệu dầm Nhịp dầm (m) Kích thước tiết diện dầm(cm) DN1 DN2 DN3 DN4 3.5 6.8 3.1 6.3 200x300 200x400 200x300 200x400 Tỉnh tải Xác định theo công thức sau : n KG ) m2 n KG Tænh tải tính toán : g stt   ni i  i ( ) m Trong +  :Chiều dà y ác lớp cấu tạo sàn (m) Tỉnh tải tiêu chuẩn : g stc    i  i ( (2) (3) KG ) m3 + n :Hệ số vượt tả i lớp cấu tạ o sàn tra TCVN-2737 +  :trọng lượng riêng lớp cấu tạ o sàn( SVTH: BÙI XN HẢI THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 Hoạt tải Xác định theo công thức sau Hoạt tải tiêu chuẩn lấy theo TCVN 2737-1995, điều 4.3.1 tải trọng tiêu chuẩn phân bố lên sàn KG Hoạt tải tính toán : p stt  p tc n p ( ) (4) m Trong +ptc :hoạ t tải tá c dụng lên sàn (m) + n :Hệ số vượt tả i hoạt tải TCVN-2737-1995 Trọng lượn g tường ngă n trọng lượng tường qui đổi thành tải trọn g phân bố lên sàn theo côn g thức ct lhg KG gt  t t t ( ) ld ln m (5) Trong +gttc :trọng lượn g tiêu chuẩn tường ngăn (m) KG với -tườn g 10 gạch ốn g: gttc=180 ( ) m KG -tườn g 20 gạch ốn g: gttc=330 ( ) m +ht :chiều cao tường ngăn (m) +lt :chiều dài tường ngăn (m) +ln,ld :kích thước cạnh dà i ,cạnh ngắn ô có tường I TRỌNG LƯNG BẢ N THÂ N SÀN (TĨNH TẢI) 1.1 Cấu tạo sàn SVTH: BÙI XN HẢI THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 1.2 Xác định tải trọng sàn Bản g 2.3: Bản g Tính Toán Tải Trọn g Sàn (phò ng khách,phò ng ngủ, bếp,hàn h lang) STT CẤU TẠO SÀN ∙Lớp gạch ceramic d=0.01(m) ¥=2000 (Kg/m3) ∙Vữa ximăng d=0.02(m) ¥=1800 (Kg/m3) ∙Đan BTCT d=0.15(m) ¥=2500 (Kg/m3) ∙Vữa trát trần nhà d=0.015(m) ¥=1800 (Kg/m3) TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN(Kg/m2) HỆ SỐ VƯT TẢI TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN (Kg/m2) 20 1.1 22 36 1.2 43.2 375 1.1 412.5 27 1.2 32.4 Tổng cộng 510.1 Bản g 2.4: Bảng Tính Toán Tải Trọng Sàn STT CẤU TẠO SÀN ∙Lớp gạch ceramic d=0.02(m) ¥=2000 (Kg/m3) ∙Vữa ximăng d=0.02(m) ¥=1800 (Kg/m3) SVTH: BÙI XN HẢI TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN(Kg/m²) HỆ SỐ VƯT TẢI TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN (Kg/m2) 20 1.1 22 36 1.2 43.2 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM ∙Lóp BT gạch vỡ d=0.02 (m) ¥=1600 (Kg/m3) ∙Đan BTCT d=0.1(m) ¥=2500 (Kg/m3) ∙Vữa trát trần nhà d=0.015(m) ¥=1800 (Kg/m3) GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHOÙA 2005-2010 32 1.2 38.4 250 1.1 275 27 1.2 32.4 Tổng cộng 411 II HOẠ T TẢI SÀN Gía trị hoạt tải sử dụng hệ số tin cậy lấy theo TCVN2737-1995 ta có bảng sau -Hoạt tải tiêu chuẩn lấy theo TCVN 2737-1995, phụ thuộc o c cụ thể từn g phòng -Đối với phòng nêu mục 1,2,3,4,5 bảng [1] nhân với hệ số ψA1(khi A>A1=9 m2)  A1  0.4  (6) A / A1 -Đối với phòng nêu mục 6,7,8,9,10,12,14 bảng nhân với hệ số ψA2(khi A>A2=36 m2)  A   0.5 (7) A / A2 Trong A - diện tích chịu tải Bản g 2.5: Bản g hoạt tải tác dụn g lên sàn OÂ SAØN S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 CÔNG NĂNG phòng ngủ phòng ngủ phòng ngủ phòng ngủ phòng ngủ phòng ngủ phòng ngủ phòng ngủ SVTH: BÙI XN HẢI MỤC TCVN 2737-1995 DIỆN TÍCH CHỊU TẢI A (m2) HỆ SỐ GIẢM TẢI HOẠT TẢI TIÊU CHUẨN Ptc (KG/m2) n HOẠT TẢI TÍNH TOÁN 1 1 1 1 25.55 28 13.65 22.44 49.64 54.4 26.52 14.19 0.82 0.79 1.19 0.88 0.62 0.60 0.81 1.16 200 200 200 200 200 200 200 200 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 197 189 286 212 148 144 194 279 10 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 / Theo cư ờng độ đất : Các công thức tính tương tự nh phần cọc ép : : III TÍN H TOÁN MÓNG C ỌC : / Tải trọng tác dụng : M O ÙN G M : Tải trọng tính toán Tải trọng tiêu chuẩn M tt  22.42(.m) M tc  19.5(T m) N tt  563(T ) Ntc  490(T ) Qtt  5.396(T ) Qtc  4.7(T ) M O ÙN G M : Tải trọng tính toán Tải trọng tiêu chuẩn M tt  23.5(T m) M tc  26.4(T m) N tt  750(T ) Ntc  652(T ) Qtt  9.45(T ) Qtt  8.22(T ) M O ÙN G M : Tải trọng tính toán Tải trọng tiêu chuaån M tt  25.85(T m) M tc  27.975(T m) N tt  700(T ) Ntc  609(T ) Qtt  8.2(T ) Qtc  7.13(T ) / Xc định sức chịu tải cọc theo cư ờng độ đất : - C h o ï n c h i e u d a ø i co ï c m - M ũi cọc nằ m lớp đất đoạn 15m , cách mặt đất tự nhiên 34 m  Tính toán cườn g độ chịu tải cực h ạn đất mũi cọc SVTH: BÙI XN HẢI 93 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHOÙA 2005-2010 Q p  C  N c   vp'  N q    d p  N  Trong : - C : L ïc d í n h c u û a ñ a t T / m -  vp' : ứng suất hữu hiệu theo phương th ẳng đứng độ sâu mũi cọc trọng lư ợn g thân đất T / m - N c , N q , N  : hệ số chịu tải phụ th uộc vào góc ma sát đất , hình dạn g mũi cọc v ph ương ph áp thi công cọc -  : trọng lượng th ể tích đất độ sâu mũi cọc    dn  1.064(T / m ) - d p : đ ờng kín h mu õi cọc  M ũi cọc nắ m lớp đất thứ coù :    30 6' C0 Tra baûng N c , N q , N  ,  ta : N c  30.63, N q  18.62, N   22.17  vp'    i  z i   dn  z   dn  z   dn  z   dn  z   dn  z  30.693(T / m )  Q p  30.693  18.62  1.064  0.6  22.17  585.65(T / m )  Tính ma sát bên lớp đất thứ I :  f s   h'  tg a  C a Trong : -  h' : ứng suất hữu hiệu đất theo p hươn g v uông góc mặt bên cọc T / m  h'  k as   v' Vô ù i : k as : hệ số áp lực nga ng cu ûa đa át k s  (1  sin  ) ñ ối với cọc nho ài h  v'  (  hm )   dn  Lớ p ñ aá t :   28 35' C  0.55(kg / cm )  5,5(T / m ) SVTH: BÙI XUÂN HẢI 94 THUYEÁT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHOÙA 2005-2010  dn  1.028( g / cm ) h = (m) Ch iều dày lớp đất : l = (m)   7  f s  l    sin 28.58   1.5   1.028  tg 28.58  5,5   48.7(T / m) 2       Lớ p đ ấ t :   30.95 C  0(T / m )  dn  1.089( g / cm ) H= 10 Ch iều dày lớp đất : l = 3.1 (m)  f s  l    sin 30.95    102.1  1.5   1.089  tg 30.95   3.1  6.44(T / m)     Lớ p đ ấ t :   15.630 C  0.44(kg / cm )  4.4(T / m )  dn  0.989( g / cm ) h = 11 (m ) Ch iều dày lớp đất : l = 1.8 (m)    11.9  f s  l5    sin 15.630   1.5   0.989  tg15.630  4.4  1.8  10.63(T / m)        Lớ p đ ấ t :   28.58 C  0.045(T / m )  dn  0.992( g / cm ) H= 14 3m Ch iều dày lớp đất : l = 2.4 (m)    14.3  f s  l6    sin 28.58   1.5   0.992  tg 28.58   2.4  5.85(T / m)        Lớ p đ ấ t :   30.10 C 0  dn  1.064( g / cm ) SVTH: BÙI XUÂN HẢI 95 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 h = 29 (m ) Ch iều dày lớp đất : l = 15 (m)    29.3  f s  l  1.4 x  sin 30.10   1.5   1.064  tg 30.10   15  105.56(T / m)        Sö ùc chịu tải cực hạn cọc la ø : Qu  A p  q p  u   f si  li  0.283  585.65    0.6  ( 48.7  6.44  10.63  5.85  105.56)  499.71(T ) - Sức ch ịu tải ch o ph ép cọc : Qa  Qu Fs Fs : h ệ số a n toaøn la áy Fs  2.5 499.71  Qa   199.89(T ) 2.5 Vậy chọn P = PVL , Qa  = 202;199.89 Dùn g g iá trị P= 199 89(T) để tính móng / Xác định số lượng cọc bố trí cọc : - Ư ù c tí n h s o l ï n g co ï c : M O ÙN G M : nc  1.3  N tt 1.3  563   3.66 (coïc) P 199.89 - Ch ọn cọc - Khoảng cách từ ti m cọc đến mép đài 7d chọn (m) - Kích thư ớc cột 50x 50cm - Ch ọn chiều cao đài (m) , chiều cao m việc (m) M O ÙN G M : nc  1.3  N tt 1.3  750   4.88 (coïc) P 199.89 - Ch o ï n c o ï c - Khoảng cách từ ti m cọc đến mép đài 7d chọn (m) - Kích thư ớc cột 60x 60cm - Ch ọn chiều cao đài 2(m) , chiều cao l àm v iệc (m ) M O ÙN G M : nc  1.3  N tt 1.3  700   4.55 (coïc) P 199.89 - Ch ọn cọc - Khoảng cách từ ti m cọc đến mép đài 7d chọn (m) SVTH: BÙI XUÂN HẢI 96 THUYEÁT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 - Kích thư ớc cột 60x 60cm - Ch ọn chiều cao đài 2(m) , chiều cao l àm v iệc (m ) / Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc : M O ÙN G M diện tích thực đế đài : Fd'    ( m ) Trọn g lư ợng tính toán đài sàn đài : N dtt  1.1   1.2  2.5  (7.3 x3.75 x0.15 x 2.5 x1.1 _)  (7.3 x3.75 x0.5 x1.1)  56.05(T ) - Lực dọc tính toán x ác định đến cốt đáy đài : tt N  563  56.05  619.05(T ) - M omen tín h toán xác định đến cốt đáy đài : tt M  M 0tt  Q tt  hd  22.42  5.396  1.2  28.9(T m) - Tải trọng lớn tác dụng lên h àng cọc biên : Pmax  tt N tt M y  x max 619.05 28.9  1.2    nc 4  1.2  xi2  Pmax  160.78(T )  Pmin  148.74(T ) - Troïn g lư ợng tính toán cọc : Pc  1.1  0.283  2.5  30  23.3(T )  Pmax  160.78  23.3  184.08(T )  Qa  199.89(T ) Nh thỏa mãn điều kiện áp lực lớn nh ất tru yền xuống h àng cọc biên nh ỏ sức chị u tải cho phép Pmin  n ên không cần kiể m tra điều k iện chống nhổ cọc M O ÙN G M diện tích thực đế đài : Fd'    ( m ) Trọn g lư ợng tính toán đài sàn đài : SVTH: BÙI XN HẢI 97 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 N dtt  1.1   1.2  2.5  ( 4.95 x 4.95 x0.15 x 2.5 x1.1 _)  ( 4.95 x 4.95 x0.5 x1.1)  53.28(T ) - Lực dọc tính toán x ác định đến cốt đáy đài : N tt  750  53.28  803.28(T ) - M omen tín h toán xác định đến cốt đáy đài : M tt  M 0tt  Q tt  hd  23.5  9.45  1.2  34.84(T m) - Tải trọng lớn tác dụng lên h àng cọc biên : Pmax tt N tt M y  x max 803.28 34.84  1.2     nc 5  1.2  xi2  Pmax  166.46(T )  Pmin  154.86(T ) - Trọn g lư ợng tính toán cọc : Pc  1.1  0.283  2.5  30  23.3(T )  Pmax  166.46  23.3  189.76(T )  Qa  199.89(T ) Nh thỏa mãn điều kiện áp lực lớn nh ất tru yền xuống h àng cọc biên nh ỏ sức chị u tải cho phép Pmin  n ên không cần kiể m tra điều k iện chống nhổ cọc M O ÙN G M diện tích thực đế đài : Fd'    9( m ) Troïn g lư ợng tính toán đài sàn đài : N dtt  1.1   1.2  2.5  (7.65 x5.55 x0.15 x2.5 x1.1 _)  (7.65 x5.55 x0.5 x1.1)  53.28(T ) - Lực dọc tính toán x ác định đến cốt đáy đài : tt N  700  53.28  753.28(T ) - M omen tín h toán xác định đến cốt đáy đài : M tt  M 0tt  Q tt  hd  25.85  8.2  1.2  35.69(T m) - Tải trọng lớn tác dụng lên h àng cọc biên : SVTH: BÙI XN HẢI 98 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM Pmax GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHOÙA 2005-2010 tt N tt M y  xmax 753.28 35.69  1.2     nc 5  1.2  xi2  Pmax  156.6(T )  Pmin  144.7(T ) - Trọn g lư ợng tính toán cọc : Pc  1.1  0.283  2.5  30  23.3(T )  Pmax  156.6  23.3  179.9(T )  Qa  199.89(T ) Nh thỏa mãn điều kiện áp lực lớn nh ất tru yền xuống h àng cọc biên nh ỏ sức chị u tải cho phép Pmin  n ên không cần kiể m tra điều k iện chống nhổ cọc / Kiểm tra ổn định móng khối qui ước mũi cọc : - Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc :  tb tc i   l  h i i  28.58   30.95  3.1  15.63  1.8  28.58  2.4  30.1  15  28.8 29.3 - G o ùc m ô û :    tb  28.80  7.2  Kích thư ớc khối móng qui ước : M O ÙN G M : - Ch iều dài đáy khối móng qui ớc : LM  L   H  tg  2.4   29.3  tg 7.2  9.8(m) - Ch iều rộng đáy khối móng qui ước : BM  B   H  tg  2.4   29.3  tg 7.2  9.8(m) - Diện tích đáy khối g qui ước : Fm  9.8  9.8  96.04m ) M O ÙN G M : - Ch iều dài đáy khối móng qui ớc : LM  L   H  tg  2.4   29.3  tg 7.2  9.8( m) - Ch iều rộng đáy khối móng qui ước : BM  B   H  tg  2.4   29.3  tg 7.2  9.8(m) - Diện tích đáy khối g qui ước : Fm  9.8  9.8  96.04(m ) M O ÙN G M : - Ch iều dài đáy khối móng qui ớc : LM  L   H  tg  2.4   29.3  tg 7.2  9.8(m) SVTH: BÙI XUÂN HẢI 99 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 - Ch iều rộng đáy khối móng qui ước : BM  B   H  tg  2.4   29.3  tg 7.2  9.8( m) - Diện tích đáy khối g qui ước : Fm  9.8  9.8  96.04(m ) Trong : - L , B : khoảng cách xa bên cọc xa n hất theo phư ơng cạnh dài cạnh ng ắ n - H : chi ều dài cọc tiếp x úc với đất  Trọn g lư ợng khối móng qui ước : - Thể tích đài v cọc : M O ÙN G M :  1.2  0.283  30   44.76( m ) M O ÙN G M :  1.2  0.283  30   53.25(m ) M O ÙN G M :  1.2  0.283  30   53.25(m ) - Thể tích đất khối móng qui ước : M O ÙN G M : 96.04  30.6  44.76  2894.06(m ) M O ÙN G M : 96.04  30.6  53.25  2885.6(m ) M O ÙN G M : 96.04  30.6  53.25  2885.6(m ) - Trọn g lư ợng thể tích trung bình đất tro ng khối móng qui ước :  tb  1.028   1.089  3.1  0.989  1.8  0.992  2.4  1.064  15  1.0475(T / m ) 29.3 - Trọn g lư ợng kh ối móng qui ước móng l Qm1  2.5  44.76  1.0475  2894.06  3143.4(T ) Qm  2.5  53.25  1.0475  2885.6  3155.8(T ) Qm  2.5  53.25  1.0475  2885.6  3155.8(T ) - Trị tiêu chuẩn lực dọc x ác định đến đáy kh ối móng qui ước : N tc1  N 0tc  Qm  490  3143.4  3633.4(T ) N tc  N 0tc  Qm  652  3155.8  3807.8(T ) SVTH: BÙI XN HẢI 100 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHOÙA 2005-2010 N tc  N 0tc  Qm  609  3155.8  3754.8(T ) - Trọn g lư ợng thể tích trung bình lớp đất từ mũi cọc trở l ên Qm 3143.4   1.0696(T / m ) Fm1  hm 96.04  30.6 Qm2 3155.8    1.0738(T / m ) Fm  hm 96.04  30.6 Qm3 3155.8    1.0738(T / m ) Fm3  hm 96.04  30.6  tb1   tb1  tb - p lực tiêu chuẩn đáy móng qui ớc R tc  m1  m [( A  bm  B  hm )   tb  D  c] k Trong : - K= : v ì ti l ý đất lấy theo số liệu thí ngh iệ m trực tiêu đất - Tra bảng 1-1 (sách hư ớng dẫn đồ án móng – GS TS Nguyễn Văn Quảng) m1  1.1 m2  Coù :   30.10 tra bảng được: A  1.15 B  5.59 D  7.95 1.1  R tc1  [(1.15  9.8  5.59  30.6)  1.0696]  214.5(T / m ) 1.1  R tc  [(1.15  9.8  5.59  30.6)  1.0738]  215.35(T / m ) 1.1  tc R  [(1.15  9.8  5.59  30.6)  1.0738]  215.35(T / m ) - Ứng suất trung bì nh thực tế đáy khối móng qui ớc  tbtc1  N 0tc1  Qm1 490  3155.8   37.96(T / m )  R tc  214.5(T / m ) Fm1 96.04  tbtc  N 0tc  Qm 652  3155.8   38.65(T / m )  R tc  215.35(T / m ) Fm 96.04  tbtc  N 0tc  Qm 609  3155.8   39.2(T / m )  R tc  215.35(T / m ) Fm 96.04 * Ứng suất l ớn n hất mép khối g qui ước : - M omen chống uốn k hối móng qui ước : SVTH: BÙI XN HẢI 101 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 Bm  L2m 9.8  9.8   156.86(m ) 6 Bm  L2m 9.8  9.8  Wm    156.86(m ) 6 Wm1  Wm tc  max  N tc M tc  Fm Wm - M omen tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước : M tc1  9.475  5.05  1.2  15.535(T m) M tc  16.7  8.975  1.2  27.47(T m) M tc  27.975  11.525  1.2  41.805(T m) M tc  27.86  9.975  1.2  39.83(T m) 2797.1 15.535 tc1   max    36(T / m )  1.2  R tc  1.2  209.38  251.3(T / m ) 78.4 128.05 3708 27.47 tc   max    38.79(T / m )  1.2  R tc  1.2  209.38  251.3(T / m ) 96.04 156.86 3873.3 41.805 tc   max    40.6(T / m )  1.2  R tc  1.2  209.38  251.3(T / m ) 96.04 156.86 4411.86 39.83 tc   max    41.9(T / m )  1.2  R tc  1.2  209.38  251.3(T / m ) 105.84 190.512  g Th ỏa mãn đ iều kiện lực dư ới đáy kho mo ùng q ui ớc * Ứng suất nhỏ mép khối g qui ớc : - M omen chống uốn k hối móng qui ước : 2797.1 15.535   35.56(T / m )  78.4 128.05 3708.4 27.47    38.44(T / m )  96.04 156.86 3873.3 41.805    40.06(T / m )  96.04 156.86 4411.86 39.83    41.48(T / m )  105.84 190.512 - tc1   - tc  - tc  - tc  Hoaøn toaøn th oả mãn điều kiện, ta có th ể tính lún n ền theo quan niệm biế n d a ï n g t u y e n tí n h / K i e å m t r a ñ o ä l u ù n cu û a co ï c : - Tính l ún theo p hươn g p háp cộn g lún lớp SVTH: BÙI XN HẢI 102 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 - p lực gây lún đáy kh ối m óng qui ước :  gl   tb   tb  hm  35.5  1.056  30.6  3.19(T / m ) - Chia lớp đất đáy khối g qui ước th ành lớp n hau : BM   1.6 5 - Độ lún đư ợc coi chấm dứt k hi thõa mãn điều kiện 0.2   tb   gl - Kết tính lún thể bảng sau : Đie åm Độ sâu Z (m) LM BM 2Z BM K0  zigl  K   gl  bt   0bt    Z i 225 19 35 58 - Giới h ạn l ấ y tới điểm độ sâu 128 m kể từ đáy k hối móng qui ước 0.2  35.64  7.128(T / m )  3.9(T / m ) - Tính độ lún móng theo công thức : S 0.8   zigl  hi E0i S  0(cm) / Tính toán đài cọc : a/ Kiểm tra điều kiện chọc th ủng đài cọc : - Ch iều cao hd  0.8(m) chọn - Ch iều cao làm việc đài h = 0.6 (m) - Các cọc nằm lăng th ể chọc thủng đài cọc nên khôn g cần kiểm tra điều kiện chọc thủn g đài b / Tính toán cốt thép : M   Pmax  0.7   106.5  0.7  149.1(T m) Fa  M1 149.1  10   102.3cm 0.9  Ra  ho 0.9  2700  60  choïn 27  22 a =115 , Fa  102.897(cm ) VI KIEÅM TRA SỰ CHÊNH LỆCH ĐỘ LÚN GIỮA CÁC MÓNG : SVTH: BÙI XN HẢI 103 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM - Sự chên h lệch độ lún móng không Ta có : S  S1  S  0cm  GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHOÙA 2005-2010 khoảng cách móng 1000  500  1(cm) (tho ûa) 1000 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Từ giá trị tính toán hai ph ương án móng cọc ép v móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp kh ối lượng b êtông v cốt thép cho phương án móng nh sau : KHỐI LƯNG BÊTÔNG (m3) Cọc đóng Cọc khoan nhồi 124.81 338.523 KHỐI LƯNG THÉP (Tấn) Cọc đóng Cọc khoan nhồi 17.387 10.669 Từ kết so sánh ; ta th phương án th ật có lợi v ề hai mặt bêtông cốt thép , d o kh ông có điều k iện tham k hảo giá thành loại vật liệu giá th uê nhân công, máy móc thiết bị để thi công h p hương án khó kh ăn v iệc lựa chọn ph ương án Nếu móng cọc ép cho kh ối lượng bêtông kh nhỏ ( chưa đến khối lượng bêtông cọc khoan nhồi ) nh ưng lượng thép lại lớn móng cọc k hoan n hồi ( ch ủ yếu cốt thép cọc )  d o cần ph ải tổng hợp nhiều tham số kỹ thuật kinh tế để chọn ph ương án hợp lý Các ưu khuyết điểm h loại phương án móng : * Móng cọc ép :  Ưu điểm :  giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành g cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn) , phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thị lớn ; công tác thí nghiệm nén tónh cọc trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc   Khuyết điểm : sức chịu tải không lớn ( 50 350 T ) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m ) Lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớn Thi công gặp khó khăn qua tầng laterit , lớp cát lớn , thời gian ép lâu SVTH: BÙI XN HẢI 104 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010  Móng cọc kho an nh ồi :  Ưu điểm : sức chịu tải cọc khoan nh ồi lớn ( lên đến 1000 T ) so với cọc ép , mở rộng đường kính cọc 60cm 250 cm , hạ cọc đến độ sâu 100m Kh i th i công kh ông gây ản h hưởng ch ấn động công trình xung quanh Cọc khoan nh ồi có chiều d ài > 20m lượng cốt th ép giảm đáng kể so SVTH: BÙI XN HẢI 105 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM SVTH: BÙI XUÂN HẢI GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHOÙA 2005-2010 106 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K8 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:Ths.NGUYỄN VĂN GIANG TÀI LIỆU THAM KHẢO TÀI LIỆU THA M KHẢO Ti Chuẩn Th iết Kế Kết C ấu Bê T ôn g Cốt Th ép TCVN 557 – 1991 Ti Chuẩn Tải Trọng Và Tác Động T CVN 737 : 1995 Nhà Cao T ầng – Công T ác Khảo Sát Đị a Kó Thuật TCXD 194 : 1997 Nhà Cao T ầng – Thiết Kế Kết C ấu Bê Tông Cốt Thép T oàn Kh ối TCXD 198 : 199 Móng Cọc – Tiêu Chuẩn Thiết Kế TCX D 205 : 199 Sức Bền Vật Li ệu (T ập I II) – tác gi ả L ê Hoàng Tuấn – Bùi C ông Thàn h –Nhà Xuất Bản Kh oa Học Và Kỹ Thuật Sàn Bê Tông Cốt Thép T oàn Khối – Bộ Môn Công Trình Bê Tông Cốt Thép Trường Đại Học Xây Dựng – Nhà Xuất B ản Khoa Học Kỹ Thuật Bêtông Cốt Thép Tập (cấu kiện bản) – Trường Đại Học Bách Kh oa Bộ Môn Công Trình tác giả T h S Võ Bá Tầm (L ưu hàn h nội tài liệu tham k hảo) Bê Tông C ốt Th ép T ập (Phần k ết cấu nhà cửa) – Trường Đại Học Bách Kh oa Khoa Kỹ Th uật Xây Dựng Bộ Môn Công Trình tác gi ả Th.S Võ Bá Tầm (Lưu hàn h nội tài l iệu tham kh ảo) 10 Tài L iệu Bê Tông III – Khoa Xây Dựng Trường Đại Học Bách Khoa Th ành Phố Hồ Chí Minh (Bản vi ết tay T.s Nguyễn Văn Hiệp) 11 Kết Cấu Bê Tông Cốt Th ép (phần cấu kiện bản) – tác g iả Ngô Thế Phong – Nguyễn Đình Cống – Nguyễn Xuân Liêm – Trịnh Ki m Đạm – Nguyễn Phấn Tấn – Nhà Xuất Bản Khoa Học Và Kỹ Thuật 12 Kết Cấu Bê Tông Cốt Th ép (phần k ết cấ nhà cửa) – tác giả Ng uyễn Đình C ồng – Ngô Thế Phong – Huỳnh Chánh Th iên – Nhà Xuất Bản Đại Và Trung Học Chuyên Nghiệp 13 Kết Cấu Bê Tông Cốt Th ép (Phần kết cấu nhà cửa) – tác gi ả Ngô Thế Phong – L ý Trần Cườn g – Trinh Kim Đạm – Nguyễn Lê Ninh – Nh Xuất B ản Khoa Học Và Kỹ Thuật – Hà Nội – 199 14 Cơ Học Đất (tập v hai) tác giả R Whitl ow – Nguyễn Uyên – Trịn h Văn Cương dịch Vũ C ông Ngữ – Nhà Xuất B ản Giáo Giục – 1999) 15 Cơ Học Đất – tác giả –Gs,Ts Vũ Công Ngữ (ch ủ b iên) – T s Ng uyễn Văn Dũng – Nhà Xuất Bản Khoa Học Và Kỹ Th uật – Hà Nội – 2000 16 Bài T ập Cơ Học Đất – Đỗ Bằng – Bùi Anh Định – Vũ C ông Ngữ (ch ủ bi ên) – Nhà Xuất Bản Gi áo Dục 1997 17 Nền Móng – Trường Đại Học B ách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh – Bộ Môn Địa Cơ - Nền Móng (T.S Châu Ngọc Ẩn biên soạn – Lưu Hành Nội Bộ – Năm 2000) 18 Những Phươn g Ph áp Xây Dựng C ông Trình Trên Nền Đất Yếu – tác giả Hoàng Văn Tân – Trần Đình Ngô – Phan Xuân Trường – Phạm Xuân – Nguyễn Hải – Nh Xuất Bản Khoa Học Và Kỹ Thuật 19 Giáo trình Nền Móng - tác g iả Ths.LÊ ANH HOÀNG – Trường Đại Học DL Văn Lang Khoa Kiến Trúc Xây Dựng - 2000 CÁC PHẦN MỀM SỬ DỤNG TRONG LUẬN VĂN NÀY SAP2000 Phi ên Bản Nonlinear Version 42 dùng để giải nội l ực khung k hông gian RCD KS Bùi Hữu Phước để chuyển nội lực từ fil e.OUT SAP 200 t ổ hợp nội l ực tính cốt thép Microsoft Office 2000 dùng để trình bày thuyết minh AutoCAD R 14 hãng Autod esk dùng để vẽ vẽ SVTH:TRẦN ĐOÀ N HIẾU Trang122 ... K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 Ta có : Qmax=11500 (kg) Cư? ??ng độ chịu cắt bêt ôn g Q1 =k1 Rk b h0 = 0.6 8.8 20 20 = 2112 (kg) Qmax = 11500... TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM GVHD:TS.ĐỖ ĐÀO HẢI KHÓA 2005-2010 Cư? ??ng độ chịu cắt bêt ôn g Q= k1 Rk b h0 = 0.6 8.8 25 35= 4620 (kg) Qmax = 8300 (kg) > k1*Rk*b*h0 = 4620 (kg) Q2 =k2... n Với N =  (S q i i  Qi ) i l Trong SVTH: BÙI XN HẢI 50 THUYẾT MINH ĐỒ Á N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂ Y DỰNG K2005 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHỔ QUANG, QTÂ N BÌNH, TP HCM - Si - qi -n - Rn - Qi GVHD:TS.ĐỖ