Chung cư bạch đằng đông đà nẵng

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG  HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI CHUNG CƯ BẠCH ĐẰNG ĐÔNG – ĐÀ NẴNG SINH VIÊN : LÊ VĂN ANH LỚP : 09HXD2 THÁNG 05-2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG  HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI CHUNG CƯ BẠCH ĐẰNG ĐÔNG – ĐÀ NẴNG SINH VIÊN : LÊ VĂN ANH LỚP : 09HXD2 THÁNG 05-2011 LỜI CẢM ƠN   Kính thưa thầy cô giáo : Trong suốt thời gian học tập rèn luyện khoa Xây dựng trường Đại Học Kỹ thuật Công Nghệ Tp.HCM, quan tâm bảo nhiệt tình thầy, cô giáo khoa, đặc biệt hướng dẫn tận tình thầy Mai Hà San suốt trình thực đồ án tốt nghiệp với đề tài " CHUNG CƯ BẠCH ĐẰNG ĐÔNG " Em hoàn thành đồ án tốt nghiệp thời hạn cho phép Khối lượng công việc thực đồ án nhiều, song thời gian hoàn thành công việc lại có hạn Vì thế, em trình bày nội dung mà giáo viên hướng dẫn giao trình thực đồ án tốt nghiệp Hoàn thành đồ án tốt nghiệp với em thử thách với công việc tính toán phức tạp, gặp nhiều khó khăn, kiến thức hạn hẹp, chưa có nhiều kinh nghiệm tính toán kinh nghiệm thực tế, nên thể đồ án không tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận bảo Thầy, Cô giáo để em có kiến thức hoàn thiện sau Một lần em chân thành cảm ơn thầy cô giáo Khoa Xây dựng, cảm ơn năm tháng học tập Khoa thầy cô bảo tận tình Đó hành trang q báu cho thân em trước trường Em xin chân thành cảm ơn! Tp.HCM, ngày 09 tháng 05 năm 2011 Sinh viên Lê Văn Anh Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư, khóa 2009 -2011 GVHD: G.s Mai Hà San ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BẠCH ĐẰNG ĐÔNG – ĐÀ NẴNG MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN PHẦN I KIẾN TRÚC SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ: ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG TỔNG QUAN KIẾN TRÚC : GIẢI PHÁP ĐI LẠI: ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU - KHÍ TƯNG - THỦY VĂN TẠI NƠI XD CÔNG TRÌNH: CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT: 1 2 PHẦN II KẾT CẤU CHƯƠNG : TÍNH SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 1.1 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN 1.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN: 1.3 TÍNH NỘI LỰC VÀ CỐT THÉP CHO SÀN: 1.4 TÍNH TOÁN NỘI LƯC VÀ CỐT THÉP CHO TỪNG Ô SÀN: 1.5 BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH: CHƯƠNG : TÍNH TOÁN CẦU THANG KIẾN TRÚC CẦU THANG: TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG: TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP BẢN THANG: TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM CHIẾU NGHĨ, DẦM CHIẾU TỚI: CHƯƠNG : TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC MÁI KÍCH THƯỚC VÀ GIẢI PHÁP KẾT CẤU: TÍNH TOÁN NẮP BỂ: TÍNH TOÁN BẢN ĐÁY BỂ: TÍNH TOÁN THÀNH BỂ: KIỂM TRA NỨT BỂ NƯỚC : TÍNH TOÁN HỆ DẦM ĐỢ NẮP BỂ: TÍNH TOÁN HỆ DẦM ĐỢ ĐÁY BỂ: CHƯƠNG : TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ THÉP KHUNG TRỤC 1.XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CÁC CẤU KIỆN TRONG KHUNG: SƠ ĐỒ KẾT CẤU KHUNG NGANG: 3.TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CÔNG TRÌNH : SVTH: Lê Văn Anh, MSSV: 09B1040002 4 11 18 19 19 21 23 28 30 34 37 42 43 57 75 78 81 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư, khóa 2009 -2011 GVHD: G.s Mai Hà San ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BẠCH ĐẰNG ĐÔNG – ĐÀ NẴNG 4.NGUYÊN TẮC TRUYỀN TẢI 5.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TRUYỀN LÊN DẦM Ở SÀN MÁI TÍNH TOÁN VÀ TỔ HP NỘI LỰC: TÍNH TOÁN CỐT THÉP KHUNG TRUC : KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CÔNG TRÌNH: 83 102 118 131 144 PHẦN III NỀN MÓNG CHƯƠNG : ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – CÁC XÁC ĐỊNH SƠ BỘ 1.1 CẤU TẠO ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: 1.2 ĐIỀU KIỆN THỦY VĂN: 1.3 ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN MÓNG : 1.4 NỘI LỰC THIẾT KẾ MÓNG CHO KHUNG TRỤC 4: 1.5 TÍNH TOÁN SƠ BỘ : 151 152 152 152 154 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP BTCT 2.1 KÍCH THƯỚC - VẬT LIỆU VÀ CỐT THÉP TRONG CỌC 2.2 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC : 2.3 THIẾT KẾ MÓNG M1 TẠI CỘT ( TRỤC A VÀ TRỤC D)- KHUNG TRỤC 4: 2.4 THIẾT KẾ MÓNG M2 CỘT TRỤC B VÀ TRỤC C KHUNG TRỤC 4: 155 156 160 171 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 184 3.1 TÍNH TOÁN SƠ BỘ : 3.2 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC : 3.3 THIẾT KẾ MÓNG M1 CỘT TRỤC A VÀ TRỤC D KHUNG TRỤC 3.4 KIỂM TRA CỌC CHỊU TẢI NGANG VÀ MOMEN ĐẦU CỌC 3.5 THIẾT KẾ MÓNG M2 CỘT TRỤC B VÀ TRỤC C KHUNG TRỤC 4: 3.6.KIỂM TRA CỌC CHỊU TẢI NGANG VÀ MOMEN ĐẦU CỌC CHƯƠNG 4: SO SÁNH HAI PHƯƠNG ÁN MÓNG SVTH: Lê Vaên Anh, MSSV: 09B1040002 184 184 189 199 203 213 Tên ô S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 Các thông số ô Các hệ số Moment (kN.m) A g F a yc (mm ) Thép chọn µ Kiểm tra f a Fachọn(mm 2/m) % µmin≤µ≤µmax l n= 2.4 (m) Taûi 80.903 m91= 0.0186 M1= 1.50 0.014 0.993 63.51 200 251.50 0.296 THOÛA l d= 4.7 (m) Loại ô m92= 0.0049 M2= 0.39 0.004 0.998 16.52 200 141.50 0.166 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.96 k91= 0.0399 M I= 3.23 0.031 0.984 137.67 200 251.50 0.296 THỎA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0106 MII= 0.85 0.008 0.996 36.01 200 251.50 0.296 THỎA l n= 4.6 (m) Tải 221.05 m91= 0.0182 M1= 4.03 0.039 0.980 172.88 200 251.50 0.296 THOÛA l d= 4.7 (m) Loại ô m92= 0.0176 M2= 3.88 0.037 0.981 166.16 200 251.50 0.296 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.02 k91= 0.0426 M I= 9.41 0.090 0.953 414.94 10 200 392.50 0.462 THỎA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0407 MII= 9.00 0.086 0.955 395.81 10 200 392.50 0.462 THỎA l n= 2.8 (m) Tải 93.131 m91= 0.0201 M1= 1.87 0.018 0.991 79.31 200 251.50 0.296 THỎA l d= 4.7 (m) Loại ô m92= 0.0071 M2= 0.66 0.006 0.997 27.93 200 141.50 0.166 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.68 k91= 0.0441 M I= 4.11 0.039 0.980 176.26 200 251.50 0.296 THOÛA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0157 MII= 1.46 0.014 0.993 61.93 200 251.50 0.296 THOÛA l n= 2.4 (m) Taûi 84.102 m91= 0.0201 M1= 1.69 0.016 0.992 71.73 200 141.50 0.166 THỎA l d= 2.8 (m) Loại oâ m92= 0.0147 M2= 1.24 0.012 0.994 52.37 200 141.50 0.166 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.17 k91= 0.0463 M I= 3.90 0.037 0.981 166.89 200 251.50 0.296 THỎA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0341 MII= 2.87 0.027 0.986 122.20 200 251.50 0.296 THOÛA l n= 4.7 (m) Taûi 234.3 m91= 0.0189 M1= 4.43 0.042 0.978 190.10 200 251.50 0.296 THOÛA l d= (m) Loại ô m92= 0.0168 M2= 3.94 0.038 0.981 168.86 200 251.50 0.296 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.06 k91= 0.0441 M I= 10.32 0.099 0.948 457.52 10 150 523.33 0.616 THỎA a= 15 (mm) Dạng keâ k92= 0.0388 MII= 9.09 0.087 0.955 400.06 10 200 392.50 0.462 THỎA l n= 2.8 (m) Tải 105.25 m91= 0.0202 M1= 2.13 0.020 0.990 90.45 200 251.50 0.296 THỎA l d= 4.6 (m) Loại ô m92= 0.0075 M2= 0.79 0.008 0.996 33.23 200 141.50 0.166 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.64 k91= 0.0447 M I= 4.70 0.045 0.977 202.26 200 251.50 0.296 THOÛA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0166 MII= 1.75 0.017 0.992 73.97 200 251.50 0.296 THOÛA l n= 2.8 (m) Taûi 83.251 m91= 0.0179 M1= 1.49 0.014 0.993 63.06 200 141.50 0.166 THỎA l d= 2.8 (m) Loại ô m92= 0.0179 M2= 1.49 0.014 0.993 63.06 200 141.50 0.166 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.00 k91= 0.0417 M I= 3.47 0.033 0.983 148.36 200 251.50 0.296 THỎA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0417 MII= 3.47 0.033 0.983 148.36 200 251.50 0.296 THOÛA l n= 2.8 (m) Taûi 98.568 m91= 0.0196 M1= 1.93 0.018 0.991 81.76 200 251.50 0.296 THOÛA S8 S9 S10 S11 S12 S14 S15 S17 l d= (m) Loaïi oâ m92= 0.0061 M2= 0.60 0.006 0.997 25.40 200 141.50 0.166 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.79 k91= 0.0425 M I= 4.19 0.040 0.980 179.80 10 200 392.50 0.462 THỎA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0134 MII= 1.32 0.013 0.994 55.79 200 251.50 0.296 THOÛA l n= 2.4 (m) Taûi 65.141 m91= 0.0206 M1= 1.34 0.013 0.994 56.84 150 188.67 0.222 THOÛA l d= 3.7 (m) Loại ô m92= 0.0087 M2= 0.57 0.005 0.997 23.92 200 141.50 0.166 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.54 k91= 0.0460 M I= 3.00 0.029 0.985 127.71 150 335.33 0.395 THỎA a= 15 (mm) Dạng keâ k92= 0.0194 MII= 1.26 0.012 0.994 53.28 200 251.50 0.296 THỎA l n= 3.7 (m) Tải 146.57 m91= 0.0207 M1= 3.03 0.029 0.985 129.12 200 251.50 0.296 THỎA l d= 4.6 (m) Loại ô m92= 0.0134 M2= 1.97 0.019 0.991 83.45 150 188.67 0.252 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.24 k91= 0.0472 M I= 6.92 0.066 0.966 301.18 150 335.33 0.395 THOÛA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0306 MII= 4.48 0.043 0.978 192.65 200 251.50 0.296 THOÛA l n= 2.8 (m) Taûi 74.884 m91= 0.0209 M1= 1.56 0.015 0.992 66.21 150 188.67 0.222 THỎA l d= 3.7 (m) Loại ô m92= 0.0120 M2= 0.90 0.009 0.996 37.78 200 141.50 0.166 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.32 k91= 0.0475 M I= 3.55 0.034 0.983 151.94 150 335.33 0.395 THỎA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0273 MII= 2.04 0.020 0.990 86.71 200 251.50 0.296 THOÛA l n= 3.7 (m) Taûi 127.47 m91= 0.0210 M1= 2.68 0.026 0.987 113.95 200 251.50 0.296 THOÛA l d= (m) Loại ô m92= 0.0115 M2= 1.46 0.014 0.993 61.91 150 188.67 0.222 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.35 k91= 0.0474 M I= 6.04 0.058 0.970 261.63 10 200 392.50 0.462 THỎA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0261 MII= 3.33 0.032 0.984 142.31 10 200 392.50 0.462 THỎA l n= 2.4 (m) Tải 66.726 m91= 0.0205 M1= 1.37 0.013 0.993 57.95 150 188.67 0.222 THOÛA l d= 3.8 (m) Loại ô m92= 0.0082 M2= 0.55 0.005 0.997 23.05 200 141.50 0.166 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.58 k91= 0.0454 M I= 3.03 0.029 0.985 129.28 150 335.33 0.395 THOÛA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0182 MII= 1.21 0.012 0.994 51.23 200 251.50 0.296 THỎA l n= 3.8 (m) Tải 157.84 m91= 0.0205 M1= 3.23 0.031 0.984 137.87 200 251.50 0.296 THỎA l d= 4.6 (m) Loại ô m92= 0.0140 M2= 2.21 0.021 0.989 93.92 150 188.67 0.222 THOÛA hb= 100 (mm) L2/L1= 1.21 k91= 0.0469 M I= 7.40 0.071 0.963 322.92 150 335.33 0.395 THOÛA a= 15 (mm) Dạng kê k92= 0.0320 MII= 5.06 0.048 0.975 217.86 200 251.50 0.296 THOÛA l n: Lê Văn Anh, MSSV: 09B1040002 Trang : 207 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư, khóa 2009 -2011 Đề tài: CHUNG CƯ BẠCH ĐẰNG ĐÔNG – ĐÀ NẴNG GVHD: G.S Mai Hà San b Xác định trọng lượng khối móng quy ước : - Trọng lượng đất phủ lên đài : Q1  1.1  Fqu   tb  h  1.1  7.4  9.2  2000  3.5  524216 (daN) - Trọng lượng cọc : Q2  0.2826  2500  27   114453 (daN) - Trọng lượng đất từ mũi cọc đến đáy đài : Q3  Fqu    i  hi  Q2 Q3  7.4  9.2  (1856  1.7  1.9  920  1007  3.5  977  8.5  1001 7.9  1003  5.5)  114453  Q3  1938608 (daN)  Trọng lượng khối móng qui ước : Qqu  Q1  Q2  Q3  524216  114453  1938608  2577277 (daN) - Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất từ mũi cọc trở lên :  tbqu  Qqu Fqu  hm  2577277  1206 (daN/m3) 7.4  9.2  31.4 C Xác định áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: - Giá trị nội lực tiêu chuẩn gây đáy khối móng qui ước : N tc  N 0tc  Qqu  7305.9  100  2577277  3307867 (daN) M tc  M 0tc  Q0tc  27  654.2  100  161.8  100  27  502280 (daN.m) - Độ lệch tâm : e - M tc 502280   0.152 (m) tc 3307867 N Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước : tc  max    e  3307867   0.152  N tc   1   1   LM  B M  LM  7.4  9.2  7.4  tc   max  54576 (daN/m2)   tbtc  tc tc  max    tc  42600 (daN/m2) ;  54576  42600  48588 (daN/m2) d Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước : R tc  m1  m2  A  BM   II  B  hm   II'  D  C II   II'  h0 k tc   - Trong đó: SVTH: Lê Văn Anh, MSSV: 09B1040002 Trang : 208 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư, khóa 2009 -2011 Đề tài: CHUNG CƯ BẠCH ĐẰNG ĐÔNG – ĐÀ NẴNG GVHD: G.S Mai Hà San + Ktc hệ số lấy 1.1 + Tra bảng ta được: m1 = 1,2; m2= 1,3 + Tra bảng với đất có góc ma sát  = 28o34’ ta được: A = 1.03 ; B=5.12; D = 7.56 + Trọng lượng riêng đất đáy khối quy ước: II = 1003 (daN/m3) + Trọng lượng riêng đất từ đáy khối quy ước trở lên :  II'   tbqu  1206 (daN/m3) + Lực dính đơn vị đáy khối quy ước: C = 0,027(kG/cm2) = 270(daN/m2) + Ta có : R tc  - 1.2  1.3  1.03  7.4  1003  5.12  31.4  1206  7.56  270  1206  4.9   280322 (daN/m2) 1.1 So saùnh: tc +  max  54576 (daN/m2) < 1.2  Rtc = 1.2  280322 = 336386 (daN/m2) +  tbtc  48588 (daN/m2) < Rtc = 280322 (daN/m2) tc +   42600 (daN/m2) > - Kết luận: Nền ổn định 3.5.4 Kiểm tra độ lún móng : Tính lún cho móng theo phương pháp cộng phân tố Chia đất đáy móng thành lớp có bề dày Z  0.2  B M  0.2  7.4  1.48 m  mũi cọc 1003 (daN/m3).Ta chọn chiều dày lớp phân tố 1.2 m a Ứng suất thân:  Zbt hm    i  hi  Zbt hm  1500   1856  3.1  1.9  920  3.5  1007  8.5  977  7.9  1001  5.5  1003   Zbt hm  34255 (daN/m2) - Ứng suất thân độ sâu Z đáy khối quy ước : bt zi = bt z=hm +  i hi (daN/m2) - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước : gl z=0 =tctb - bt = 48588– 34255 = 11566 (kN/m2) - Ứng suất gây lún độ sâu Z đáy khối quy ước: gl zi = Koi  glz=0 (kN/m2) Với : Koi xác định cách tra bảng phụ thuộc vào tỉ số LM/BM và2zM/BM SVTH: Lê Văn Anh, MSSV: 09B1040002 Trang : 209 Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư, khóa 2009 -2011 Đề tài: CHUNG CƯ BẠCH ĐẰNG ĐÔNG – ĐÀ NẴNG - GVHD: G.S Mai Hà San  bt  dừng  zigl Tính đến + Ta có bảng tính lún sau: + Tại vị trí điểm có Z = 4.8 m (tính từ đáy khối móng quy ước) có: bt  =  39069.4 = 7814 (daN/m2) 5 gl = 7170.9 (daN/m2) < + Như giới hạn tính lún cho móng điểm có Z = 4.8 m bt (daN/m2  bt  zigl 11566,0 34255,0 3,0 0,975 11276,9 35458,6 3,1 0,65 0,884 10224,3 36662,2 3,6 1,243 0,97 0,759 8778,6 37865,8 4,3 1,243 1,30 0,620 7170,9 39069,4 5,4 Điểm Độ sâu z (m) LM/BM 2zM/BM K0 0 1,243 0,00 1,000 1,2 1,243 0,32 2,4 1,243 3,6 4,8 gl (daN/m2  Độ lún : S  i 1 0.8 0.8  1.2  11566 7170.9    zigl  hi    11276.9  10224.3  8778.9   Ei 741630  2   S  0.0513 m S = 0,0513(m) = 5.13 cm - Như độ lún móng thỏa mãn S = 5.13 cm < 8cm 1400 -1.000 100 -2.400 -31.400 34255 (daN/m2) 11566 (daN/m2) 35458.6 (daN/m2) 11276.9 (daN/m2) 36662.2 (daN/m2) 10224.3 (daN/m2) 37865.8 (daN/m2) 8778.6 (daN/m2) 39069.4 (daN/m2) 7170.9 (daN/m2) BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT MÓNG M2 SVTH: Lê Văn Anh, MSSV: 09B1040002 Trang : 210 ... MINH KHOA XÂY DỰNG  HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI CHUNG CƯ BẠCH ĐẰNG ĐÔNG – ĐÀ NẴNG SINH VIÊN : LÊ VĂN... nghiệp Kỹ Sư, khóa 2009 -2011 Đề tài: CHUNG CƯ BẠCH ĐẰNG ĐÔNG – ĐÀ NẴNG GVHD: G.S Mai Hà San b Xác định trọng lượng khối móng quy ước : - Trọng lượng đất phủ lên đài : Q1  1.1  Fqu   tb  h ... Đồ án tốt nghiệp Kỹ Sư, khóa 2009 -2011 Đề tài: CHUNG CƯ BẠCH ĐẰNG ĐÔNG – ĐÀ NẴNG GVHD: G.S Mai Hà San 3.5.5 Tính toán độ bền xác định cốt thép đài cọc : Để kiểm tra điều kiện chọc thủng vẽ hình