Thông tin tài liệu
- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - Kính thưa quý thầy cô! Vậy hai năm học chúng em gần hoàn thành, chúng em trải qua khoảng thời gian để học hỏi kinh nghiệm quý giá quý thầy cô Đó kiến thức mà sau chúng em mang theo sống thực hành Hiện chúng em thể tất mà chúng em học hỏi có luận văn tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP HCM tận tình hướng dẫn giúp đỡ em suốt trình học tập trường Đặc biệt thầy Khoa Xây Dựng với kiến thức chuyên môn tận tình truyền đạt cho chúng em Và thời gian làm luận văn tốt nghiệp em nhận giúp đỡ bảo tận tình thầy(cô) Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn: - Cô Bạch Vũ Hoàng Lan: Giáo viên hướng dẫn Cuối cùng, em xin chúc quý thầy cô sức khỏe thành công! Em kính chào! SV: Phan Văn Thận Hồ Chí Minh, Tháng 05/2011 Trang GVHD KẾT CẤU BẠCH VŨ HOÀNG LAN GVHD NỀN MÓNG BẠCH VŨ HOÀNG LAN Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan PHẦN I: NỘI LỰC HỒ NƯỚC MÁI SAP2000 v7.42 File: HNM Ton-m Units PAGE 3/11/11 16:52:18 LOAD COMBINATION MULTIPLIERS COMBO TYPE CASE FACTOR TYPE TITLE THBAO ENVE COMB1 TOHOP 1.0000 COMBO TOHOP1 1.0000 COMBO SAP2000 v7.42 File: HNM Ton-m Units PAGE 3/11/11 16:52:18 JOINT DISPLACEMENTS JOINT LOAD U1 U2 U3 R1 R2 THBAO MAX 0.0000 THBAO MIN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 R3 0.0000 0.0000 0.0000 THBAO MAX 0.0000 6.032E-05 -2.223E-04 -1.841E-03 2.233E-03 0.0000 THBAO MIN -2.088E-06 0.0000 -2.353E-04 -1.947E-03 2.080E-03 0.0000 THBAO MAX 7.482E-06 THBAO MIN 7.065E-06 THBAO MAX 0.0000 THBAO MIN 1.526E-04 2.473E-04 -2.672E-04 -4.559E-04 5.350E-04 1.457E-04 1.257E-04 -2.811E-04 -5.051E-04 5.048E-04 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 THBAO MAX 0.0000 6.481E-05 -2.237E-04 1.947E-03 2.233E-03 0.0000 THBAO MIN -2.100E-06 0.0000 -2.353E-04 1.789E-03 2.082E-03 0.0000 SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng THBAO MAX -7.082E-06 THBAO MIN -7.482E-06 THBAO MAX 0.0000 THBAO MIN THBAO MAX 0.0000 THBAO MIN 0.0000 GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan 1.526E-04 6.849E-06 -2.689E-04 4.567E-04 5.357E-04 1.458E-04 -1.257E-04 -2.811E-04 4.559E-04 5.048E-04 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 2.088E-06 6.032E-05 -2.223E-04 -1.841E-03 -2.080E-03 0.0000 0.0000 -2.353E-04 -1.947E-03 -2.233E-03 THBAO MAX -1.457E-04 2.473E-04 -2.672E-04 -4.559E-04 -5.048E-04 -7.065E-06 THBAO MIN -1.526E-04 1.257E-04 -2.811E-04 -5.051E-04 -5.350E-04 -7.482E-06 10 THBAO MAX 0.0000 10 THBAO MIN 11 THBAO MAX 0.0000 11 THBAO MIN 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 2.100E-06 6.481E-05 -2.237E-04 1.947E-03 -2.082E-03 0.0000 0.0000 -2.353E-04 1.789E-03 -2.233E-03 12 THBAO MAX -1.458E-04 6.849E-06 -2.689E-04 4.567E-04 -5.048E-04 7.482E-06 12 THBAO MIN -1.526E-04 -1.257E-04 -2.811E-04 4.559E-04 -5.357E-04 7.082E-06 13 THBAO MAX 0.0000 13 THBAO MIN 0.0000 SV: Phan Vaên Thận 0.0000 6.257E-05 -6.285E-03 1.167E-05 5.112E-03 0.0000 0.0000 -6.726E-03 Lớp :09HXD1 0.0000 4.751E-03 Trang Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng 14 THBAO MAX 0.0000 14 THBAO MIN 0.0000 15 THBAO MAX 0.0000 15 THBAO MIN 0.0000 GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan 0.0000 6.257E-05 -6.285E-03 1.167E-05 -4.751E-03 0.0000 0.0000 -6.726E-03 0.0000 -5.112E-03 1.855E-06 1.271E-04 -3.691E-03 1.116E-05 2.802E-03 1.772E-06 0.0000 -3.705E-03 0.0000 2.769E-03 16 THBAO MAX -1.772E-06 1.271E-04 -3.691E-03 1.116E-05 -2.769E-03 0.0000 16 THBAO MIN -1.855E-06 0.0000 -3.705E-03 0.0000 -2.802E-03 0.0000 17 THBAO MAX 0.0000 17 THBAO MIN 0.0000 18 THBAO MAX 0.0000 18 THBAO MIN 0.0000 19 THBAO MAX 0.0000 19 THBAO MIN 0.0000 20 THBAO MAX 0.0000 20 THBAO MIN 0.0000 SV: Phan Văn Thận 0.0000 6.255E-05 -7.769E-03 -4.432E-03 0.0000 0.0000 -8.320E-03 -4.763E-03 0.0000 6.258E-05 -7.776E-03 4.763E-03 0.0000 0.0000 -8.320E-03 4.417E-03 0.0000 1.284E-04 -4.536E-03 -2.632E-03 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.416E-06 -4.553E-03 -2.661E-03 0.0000 0.0000 1.257E-04 -4.543E-03 2.661E-03 0.0000 0.0000 -1.416E-06 -4.553E-03 2.618E-03 0.0000 Lớp :09HXD1 Trang Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng 21 THBAO MAX 0.0000 21 THBAO MIN 0.0000 22 THBAO MAX 0.0000 22 THBAO MIN 0.0000 GVHD : Baïch Vũ Hoàng Lan 0.0000 6.257E-05 0.0000 0.0000 -0.0186 2.865E-06 -0.0200 0.0000 1.271E-04 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0112 2.413E-06 -0.0113 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 SAP2000 v7.42 File: HNM Ton-m Units PAGE 3/11/11 16:52:18 JOINT REACTIONS JOINT LOAD THBAO MAX 5.978E-04 THBAO MIN 7.573E-04 THBAO MAX 7.573E-04 THBAO MIN 5.976E-04 THBAO MAX 7.573E-04 THBAO MIN 5.978E-04 10 THBAO MAX 5.976E-04 10 THBAO MIN 7.573E-04 SV: Phan Văn Thận F1 F2 11.8214 11.0256 F3 10.3133 9.2881 11.8214 11.0321 -11.0256 -11.8214 -11.0321 -11.8214 M1 M2 44.0329 -3.9273 41.6089 -4.4966 M3 5.1525 4.8092 - -9.9587 44.0329 4.4966 5.1525 -10.3133 41.8660 4.4696 4.8121 -3.9273 -4.8092 10.3133 9.2881 44.0329 41.6089 -4.4966 -5.1525 -9.9587 44.0329 4.4966 -4.8121 - -10.3133 41.8660 4.4696 -5.1525 - Lớp :09HXD1 Trang Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan SAP2000 v7.42 File: HNM Ton-m Units PAGE 3/11/11 16:52:18 FRAME ELEMENT FORCES FRAME LOAD LOC THBAO MAX 0.00 -41.61 4.7E-01 -41.50 9.3E-01 -41.40 1.40 -41.29 THBAO MIN 0.00 -44.03 4.7E-01 -43.93 9.3E-01 -43.82 1.40 -43.72 THBAO MAX 0.00 -7.98 5.0E-01 -7.86 1.00 -7.75 1.50 -7.64 THBAO MIN 0.00 -8.13 5.0E-01 -8.02 1.00 -7.90 1.50 -7.79 P -11.03 -11.03 -11.03 -11.03 V3 T M2 M3 -9.29 7.573E-04 -3.93 -4.81 -9.29 7.573E-04 4.071E-01 3.642E-01 -9.29 7.573E-04 5.13 5.88 -9.29 7.573E-04 9.94 11.40 -11.82 -10.31 5.978E-04 -4.50 -5.15 -11.82 -10.31 5.978E-04 3.163E-01 3.360E-01 -11.82 -10.31 5.978E-04 4.74 5.48 -11.82 -10.31 5.978E-04 9.08 10.63 -11.32 -9.62 6.169E-03 -9.06 -10.51 -11.32 -9.75 6.169E-03 -4.21 -4.85 -11.32 -9.88 6.169E-03 6.943E-01 8.133E-01 -11.32 -10.01 6.169E-03 5.90 6.64 -11.86 -10.46 5.934E-03 -9.79 -11.15 -11.86 -10.46 5.934E-03 -4.56 -5.22 -11.86 -10.46 5.934E-03 6.683E-01 7.098E-01 -11.86 -10.46 5.934E-03 5.67 6.47 THBAO MAX 0.00 -41.87 -11.03 4.7E-01 -41.76 -11.03 9.3E-01 -41.66 -11.03 1.40 -41.55 -11.03 THBAO MIN SV: Phan Văn Thận V2 10.31 -5.976E-04 4.50 -4.81 10.31 -5.976E-04 -1.778E-01 3.642E-01 10.31 -5.976E-04 -4.83 5.88 10.31 -5.976E-04 -9.47 11.40 Lớp :09HXD1 Trang Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng 0.00 -44.03 -11.82 4.7E-01 -43.93 -11.82 9.3E-01 -43.82 -11.82 1.40 -43.72 -11.82 THBAO MAX 0.00 -8.03 5.0E-01 -7.91 1.00 -7.80 1.50 -7.69 THBAO MIN 0.00 -8.13 5.0E-01 -8.02 1.00 -7.90 1.50 -7.79 THBAO MAX 0.00 -41.61 4.7E-01 -41.50 9.3E-01 -41.40 1.40 -41.29 THBAO MIN 0.00 -44.03 4.7E-01 -43.93 9.3E-01 -43.82 1.40 -43.72 THBAO MAX 0.00 -7.98 5.0E-01 -7.86 1.00 -7.75 1.50 -7.64 THBAO MIN 0.00 -8.13 5.0E-01 -8.02 1.00 -7.90 1.50 -7.79 SV: Phan Văn Thận GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan 9.96 -7.573E-04 4.47 -5.15 9.96 -7.573E-04 -3.163E-01 3.362E-01 9.96 -7.573E-04 -5.13 5.48 9.96 -7.573E-04 -9.94 10.63 -11.33 -11.33 -11.33 -11.33 10.46 -5.950E-03 9.79 -10.51 10.46 -5.950E-03 4.56 -4.85 10.46 -5.950E-03 -6.683E-01 8.147E-01 10.46 -5.950E-03 -5.84 6.64 -11.86 -11.86 -11.86 -11.86 10.29 -6.169E-03 9.39 -11.15 10.20 -6.169E-03 4.26 -5.22 10.10 -6.169E-03 -8.109E-01 7.098E-01 10.01 -6.169E-03 -5.90 6.48 11.82 11.82 11.82 11.82 -9.29 -5.978E-04 -3.93 5.15 -9.29 -5.978E-04 4.071E-01 -3.360E-01 -9.29 -5.978E-04 5.13 -5.48 -9.29 -5.978E-04 9.94 -10.63 11.03 -10.31 -7.573E-04 -4.50 4.81 11.03 -10.31 -7.573E-04 3.163E-01 -3.642E-01 11.03 -10.31 -7.573E-04 4.74 -5.88 11.03 -10.31 -7.573E-04 9.08 -11.40 11.86 -9.62 -5.934E-03 -9.06 11.15 11.86 -9.75 -5.934E-03 -4.21 5.22 11.86 -9.88 -5.934E-03 6.943E-01 -7.098E-01 11.86 -10.01 -5.934E-03 5.90 -6.47 11.32 -10.46 -6.169E-03 -9.79 10.51 11.32 -10.46 -6.169E-03 -4.56 4.85 11.32 -10.46 -6.169E-03 6.683E-01 -8.133E-01 11.32 -10.46 -6.169E-03 5.67 -6.64 Lớp :09HXD1 Trang Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng THBAO MAX 0.00 -41.87 4.7E-01 -41.76 9.3E-01 -41.66 1.40 -41.55 THBAO MIN 0.00 -44.03 4.7E-01 -43.93 9.3E-01 -43.82 1.40 -43.72 THBAO MAX 0.00 -8.03 5.0E-01 -7.91 1.00 -7.80 1.50 -7.69 THBAO MIN 0.00 -8.13 5.0E-01 -8.02 1.00 -7.90 1.50 -7.79 GVHD : Bạch Vũ Hoaøng Lan 11.82 11.82 11.82 11.82 10.31 7.573E-04 4.50 5.15 10.31 7.573E-04 -1.778E-01 -3.362E-01 10.31 7.573E-04 -4.83 -5.48 10.31 7.573E-04 -9.47 -10.63 11.03 11.03 11.03 11.03 9.96 5.976E-04 4.47 4.81 9.96 5.976E-04 -3.163E-01 -3.642E-01 9.96 5.976E-04 -5.13 -5.88 9.96 5.976E-04 -9.94 -11.40 11.86 11.86 11.86 11.86 10.46 6.169E-03 9.79 11.15 10.46 6.169E-03 4.56 5.22 10.46 6.169E-03 -6.683E-01 -7.098E-01 10.46 6.169E-03 -5.84 -6.48 11.33 11.33 11.33 11.33 10.29 5.950E-03 9.39 10.51 10.20 5.950E-03 4.26 4.85 10.10 5.950E-03 -8.109E-01 -8.147E-01 10.01 5.950E-03 -5.90 -6.64 21 THBAO MAX 0.00 2.906E-01 9.4E-01 2.906E-01 1.88 2.906E-01 2.81 2.906E-01 3.75 2.906E-01 21 THBAO MIN 0.00 3.856E-02 9.4E-01 3.856E-02 1.88 3.856E-02 2.81 3.856E-02 3.75 3.856E-02 -17.20 4.029E-04 -3.10 1.559E-03 -17.71 -15.49 4.029E-04 -3.10 1.181E-03 -2.26 -12.10 4.029E-04 -3.10 8.030E-04 11.58 -8.71 4.029E-04 -3.10 1.529E-03 21.87 -7.00 4.029E-04 -3.10 2.423E-03 29.64 -18.32 -9.543E-04 -3.36 -1.155E-03 -16.54 -9.543E-04 -3.36 -2.608E-04 -12.93 -9.543E-04 -3.36 6.339E-04 -9.32 -9.543E-04 -3.36 4.253E-04 -7.55 -9.543E-04 -3.36 4.752E-05 -18.86 -2.38 10.80 20.43 27.66 22 THBAO MAX SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan Chọn sơ kích thướùc đài chiều sâu chôn đài Sơ chọn đài cọc cao 1.4m bêtông đài Mác 350 Độ sâu đặt đáy đài kể từ mặt đất tự nhiên: 1.4m Đoạn bêtông đầu cọc 800mm ( đập vỡ đầu cọc) cọc ngàm sâu vào đài 100mm Cọc đặc có tiết diện tròn d=800mm ngập vào lớp thứ 8m d 0.5024(m ) 5024(cm2 ) => FC Bêtông mác M350 (Rn= 145 KG/cm2), (Rk = 11KG/cm2) Thép chủ 16d28bố trí theo chu vi (nhoùm AII, Rs= 2800 KG/cm2) AS 98.52(cm ) a.Kiểm tra độ sâu đặt đáy đài chiều cao đài cọc: Đối với móng cọc đài thấp tải trọng ngang hoàn toàn lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận Vì độ sâu đặt đáy đài phải thoả mãn điều kiện đặt tải ngang áp lực bị động đất: hdd hmin 0.7tg (45 / 2) Qtt ' Bm Với: ’: Góc ma sát dung trọng tự nhiên đất từ đáy đài trở lên lớp đất (sét dẻo mềm) = 12010’ = 12.170 ’=2.00 T/m3 Qtt: Giá trị tính toán tải trọng ngang Qtt Qy2 Qx2 2.422 4.922 5.48(T ) Bñ: Bề rộng đáy đài chọn sơ Bđ = 2.0 m SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 123 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng hmin 0.7tg (450 12.30 / 2) GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan x5.48 0.933 m 2.2 Vậy ta chọn chiều sâu chôn đài cọc h= 1.4m (so với mặt đất tựnhiên)> hmin=0.933 m hợp lý.Vậy đài cọc sơ chọn M ÐTN -1.4 ÐL -2.8 CAO TRÌNH ĐÀI MĨNG C1(41) Xác định sức chịu tải cọc a Theo cường độ theo vật liệu Do cọc nhồi thi công đổ bêtông chỗ vào hố khoan, hố đào sẵn sau đặt lượng cốt thép cần thiết vào hố khoan Việc kiểm soát điều kiện chất lượng bêtông khó khăn ,nên sức chịu tải cọc nhồi tính cọc chế tạo sẵn mà có khuynh hướng giảm pvl (m1.m2 Rb Fb Rs As ) Tham khảo phụ lục A TCXD 195-1997 Rb:cường độ tính toán bêtông cọc nhồi Fb :Diện tích tiết diện ngang cọc: Fb d 0.5024(m ) 5024(cm2 ) Fs:Diện tích cốt thép dọc cọc: AS 98.52(cm ) Rb: mác thiết kế bê tông Rb:cường độ tính toán bêtông cọc nhồi Rb = 145 (kg/cm2) Rs :Cường độ tính toán thép Dùng thép AII Rs= 2800(kg/cm2) ltt 8.6 8.6 0.93 , m1 0.85 , m2 0.9 d Pvl = 0.93(0.9x0.85x5024x145+98.52x2800)=774.823(T) b Theo tiêu lý đất nền( TCXD 205-1998) SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 124 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan Công thức xác định sức chịu tải tiêu chuẩn cọc theo đất sau: QU=Qtc = m(U mfi si li + mR.AP.qP) Trong đó: m: Hệ số điều kiện làm việc cọc đất m = mR : hệ số cọc kể đến cọc duọc đổ ống dịch chuyển thẳng đứng mR = 1.0 mfi : Hệ số phụ thuộc phương pháp tạo lỗ khoan, loại cọc đặc tính đất, (mf = 0.7 cho lớp đất) Ap : diện tích ngang cọc Ap = 0.5024(m2) U: Chu vi thân cọc; U = d = 2.512(m) li : Chiều dày lớp đất thứ i tiếp xúc với cọc fsi: Cường độ tiêu chuẩn ma sát thành lớp đất thứ i với bề mặt xung quanh cọc, tính toán cách tra Bảng A.2, TCXD 205:1998 Chia đất thành lớp đất đồng hình vẽ (Chiều dày lớp lấy ≤ 2m) Ở Zi H lấy từ cốt thiên nhiên: qp: Cường độ chịu tải đất mũi cọc (T/m2) SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 125 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan Đối với cọc nhồi hạ cọc có lấy đất khỏi ruột ống, sau đổ bê tông qp=0,75 ( '1d.Ako 1.L.Bko ) , ,Aok, Bok: Hệ số không thứ nguyên, tra bảng 2.6 trang 29 sách Nền móng tầng hầm nhà cao tầng (Nguyễn Văn Quảng) ii : Trị tính toán đất tự nhiên phía mũi coïc (T/m3) ii'1 2.04(T / m3 ) 1ii : Trị trung bình đất mũi cọc (T/m3) ii' 10 x 1.97 x 2.04 x10 2.04 x8 2.017(T / m ) 10 10 Tra baûng Ako = 34,6 ; Bko = 64; = 0,63; =0,26 qp = 0.75x0.26 ( 2.04x0.8x34.6 + 2.017x0.63x34x64 )= 550.19(T/ m2) QU=Qtc = m(U mf si li + mR.AP.qP) = 1( 2.512x 0.7 x165.2926 + 1x0.5024x550.19) =562.84(T) Sức chịu tải cho phép cọc : Qa Q tc 562.84 402(T ) K tc 1.4 So sánh sức chịu tải cọc trường hợp ta chọn sức chịu tải nhỏ cọc sức chịu tải cọc theo tiêu đất nền: Qa = 402(T) c Xác định số lượng cọc đài Số lượng cọc đài xác định sơ theo công thức : n N Qa tt 344.58 x1.2 1.028 (coïc) chọn n= 1cọc 402 Bố trí cọc đài với khoảng cách cọc S = 3d6d = 2.4-4.8 (m), S =0(m) Khoảng cách mép cọc hàng biên đến mép đài : ( x=400mm) Diện tích đài cọc : Fđ =1.6x1.6= 2.56m2 XIV KIỂM TRA VIỆC THIẾT KẾ MÓNG CỌC 1.Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ Ta kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc với tổng lực dọc tính toán mômen theo hai phương (Mx.My) lực ngang theo hai phương (Qx.Qy) p Qa Điều kiện kiểm tra : max pmin Chiều cao đài giả thuyết ban đầu : Hđ = 1.4 m SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 126 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan Trọng lượng thân đài : Gd = 1.1xFđxxhđ = 1.1x 2.56x2.5x1.4 = 9.856 (T) Dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta : - Ntt= 344.58+ 9.856 = 354.436(T) -Mxtt= Mxtt +Qyttxhd = 7.66+ 4.92x1.4=14.548(Tm) -Mytt= Mytt +Qxttxhd = 2.25 + 2.42x1.4=5.638(Tm) Tải trọng tác dụng lên cọc xác định theo công thức : Tải trọng tác dụng lên cọc xác định theo công thức : Pmax N Pmin N tt n tt tt y M x x M x x i tt y max n i n max n tt x M y y M y y max n i tt x max n i Trong : n - số lượng cọc đài n = cọc x nmax , y nmax - khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén lớn đến trục qua trọng tâm đài xnmax 0m ynmax 0m xi.yi – khoảng cách tính từ trục hàng cọc thứ i đến trục qua trọng tâm đài pmax pmin ptb 354.436 =354.436(T) 8.6 10 20.14 5.0350 Diện tích khối móng quy ước : Fmq = LmqxBmq Lmq = A1 + 2.L.tg = (1.6– 0.8)+ 2x32.6xtg(5.0350)= 6.544m Bmq = B1 + 2.L.tg = (1.6 – 0.8)+ 2x32.6xtg(5.0350)= 6.544m SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 127 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan Fmq = 6.544x6.544= 42.82(m2) Tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước Trọng lượng thân đài Gđ = 2.5x1.6x 1.6x1.4 = 8.96 (T) Trọng lượng đất khối móng quy ước(không kể trọng lượng cọc) Đất phía đài cọc: G’2 = (Fmq – n.Ap) i hi = (42.82 – 1x0.5024)(8.6x 2.0 6x1.97 + 10x2.04 + 8x2.04) = 2781.95(T) Đất phía đài cọc : G’’2 = (Fmq – Fd) 1.h1 = (42.82– 2.56)x2x1.4 = 112.728 (T) Toång trọng lượng đất : G2 = 2781.95+112.728 = 2894.678(T) Trọng lượng thân cọc G3 = 2.5x32.6 x0.5024= 40.94 (T) => Ntcmq = 8.96+2894.678+40.94 +299.63 = 3244.2(T) Mxmqtc= 6.66 + 4.27x34= 151.84(Tm) Mymqtc= 1.956+ 2.1x34 = 73.356(Tm) Ứng suất đáy khối móng quy ước : tc max N Fmq M tc xmq WX M tc ymq Wy 3244.2 151.84 42.82 46.7 73.356 75.76 3.25 1.57 80.58(T / m ) 46.7 tc tc mq N tc mq Fmq M WX tc xmq M Wy tc ymq 3244.2 151.84 42.82 46.7 73.356 75.76 3.25 1.57 70.94(T / m ) 46.7 tc tb tc tc max 80.58 70.94 75.76(T / m ) Trong Wx Wy – Momen chống uốn khối móng quy ước WX WY 6.544 x 6.544 46.7(m3 ) SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 128 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan tbtc R tc tc 1.2 Rtc Điều kiện để ổn định : max tc Trong ñoù : R tc m1.m2 ( A.bqu II B.h II' D.cII ) K tc Với m1.m2 = – hệ số điều kiện làm việc đất điều kiện làm việc công trình tác động qua lại đất Ktc – hệ số độ tin cậy (Ktc = : đặc trưng tính toán lấy trực tiếp từ thí nghiệm) - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống ’ - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên A.B.D – hệ số phụ thuộc vào góc ma sát (Đáy móng quy ùc nằm lớp đất thứ có = 31.180 tra bảng 1.21 trang 53 Giáo trình móng(Châu Ngọc n) ta có A = 1.21, B = 5.97 ; D = 8.25 = 2.04 (T/m3); C = 0.34 (T/m2); b = Bmq =6.544(m) ' 10 x x1.97 10 x 2.04 x 2.04 2.017(T / m ) 10 10 Rtc = 1(1.21x6.544x2.04 + 5.97x2.017x34+ 8.25x0.34 )= 428(T/m2) Ta thaáy tbtc 75.76(T / m ) Rtc 428(T / m ) tc max 80.58(T / m ) 1.2 xRtc 582.6(T / m ) tc Pmin 70.94(T / m ) Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định 3.Kiểm tra lún móng cọc Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: zgl tbtc bt 75.76 68.54 7.22(T / m ) SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 129 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: 68.54(T/m2) Ta coù: bt / gl =68.54/7.22>>5 nhiều nên ta tính lún ngây tâm đáy móng qui ước Tính độ lún cuối theo công thức: n S= 0.8 gl zi hi Ei hi= 1.0 m = 100 cm Eoi: Module lớp đất có Eo= 1561T/m2 i=0.8: hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính toán đơn giản hóa lấy cho trường hợp S 1x0.8 x(7.22) 0.0037m=0.37(cm) < Sgh=8cm ((nền móng thỏa yêu cầu biến 1561 dạng) XV.TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO ĐÀI CỌC 1Kiểm tra điều kiện xuyên thủng : Tháp xuyên thủng bao trùm lên đầu cọc đài không bị đâm thủng -1.40 45° 45° 550 -2.80 -35.40 800 1600 500 500 1600 SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 130 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan Tính toán cốt thép đài cọc Do đài cọc nên đài không chịu moment uốn đặt thép theo cấu tạo 14a 200 3.Tính toán cọc chịu tải trọng ngang Cọc ngàm vào đài đầu cọc chuyển vị ngang, chuyển vị xoay 4 Momen quán tính tiết diện ngang cọc : J D 3.14 x 0.8 0.02(m ) 64 64 Độ cứng tiết diện ngang cọc : EJ=2.9x106x0.02=58000(T.m2) d tt 1.5d 0.5(d 0.8(m)) , d tt d 1(d 0.8(m)) => d=1.5x0.8+0.5=1.7(m) Hệ số tỷ lệ K công thức :Cz=k.z Chiều dài ảnh hưởng : lah =2(d+1)=2x(1.8)=3.6(m) Hệ số biến dạng : 5 Kxd tt ,k=224(T/m4) EJ 224 x1.7 0.3659(m 1 ) 2.9 x10 x0.02 Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất thứ : k=224(T/m4) Chiều dài tính đổi phần cọc đất : l l 0.3659 x32.6 11.928(m) >4(m) Các chuyển vị HH ; HM ; MH ; MM cọc cao trình đáy đài ứng lực đơn vị đặt cao trình đáy đài HH : chuyển vị ngang tiết diện (m/T) Ho=1(T) HM :cuyển vị ngang tiết diện (1/T) Mo=1(Tm) MH : góc xoay tiết diện (1/T) Ho=1(T) MM : góc xoay tiết diện (1/Tm) Mo=1(T) => A0 2.441, B0 1.621, C 1.751 Tính chuyển vị đầu cọc tiết diện ngàm theo công thức sau : 1 m xA0 x 2.441 8.59 x10 4 ( ) T EJ 0.3659 x58000 1 MH xB0 x1.621 2.08 x10 4 ( T) EJ 0.3659 x58000 HH HM MM 1.751 xC0 8.25 x10 5 ( ) EJ 0.3659 x58000 Tm SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 131 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan Lực cắt cọc cao trình đáy đài H=4.92(T) Vì cọc ngàm cứng vào đáy bệ, tác dụng lực ngang nên đầu cọc xuất momen, gọi momen ngaøm MH l0 x MM M ng MM M ng l0 EJ l02 EJ xH (vì lo=0) MH 2.08 x10 4 xH x 4.92 12.4(Tm) MM 8.25 x10 5 Chuyển vị ngang Yo cao trình đáy đài : y HH H HM M 8.50 x10 4 x 4.92 2.08 x10 4 x14.548 7.2 x10 3 (m) Chuyển vị cọc cao trình đặt lực ngang H : (vì l 0, ) H l03 M l 02 0.0072(m) 3EJ EJ n 0.72(cm) S gh 1(cm) n y xl0 Momen uốn Mz(Tm)trong tiết diện cọc : M z bd2 E.J y A3 bd EJ B3 M C 0.3659 x58000 x7.2 x10 3 A3 12.4.C H0 bd D3 4.92 D3 55.9 xA3 12.4C 13.44 D3 0.3659 -Với chiều sâu tính đổi : z e z 0.3659 xZ SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 132 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan -Momen uốn lớn cọc :-169.534(T.m) Diện tích cốt thép cọc: Fa M 16953400 89.7(cm ) 2.5(m).Ta kiểm tra điều kiện độ sâu z 0.85 / bd 0.85 / 0.3659 2.32(m) , Z e bd xZ 0.3659 x 2.32 0.85 (m) -Caùc giá trị A1 , B1 , C1 , D1 tra baûng A1 0.996, B1 0.849, C1 0.363, D1 0.103 z 224 12.4 4.92 x0.85 x(0.0072 x 0.996 x0.363 x0.103) 3.5(T / m ) 0.3659 0.3659 x58000 0.3659 x58000 gh : áp lực giới hạn độ sâu Z=2.32(m) gh 1 x 2x x( i xZxtg1 xC1 ) cos 1 Trong :1 : hệ số , kể đến phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng, tính theo công thức: M p MV 2.5 xM P M V M P : Momen tải trọng thường xuyên mũi cọc: M P 5.29(Tm) M V : Momen tải trọng thường xuyên mũi cọc: M V 7.66(Tm) 2 M p MV 2.5 xM P M V 5.29 7.66 0.62 2.5 x5.29 7.66 Với cọc nhồi: 0.6 Đầu cọc nằm lớp đất thứ nên ta có tính chất lý sau: i 1.61(T / m3 ), C I 2.07(T / m ), i 12,100 => gh 1x0.62 x x (1.61x 2.32 xtg (12.100 ) 0.6 x 2.07) 5.18(T / m ) cos(12,10 ) Z 3.5(T / m ) gh 5.18(T / m ) SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 133 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan Vậy: đất quanh cọc không bị phá hỏng chịu áp lực ngang XVI: SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG CHO CÔNG TRÌNH TA DỰA VÀO CÁC YẾU TỐ SAU 1.Điều kiện kỹ thuật : -Cả hai phương án móng đủ khả chịu tải trọng công trình truyền xuống, điều kiện độ lún điều kiện ổn định 2.Điều kiện thi công : -Với điều kiện kỹ thuật hai phương án móng có đầy đủ thiết bị cần thiết cho việc thi công móng Cọc ép thi công đơn giản gây chấn động làm ảnh hưởng đến công trình xung quanh thường gặp cố trình thi công gặp phải đá ngầm, ép qua lớp đất cứng hay đất cát … Cọc khoan nhồi thi công phức tạp cọc ép thi công qua lớp đất cứng, gặp cố trình thi công không gây chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh Và điều kiện cọc khoan nhồi trở nên thông dụng nước ta nên kỹ thuật thi công cải tiến nhiều có máy móc đại giúp cho việc thi công nhanh xác tránh rủi ro xảy trình thi công 3.Điều kiện kinh tế : -Dựa vào kết thống kê ta nhận thấy phương án móng cọc ép có khối lượng thép lớn khối lượng thép phương án cọc khoan nhồi(6.2-5.3=0.9(T)) Ngược lại, khối lượng bê tông phương án móng cọc khoan nhồi lớn so với phương án cọc ép (57.43-53.48=3.95(m3)ngoài khối lượng đất đào móng cọc khoan nhồi lớn khối lượng móng cọc ép (khối lượng bê tông khối lượng đất đào chênh lệch không đáng kể) Phương án cọc khoan nhồi có giá thành thi công cao đòi hỏi kỹ thuật cao, công nhân có tay nghề máy móc đại Còn phương án móng cọc ép thi công đơn giản không đòi hỏi kỹ thuật cao, công nhân lành nghề, máy móc đại nên giá thành hạ Kết luận: phương án cọc nhồi có giá thành cao phương án cọc ép 4.Các điều kiện khác : Ngoài điều ý chất lương thi công cọc khoan nhồi khó kiểm soát phải thi công đổ bêtông môi trường nước ngầm dẫn đến chất lượng bêtông không đảm bảo, dẫn đến sức chịu tải cuả cọc giảm đáng kể, nguy hiểm cho công trình SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 134 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan Ngoài điều kiện để đưa phương án móng để áp dụng vào công trình phải dựa vào nhiều yếu tố khác : qui mô công trình, điều kiện thi công, phương pháp thi công, điều kiện khí hậu, địa chất thủy văn 5.Chọn phương án móng cho công trình Trong điều kiện thực tế nước dưạ vào điều kiện so sánh trên, ưu nhược điểm phương án móng nêu phần tính toán phương án móng quy mô công trình (1trệt, tầng mái với diện tích 31mx31m) em lựa chọn phương án cọc nhồi để thi công SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 135 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan MỤC LỤC - CHƯƠNG I :GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH VÀ GIẢI PHÁP KỈ THUẬT CHO CÔNG TRÌNH Trang 1-5 CHƯƠNG II :TÍNH SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 5) Trang 6-18 CHƯƠNGIII :THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH Trang19-26 CHƯƠNG IV :TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI Trang 27-44 CHƯƠNG V :CÁC TRƯỜNG HP TẢI TÁC DỤNG LÊN KHUNG, TÍNH TOÁN CỐT THÉP CỘT, DẦM Trang 45-76 CHƯƠNG VI :TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP-CỌC NHỒI Trang 77-135 SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 136 Đồ n Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD : Bạch Vũ Hoàng Lan TÀI LIỆU THAM KHẢO - - Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép TCVN 356-2005 Tiêu chuẩn tải trọng tác động TCVN 2737-1995 Tiêu chuẩn tính toán thiết kế móng cọc TCXD 205-1998 Châu Ngọc Ẩn – Nền móng, Nhà xuất Đại học quốc gia Thành Phố Hồ Chí Minh – 2005 Nguyễn Văn Quảng – Nguyễn Hữu Kháng – Uông Đình Chất, Nền móng (các công trình dân dụng – công nghiệp), Nhà xuất Xây Dựng – 2005 Nguyễn Văn Quảng – Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án Nền Móng, Nhà xuất Xây Dựng – 2004 Nguyễn Văn Quảng, Nền Móng Nhà Cao Tầng, Nhà xuất Khoa Học Kỹ Thuật – 2006 Võ Bá Tầm – Kết cấu bê tông cốt thép (cấu kiện bản), Nhà xuất Đại học quốc gia Thành Phố Hồ Chí Minh – 2006 Võ Bá Tầm – Kết cấu bê tông cốt thép (cấu kiện nhà cửa), Nhà xuất Đại học quốc gia Thành Phố Hồ Chí Minh – 2007 10 Võ Bá Tầm – Kết cấu bê tông cốt thép (cấu kiện đặc biệt), Nhà xuất Đại học quốc gia Thành Phố Hồ Chí Minh – 2008 11 Vũ Mạnh Hùng – Sổ tay thực hành Kết Cấu Công Trình, Nhà xuất Xây Dựng – 2008 SV: Phan Văn Thận Lớp :09HXD1 Trang 137 ... 5.976E-04 -9.94 -11 .40 11 .86 11 .86 11 .86 11 .86 10 .46 6 .16 9E-03 9.79 11 .15 10 .46 6 .16 9E-03 4.56 5.22 10 .46 6 .16 9E-03 -6.683E- 01 -7.098E- 01 10.46 6 .16 9E-03 -5.84 -6.48 11 .33 11 .33 11 .33 11 .33 10 .29 5.950E-03... 5.978E-04 10 THBAO MAX 5.976E-04 10 THBAO MIN 7.573E-04 SV: Phan Văn Thận F1 F2 11 .8 214 11 .0256 F3 10 . 313 3 9.28 81 11. 8 214 11 .03 21 -11 .0256 -11 .8 214 -11 .03 21 -11 .8 214 M1 M2 44.0329 -3.9273 41. 6089... -11 .80 2. 81 -11 .80 3.75 -11 .80 24 THBAO MAX 0.00 -11 .26 9.4E- 01 -11 .26 1. 88 -11 .26 2. 81 -11 .26 3.75 -11 .26 24 THBAO MIN 0.00 -11 .80 9.4E- 01 -11 .80 1. 88 -11 .80 2. 81 -11 .80 3.75 -11 .80 SV: Phan
Ngày đăng: 04/03/2021, 22:29
Xem thêm:
