Văn phòng làm việc vinaconex

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG 0O0 -HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP C KỸ SƯ XÂY DỰNG U TE ĐỀ TÀI THIẾT KẾ VĂN PHÒNG LÀM VIỆC H VINACONEX SINH VIÊN: VĂN VĨNH HẢO LỚP: 09HXD1 THÁNG 5/2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG 0O0 -HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP C KỸ SƯ XÂY DỰNG U TE ĐỀ TÀI THIẾT KẾ VĂN PHÒNG LÀM VIỆC H VINACONEX SINH VIÊN: VĂN VĨNH HẢO LỚP: 09HXD1 THÁNG 5/2011 H C U TE H TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Bộ Xây dựng, (1995) TCVN 2737 – 1995: Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất Xây dựng [2] Bộ Xây dựng, (2005) TCVN 356 – 205: Kết cấu bêtông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất Xây dựng [3] Bộ Xây dựng, (1996) TCXD 189 – 1996: Móng cọc tiết diện nhỏ – Tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất Xây dựng H [4] Bộ Xây dựng, (1998) TCXD 205 – 1998: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất Xây dựng [5] Th.S Võ Bá Tầm Kết cấu bêtông cốt thép (Tập 1,2 &3) Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh C [6] GS TSKH Châu Ngọc Ẩn Nền móng Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh U TE [7] GS TSKH Châu Ngọc Ẩn Hướng dẫn đồ án Nền móng Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh [8] GS TS Nguyễn Văn Quảng, KS Nguyễn Hữu Khánh, KS Uông Đình Chất Nền Và Móng Các Công Trình Dân Dụng – Công Nghiệp Trường ĐHKT Hà Nội [9] Phân Tích Và Tính Toán Móng Cọc Tác giả Võ Phán Hoàng Thế Thao Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh H [10] PGS PTS Vũ Mạnh Hùng Sổ Tay Thực Hành Kết cấu Công Trình [11] Bộ Xây Dựng Cấu Tạo Bê Tông Cốt Thép [12] Bộ Xây Dựng Giáo Trình Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép MỤC LỤC PHẦN KIẾN TRÚC: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH U TE C H Mục Đích – Yêu Cầu Của Sự Đầu Tư 2 Đặc Điểm Khí Hậu Của TP.Hồ Chí Minh 2.1mùa mưa 2.2muøa khoâ .2 2.3hướng gió .3 Phaân Khu Chức Năng .3 Giải Pháp Kiến Trúc .4 4.1giaûi pháp tổng mặt 4.2giải pháp kết cấu 5 Giaûi Pháp Thiết Kế Các Hệ Thống Kỹ Thuật Trong Công Trình .5 5.1điện 5.2cấp thoát nước .5 5.3phòng cháy chữa cháy 6 Hoàn Thiện .7 Thông Gió Chiếu Sáng .8 Dịch Vụ Thông Tin 9 Thoaùt Raùc 10 Hệ Thống Báo Động Và Bảo Vệ 11 Chống Sét .9 H PHẦN KẾT CẤU: Chương I: THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH TẦNG ĐẾN TẦNG I CẤU TẠO SÀN .11 1.Chọn Sơ Bộ Kích Thước Tiết Diện .11 2.Tải Trọng Tác Dụng 13 3.Sơ Đồ Tính 15 4.Nội Lực 16 5.Tính Cốt Thép .17 II KIỂM TRA VÕNG CỦA SÀN 20 Chương II: THIẾT KẾ CẦU THANG I TÍNH BẢN THANG VÀ BẢN CHIẾU NGHỈ 20 Sơ Bộ Chọn Kích Thước Bản Thang 22 Xác Định Tải Trọng Tác Dụng 23 Lựa Chọn Vật Liệu 24 4.Xác Định Nội Lực Các Bản Thang .25 5.Tính Và Bố Trí Cốt Thép Cho Thang Và Bản Chiếu Nghỉ .27 II TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ 28 Sơ Đồ Tính 28 Xác Định Tải Trọng Tác Dụng Lên Dầm Chiếu Nghỉ 28 Tính Nội Lực Dầm Chiếu Nghỉ 28 4.Tính Cốt Đai 30 Chương III: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI Chương IV: C H Bản Naép .31 Bản Thành 33 Baûn Ñaùy .35 HệDầm Hồ Nước Mái .37 THIEÁT KEÁ KHUNG KHÔNG GIAN H U TE I XÁC ĐỊNH TIẾT DIỆN DẦN VÀ CỘT Chọn Tiết Diện Dầm 48 Chọn Tiết Diện Cột 49 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG KHÔNG GIAN TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG ĐỨNG 51 1.1 Tónh Tải 51 1.2 Hoạt Tải 55 Tính Toán Tải Trọng Ngang 56 Tính Toán Thành Phần Gió Tónh 56 III CAÙC TRƯỜNG HP TẢI TRỌNG 59 IV TỔ HP NỘI LỰC .61 V LYÙ THUYẾT TÍNH TOÁN CÁC PHẦN TỬ KHUNG 62 Cấu Kiện Chịu Uốn 62 Tính Cốt Ñai .63 Cấu Kiện Chịu Nén 64 VI TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CÁC DẦM CỘT TRONG KHUNG 65 Bảng Giá Trị Tổ Hợp Nội Lực Dầm 66 Kết Quả Tính Toán Cốt Thép Dầm 70 Tính Toán Cốt Đai Trong Dầm 79 4.Tính Toán Cốt Treo Trong Daàm 79 5.Tính Cốt Thép Cột Khung Trục C Và Khung Trục 80 Chương V: BÁO CÁO ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 113 THIẾT KẾ CỌC ÉP BTCT H U TE C H I Tính Toán Móng M1 118 Chọn Chiều Sâu Đặt Đài Cọc 118 Chọn Vật Liệu Làm Móng .118 Chọn Chiều Dài Cọc Và Cạnh cọc 119 Tính Sức Chịu Tải Của Cọc .119 4.1 Theo Vật Liệu Làm Cọc .119 4.2 Theo Đất 120 4.21 Theo Chỉ Tiêu Vật Lý 120 4.22 Theo Chỉ Tiêu Cường Độ Đất Nền .121 Xác Định Diện Tích Đài Cọc Và Số Lượng Cọc .123 Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Lên Mũi Cọc 123 Kiểm Tra Cọc Làm Việc Theo Nhóm .125 Xác Định Độ Chôn Sâu Của Đài .125 Kieåm Tra Ổn Định Của Nền Đất Dưới Mũi Cọc .125 9.1 Xác Định Kích Thước Đáy Móng Quy Ước 125 9.2 Tính Lún Cho Móng Cọc .127 10.Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Đài Cọc 129 10.1 Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Cọc Qua Đài .129 10.2 Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Cột Qua Đài 130 11 Tính Toán Cốt Thép Cho Đài Cọc 130 12 Kiểm Tra Cẩu, Lắp Cọc 132 II Tính Toán Móng M2 135 1.Xác Định Diện Tích Đài Cọc Và Số Lượng Cọc 135 2.Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Lên Mũi Cọc 136 Kiểm Tra Cọc Làm Việc Theo Nhóm .137 4.Kiểm Tra n Định Của Nền Đất Dưới Mũi Cọc 138 4.1 Xác Định Kích Thước Đáy Móng Quy Ước 138 4.2 Tính Lún Cho Móng Cọc .140 5.Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Đài Cọc 142 5.1Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Cọc Qua Đài 143 5.2Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Cột Qua Đài 143 Tính Toán Cốt Thép Cho Đài Cọc 143 Chương VI: THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHỒI Đặc Điểm Của Cọc Khoan Nhồi Và Phạm Vi Ứng Dụng 146 I Tính Toán Móng M1 148 Chọn Chiều Sâu Đài Cọc 148 Chọn Vật Liệu Làm Cọc 148 H U TE C H Chọn Chiều dài Cọc - Cạnh Cọc 149 Sơ Bộ Chọn Tiết Diện Cốt Thép .149 Sức Chịu Tải Của Cọc 149 5.1 Theo vật Liệu Làm Cọc 150 5.2 Theo Đất Nền 150 Xác Định Diện Tiách Đài Cọc Số Lượng Cọc 155 7.Kiểm Tra tải Trọng Tác Dụng Lên Mũi Cọc 155 Kiểm Tra Cọc Làm Việc Theo Nhóm .156 9.Xác Định Độ Chôn Sâu Của Đài 157 10.Kiểm Tra n Định Của Đất Nền Dưới Mũi Cọc 157 10.1 Xác Định Kích Thước Đáy Móng Quy Ước 157 10.2 Tính Lún Cho Móng Cọc 159 11.Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Đài Cọc 161 10.1 Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Cọc Qua Đài .161 10.2 Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Cột Qua Đài 161 12.Tính Toán Cốt Thép Cho Đài Cọc 162 13 Kiểm Tra Cọc Chịu Tải Trọng Ngang 163 II Tính Toán Móng M2 166 Xác Định Diện Tích Đài Cọc Số Lượng Cọc 166 Kiểm Tra tải Trọng Tác Dụng Lên Mũi Cọc 167 Kiểm Tra Cọc Làm Việc Theo Nhóm .168 4.Kiểm Tra n Định Của Đất Nền Dưới Mũi Cọc 168 4.1 Xác Định Kích Thước Đáy Móng Quy Ước 168 4.2 Tính Lún Cho Móng Cọc .170 5.Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Đài Cọc 172 7.1 Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Cọc Qua Đài 172 7.2 Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Cột Qua Đài 172 6.Tính Toán Cốt Thép Cho Đài Cọc 173 Kieåm Tra Cọc Chịu Tải Trọng Ngang .174 Chương VII: SO SÁNH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Tổng Hợp Vật Liệu 177 So Sánh Và Lựa Chọn Phương n Móng .178 Lựa Chọn Phương n Móng .178 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH PHẦN I: H KIẾN TRÚC H U TE C (0%) GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH  Mục Đích – Yêu Cầu Của Sự Đầu Tư: Trong năm gần đây, với sách mở của nhà nước, kinh tế Việt Nam có phát triển mạnh mẽ tương đối ổn định Những sách thông thoáng nhà nước thu hút nhà đầu tư nước đến với Việt Nam thị trường đầy sức sống Từ nhà đầu tư Châu Á như: Nhật Bản, Đài Loan, HồngKông… đến tập đoàn hùng mạnh Mỹ, Châu Âu có mặt nước ta Là thành phố lớn Việt Nam, trung tâm phát triển kinh tế lớn Việt Nam, TP Hồ Chí Minh thị trường thu hút nhiều nhà đầu tư Việt Nam H Để phucï vụ cho công phát triển kinh tế xã hội, hạ tầng sở phải trước bước Song song với việc hình thành khu công nghiệp, công tác quy hoạch đô thị quyền thành phố quan tâm khẩn trương thực C Việc hình thành khu công nghiệp, khu đô thị mới, tương lai tạo hội cho nhà đầu tư nước đến làm ăn Chính đặt vấn đề U TE cấp bách phải có sở hạ tầng văn phòng làm việc cho công ty Do việc xây dựng trụ sở công ty VINACONEX Văn phòng cho thuê số 47 Điện Biên Phủ – P Đakao – Q.1 giải vấn đề  Đặc Điểm Khí Hậu Của Thành Phố Hồ Chí Minh: Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng nhiệt đới gió mùa ẩm với đặc trưng vùng khí hậu miền Đông Nam Bộ, chia thành mùa rõ rệt:  Mùa mưa: H - Từ tháng đến tháng 11 - Nhiệt độ trung bình: 25oC - Nhiệt độ thấp nhất: 200C - Nhiệt độ cao nhất: 300C (khoảng tháng 4) - Lượng mưa trung bình: 274,4mm - Lượng mưa cao nhất: 638mm (khoảng tháng 9) - Lượng mưa thấp nhất: 31mm(khoảng tháng 11) - Độ ẩm trung bình: 84,5% - Độ ẩm cao nhất: 100% - Độ ẩm thấp nhất: 79%  Mùa khô: - Từ tháng 12 đến tháng ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH Trong đó: K: hệ số tỷ lệ tra bảng 2.18 Tr 63 sách Phân Tích Và Tính Toán Móng Cọc thầy Võ Phán Hoàng Thế Thao, ta k = 500 T/m4 Eb : mun đàn hồi ban đầu bêtông cọc, Eb = 3,0.106T/m2 I : momen quán tính tiết diện ngang cọc  D 3,14.0,84 I 64  64  0,02m bc : bề rộng quy ước coïc, bc = D + = + 0,8 = 1,8m  Khi hệ số biến dạng:  bd  K bc 500.1,8 5  0,43 E b I 3.10 6.0,02 Chiều sâu tính đổi cọc hạ đất: Le   bd L  0,43.28  12,04m - Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình đáy đài tính: - H l02 M l0 (l0 = 0)  2.Eb I Eb I U TE    H l03 M l02 (lo = 0)  3.Eb I 2.Eb I C  n  y0  l0  H - Chuyeån vị ngang góc xoay (radian) cọc cao trình mặt đất: y0  H  HH  M  HM   H  MH  M  MM Trong đó: H Ho: giá trị tính toán lực cắt đầu cọc (T) H0 =H/4= 7,58/4=1,963 T M0: moment tính toán đầu cọc (Tm) M  ( Vì lúc momen chuyển thành lực dọc cọc) - Các chuyển vị cao trình đáy đài, lực H0=1, M0=1 đơn vị đặt cao trình gây ra, xác định sau:  HH  A0  Eb I bd  MH   HM   MM  B0  E b I bd C0  bd Eb I Trong A0,B0,C0 phụ thuộc vào chiều sâu tính đổi cọc Le ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 164 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH Với Le = 12,04m tra bảng 2.19 Tr 65 sách Phân Tích Và Tính Toán Móng Cọc thầy Võ Phán Hoàng Thế Thao, ta có: Ao = 2,441, B0 = 1,621, C0 = 1,751   HH  2,441  5,17.10  m / T 0,43 3.10 0.02   MH  1,621  1,46.10 4 m / T 0,43 3.10 6.0,02   MM  1,751  6,78.10 5 m / T 0,43.3.10 6.0,02  Vậy từ ta coù: y0 = H0.HH+M0.HM = 1,963x5,17.10-4 = 10,148 10-4 (m) - n = y0 = 10,148.10-4m = 0,10cm < gh = 1cm Góc xoay cọc cao trình đáy đài: H - 0 = H0.MH+M0.MM = 1,963.1,46.10-4= 2,865.10-4 (rad) Chuyển vị cọc cao trình đặt lực đáy đài: C  = 0 = 2,865.10-4=0,286.10-3 (rad) < gh = 2/100 = 2.10-3 H U TE  Kết Luận : Vậy cọc thỏa điều kiện chuyển vị ngang ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 165 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH II TÍNH TOÁN MÓNG M2: Nội lực sau giải tổ hợp từ khung không gian giá trị tính toán Ntt = 640,073 T Mxtt = 27,326 Tm Mytt = 25,310 T Qxtt = 5,230 T Qytt = 7,873 T Giá trị nội lực tiêu chuẩn xác định cách lấy giá trị tính toán chia cho hệ số vượt tải n = 1,15 Ta có số liệu tính toán cho móng M2 sau : Ntc = 556,585 T Mxtc = 23,761 Tm H Mytc = 22,01 Tm Qxtc = 4,547 T Qytc = 6,846 T U TE C Xác Định Diện Tích Đài Cọc Và Số Lượng Cọc : - Chọn khoảng cọc 3d= 3x0,8=2,4m; d: đường kính cọc - p lực tính toán giả định tác dụng đáy đài phản lực đầu cọc gây ra: P tt  - Pdntt 3d   293,467 = 50,949 T 2,4 Diện tích sơ đáy đài : Fd  N 0tt 556,585  =11,607 m2 tt P   tb hm 50,949  2.1,5 Trọng lượng đài đất phủ đài: - Nđđ = n.Fđ.tb.hm = 1,1x11,607x2,2x1,5 = 42,133 T Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: - H - Ntt = N0tt + Nññ = 556,585 + 42,133 = 598,718 T Sơ xác định số cọc : n   N tt 579,653  1,6 =3,16 coïc Pdn 293,467 ( = 11,6: hệ số ảnh hưởng tải trọng ngang momen)  Ta chọn bố trí cọc Khoảng cách cọc 3d = 2,4m Khoảng cách từ mép đài đến mép cọc 0,4m ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 166 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 Diện tích đài thực tế: Fđ = x = 16 m2 H - GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH C Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Lên Mũi Cọc Theo Điều Kiện Chịu Nhổ : - Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc dựa vào điều kiện sau : Pmax + Gcoïc  Qatk U TE Pmin > (cọc không bị nhổ) Trong đó:  Trọng lượng thân cọc : Gcọc = AP.Lcọc.bt = 0,5024x37,7x2,5 = 47,379T Pmax  N  Pmin  N  n i x My i x H n My n xmax  n xmax  Mx n ymax  yi2 Mx n ymax  yi2 - Trọng lượng đài đất phủ đầu cọc: Qđ = 1,1.Fđ.tb.h = 1,1x11,56x2,2x1,5 = 41,963 T - Tổng lực dọc tính toán đế đài : N = N + Qđ = 556,585 + 41,963 = 598,548 T - Tổng momen trục X : My = 23,761 + 4,547.1,5 = 30,581Tm - Tổng momen trục Y : - Mx = 22,01 + 6,864.1,5 = 32,306Tm Lập bảng tính toán sau: BẢNG TÍNH PHẢN LỰC ĐẦU CỌC Cọc xi(m) yi(m) xi2 yi2 xi2 yi2 ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Pi T Trang: 167 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH -0,9 0,9 0,81 0,81 0,81 0,81 0,9 0,9 3,24 -0,9 -0,9 0,81 0,81 0,9 -0,9 0,81 0,81  Pmax + Gcọc = 167,105+47,379 =214,484 T < Pđn = 293,467 T Pmin = 132,169 T > 3,24 150,117 167,105 132,169 149,157  Vậy cọc chịu nén thỏa mãn điều kiện chịu nén nên không cần kiểm tra chịu nhổ cọc  Kết Luận: cọc đảm bảo khả chịu lực Kiểm Tra Cọc Làm Việc Theo Nhóm : - Ta có hệ số nhóm:  (n1  1)n  (n  1)n1   90.n1 n   Trong đó: H   1  C n1: Số hàng cọc nhóm cọc với n1= n2: Số cọc hàng với n2= U TE (deg)=arctgd/s= arctg0,8/1,8=23,90  (2  1).2  (2  1).2   =0,734 90 x x      23,9. - Vậy sức chịu tải nhóm cọc: Qnhóm =.nc.Qatk=0,734x4x293,467=861,619 T > Ntt = 598,548 T  Kết Luận: thảo điều kiện sức chịu tải nhóm cọc H Kiểm Tra Ổn Định Của Nền Đất Dưới Mũi Cọc : - Việc tính toán kiểm tra bước thực theo giá trị tiêu chuẩn - - tải trọng khả chịu lực đất  tb  Rtc  Kiểm tra theo điều kiện sau :  max  1.2 Rtc    4.1 Xác Định Kích Thước Đáy Móng Quy Ước: Giả thiết móng có khối quy ước ABCD, kích thước Am, Bm, Hm Xác định góc ma sát tiêu chuẩn trung bình:  itc l i 3x15,5  12,45 x 4,3  x 2,2  29 x12  tc  tb    110 56 ' l - i 39,2 Kích thước khối móng quy ước : Am = a + 2.L.tg(tbtc/4) = + 2.39,2.tg(2059’) = m Bm = b + 2.L.tg(tbtc/4) = + 2.39,2.tg(2059’) = m ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 168 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH Hm = 37,7 + 1,5 = 39,2m - Diện tích khối móng quy ước : Fqư = Am.Bm = 8x8 = 64 m2 D C H B C U TE A - Trọng lượng khối móng quy ước:  Từ đế đài trở lên: N1tc = Am.Bm.tb.h = 8x8x2,2x1,5 = 211,2 T  Trọng lượng cọc: N2tc = 4.AP.bt.L = 4x0,5024x2,5x37,7 = 189,4 T H  Trọng lượng trung bình lớp đất từ đáy đài trở xuống: N3tc = (Am.Bm – 4.AP).tb.L Với :  tb  0,465x15,5  0,897 x4,3  0,836 x 2,2  0,981x12 =0,654 T/m3 37,7 N3tc = (8x8 – 4.0,5024)x0,654x37,7= 1528,422 T  Trọng lượng khối móng quy ước: - Qm = N1tc + N2tc + N3tc = 211,2+189,4+1528,422 = 1929,022 T Xaùc định áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước: Rmtc  m1.m2 ' A.bm  dn  B.hm  dn  D.c ktc   Trong đó: m1 = 1,2 ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 169 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH m2 = 1,3 ktc =  = 290 Tra bảng 1.21 Tr.53 sách Nền Móng thầy Châu Ngọc n, ta được: A = 0,994 B = 5,261 D = 7,672  Rmtc  - 1,2 x1,3 (0,994 x8 x0,981  5,261x37,7 x0,654  7,672 x0,28) =217,874 T/m2 Xác định ứng suất trung bình thực tế đáy móng:  tbtc  N tc  Qm 556,585  1929,022  =38,837 T/m2 Fm 64 Xaùc định ứng suất nhỏ lớn mép móng khối quy ước : tc  max  tc tc tc tc N tc  Qm M x  Qy hqu M y  Qx hqu    Fm Wx Wy U TE  tc tc tc tc tc N tc  Qm M x  Qy hqu M y  Qx hqu   Fm Wx Wy C - H tbtc = 38,837 T/m2 < Rmtc = 217,874 T/m2 ( 23,761  6,846 x37,7).6 ( 22,01  4,547 x37,7).6  =44,406 T/m2 2 x8 x8 (23,761  6,846 x37,7).6 ( 22,01  4,547 x37,7).6 =33,268 T/m2  38,837   x8 x8 tc  38,837   max tc   maxtc = 44,406 T/m2  1,2.Rmtc = 1,2x217,874 = 261,448 T/m2 H mintc = 33,268 T/m2 >  Kết Luận : thỏa điều kiện ổn định mũi cọc 4.2 Tính Lún Cho Móng Cọc : - Độ lún móng tính với tải trọng tiêu chuẩn - Tính kiểm tra theo phương pháp cộng lớp cách chia thành lớp đất phân tố có chiều dày hi = b/5 = 1,5 - ng suất tải trọng thân gây điểm thứ i:  zibt    i hi  Tại lớp đất thứ 2, lớp bùn sét (dày 15,2m):  zibt  15,2 x0,465 =7,068 T/m2  Tại lớp 3a, lớp đất sét (dày 4,3m)  zibt  7,068  4,3x0,897 =10,925 T/m2  Tại lớp 3b, lớp đất sét (dày 2,2m)  zibt  10,925  2,2 x0,836 =12,764 T/m2 ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 170 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH  Tại lớp 3a, lớp đất sét (dày 4,5m)  zibt  12,764  4,5 x0,897 =16,8 T/m2  Tại lớp 4, lớp đất cát mũi cọc (dày 12m)  zibt  16,8  12 x0,981 =28,572 T/m2 Xác định áp lực gây lún: - Pgl   tbtc   zibt  38,837  28,572 =10,265 T/m2 Ứng suất gây lún đáy móng:  gl  k0 Pgl - K0 : hệ số tra bảng Ứng suất thân mũi cọc: bt = 28,572 T/m2 P1   bti   bti 1 ; P2  P1i   gli   gli 1 C - H Trong đó: Biết P1 , P2 lớp dựa vào đường cong nén ta xác định trị số e1 e2 Lmqu 1 U TE Bmqu  - Độ lún lớp sau: si  e1i  e2i hi 1 e1i Trong đó: hi : chiều dày lớp H KẾT QUẢ TÍNH LÚN ĐƯC THỂ HIỆN TRONG BẢNG SAU: Độ sâu Lm/Bm Z/Bm Z(m) 1,5 0,187 0,375 0,562 4,5 Ta thấy lớp thứ điểm chia thứ có: Điểm Ko gl bt  0,808 0,752 0,658 10,265 8,294 7,719 6,754 28,572 30,043 32,986 37,4 bt =37,4 T/m2>5xgl=33,77 T/m2  Vậy giới hạn lấy đến điểm độ sâu 4,5m kể từ đáy móng khối quy ước Điểm Độ sâu Z(m) 1,5 P1i P2i 1i 2i si 29,307 38,586 0,831 0,821 0,008 ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 171 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH 4,5 31,514 39,520 0,828 0,820 35,193 42,429 0,825 0,818 Tổng Si  Vậy tổng độ lún : S = 0,019 m=1,9 cm < [S] = 8cm 0,006 0,005 0,019  Vậy móng thỏa điều kiện lún Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Đài Cọc : 5.1 Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Cọc Qua Đài : - Chọn chiều dày đài cọc : Hđ = 1m - Lớp bêtông bảo vệ: abv = 5cm = 0,05m Cọc ngàm vào đài : l = 15cm = 0,15m - Ta thấy, cóc cọc biên nằm tháp xuyên thủng, nên ta kiểm tra xuyên thủng cọc biên qua đài Lực gây xuyên thủng : - U TE C H - Pxt = Pmax = 167,105 T Lực chống xuyên thủng : H - Pcx  0,75.Rbt S cx Trong đó: Scx = 4(Dc + h0’).h’0 h’0 = – 0,05 – 0,15 = 0,8m - Khi đó: Scx = 4.(0,8 + 0,8).0,8 = 5,12m2 Lực chống xuyên thủng: Pcx = 0,75x105x5,12 = 403,2 T Ta thấy: Pcx = 403,2 T > Pxt = 167,105 T  Vaäy đài móng đảm bảo điều kiện xuyên thủng cọc qua đài 5.2 Kiểm Tra Xuyên Thủng Của Cột Qua Đài: ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 172 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH - Lực gây xuyên thủng : - Pxt = N - Pmax =556,585 – 167,105 = 389,48 T Lực chống xuyên thủng : Pcx = 4(bc + ho).h0.Rbt.0,75 = 4x(0,7 + 0,95)x0,95x105x0,75 Pcx = 493,762 T Ta thaáy : Pcx = 493,762 T > Pxt = 389,48 T  Vậy đài móng đảm bảo điều kiện xuyên thủng cột qua đài Tính Toán Cốt Thép Cho Đài Cọc: - Phản lực đầu cọc làm cho đài bị uốn nên phải bố trí cốt thép cho đài - Sơ đồ tính: xem đài cọc consol đầu ngàm với mép cột, ngoại lực tác dụng phản lực đầu cọc H Y II I P1,2 C U TE I X H II P2,4 - Momen ngàm xác định theo công thức: n M   ri Pi i 1 Trong đó: n: số lượng cọc phạm vi consol Pi: phản lực đầu cọc thứ i ri: khoảng cách từ mặt ngàm đến trục i - Diện tích cốt thép: ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 173 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 Fa  GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH M 0,9.RS h0 Trong đó: M: momen tiết diện xét - h0: chiều cao làm việc đài tiết diện RS: cườn g độ tính toán thép Tính Toán Cốt Thép: Số liệu tính toán: Bêtông B25 coù Rb = 145 daN/cm2, Rbt = 10,5 daN/cm2 C - 6.1 Momen Theo Phương I – I: Ta có: MI-I = r.(P1 + P2) Trong đó: r1 = 0,85m H Thép CII có Rs = 2800 daN/cm2 Chiều cao đài 1m, lớp bêtông bảo vệ a bv = 5cm - U TE P1 = 150,117 T; P2 = 167,105 T  MI – I = 0,85x(150,117+167,105) = 269,638 Tm Diện tích cốt thép cần: ASI  I  M 269,638.10 =125,881 cm2  0,9.RS h0 0,9.2800.85  Choïn 3422 đặt a115mm để bố trí (Aschọn = 129,234 cm2) Chiều dài thanh: l = 3,9 m H - 6.2 Momen Theo Phương II – II: Ta có: MII-II = r.(P2 + P4) Trong đó: r2 = 0,85 m P2 = 167,105 T; P4 = 149,157 T  MII – II = 0,85x(167,105+149,157) = 268,823 Tm - Dieän tích cốt thép cần: ASII  II  M 268,823.10 =125,5 cm2  0,9.Rs h0 0,9 x 2800x85  Chọn 3422 đặt a115mm để bố trí (ASchọn = 129,234 cm2) Chiều dài thanh: l = 3,9m  Kết Luận : Bố trí thép 22 a115 cho hai phương đài cọc Kiểm Tra Cọc Chịu Tải Trọng Ngang: - Lực ngang tác dụng lên đầu cọc: ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 174 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THEÁ DANH Q  Q x2  Q y2  4,547  6,846  8,218T - Momen truyeàn xuống đầu cọc: Mttx = 23,761 Tm, Mtty = 22,01 Tm - Hệ số biến dạng:  bd  K bc E b I Trong đó: K: hệ số tỷ lệ tra bảng 2.18 Tr 63 sách Phân Tích Và Tính Toán Móng Cọc thầy Võ Phán Hoàng Thế Thao, ta k = 500 T/m4 Eb : mun đàn hồi ban đầu bêtông cọc, Eb = 3,0.106T/m2 I : momen quán tính tiết diện ngang cọc  D 3,14.0,84 64  64  0,02m H I  Khi hệ số biến daïng: - K bc 500 x2,4 =0,45 5 3.10 x0,02 E b I U TE  bd  C bc : bề rộng quy ước cọc, bc = 3d = 2,4 m Chiều sâu tính đổi cọc hạ đất: Le   bd L  0,45 x39,2 =17,64 m - Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình đáy đài tính:  n  y0  l0  - H l02 M l0 (l0 = 0)  2.Eb I Eb I H    H l03 M l02 (lo = 0)  3.Eb I 2.Eb I Chuyển vị ngang góc xoay (radian) cọc cao trình mặt ñaát: y0  H  HH  M  HM   H  MH  M  MM Trong đó: Ho: giá trị tính toán lực cắt đầu cọc (T) H0 =H/5= 8,218/4=2,054 T M0: moment tính toán đầu cọc (Tm) M  ( Vì lúc momen chuyển thành lực dọc cọc) - Các chuyển vị cao trình đáy đài, lực H0=1, M0=1 đơn vị đặt cao trình gây ra, xác định sau: ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 175 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009  HH  A0  Eb I bd  MH   HM   MM  GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH B0  Eb I bd C  bd Eb I Trong A0,B0,C0 phụ thuộc vào chiều sâu tính đổi cọc Le Với Le = 17,64m tra bảng 2.19 Tr 65 sách Phân Tích Và Tính Toán Móng Cọc thầy Võ Phán Hoàng Thế Thao, ta có: Ao = 2,441, B0 = 1,621, C0 = 1,751   HH  x 2,441 = 4,464.10-4 m/T 0,45 x3.10 x0.02   MH  x1,621 = 1,334.10-4 m/T 0,45 x3.10 x0.02   MM  x1,751= 6,485.10-5 m/T 0,45 x3.10 x0.02  Vậy từ ta có: C H - n = y0 = 9,169.10-4 m = 0,09cm < gh = 1cm Góc xoay cọc cao trình đáy đài: U TE - y0 = H0.HH+M0.HM = 2,054x4,464.10-4 = 9,169 10-4 (m) 0 = H0.MH+M0.MM = 2,054x1,334.10-4= 2,74.10-4 (rad) Chuyển vị cọc cao trình đặt lực đáy đài:  = 0 = 2,74.10-4=0,274.10-3 (rad) < gh = 2/100 = 2.10-3 H  Kết Luận : Vậy cọc thỏa điều kiện chuyển vị ngang ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 176 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH Chương VII: SO SÁNH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG TỔNG HP VẬT LIỆU: Theo kết phân loại móng công trình có 12 móng M1, móng M2 Tuy nhiên để đơn giản, ta thống kê so sánh tổng khối lượng cốt thép bêtông cho móng M1, M2, M3 cho hai phương án móng Dựa vào bảng vẽ ta thống kê khối lượng cốt thép bêtông phương án Cuối ta kết sau: - Phương n Móng Cọc p: - Phương n Móng Cọc Khoan Nhồi: H + Khối lượng bêtông: 157,572m3 + Khối lượng cốt thép: 21,464T C + Khối lượng bêtông: 262,828m3 + Khối lượng cốt thép: 9,403T U TE SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG: Để so sánh lựa chọn phương án móng cho công trình ta dựa vào yếu tố sau:  Điều Kiện Kỹ Thuật: Cả hai phương án có đủ khả chịu tải trọng công trình truyền xuống, điều kiện độ lún điều kiện ổn định Riêng phương án móng cọc ép khó thi công số lượng cọc móng M2 nhiều(20 cọc), lại ép qua lớp đất cứng nên tăng nhiều chi phí khó thi công theo thiết kế Đối với trường hợp móng cọc khoan nhồi ưu việt khả chịu lực lớn hạ độ sâu cọc tới độ H sâu tối đa mà kỹ thuật thi công cho phép để tăng khả chịu lực cọc  Điều kiện thi công: Cả hai phương án có đầy đủ thiết bị thi công cần thiết Cọc ép thi công đơn giản gây chấn động làm ảnh hưởng đến công trình xung quanh thường hay gặp cố trình thi công gặp phải đá ngầm, ép qua lớp đất cứng, đất cát… Cọc khoan nhồi thi công phức tạp cọc ép thi công qua lớp đất cứng, gặp cố trình thi công không gây chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh Và điều kiện cọc khoan nhồi trở nên thông dụng nước ta nên kó thuật thi công cải tiến nhiều có nhiều máy móc ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 GVHD: ThS NGUYỄN THẾ DANH đại giúp cho việc thi công nhanh xác tránh rủi ro xảy trình thi công  Điều kiện kinh tế: Dựa vào kết thống kê ta có phương án móng cọc ép có khối lượng thép lớn phương án móng cọc khoan nhồi lại có khối lượng bêtông nhỏ Phương án cọc khoan nhồi có giá thành thi công cao đòi hỏi kó thuật cao, công nhân có tay nghề máy móc đại Còn phương án móng cọc ép thi công đơn giản không đòi hỏi kó thuật cao, công nhân lành nghề, móc đại nên giá thành hạ  Các điều kiện khác: H Ngoài điều kiện để đưa lựa chọn phương án móng để áp dụng vào công trình phải dựa vào nhiều yếu tố khác như: quy mô công trình, điều kiện thi công, LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN: C phương pháp thi công, thời gian thi công, điều kiện khí hậu, U TE Dựa vào điều kiện so sánh trên, ưu nhược điểm phương án nêu phần tính toán phương án móng quy mô công trình tương đối lớn (9 tầng, mặt 22m×22m) ta chọn phương án MÓNG CỌC KHOAN NHỒI để H áp dụng cho công trình ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HAÛO – 09HXD1 Trang: 178 ... thường (văn phòng làm việc) : ptc= 200 daN/m2  p1tt= 200x1.2= 240 daN/m2 Sàn vệ sinh (văn phòng làm việc) : ptc=200 daN/m2 U TE - C -  p2tt=200x1.2=240 daN /m2 - Sảnh, hành lang (văn phòng làm vieäc):... ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN VĨNH HẢO – 09HXD1 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2009 Tầng Phòng P.Giám Đốc 52 Phòng thư ký, trợ lý 52 Phòng kỹ thuật 52 Phòng tổ... ty VINACONEX văn phòng cho thuê với công trình khác khu vực góp phần tạo nên trung tâm công cộng đại, tiện nghi Mặt khác, công trình với hình ĐỀ TÀI: VĂN PHÒNG LÀM VIỆC VINACONEX – SVTH: VĂN