Thiết kế chung cư lô b phan văn trị q5 TPHCM

ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN PHẦN I KIẾN TRÚC (0%) SVTH: TRẦN VĂN DỰ LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC I MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ Thành phố Hồ Chí Minh đà phát triển, ngày có nhiều khu công nghiệp tập trung đô thị xuất hiện, trung tâm kinh tế nước, mở rộng hội nhập quan hệ kinh tế với nước khu vực, thực công công nghiệp hóa – đại hóa đất nước với nhiều thành phần kinh tế, thu hút đầu tư, thành phần trí thức nhân công lao động Với diện tích 2094 km2, dân số triệu người, mật độ dân cư 2865 người/km2, nên việc quản lý bố trí nơi ăn chốn cho thành phần lao động vấn đề nan giải ngành chức Trước tình hình giải pháp nhà tập thể, chung cư cao tầng đặt phần giải khó khăn nhà cho công nhân, giáo viên, công chức nhà nước Chung cư cao tầng Phan Văn Trị Q5 xây dựng đáp ứng nhu cầu thiết yếu II GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH Vị trí công trình Công trình CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 Ban quản lý dự án đầu tư xây dựng công trình Q5 làm chủ đầu tư xây dựng khu đất rộng với diện tích gần 11000 m2, tọa lạc trung tâm Q5, phía Đông giáp với đường Phan Văn Trị gần giao lộ Phan Văn Trị – Lê Hồng Phong, phía Tây giáp với đường Huỳnh Mẫn Đạt, phía Nam giáp với đường Nguyễn Trãi, phía Bắc giáp với đường Trần Hưng Đạo ĐƯỜNG LÊ HỒNG PHONG 60000 C/c LÔ B(CÔNG TRÌNH ĐANG XÂY DỰNG) ĐƯỜNG PHAN VĂN TRỊ HÀNH LANG 19700 ĐƯỜN G NGUYỄN TRÃI C/c LÔ A HIỆN TRẠNG CHUNG CƯ HIỆN TRẠNG NHÀ DÂN HIỆN HỮU ĐƯỜNG CAO ĐẠT Hình 1: Sơ đồ vị trí công trình SVTH: TRẦN VĂN DỰ LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUAÁN 1200 2800 3500 3500 3500 3500 1200 6600 6000 4200 6000 6000 6000 28800 6000 4200 6000 6600 28800 57600 MẶT ĐỨNG TRỤC 1-11 Hình 2: Mặt đứng công trình Diện tích đất xây dựng 60  20 = 1200 m2 Công trình gồm + lầu với tổng chiều cao công trình (từ tầng đến mái) 38,5m - Tầng cao 4,2m; có diện tích 997m2 bố trí phòng sinh hoạt cộng đồng, cửa hàng buôn bán nhỏ, phòng cung cấp điện máy phát điện dự phòng, phòng nghỉ nhân viên, bảo vệ Ngoài có cầu thang dẫn lên tầng - Tầng – có diện tích tầng 1182m2, chiều cao tầng 3,5m gồm hộ cao cấp diện tích 95m2 hướng vào thông qua lối hành lang dọc theo chiều dài công trình - Tầng mái có diện tích 997m2, bố trí hồ nước, thang máy, ăngten parabol khoảng sân vườn Chỉ tiêu xây dựng - Diện tích đất xây dựng 1200m2 - Tổng số tầng xây dựng 10 - Diện tích sàn tầng trệt, mái 997m2 - Diện tích sàn lầu – 1182m2 SVTH: TRẦN VĂN DỰ LỚP: 06DXD1 1200 39700 3500 4200 3500 3500 3500 3500 3500 4200 3500 3500 3500 3500 38500 3500 3500 3500 3500 2800 1200 Quy mô đặc điểm công trình ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN Mật độ xây dựng 95% Tổng diện tích sàn tầng 12632m2 - III GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC QUI HOẠCH Qui hoạch Chung cư lô B Phan Văn Trị Q5 có vị trí thuận lợi, gần trường học, bệnh viện, bưu điện, trung tâm thương mại lớn thành phố đặc biệt gần với trung tâm giải trí Đại Thế Giới, địa điểm vui chơi lý tưởng cho gia đình vào dịp cuối tuần Hệ thống giao thông khu vực thuận tiện, đến địa điểm nhanh thành phố Hệ thống xanh quanh công trình bố trí chưa hợp lý, tỷ lệ phủ xanh thấp tương lai có khu công viên với mật độ xanh dày đặc Giải pháp bố trí mặt 2050 BAN COÂN G 300 S1 100 300 3900 300 1800 250 2050 1600 6x600 = 3600 150 S2' S3 D4 150 1100 1200 1100 1100 S2' P.BẾP D4 P.VỆ SINH D3 900 200 P.NGỦ 950 P.KHÁCH P.NGỦ 100 S2 1000 D1 200 1000 300 D1 200 S2 1200 D1 3650 3800 200 200 3800 300 1000 3050 300 1000 3050 2500 300 1000 700 1500 1000 300 100 2100 S1 2450 400 D5 800 200 900 150 P.NGUÛ 800 3550 S2 3500 S2 P.KHAÙCH 1050 DS 900 D3 1200 900 900 100 S2 P.VEÄ SINH 800 D3 2950 D5 S3 100 100800 200 850 200 700 D4 150 900 200 800 3550 1650 1800 3450 D5 P.BEÁP 200 950 3550 P.NGUÛ 2150 300 600 S4 600 100 7400 1800 D4 6600 100 100 800 100 6000 200 100 1200 100 D5 D5 S3 S3 600 D3 1000 P.NGỦ P.BẾP D4 S2' S1 2150 100 4200 28800 1850 100800 200 850 200 700 100 1300 100 1500 100 1500 100 1300 100 2250 100 6000 6000 Hình 3: Mặt công trình SVTH: TRẦN VĂN DỰ 1200 200 S2 300 D1 D4 500 800 200 250 950 250250 950 250 950 Ô VĂNG TẦN G TRỆT 200 1000 2200 1400 300 600300 S2 2300 1100 600 S2' 1050 2300 P.KHÁCH P.VỆ SINH 900 700 150 1400 P.VỆ SINH 300 D2 1600 D2 S3 350350 800 100 100 100 P.VEÄ SINH 1400 1600 400 1000 2650 1200 300 300 D2 P.NGUÛ 200 1000 1100 2950 1600 P.NGUÛ 2050 1050 200 900 D3 200 900 1935 1000 2450 2450 D4 800 200 2950 1950 700 300 700 S3 3550 100 300 1800 900 DS 100 7400 P.KHAÙCH 2185 D4 1200 100 800 S2 100 850 200 1200 100 P.NGỦ 850 1200 2750 D1 D3 300 P.KHÁCH D4 P.VEÄ SINH 2750 S2 100 2600 300 1000 D1 D3 1900 P.KHÁCH P.NGỦ 2950 D1 1500 D1 400 300 1450 100 1000 200 200 1000 1050 1900 100 700 1650 S2 3550 1200 100 300 1000 1800 17300 250 1050 1650 1000 100 200 2350 925 200 850 250 800100 2100 1100 1200 100 3950 925 900 100 200 LỚP: 06DXD1 2100 3500 700 100 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN Mặt bố trí mạch lạc, rõ ràng, không chồng chéo, thuận tiện cho việc bố trí giao thông công trình đơn giản tạo thuận lợi giải pháp kết cấu giải pháp kiến trúc khác Tận dụng triệt để đất đai, sử dụng cách hợp lý Công trình có hệ thống hành lang nối liền hộ với đảm bảo thông thoáng Giải pháp kiến trúc Hình khối công trình mang dáng dấp bề thế, hoành tráng, tổ chức theo khối chữ nhật chạy dài phát triển theo chiều cao Các ô cửa kính khung nhôm, ban công với chi tiết tạo thành mảng, tạo thành nhịp điệu trang trí độc đáo cho công trình Bố trí nhiều vườn hoa, xanh sân thượng ban công hộ tạo vẻ gần gũi, thân thiện 1900 3500 38500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 38500 1900 2800 1900 2800 1900 4200 4200 400 600 3500 3500 500 1200 7400 1900 2500 7400 17300 1200 1900 MẶT CẮT 2-2 1200 1900 7400 2500 7400 17300 MẶT CẮT 1-1 Hình 4: Mặt cắt công trình Giao thông nội SVTH: TRẦN VĂN DỰ LỚP: 06DXD1 1200 1900 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN Giao thông tầng thông qua hệ thống thang máy thang rộng 3,8m nằm mặt tầng, đảm bảo lưu thông ngắn gọn, tiện lợi đến hộ Giao thông đứng liên hệ tầng thông qua hệ thống hai thang máy, tải trọng tối đa 10 người, tốc độ 120 m/phút, chiều rộng cửa m, đảm bảo nhu cầu lưu thông cho khoảng 300 người với thời gian chờ đợi khoảng 40s cầu thang hành Tóm lại hộ thiết kế hợp lý, đầy đủ tiện nghi, phòng tiếp xúc với tự nhiên, có ban công phòng khách, phòng ăn kết hợp với giếng trời tạo thông thoáng, khu vệ sinh có gắn trang thiết bị đại IV GIẢI PHÁP KẾT CẤU Công trình sử dụng kết cấu khung chịu lực, vách ngăn, tường ngăn hoàn toàn không chịu tải trọng có tác dụng ngăn che trang trí Hệ thống dầm, sàn liên kết chặt chẽ truyền tải trọng xuống cột V CÁC HỆ THỐNG KỸ THUẬT CHÍNH TRONG CÔNG TRÌNH Hệ thống chiếu sáng Các hộ, phòng làm việc, hệ thống giao thông tầng chiếu sáng tự nhiên thông qua cửa kính bố trí bên giếng trời bố trí bên công trình Ngoài ra, hệ thống chiếu sáng nhân tạo bố trí cho phủ chỗ cần chiếu sáng Hệ thống điện Tuyến điện cao 750 KVA qua trạm biến áp hữu trở thành điện hạ vào trạm biến công trình Điện dự phòng cho tòa nhà 02 máy phát điện Diezel có công suất 588 KVA cung cấp Khi nguồn điện bị mất, máy phát điện dự phòng cung cấp cho hệ thống - Thang máy - Hệ thống báo cháy, phòng cháy – chữa cháy - Hệ thống chiếu sáng bảo vệ - Biến áp điện hệ thống cáp Điện phục vụ cho khu vực tòa nhà cung cấp từ máy biến áp theo ống riêng lên tầng Máy biến áp nối trực tiếp với mạng điện thành phố Hệ thống cấp – thoát nước 3.1 Hệ thống cấp nước sinh hoạt Nước từ hệ thống cấp nước thành phố đưa vào bể nước đặt tầng kỹ thuật SVTH: TRẦN VĂN DỰ LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN Nước bơm thẳng lên bể chứa tầng thượng, việc điều khiển trình bơm thực hoàn toàn tự động thông qua hệ thống van phao tự động Ống nước hốc âm tường dẫn vào hộ có van an toàn chống thất thoát, rò rỉ 3.2 Hệ thống thoát nước mưa nước thải sinh hoạt Nước mưa mái, ban công thu vào hệ thống máng xối dẫn thẳng hệ thống thoát nước chung thành phố Nước thải sinh hoạt từ hộ hệ thống ống dẫn để đưa bể xử lí nước thải sau thải hệ thống thoát nước chung Hệ thống phòng cháy – chữa cháy 4.1 Hệ thống báo cháy Thiết bị phát báo cháy bố trí tầng phòng, mạng lưới báo cháy có gắn đồng hồ đèn báo cháy xảy cháy 4.2 Hệ thống cứu hỏa Nước dẫn từ bể nước, sử dụng máy bơm xăng lưu động Trang bị súng cứu hỏa (ống gai 20 dài 25m, lăng phun 13) đặt phòng trực, có vòi cứu hỏa tầng tuỳ thuộc vào khoảng không tầng ống nối cài từ tầng đến vòi chữa cháy bảng thông báo cháy Các vòi phun nước tự động đặt tất tầng theo khoảng cách m nối với hệ thống chữa cháy thiết bị khác tất tầng Đèn báo cháy cửa thoát hiểm, đèn báo khẩn cấp tất tầng Hóa chất sử dụng bình cứu hỏa hóa chất đặt vị trí dễ xảy cháy (cửa vào kho, chân cầu thang tầng) Hệ thống chống sét Trên sân thượng có bố trí cột thu sét cao m, hệ thống dây dẫn nối đất an toàn đề phòng cố điện VI ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU Khu vực khảo sát nằm TP.HCM nên mang đầy đủ tính chất chung vùng Đây vùng có nhiệt độ tương đối ôn hòa Nhiệt độ trung bình hàng năm 280C – 290C chênh lệch nhiệt độ tháng cao (tháng 4) thấp (tháng 12) khoảng 100C Khu vực Tp.HC nắng nhiều, hàng năm có từ 2500 – 2700 nắng Thời tiết hàng năm chia làm hai mùa rõ rệt, mùa mưa mùa khô, mùa khô từ tháng 12 đến tháng năm sau, mùa mưa từ tháng đến tháng 11 (trung bình có 160 ngày mưa năm) Độ ẩm trung bình từ 75% - 80% Hướng gió chủ yếu Tây – Tây Nam Bắc – Đông Bắc Tháng có sức gió mạnh tháng Tháng có sức gió yếu tháng 11 Tốc độ gió lớn 28 m/s SVTH: TRẦN VĂN DỰ LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN Nhìn chung TP HCM chịu ảnh hưởng trực tiếp bão áp thấp thiệt đới mà chịu ảnh hưởng gián tiếp, điển hình đợt không khí lạnh bất thường mưa kéo dài VII ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THỦY VĂN Địa chất TP.HCM nhìn chung không đồng nhất, mực nước ngầm không ổn định nhiều khu vực gây không khó khăn công trình cao tầng Địa chất nơi xây dựng công trình tương đối tốt, với chiều sâu hố khoan 50m xác định rõ ràng lớp đất có chiều dày gần không đổi suốt chiều sâu hố khoan, mực nước ngầm tương đối ổn định độ sâu 0,8 m Tóm lại điều kiện địa chất công trình xây dựng tốt, thích hợp để xây dựng công trình nhà SVTH: TRẦN VĂN DỰ LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN PHẦN II KẾT CẤU (50%) SVTH: TRẦN VĂN DỰ LỚP : 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN CHƯƠNG TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 1-9) 1.1 NHỮNG KHÁI NIỆM CHUNG VỀ SÀN BÊTÔNG CỐT THÉP - Sàn bê tông cốt thép dùng rộng rãi ngành xây dưng - Sàn kết cấu chịu lực, đồng thời vách cứng phải có đủ độ cứng đảm bảo cho nhà có đủ độ cứng cần thiết độ ổn định theo phương ngang Sàn mái phải có đủ yêu cầu cường độ, thoả mãn yêu cầu kiến trúc, sử dụng… - Cường độ độ cứng kiểm tra thông qua tính toán khả chịu tải, biến dạng kết cấu sàn chịu uốn - Sàn kết cấu tham gia tải trọng ngang, mặt phẳng ngang sàn có độ cứng lớn (xem tuyệt đối cứng mặt phẳng ngang) - Trên sàn, hệ tường ngăn hệ dầm đỡ bố trí vị trí sàn mà không làm tăng đáng kể độ võng sàn - Việc lựa chọn phương án sàn BTCT phụ thuộc vào công dụng phòng, kích thước mặt nó, hình thức kiến trúc trần, tiêu kinh tế kỹ thuật yếu tố khác - Kích thước tiết diện phận sàn phụ thuộc vào nhịp chúng mặt tải trọng tác dụng 1.2 TÍNH TOÁN SÀN Các bước tính toán sàn: + Phân loại ô sàn, đánh số thứ tự dầm sàn + Chọn sơ tiết diện ban đầu dầm + Xác định tải trọng (tónh tải, hoạt tải) theo TCVN 2737-1995 + Xác định sơ đồ tính cho ô + Xác định nội lực + Tính toán cốt thép cho loại ô + Bố trí thép mặt SVTH: TRẦN VĂN DỰ 10 LỚP : 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN + i: Góc ma sát tiêu chuẩn lớp đất mà cọc xuyên qua + Li: Chiều dầy lớp đất mà cọc xuyên qua  tctb=  i Li 1h1   h2   h3   h4   h5  Li h1  h2  h3  h4  h5 1 = 14 h1 = 0,5m 2 = 13,17 h2 = 12m 3 = 26,57 h3 = 5,5m 4 = 29,07 h4 = 9,0m 5 = 14,8 h5 = 3,0m  tctb= 14  0,5  13,17  12  26,57  5,5  29,07   14,8  = 20,57o 0,5  12  5,5   tc - Góc mở  móng khối qui ước: tb =  tb  20 ,57   5,14  4 * Chiều dài đáy khối quy ước: LM  L'  2.H tg  6,4  0,8    30  tg 5,14  11,0 ( m) * Bề rộng đáy khối quy ước: BM  B '  2.H tg  4  0,8   30  tg 5,14  8,6 ( m) * Diện tích đáy khối quy ước: FM = LM x BM = 11 x 8,6 = 94,6 (m2) SVTH: TRẦN VĂN DỰ 227 LỚP: 06DXD1 SÉT PHA SÉT PHA CÁT LẪN SỎI SẠN LATERITE, TT DẺO MỀM N M1 Q1 + 0.000 N2 M M2 Q Q2 MNN - 2.000 SEÙT PHA CÁT TRẠNG THÁI DẺO MỀM 12000 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN N1 MẶT ĐẤT TỰ NHIÊN ĐẤT LẤP 1500 500 1000 900 600 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 5,140 5,14 5500 32000 800 5a CÁT VỪA ĐẾN MỊN TRẠNG THÁI BỜI RỜI 5b CÁT VỪA 9000 TRẠNG THÁI CHẶT VỪA SÉT TRẠNG THÁI NỬA CỨNG -32.000 11000 Hình 8.16: Sơ đồ khối móng qui ước SVTH: TRẦN VĂN DỰ 228 LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN * Xác định trọng lượng khối quy ước: + Trọng lượng đất từ đáy đài trở lên Q1  N dtt  FM h. tb  94,6    378,4 (T ) + Trọng lượng cọc Q2 = n.nc.Ap..Lc= 1,1x x 0,5024 x 2,5 x 30 = 248,7 (T) + Trọng lượng đất từ mũi cọc đến đáy đài Q3= (FM-nc.Ap)I.Li =(94,6 -6x0,5024)(0,968x0,5 + 0,959x12 + 0,923x5,5 + 0,987x9+0,967 x3) = 2642,5 (T) Trọng lượng móng khối qui ước Qm= Q1 + Q2 + Q3 = 378,4 + 248,7 + 2642,5 = 3269,6(T) + Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất kể từ mũi cọc trở lên tb= Qm Fm hmkqu Với hmkqu: chiều cao móng khối qui ước từ mặt đất tới mũi cọc hmkqu = 30 (m)  tb= 3269,6  1,15 (T/m3) 94,6  30 * Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước N tc  N 0tc  Qm  347,02  305,88  3269,6  3922,5 (T ) * Mô men tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước M tc   N 1m  N n  M  M  Q1 hm  Q2 hm  347,02  1,53  305,88  1,72  17,2  10,98  3,82  31,5  2,58  31,5  40,5(Tm) Trong đó: h = 30+1,5 = 31,5 (m) * Xác định áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước - Cường độ tính toán đất mũi cọc Rtc= m1 m2 ( A.bm   B.hm  ' D.c tc ) k tc Trong đó: SVTH: TRẦN VĂN DỰ 229 LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN + m1: Hệ số điều kiện làm việc + m2: Hệ số điều kiện làm việc nhà có tác dụng qua lại với Tra bảng 2.2 tài liệu [7] có: m1 = 1,2 (Cát mịn) m2 = 1,1 (L/H Astt = 130 (cm2)  khoảng cách tim cốt thép cạnh nhau: a  SVTH: TRẦN VĂN DỰ 234 6400  (  50)  150 ( mm) 42  LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN  Bố trí Þ20a150 Diện tích cốt thép đặt cho lớp đài cọc: lấy 30% thép lớp 30%As = 30% x 130 = 39 (cm2) Chọn 35 Þ12 có Asch = 39,6 (cm2)  khoảng cách tim cốt thép cạnh : a  6400  (2  50)  180 (mm) 35   Bố trí Þ12a180 Theo phương cạnh dài: Ta xem móng dầm lật ngược có hai đầu thừa chịu tác dụng lực tập trung phản lực đầu cọc 800 2400 2Pmin 2400 800 2Ptb 2Pmax 10,6(T) 230,86(T) 215,27(T) Hình 8.19: Sơ đồ tính toán thép đài móng (theo phương cạnh dài) Giả thuyết a = 15 cm,  ho = h - a = 120 - 15 = 105 cm Dieän tích cốt thép đặt cho lớp đài cọc: Mmax=10,6(Tm)=10,6x105(daNcm) Astt  M II 1060000   3,12 (cm ) 0,9  Rs  ho 0,9  2800  135 Chọn 21 Þ12 có Asch = 23,75 ( cm2 )> Astt = 3,12 (cm2) SVTH: TRẦN VĂN DỰ 235 LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN  khoảng cách tim cốt thép cạnh nhau: a  4000  (  50)  200 ( mm) 21   Bố trí Þ12a200 Diện tích cốt thép đặt cho lớp đài cọc: Mmax=230,86(Tm)=230,86x10 5(daNcm) Astt  M II 23086000   67,86 (cm ) 0,9  Rs  ho 0,9  2800  135 Chọn 22 Þ20 coù Asch = 69,11 ( cm2 )> Astt = 67,86 (cm2)  khoảng cách tim cốt thép cạnh nhau: a  4000  (2  50)  180 ( mm) 22   Bố trí Þ20a180 1200 Þ20a150 800 Þ20a180 4000 350 350 3250 1200 700 800 800 800 2400 2400 800 6400 Hình 8.20: Mặt bố trí thép đài móng trục 2-B & 2-C (Thép lớp đài móng) SVTH: TRẦN VĂN DỰ 236 LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN 1200 Þ12a180 800 Þ12a200 4000 350 350 3250 1200 700 800 800 800 2400 2400 800 6400 Hình 8.21: Mặt bố trí thép đài móng trục 2-B & 2-C (Thép lớp đài móng) 7.8.8 Tính toán cọc chịu tác dụng tải ngang - Giả sử đầu cọc ngàm vào đài đầu cọc có chuyển vị ngang, chuyển vò xoay M0 =  n  H0 =  MH  MM  MM L M0 = Hình 8.22: Sơ đồ tải trọng lên cọc - Momen quán tính tiết diện ngang cọc: I  d 64  3,14  0,8  0,02 (m4) 64 SVTH: TRẦN VĂN DỰ 237 LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN - Độ cứng tiết diện ngang cọc: Eb.I = 300x104 x 0,02= 60000 Tm2 - Chiều rộng quy ước bc: theo TCXD 205-1998 d 0,8m  bc= d+1 = 0,8+1 = 1,8 (m) - Heä số tỷ lệ k công thức: Cz = k.z - Chiều dài ảnh hưởng: lah = 2(d+1) = 2(0,8+1) = 3,6 (m) - Chiều dài ảnh hưởng cọc nằm lớp đất thứ lớp sét pha cát lẫn sỏi sạn laterite, trạng thái dẻo mềm (IL=0,52) lớp sét pha cát, trạng thái dẻo mềm (IL=0,4) tra bảng 5.14 tài liệu [7] nội suy ta hệ số tỷ kệ k= 300 (T/m4) - Hệ số biến dạng:  bd  kbc 300  1,8 = 0,39 (m-1)  Eb I 60000 - Chiều dài tính đổi phần cọc đất: Le = bd.L = 0,39x30 = 11,7 - Các chuyển vị HH, HM, MH, MM cọc cao trình đáy đài ứng lực đơn vị đặt cao trình đáy đài HH: chuyển vị ngang tiết diện (m/T) Ho = 1(T) HM: chuyển vị ngang tiết diện (1/T) Mo = 1(T) MH: góc xoay tiết diện (1/T) Ho = 1(T) MM: góc xoay tiết diện (1/Tm) Mo = 1(T) - Le = 11,7 > 4, cọc tựa lên đất Tra bảng 5.15 tài liệu [7] A0= 2,441; B0= 1,621; C0= 1,751 - Công thức tính:  HH  1 A0   2,441 = 6,86x10-4 (m/T)  E b I 0,39  60000 bd  HM   MH   MM  1 B0   1,621 = 1,78x10-4 (1/T)  Eb I 0,39  60000 bd 1 C0   1,751 = 0,75x10-4 (1/T) 0,39  60000  bd Eb I - Lực cắt cọc cao trình đáy đài: Qtt= 4,39 (T) cọc  Hf = SVTH: TRẦN VĂN DỰ 4,39 = 1,1 (T) 238 LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN - Vì đầu cọc bị ngàm cứng vào đài tác dụng lực ngang, đầu cọc có xuất momen gọi momen ngàm:  MH Mf =  L20  L0 MM  1,78  10 4 Eb I  1,1 = -2,61 (Tm) L0=0 Hf = 4 L0 , 75  10  MM  Eb I - Chuyển vị ngang y0 (m) cao trình đáy đài: y0= Hf HH + Mf HM = 1,1x6,86x10-4 - 2,61x1,78x10-4 = 0,00029 (m) - Chuyển vị cọc cao trình đặt lực ngang Hf  n  y0  0 L0  H f L30 M f L0 = y0 = 0,00029 (m) = 0,029(cm), L0 = 0, 0 =0  3Eb I Eb I n = 0,029(cm) < Sgh = 1(cm) * Momen uốn Mz (Tm) tiết diện cọc: Mz =  bd2 Eb I y0 A3   bd Eb I 0 B3  M f C3  Hf  bd D3 Với chiều sâu tính đổi ze = bd.z = 0,39.z Mz = 0,39  60000  0,00029  A3   2,61C  1,1 D3 0,39 = 2,65A3 – 2,61C3 + 2,82D3 Bảng 8.12: Bảng Mô men tác dụng ngang thân cọc Z(m) Ze A3 B3 C3 D3 Mz 0,000 0,513 1,026 1,538 2,564 3,846 6,154 7,179 8,974 10,256 0,0 0,2 0,4 0,6 1,0 1,5 2,4 2,8 3,5 4,0 0,000 -0,001 -0,011 -0,036 -0,167 -0,559 -2,141 -3,103 -3,919 -1,614 0,000 0,000 -0,002 -0,011 -0,083 -0,420 -2,663 -4,718 -9,544 -11,713 1,000 1,000 1,000 0,998 0,975 0,811 -0,949 -3,108 -10,340 -17,919 0,000 0,200 0,400 0,600 0,994 1,437 1,352 0,197 -5,854 -15,076 -2,6100 -2,0487 -1,5112 -1,0082 -0,1842 0,4543 0,6159 0,4445 0,0938 -0,0228 - Momen uoán lớn cọc: Mmax = -2,61 (Tm) - Tính thép cho tiết diện cọc tròn ta quy đổi tiết diện hình vuông: SVTH: TRẦN VĂN DỰ 239 LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN b  F  0,5024 =0,709 (m) = 70,9 (cm) - Diện tích cốt thép cọc: Astt  M max 261000   1,55 (cm ) , tính cho phía 0,9  Rs  ho 0,9  2800  (70,9  4) Chọn 1218 có As = 30,53 (cm2) > 2x1,55 = 3,1 (cm2) * Kiểm tra độ ổn định đất quanh cọc chịu áp lực ngang - Điều kiện không phá hỏng cọc chịu áp lực ngang: z  gh z : p lực tính toán tại độ sâu Z, z = K  bd   Mf Hf  z e  y A1  B1  C1  D1    bd  bd E b I  bd E b I   - Coù Le = 11,7 > 2,5  ta tính vị trí z = 0,85/bd = 0,85/0,39 = 2,18(m)  ze = bd,z = 0,39 x 2,18= 0,85 Các giá trị A1, B1, C1, D1 tra bảng G3 TCXD 205-1998 A1 = 0,996; B1= 0,849; C1= 0,3625; D1= 0,103 z= 300 2,61 1,1  0,85(0,00029  0,996    0,3625   0,103) 0,39 0,39  60000 0,39  60000 = 0,14 (T/m2) gh : Áp lực giới hạn độ sâu Z = 2,18 (m) gh  1  ( v' z.tg1   c1 ) cos 1 Trong đó: + 1 =1 + 2 : hệ số kể đến phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng 2  M dh  M 2,5 M dh  M  Mdh : Momen tải trọng thường xuyên: Mdh = 2,55 (Tm)  M : Momen tải trọng tạm thời: M = 19,78 (Tm)  2  2,55  19,78  0,85 2,5  2,55  19,78 + Đối với coïc BTCT :  = 0,6 SVTH: TRẦN VĂN DỰ 240 LỚP: 06DXD1 ĐỒØ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 06_DXD ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN + ’v: Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng độ sâu Z + Đầu cọc nằm lớp đất thứ nên ta có tính chất lý sau:  I = 0,968 T/m³  cI = 1,28 T/m²  I = 14  gh =  0,85 ( 0,968  2,18  tg14  0,6  1, 28)  4,53 (T/m2) cos 14  z = 0,14 (T/m2) < gh =4,53 (T/m2)  Vậy đất xung quanh cọc không bị phá hỏng chịu áp lực ngang SVTH: TRẦN VĂN DỰ 241 LỚP: 06DXD1 ... 1,62 B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n phương B? ??n... TÀI: CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 GVHD: ThS NGUYỄN VIỆT TUẤN Mật độ xây dựng 95% Tổng diện tích sàn tầng 12632m2 - III GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC QUI HOẠCH Qui hoạch Chung cư lô B Phan Văn Trị Q5 có... công chức nhà nước Chung cư cao tầng Phan Văn Trị Q5 xây dựng đáp ứng nhu cầu thiết yếu II GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH Vị trí công trình Công trình CHUNG CƯ LÔ B PHAN VĂN TRỊ Q5 Ban quản lý dự án đầu