BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC DL KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG PHƯỜNG QUẬN BÌNH THẠNH GVHD : Th.S ĐINH SỸ MINH SVTH : LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT LỚP : 05DXD1 MSSV : 105105159 THÁNG 01/2010 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC DL KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG PHƯỜNG QUẬN BÌNH THẠNH GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN KẾT CẤU (50%) Th.S ĐINH SỸ MINH GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN NỀN MÓNG (50%) Th.S ĐINH SỸ MINH SINH VIÊN THỰC HIỆN LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT LỚP : 05DXD1 MSSV : 105105159 THÁNG 01/2010 LỜI CẢM ƠN Lời em xin bày tỏ lòng biết ơn đến quý Thầy Cô Trường Đại Học Dân Lập Kỹ Thuật Công Nghệ TP HCM Đặc biệt quý Thầy Cô khoa Kỹ Thuật Công Trình tận tình giúp đỡ hướng dẫn em suốt trình học tập trường, truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận truyền đạt kiến thức, bảo tận tình Thầy hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn Thầy ĐINH SỸ MINH, người hướng dẫn cho em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Con xin tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Cha Mẹ, người thân tận tình giúp đỡ vật chất tinh thần để có nghị lực học tập, trang bị kiến thức để mai làm hành trang bước vào đời Và xin chân thành cảm ơn bạn khóa học với trao đổi kinh nghiệm học tập, suốt thời gian hoàn thành đồ án tốt nghiệp Vì thời gian có hạn kiến thức hạn chế nên không tránh khỏi thiếu sót, em kính mong q Thầy Cô lượng thứ dạy thêm để sau trường em công tác tốt Một lần em xin chân thành cảm ơn THÁNG 01/2010 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC DL KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤC LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG PHƯỜNG QUẬN BÌNH THẠNH GVHD : Th.S ĐINH SỸ MINH SVTH : LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT LỚP : 05DXD1 MSSV : 105105159 THÁNG 01/2010 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN PHỤ LỤC PHẦN 1: NỘI LỰC TÍNH DẦM SAP2000 Output Case Frame Elem Case Type Elem Station m Text Ton-m Text m 0 -2,22E-16 1 0 5,07976 0,6625 -3,5713 0 8,35035 1,325 -0,8405 0 9,81177 1,9875 Combination 1,8903 0 9,46402 2,65 COMB1 Combination 4,5696 0 7,36453 3,3 3,3 COMB1 Combination 5,4596 0 7,36453 3,3 3,3125 COMB1 Combination 5,5111 0 7,29597 3,3125 3,975 COMB1 Combination 8,242 0 2,74025 3,975 4,6375 COMB1 Combination 10,9728 0 -3,62465 4,6375 5,3 COMB1 Combination 13,7036 0 -11,79871 5,3 COMB2 Combination -7,793 0 -2,22E-16 1 0,6625 COMB2 Combination -5,3722 0 4,36097 0,6625 1,325 COMB2 Combination -2,9514 0 7,11817 1,325 1,9875 COMB2 Combination -0,5307 0 8,27161 1,9875 2,65 COMB2 Combination 1,8901 0 7,82128 2,65 3,3 COMB2 Combination 4,2652 0 5,8208 3,3 3,3 COMB2 Combination 5,1552 0 5,8208 3,3 3,3125 COMB2 Combination 5,2009 0 5,75607 3,3125 3,975 COMB2 Combination 7,6217 0 1,50859 3,975 4,6375 COMB2 Combination 10,0424 0 -4,34265 4,6375 5,3 COMB2 Combination 12,4632 0 -11,79765 5,3 COMB3 Combination -8,9926 0 -5,551E-17 1 0,6625 COMB3 Combination -6,2618 0 5,05301 0,6625 1,325 COMB3 Combination -3,531 0 8,29686 1,325 1,9875 COMB3 Combination -0,8001 0 9,73153 1,9875 Frame Station P V2 V3 T M3 Text Text Ton Ton Ton Tonm COMB1 Combination -9,033 0,6625 COMB1 Combination -6,3022 1,325 COMB1 Combination 1,9875 COMB1 Combination 2,65 COMB1 3,3 THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT -1- SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN PHỤ LỤC 2,65 COMB3 Combination 1,9307 0 9,35703 2,65 3,3 COMB3 Combination 4,61 0 7,2313 3,3 3,3 COMB3 Combination 5,5 0 7,2313 3,3 3,3125 COMB3 Combination 5,5515 0 7,16223 3,3125 3,975 COMB3 Combination 8,2823 0 2,57976 3,975 4,6375 COMB3 Combination 11,0132 0 -3,81188 4,6375 5,3 COMB3 Combination 13,744 0 -12,01269 5,3 COMB4 Combination -7,8222 0 -1,665E-16 1 0,6625 COMB4 Combination -5,4014 0 4,38031 0,6625 1,325 COMB4 Combination -2,9806 0 7,15686 1,325 1,9875 COMB4 Combination -0,5599 0 8,32965 1,9875 2,65 COMB4 Combination 1,8609 0 7,89867 2,65 3,3 COMB4 Combination 4,236 0 5,91717 3,3 3,3 COMB4 Combination 5,126 0 5,91717 3,3 3,3125 COMB4 Combination 5,1717 0 5,85281 3,3125 3,975 COMB4 Combination 7,5925 0 1,62468 3,975 4,6375 COMB4 Combination 10,0132 0 -4,20721 4,6375 5,3 COMB4 Combination 12,434 0 -11,64287 5,3 COMB5 Combination -7,9631 0 -2,22E-16 1 0,6625 COMB5 Combination -5,5423 0 4,47366 0,6625 1,325 COMB5 Combination -3,1215 0 7,34356 1,325 1,9875 COMB5 Combination -0,7008 0 8,60969 1,9875 2,65 COMB5 Combination 1,72 0 8,27206 2,65 3,3 COMB5 Combination 4,0951 0 6,38214 3,3 3,3 COMB5 Combination 4,9851 0 6,38214 3,3 3,3125 COMB5 Combination 5,0308 0 6,31954 3,3125 3,975 COMB5 Combination 7,4516 0 2,18476 3,975 4,6375 COMB5 Combination 9,8723 0 -3,55379 4,6375 5,3 COMB5 Combination 12,2931 0 -10,8961 5,3 COMB6 Combination -8,8625 0 -2,012E-16 THIEÁT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT -2- SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN PHỤ LỤC 0,6625 COMB6 Combination -6,1317 0 4,96685 0,6625 1,325 COMB6 Combination -3,4009 0 8,12452 1,325 1,9875 COMB6 Combination -0,6701 0 9,47302 1,9875 2,65 COMB6 Combination 2,0608 0 9,01236 2,65 3,3 COMB6 Combination 4,7401 0 6,80209 3,3 3,3 COMB6 Combination 5,6301 0 6,80209 3,3 3,3125 COMB6 Combination 5,6816 0 6,73139 3,3125 3,975 COMB6 Combination 8,4124 0 2,06275 3,975 4,6375 COMB6 Combination 11,1432 0 -4,41505 4,6375 5,3 COMB6 Combination 13,8741 0 -12,70203 5,3 COMB7 Combination -7,8333 0 -2,22E-16 1 0,6625 COMB7 Combination -5,4125 0 4,38769 0,6625 1,325 COMB7 Combination -2,9918 0 7,17161 1,325 1,9875 COMB7 Combination -0,571 0 8,35177 1,9875 2,65 COMB7 Combination 1,8498 0 7,92816 2,65 3,3 COMB7 Combination 4,2249 0 5,95389 3,3 3,3 COMB7 Combination 5,1149 0 5,95389 3,3 3,3125 COMB7 Combination 5,1606 0 5,88967 3,3125 3,975 COMB7 Combination 7,5813 0 1,66891 3,975 4,6375 COMB7 Combination 10,0021 0 -4,15561 4,6375 5,3 COMB7 Combination 12,4229 0 -11,58389 5,3 COMB8 Combination -7,9557 0 -2,22E-16 1 0,6625 COMB8 Combination -5,5349 0 4,46877 0,6625 1,325 COMB8 Combination -3,1142 0 7,33378 1,325 1,9875 COMB8 Combination -0,6934 0 8,59503 1,9875 2,65 COMB8 Combination 1,7274 0 8,25251 2,65 3,3 COMB8 Combination 4,1025 0 6,3578 3,3 3,3 COMB8 Combination 4,9925 0 6,3578 3,3 3,3125 COMB8 Combination 5,0382 0 6,29511 3,3125 3,975 COMB8 Combination 7,4589 0 2,15544 3,975 THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT -3- SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN PHỤ LỤC 4,6375 COMB8 Combination 9,8797 0 -3,58799 4,6375 5,3 COMB8 Combination 12,3005 0 -10,93519 5,3 COMB9 Combination -8,892 0 -2,22E-16 1 0,6625 COMB9 Combination -6,1612 0 4,98636 0,6625 1,325 COMB9 Combination -3,4303 0 8,16355 1,325 1,9875 COMB9 Combination -0,6995 0 9,53157 1,9875 2,65 COMB9 Combination 2,0313 0 9,09042 2,65 3,3 COMB9 Combination 4,7106 0 6,8993 3,3 3,3 COMB9 Combination 5,6006 0 6,8993 3,3 3,3125 COMB9 Combination 5,6521 0 6,82897 3,3125 3,975 COMB9 Combination 8,383 0 2,17985 3,975 4,6375 COMB9 Combination 11,1138 0 -4,27844 4,6375 5,3 COMB9 Combination 13,8446 0 -12,54591 5,3 COMB1 Combination -10,7246 0 -11,79871 2 0,5875 COMB1 Combination -8,2871 0 -6,21402 0,5875 1,175 COMB1 Combination -5,8495 0 -2,06139 1,175 1,7625 COMB1 Combination -3,412 0 0,65919 1,7625 2,35 COMB1 Combination -0,9745 0 1,94772 2,35 2,9375 COMB1 Combination 1,4631 0 1,80419 2,9375 3,525 COMB1 Combination 3,9006 0 0,22861 3,525 4,1125 COMB1 Combination 6,3381 0 -2,77902 4,1125 4,7 COMB1 Combination 8,7757 0 -7,2187 4,7 COMB2 Combination -12,3248 0 -11,79765 2 0,5875 COMB2 Combination -9,4807 0 -5,39229 0,5875 1,175 COMB2 Combination -6,6366 0 -0,65783 1,175 1,7625 COMB2 Combination -3,7925 0 2,40573 1,7625 2,35 COMB2 Combination -0,9484 0 3,79839 2,35 2,9375 COMB2 Combination 1,8956 0 3,52015 2,9375 3,525 COMB2 Combination 4,7397 0 1,57101 3,525 4,1125 COMB2 Combination 7,5838 0 -2,04904 4,1125 THIEÁT KEÁ CHUNG CƯ P.3,Q.BT -4- SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN PHỤ LUÏC 4,7 COMB2 Combination 10,4279 0 -7,33999 4,7 COMB3 Combination -10,9668 0 -12,01269 2 0,5875 COMB3 Combination -8,5293 0 -6,28571 0,5875 1,175 COMB3 Combination -6,0918 0 -1,99077 1,175 1,7625 COMB3 Combination -3,6542 0 0,87211 1,7625 2,35 COMB3 Combination -1,2167 0 2,30294 2,35 2,9375 COMB3 Combination 1,2209 0 2,30171 2,9375 3,525 COMB3 Combination 3,6584 0 0,86843 3,525 4,1125 COMB3 Combination 6,0959 0 -1,9969 4,1125 4,7 COMB3 Combination 8,5335 0 -6,29429 4,7 COMB4 Combination -12,0563 0 -11,64287 2 0,5875 COMB4 Combination -9,2592 0 -5,38143 0,5875 1,175 COMB4 Combination -6,4621 0 -0,76329 1,175 1,7625 COMB4 Combination -3,665 0 2,21157 1,7625 2,35 COMB4 Combination -0,868 0 3,54314 2,35 2,9375 COMB4 Combination 1,9291 0 3,23142 2,9375 3,525 COMB4 Combination 4,7262 0 1,27641 3,525 4,1125 COMB4 Combination 7,4383 0 -2,30436 4,1125 4,7 COMB4 Combination 10,1144 0 -7,46048 4,7 COMB5 Combination -10,4998 0 -10,8961 2 0,5875 COMB5 Combination -8,0622 0 -5,44351 0,5875 1,175 COMB5 Combination -5,6247 0 -1,42298 1,175 1,7625 COMB5 Combination -3,1872 0 1,1655 1,7625 2,35 COMB5 Combination -0,7496 0 2,32193 2,35 2,9375 COMB5 Combination 1,6879 0 2,04631 2,9375 3,525 COMB5 Combination 4,1255 0 0,33863 3,525 4,1125 COMB5 Combination 6,563 0 -2,80111 4,1125 4,7 COMB5 Combination 9,0005 0 -7,37289 4,7 COMB6 Combination -12,5516 0 -12,70203 2 0,5875 COMB6 Combination -9,7076 0 -6,16339 0,5875 THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT -5- SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 tb PHẦN NỀN MÓNG II 1h1 II h2 IIn hn h1 h2 hn Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng qui ước Khi đó: 15,97 1,1 14, 58 1,9 13,26 2,2 15,35 3,1 22,86 11,1 1,1 1, 2,2 3,1 11,1 19, 43 tb tb 19, 43 50 Kích thước khối móng qui ước: A = L’ + 2Ltg = 5,55 + 2x20x tg(5o) = m B = B’ + 2Ltg = 2,57 + 2x20x tg(5o) = m Với: L’: khoảng cách mép cọc biên theo chiều dài đài ; B’: khoảng cách mép cọc biên theo bề rộng đài L: chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc Diện tích đáy khối móng qui ước: FM AxB 54 m2 Xaùc định trọng lượng móng khối quy ước: Trọng lượng đất từ đáy đài trở lên: N tc1 = F qu M h1 tb = 54x2,2 x = 237,6 (T) Trọng lượng đất từ mực nước ngầm trở xuống đến đáy khối móng qui ước: N2tc =∑ đni xhi’ xFM = 1757,7 (T) Trừ trọng lượng đất cọc chiếm chổ 15x0,1225∑ đnixhi = 59,8 (T) Trọng lượng cọc là: 1,1x15x0,1225x2,5x20= 101,06( T) Vậy tổng trọng lượng khối móng quy ước là: Qqum = 237,6+1757,7 – 59,8+ 101,06 = 2036,6 (T) N0 = Qmqu + Ntc= 2036,6 + 1303,17 = 3339,77 (T) Momen tiêu chuẩn tâm đáy khối móng qui ước: THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT - 171 - SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN NỀN MÓNG M0 = Mtc + Qtc(L + hđài) = 17,16 + 1,37(20 + 0,9) = 45,8(T.m) b Xaùc định áp lực đáy móng khối qui ước Cường độ tính toán đất mũi cọc: Công thức: Rmtc m1 m2 x( AxBm x II +BxHm x ’II + DxCII ) k tc o A, B, D : hệ số tra bảng phụ thuộc đất mũi cọc o tb : trọng lượng riêng trung bình lớp đất móng khối quy ước II : trọng lượng riêng lớp đất mũi cọc tựa lên, lấy với dn = 1,417T/m3 ’II : Dung trọng trung bình đất từ đáy móng khối quy ước trở lên ’II = 1,764 1,2 1,942 1,9 1,897 2,2 1, 918 3,1 1, 631 11,7 1, 1, 2,2 3,1 11,7 =1,716 T/m3 o Lấy ktc = (hệ số độ tin cậy, tiến hành khoan khảo sát trường) m1 , m2: hệ số điều kiện làm việc đất nền, dạng kết cấu công trình tác động qua lại với đất m1 = 1,2 (đất sét trạng thái dẻo , IL tb = 61,85 T/m2 < Rm Vậy đất đáy móng khối quy ước ổn định Do tính toán độ lún đất khối móng qui ước theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính c Xác định độ lún móng cọc khoan nhồi đài đơn Ứng suất gây lún đáy khối móng qui ước: gl tbtc IItb H M 61,85 0,618 x 20 49, 49 T/m2 Ứng suất trọng lượng thân đất nền: bt i hi Chia đất đáy móng khối qui ước thành lớp có chiều dày hi BM/ = 6/ = 1,2 m, choïn hi = 1,2 m Từ điều kiện: zigl 0.2 zibt Xác định HCN Công thức tính toán độ lún (theo Phụ luïc 3/[6]): n n S Si i với: - i i Ei zigl hi βi = 0.8, lấy theo qui phạm; hi – chiều dày phân tố thứ i, hi = 1.5 m; - zigl – ứng suất gây lún lớp phân tố thứ i, zigl gl K với hệ số Ko tra Bảng 3-7/[19] phụ thuộc m = 2z/BM; - Ei – mun biến dạng trung bình lớp đất chịu nén mũi cọc THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT - 173 - SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 Điểm 10 Độ sâu z (m) 1,2 2,4 3,6 4,8 7,2 8,4 9,6 10,8 12 2z/BM Ko PHẦN NỀN MÓNG бzigl бzibt 0.2бzibt бtbgl 2 (T/m ) (T/m ) (T/m ) (daN/cm ) (daN/cm ) 1,000 49,49 14,38 2,88 4,90 490,80 0,982 48,60 15,64 3,13 4,59 490,80 0,872 43,16 16,90 3,38 3,82 490,80 0,672 33,26 18,15 3,63 3,14 490,80 0,598 29,60 19,41 3,88 2,73 490,80 0,504 24,94 20,67 4,13 2,14 490,80 0,361 17,87 21,93 4,39 1,57 490,80 0,00 0,40 0,80 1,20 1,60 2,00 2,40 2,80 0,275 13,61 3,20 0,160 3,60 0,130 4,00 0,108 23,18 7,92 24,44 6,43 5,34 25,70 26,96 ΣSi (cm) 0,999 0,935 0,778 0,640 0,556 0,436 0,321 4,64 1,08 490,80 0,219 0,72 490,80 0,146 0,59 490,80 0,120 4,89 5,14 5,39 4,34 14,38 49,49 15,64 48,6 16,9 43,16 18,15 33,26 19,41 29,6 20,61 24,94 21,93 17,87 23,18 13,61 24,44 7,92 25,7 6,43 26,96 5,34 ứng suất gây lún ứng suất thân THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT Si Ei - 174 - SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN NỀN MÓNG Độ lún cuối cùng: S = 4,34 cm < Sgh = cm Như vậy, móng M1 thiết kế thoả mãn yêu cầu độ lún 6/ TÍNH TOÁN ĐÀI CỌC VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO ĐÀI A.Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Kiểm tra theo điều kiện chọc thủng : Pxt 0.75Rkuxtho Pxt = n Pi = 12x 101,35 = 1216,2 (T) 0,75Rkuxtho =0,75x1700x(5,950+3,15)x0,78=9050 (T) >Pxt = 1216,2 (T) Chiều cao đài hm = ho + h1 h1 độ sâu chôn cọc vào đài h1 = 12cm h0 = 0,9 – 0,12 = 0,78 m Vậy đài cọc thõa yêu cầu chống xuyên thủng B Tính toán cốt thép THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT - 175 - SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN NỀN MÓNG Momen tương ứng với mặt ngàm I-I MI 131,83 10 FaI = = 67 cm2 0,9 ho Ra 0,9 78 2800 Chọn 20 22, với a = 150mm , Fac = 76 cm2 Momen tương ứng với mặt ngàm II-II MII = r2 P2 Trong có: P2 = 304 T ; r1 =0,9m MI =0,9 x304 = 273,64T.m MI 273,64 105 = 139,2 cm2 0,9 ho Ra 0,9 78 2800 FaI = Chọn 35 22, với a = 170mm , Fac = 133 cm2 C Bố trí thép xem chi tiết vẽ 5/ TÍNH TOÁN CỌC CHUYỂN VỊ NGANG Giả sử đầu cọc ngàm vào đài đầu cọc chuyển vị ngang, chuyển vị xoay Momen quán tính tiết diện ngang cọc: I= 1 b.h = 0.35 0.35 = 125x10-5 m4 12 12 M n f HH HM COS ĐÁY ĐÀI - 2000 H MH f MM X L Độ cứng tiết diện ngang cọc: THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT - 176 - SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN NỀN MÓNG EbxI = 2,9 x106 x125 x10-5 = 3625 T.m2 Eb: Mô đun đàn hồi bê tông B30, Eb = 2,9 x106 (T/m2) Chiều rộng quy ước bc : Theo TCXD 205-1998 d 0.8m bc = 1.5d+0.5=1.5x0.35+0.5 = 1,025 m Hệ số tỷ lệ k công thức: Cz = k.z Chiều dài ảnh hưởng: lah = 2x(d+1) = 2x(0.35+1) = 2,7m Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất, tra bảng–Hệ số tỉ lệ K TCXD 205 : 1998 ta hệ số tỷ lệ là: k =500 T/m4 Hệ số biến dạng: bd = k b c = Eb I 500 x1, 025 = 0,6761 m-1 3625 Chiều sâu tính đổi cọc hạ đất: Le = bdxL = 0,6761x20= 13,5 m Các chuyển vị HH, HM, MH, MM cọc cao trình đế đài ứng lực đơn vị đặt cao trình đáy đài HH chuyển vị ngang tiết diện (m/T) Ho = (T) HM chuyển vị ngang tiết diện (1/T) Mo = (Tm) MH góc xoay tiết diện (1/T) Ho = (T) MM góc xoay tiết diện (1/Tm) Ho = (Tm) Le = 13,52 , cọc tựa lên đất tra bảng G.2 – Giá trị hệ số A0, B0, C0 -TCXD 205 : 1998 A0 = 2,441; B0 = 1,621; C0 = 1,751 Công thức tính: δ HH δ MH δ MM α α bd bd 1 AO = 441 =21.80 10-4 (m/T) Eb I 0.6761 3625 1 621 = 9.78 10-4 (1/T) BO = 0.6761 3625 Eb I 1 751 = 7.14 10-4 (1/Tm) CO = 0.6761 3625 α bd Eb I Lực cắt cọc cao trình đáy đài: Qtt = 1,58 T (đối với 15 cọc) Hf = 1,58/15 = 0,1 (T) THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT - 177 - SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN NỀN MÓNG Vì đầu cọc ngàm cứng vào đài tác dụng lực ngang, đầu cọc có xuất momen gọi momen ngàm MH L MM Mf =- MM L 20 E b I L0 E b I H f = - 1,615 10 4 0,1 = -0,22T/m (vì L0=0) 0,724 10 4 Chuyển vị ngang y0 (m) cao trình đáy đài: y0 = Hf x HH + Mf x HM = 0,1x5,859x10-4 – 0,22x1,615x10-4 = 0,023 10 3 (m) Chuyển vị cọc cao trình đặt lực ngang Hf n = yo + o xLo + H f L3 o Eb I (vì + M f L o Eb I = 0,023 10 3 (m) =0,0023(cm) L0=0, o=0) n =0,0023cm {Sgh} = 1cm Momen uoán Mz (Tm) tiết diện cọc: Mz = 2bdxEb xIxy0xA3 - bdx EbxIx0xB3 + MfxC3+ H f bd D Trong đó: ze chiều sâu tính ñoåi, ze=bd z EbI K bd y0 0 Mf Hf 3625 500 0,6761 0,0023 -0,22 0,1 Moâ men uốn MZ dọc thân cọc : Z(m) Ze A3 B3 C3 D3 Mz 0,000 0,00 0,000 0,000 1,000 0,000 -0,22 0,296 0,20 -0,001 0,000 1,000 0,200 -0,19 0,592 0,40 -0,011 -0,002 1,000 0,400 -0,20 0,887 0,60 -0,036 -0,011 0,998 0,600 -0,27 1,183 0,80 -0,085 -0,034 0,992 0,799 -0,42 THIEÁT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT - 178 - SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN NỀN MÓNG 1,479 1,00 -0,167 -0,083 0,975 0,994 -0,70 1,775 1,20 -0,287 -0,173 0,938 1,183 -1,13 2,071 1,40 -0,455 -0,319 0,866 1,358 -1,72 2,367 1,60 -0,676 -0,543 0,739 1,507 -2,52 2,662 1,80 -0,956 -0,867 0,530 1,612 -3,52 2,958 2,00 -1,295 -1,314 0,207 1,646 -4,74 3,254 2,20 -1,693 -1,906 -0,271 1,575 -6,16 3,550 2,40 -2,141 -2,663 -0,941 1,352 -7,75 3,846 2,60 -2,621 -3,600 -1,877 0,917 -9,44 4,141 2,80 -3,103 -4,718 -3,408 0,197 -11,05 4,437 3,00 -3,541 -6,000 -4,688 -0,891 -12,60 5,177 3,50 -3,919 -9,544 -10,340 -5,854 -13,53 5,916 4,00 -1,641 -11,731 -17,919 -15,076 -4,54 BIỂU ĐỒ MOMEN Mz 0.000 -15.00 -10.00 -5.00 0.00 -0.500 -1.000 -1.500 -2.000 -2.500 -3.000 -3.500 -4.000 -4.500 THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT - 179 - SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN NỀN MÓNG Kiểm tra độ ổn định đất quanh cọc chịu áp lực ngang: o Điều kiện không phá hỏng cọc chịu áp lực ngang: z gh đó: z áp lực tính toán độ sâu Z z = Mf Hf O K z e y o A1 B1 C1 D1 α bd bd α bd Eb I α bd Eb I o Vì Le = 13,52 > 2,5 , ta kiểm tra điều kiện vị trí: Z = 0,85/bd = 0,85/ 0,6761=1,26 m Ze = bd z = 0,6761 1,26= 0,85 m Các giá trị A1, B1, C1, D1, tra bảng G3 TCXD 205–1998 Với Ze = 0.85 m, tra bảng ta sau: A1= 0.996; z= B1= 0.849; C1= 0.363; D1= 0.103 500 0,22 0,1 0,85 0, 0023 0,996 0,363 0,103 0, 6761 0,6761 3625 0, 6761 3625 z = 1,4 T/m2 gh : p lực giới hạn độ sâu z = 1,26 m gh = 1 ( 1Z tg 1 c1 ) cos Trong đó: = : hệ số kể đến phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng tính toán theo công thức: 2 0,5 M 0tc 0,5 M 0tc 2, M 0tc M0tc 2 với M0tc = 17,16 Tm => 2=0,571 Với cọc BTCT: = 0.6 Đầu cọc nằm lớp đất thứ nên có tính chất lý sau : 1 = 1,631 T/m3 c1 = 0,741 T/m2 1 = 180 58’ THIEÁT KEÁ CHUNG CƯ P.3,Q.BT - 180 - SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 gh = 1 0,571 PHẦN NỀN MÓNG (1,631 1,26 tg18058 0,6 0,741) cos18 58 = 2,78 T/m2 Vaäy z = 1,4T/m2 < gh = 2,78 T/m2 Vậy đất quanh cọc không bị phá hỏng chịu áp lực ngang THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT - 181 - SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN KIẾN TRÚC MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN MỤC LỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO PHẦN I KIẾN TRÚC I GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH II VỊ TRÍ XÂY DỰNG & HIỆN TRẠNG CÔNG TRÌNH III ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH PHAÀN II KẾT CẤU CHƯƠNG I : TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 10 CHƯƠNG II : TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ 24 CHƯƠNG III : TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI 40 CHƯƠNG IV : TÍNH TOÁN DẦM DỌC TRỤC D 62 CHƯƠNG V : TÍNH TOÁN KHUNG PHẲNG (TRỤC 6) 73 PHẦN III NỀN MÓNG CHƯƠNG I : XỬ LÍ THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 122 CHƯƠNG II :THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP 149 CHƯƠNG III :THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 182 THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 PHẦN KIẾN TRÚC MỤC LỤC PHẦN I NỘI LỰC TÍNH TOÁN DẦM TRỤC D PHẦN II NỘI LỰC TÍNH CỘT KHUNG TRỤC 23 PHẦN III NỘI LỰC TÍNH DẦM KHUNG TRỤC 76 PHẦN IV PHẢN LỰC CHÂN CỘT KHUNG TRỤC 155 PHẦN V SỐ LIỆU MẪU THỬ ĐỊA CHẤT 158 THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 TÀI LIỆU THAM KHẢO TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995, Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn xây dựng, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 [2] TCVN 5574 : 1991, Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 [3] TCXD 229 : 1999, Chỉ dẫn tính toán thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 :1995, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 [4] TCXD 195 : 1997, Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 [5] TCVN 198 : 1997, Nhà cao tầng – Thiết kế cấu tạo bê tông cốt thép toàn khối, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 [6] TCXD 45 : 1978, Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 [7] TCXD 74 : 1987, Đất xây dựng – Phương pháp chỉnh lý thống kê kết xác định đặc trưng chúng, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 [8] TCXD 205 : 1998, Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 [9] Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép (phần kết cấu nhà cửa), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2003 [10] Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép (các cấu kiện đặc biệt), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2005 [11] Nguyễn Thị Mỹ Thúy, Tính toán kết cấu bê tông cốt thép (phần cấu kiện bản), NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2002 [12] Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Xuân Liên, Nguyễn Phấn Tấn, Kết cấu bê tông cốt thép (phần cấu kiện bản), NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2004 [13] Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh, Kết cấu bê tông cốt thép (phần kết cấu nhà cửa), NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2004 THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT -1- SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 05 TÀI LIỆU THAM KHẢO [14] Nguyễn Viết Trung, Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép đại theo tiêu chuẩn ACI, NXB Giao thông vận tải Hà Nội, 2000 [15] Nguyễn Bá Kế, Thiết kế móng nhà cao tầng – số vấn đề bản, Viện Khoa học cọng nghệ xây dựng, 2004 [16] Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Uông Đình Chất, Nền Móng công trình dân dụng công nghiệp, NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 [17] Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án Nền Móng, NXB Xây dựng Hà Nội, 1996 [18] Nguyễn Văn Quảng, Nền móngnhà cao tầng, NXB Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 2006 [19] Vũ Công Ngữ, Thiết kế tính toán móng nông, Trường Đại học Xây dựng, 1998 [20] Vũ Mạnh Hùng, Sổ tay thực hành kết cấu công trình, NXB Xây dựng Hà Nội, 1999 [21] Mai Hà San, Nhà cao tầng chịu tác động tải trọng ngang (gió bão dộng đất), NXB Xây dựng Hà Nội, 1991 [22] Châu Ngọc Ẩn, Hướng dẫn đồ án móng, NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2003 THIẾT KẾ CHUNG CƯ P.3,Q.BT -2- SVTH: LÊ ĐỖ NGỌC TRIẾT ... 1,525 4 43, 84 3, 11 1 ,37 4 STORY3 C31 TH2 3, 05 441,54 3, 11 -3, 3 63 STORY3 C31 TH3 37 0, 83 -3, 31 -6, 433 STORY3 C31 TH3 1,525 36 8,61 -3, 31 -1 ,38 STORY3 C31 TH3 3, 05 36 6 ,39 -3, 31 3, 672 STORY3 C31 TH4... 32 3,69 3, 11 0,447 STORY5 C11 TH2 3, 05 32 1,84 3, 11 -4 ,30 3 STORY5 C11 TH3 33 5,28 -2 ,33 -3, 877 STORY5 C11 TH3 1,525 33 3,51 -2 ,33 -0 ,32 7 STORY5 C11 TH3 3, 05 33 1,75 -2 ,33 3, 2 23 STORY5 C11 TH4 35 9 ,31 ... -3, 39 5 ,37 3 STORY8 C 43 TH4 33 6,25 4,75 7,462 STORY8 C 43 TH4 1,525 33 4,27 4,75 0,214 STORY8 C 43 TH4 3, 05 33 2,29 4,75 -7, 034 STORY8 C 43 TH5 34 8, 73 -3, 33 -4, 839 STORY8 C 43 TH5 1,525 34 6,75 -3, 33