Thiết kế chung cư cao ốc 36 thống nhất vũng tàu

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH -oOo - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG H ĐỀ TÀI H U TE C THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG 36 THỐNG NHẤT VŨNG TÀU GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG SINH VIÊN: PHAN THẠNH MSSV: 10105100 LỚP: 01ĐHXD1 THÁNG 01 – 2008 H U TE C H Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng K.2001 ………………………………… GVHD: ThS.Nguyễn Văn Giang MỤC LỤC SVTH: Trần Công Bằng 10105003 2 MSSV: TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH -oOo - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG H ĐỀ TÀI H U TE C THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG 36 THỐNG NHẤT VŨNG TÀU GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG SINH VIÊN: PHAN THẠNH MSSV: 10105100 LỚP: 01ĐHXD1 THÁNG 01 – 2008 H C U TE H SVTH: Trần Công Bằng 10105003 2 MSSV: LỜI CẢM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn đến toàn thể thầy cô Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP HCM, thầy cô khoa Kỹ Thuật Công Trình, tận tình giúp đỡ hướng dẫn em suốt trình học tập trường, truyền đạt cho em kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho thân C H Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận giúp đỡ bảo tận tình thầy hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn thầy NGUYỄN VĂN GIANG giúp đỡ hướng dẫn em hoàn thành đồ án tốt nghiệp U TE Đồ án kết học tập em suốt năm qua học trường, phục vụ cho mục đích học tập nghiên cứu mà để đánh giá, tổng kết kiến thức học thân Tuy nhiên, điều kiện thời gian trình độ hạn chế nên đồ án tốt nghiệp chắn không tránh khỏi sai sót Rất mong nhận góp ý, bảo thầy, cô bạn H Một lần em xin chân thành cám ơn tất thầy cô, gửi lời biết ơn sâu sắc đến tất người thân, gia đình, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập giúp đỡ suốt thời gian học, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp Chân thành cảm ơn Sinh viên: PHAN THẠNH GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2003 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG C PHẦN I H U TE PHẦN KIẾN TRÚC SVTH: PHAN THẠNH MSSV: 10105100 01ĐHXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2003 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH CHƯƠNG 1:TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH C H 1.1.MỞ ĐẦU Thành phố Vũng Tàu, với vai trò trung tâm kinh tế, khoa học kỹ thuật,dịch vụ du lịch lớn nước với nhiều quan đầu ngành, sân bay, bến cảng bước xây dựng sở hạ tầng Đặc biệt giai đoạn năm 1990 đến năm 2006 giai đoạn phát triển rầm rộ nhất,rất nhiều công trình lớn nhiều nhà cao tầng xây dựng giai đoạn Các hoạt động sản xuất kinh doanh phát triển mạnh, có nhiều Công ty, Nhà máy, Xí nghiệp, đặc biệt Khu Công Nghiệp, Khu Chế Xuất thành lập, thu hút lực lượng lao động lớn làm việc học tập.Do việc đầu tư vào xây dựng,điển hình cao ốc văn phòng 36 THỐNG NHẤT VŨNG TÀU có qui mô đủ lớn để đáp ứng cho phát triển,cho nhu cầu làm việc người dân thành phố 1.2 TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH H U TE 1.2.1 Địa điểm xây dựng Cao ốc văn phòng đặt số 36 đường THỐNG NHẤT thành phố VŨNG TÀU 1.2.2 Qui mô công trình -Diện tích đất xây dựng tương đối rộng -Tòa nhà gồm 11 tầng(1 tầng hầm,1 tầng trệt,1 tầng lửng lầu) với đặc điểm sau : +Tầng hầm cao 3m +Tầng cao 3.8m +Tầng lửng cao 3.2m +Mỗi tầng điển hình cao 3.4 m +Mặt hình chữ nhật 16.4x40.8 m, thiết kế thoáng mát -Tổng chiều cao công trình 38.7 m 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.3.1 Giải pháp mặt Mặt công trình bố trí thuận lợi tạo điều kiện cho việc bố trí giao thông công trình, đồng thời làm đơn giản hoá giải pháp kết cấu công trình Giao thông mặt sàn tầng thực thông qua hệ thống sảnh hành lang Công trình có hai buồng thang máy hai cầu thang phục vụ cho việc giao thông theo phương đứng SVTH: PHAN THẠNH MSSV: 10105100 01ĐHXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2003 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH H U TE C H Hệ thống giao thông kết hợp với hệ thống sảnh hành lang sàn tầng tạo thành nút giao thông đặt trọng tâm công trình Chức tầng sau : -Tầng hầm : Là nơi để xe -Tầng trệt: Phòng sinh hoạt chung, phòng quản lý ,các văn phòng -Tầng lửng + lầu 1-8: Là văn phòng phòng ngủ -Sân thượng : Có hồ nước mái cung cấp nước cho toàn công trình 1.3.2 Giải pháp Mặt đứng công trình tổ chức theo kiểu khối đặc chử nhật, kiến trúc đơn giản phát triển theo chiều cao mang tính bề thế, hoành tráng Cả bốn mặt công trình có ô cửa kính khung nhôm, với chi tiết tạo thành mãng, trang trí độïc đáo cho công trình 1.4 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP VŨNG TÀU Khí hậu TP Vũng Tàu khí hậu nhiệt đới gió mùa chia thành mùa: 1.4.1 Mùa nắng: Từ tháng 12 đến tháng có : + Nhiệt độ cao nhất:320C + Nhiệt độ trung bình: 280C + Nhiệt độ thấp nhất:200C + Lượng mưa thấp nhất: 0,1 mm + Lượng mưa cao nhất: 300 mm + Độ ẩm tương đối trung bình: 85,5% 1.4.2 Mùa mưa: Từ tháng đến tháng 11 có: + Nhiệt độ cao nhất: 280C + Nhiệt độ trung bình: 260C + Nhiệt độ thấp nhất: 180C + Lượng mưa trung bình: 274,4 mm + Lượng mưa thấp nhất: 31 mm (tháng 11) + Lượng mưa cao nhất: 680 mm (tháng 9) + Độ ẩm tương đối trung bình: 77,67% + Độ ẩm tương đối thấp nhất: 84% + Lượng bốc trung bình: 28 mm/ngày + Lượng bốc thấp nhất: 6,5 mm/ngày 1.4.3 Hướng gió: Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 m/s, thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ(tháng 12-1) TP Vũng Tàu nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới 1.5 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.5.1.Thông thoáng SVTH: PHAN THẠNH MSSV: 10105100 01ĐHXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2003 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH H U TE C H Ngoài việc thông thoáng hệ thống cửa phòng, sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng theo Gain lạnh khu xử lý trung tâm 1.5.2 Chiếu sáng Ngoài hệ thống đèn chiếu sáng phòng hành lang, khối nhà chiếu sáng từ hệ thống lấy sáng bên (kính bao, cửa) Kết hợp chiếu sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo để lấy sáng tối đa 1.5.3 Hệ thống điện Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảo bảo cho tất trang thiết bị tòa nhà hoạt động tình mạng lưới điện thành phố bị cắt đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục Máy điện dự phòng 250KVA đặt tầng ngầm, để giảm bớt tiếng ồn rung động không ảnh hưởng đến sinh hoạt Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng khu vực bảo đảm an toàn có cố xảy 1.5.4 Hệ thống cấp thoát nước Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào hồ nước tầng hầm qua hệ thống bơm bơm lên bể nước tầng mái nhằm đáp ứng nhu nước cho sinh hoạt tầng Nước thải từ tầng tập trung khu xử lý bể tự hoại đặt tầng hầm Các đường ống đứng qua tầng bọc gain, ngầm hộp kỹ thuật 1.5.5 Di chuyển phòng hỏa hoạn Tòa nhà gồm cầu thang bộ, thang máy phục vụ bảo đảm thoát người hỏa hoạn Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy , thiết bị chữa cháy Ngoài tòa nhà đặt hệ thống chống sét SVTH: PHAN THẠNH MSSV: 10105100 01ĐHXD1 GVHD: ThS NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN SƯỜN C H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2003 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG U TE PHẦN II H PHẦN KẾT CẤU SVTH: PHAN THẠNH MSSV: 10105100 LỚP: 01DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHỒI Nc = ncxFcxhx = 4x0.283x18.5x2.5 = 52.36 (T) Tổng trọng lượng khói móng qui ước : N = N1tc + N2tc + Nc = 142.8+510.14+52.36=699.3 (T) Trò tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng qui ước : Nqutc = 291.8+699.3=1045.84(T) c) Nội lực khối móng qui ước : - Momen tiêu chuẩn tương ứng với trọng tâm đáy khối qui ước : M0tc = M0tc + Q0tcxh = 26.24 +8.79x20 = 202.04 (Tm ) - Độ lệch tâm : Ex = M0 tc N qu tc  202.04  0.2 (m) 1045.84 - p lực tiêu chuẩn đáy khối qui ước : tc  6e x1  x LM BM  LM N qu σmax =34.31 (T/m2 ) σmin =28.43 (T/m2 ) Pmax  Pmin  31.4(T / m ) C Ptb =  1045.84  x0.2    x   X 5.1    H σmaxtc= U TE - Cường độ tính toán đất đáy khối móng qui ước : RM = m1 m (1.1ABMII + 1.1BHMII* +3DCII) k tc Trong đó: m1 =1.4; m =1.2:hệ số điều kiện làm việc tra theo bảng VI – ( sách “Nền móng nhà cao tầng “ Nguyễn Văn Quảng k tc =1 : Hệ số độ tin cậy tiêu lý đất lấy theo số liệu thí H nghiệm trực tiếp đất A, B, D :hệ số tra bảng phụ thuộc vào II=14o17’ , tra bảng V-1 ( sách “Nền móng nhà cao tầng “ Nguyễn Văn Quảng A = 0.29; B = 2.18 ; D = 4.7 BM = 5.1 : bề rộng móng khối qui ước  II  0.94 (T/m2 ):dung trọng lớp đất đáy móng khối qui ước II’ : dung trọng lớp đất từ đáy móng khối qui ước trở leân II’= 1.465 x7  1.754 x  1.956 x3  1.976 x6  1.928 x  1.762(T / m )  236 CII = 2.242(T/m2) RM= 1.2 x1.1 x(1.1x0.29 x5.1x0.946  1.1x 2.18 x 20 x1.762  x 4.7 x 2.242) RM =197.65( T/m2) Vaäy: P tctb  31.4  RM  197.65 (T/m2) P tcmax  34.31  1.2 RM  1.2 x197.65  237.18(T / m ) SVTH:PHAN THAÏNH MSSV:10105100 LỚP: 01DHXD1 186 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHỒI P tcmin  28.43  Các điều kiện thoả nên ta tính toán độ lún đáy khối qui ước theo quan niệm mô hình nửa không gian biến dạng tuyến tính Lúc giới hạn lấy đến độ sâu mà ứng suất gây lún 0.2 lần ứng suất thân 2m + _ 0.000 MĐTN Bùn sét , nửa cứng C =0.18 T/m2 ' ; B =1.323 1.46 T/m2 H=7m II 7m 2m 3m -7000 Sét lẫn bột dẻo mềm C =1.327 (T/m2) ' ; B =0.673 -9000 1.754 T/m2 H=2m Sét lẫn bột nửa cứng C =2.573 (T/m2) ' ; B =0.403 1.956 T/m2 H=3m II II H 6m U TE C -12000 18m 58' Seùt pha cát nửa cứng C = 2.142 (T/m2) ' ; B =0.272 1.976(T/m2) H=6m -18000 II Cát trung chặt vừa CII = 2.242 (T/m2) ' ; B =0.272 1.928(T/m2) H>10m 5.1m H >10m d ) Tính lún cho : Độ lún tính theo công thức : n  S =  i xPgl hi i 1 Ei Với  theo qui phạm lấy 0.8 Phần lún móng cọc độ lún đất nằm móng khối qui ước hay độ lún mũi cọc - Lớp đất : 1dn = - 2.495   0.462  2.236 =>bt1 =1dn xh1=0.462x5=2.31 T/m2 Lớp đất : SVTH:PHAN THẠNH MSSV:10105100 LỚP: 01DHXD1 187 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG 2dn = GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHỒI 2.658   0.739  1.244 =>bt2 =bt1 +2dn xh2=2.31+0.739x2=3.788 T/m2 - Lớp đất : 3dn = 2.687   0.97  0.74 =>bt3 =bt2 +3dn xh3=3.788+0.97x3=6.698 T/m2 - Lớp đất : 4dn = 2.682   1.001  0.68 =>bt4 =bt3 +4dn xh4=6.698+1.001x6=12.7 T/m2 Lớp đất : 5dn = H - 2.684   0.94  0.78 C =>bt5 =bt4 +5dn xh5=12.7+0.94x2=14.462 T/m2 U TE - ng suất gây lún đáy khối móng qui ước: glz=0 = tb - bt = 30.34 –14.462= 15.88 T/m - Ứng suất thân độ sâu 2.04m đáy móng khối qui ước : bt1.4=14.462+0.94x2.04=16.38 (T/m2 ) - Ứng suất thân độ sâu 4.08m đáy móng khối qui ước : bt2.8=16.38+0.94x2.04=18.3 (T/m2 ) Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp H B M 5.1   1.02 5 Lập bảng tính, ta có kết sau : Điểm Độ sâu Z (m) 2Z/Bm Lm/Bm Ko 0 1.37 0.2 1.37 1.02 0.904 0.4 1.37 2.04 0.79 0.6 1.37 3.06 0.66 0.8 1.37 0.0.54 4.08 1.37 0.0.54 5.1 Pgl bt 0.2xbt 15.88 14.36 14.462 15.42 2.89 3.084 11.34 7.48 4.04 16.38 17.34 18.3 3.27 3.47 3.66 1.73 19.26 3.8 Chiều sâu chịu nén cực hạn đáy móng kết thúc độ sâu có Pgl < 0.2xbt độ sâu Z =5.1m đáy móng qui ước có : SVTH:PHAN THẠNH MSSV:10105100 LỚP: 01DHXD1 188 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG i GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHỒI Pgl = 1.73(T/m2) < 0.2xbt = 3.8 (T/m2 ) Độ lún móng cọc ( tức độ lún móng khối qui ước ) S = 0.8 x1.02  15.88 1.73  x  14.36  11.34  7.48  4.04  xPgl hi =   0.064(m)  460   i 1 E i n H U TE C H Nhö độ lún dự báo mónh thoả mãn điều kiện cho phép : S = 0.064m = 6.4 cm < Sgh = cm SVTH:PHAN THẠNH MSSV:10105100 LỚP: 01DHXD1 189 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHỒI + _ 0.000 MĐTN Bùn sét , nửa cứng C =0.18 T/m2 ' ; B =1.323 1.46 T/m2 H=7m II 7m -7000 2.31T/m II Sét lẫn bột nửa cứng C =2.573 (T/m2) ' ; B =0.403 1.956 T/m2 H=3m 3.788 T/m II 58' -12000 6.698 T/m C Seùt pha cát nửa cứng C = 2.142 (T/m2) ' ; B =0.272 1.976(T/m2) H=6m -18000 II H U TE 6m 3m 2m Sét lẫn bột dẻo mềm C =1.327 (T/m2) ' ; B =0.673 -9000 1.754 T/m2 H=2m Cát trung chặt vừa CII = 2.242 (T/m2) ' ; B =0.272 1.928(T/m2) H>10m 2 15.12 T/m 16.38 T/m 17.34 T/m H >10m 15.88 T/m 14.462 T/m 18.3 T/m 19.26 T/m 14.36 T/m 2 11.34 T/m 7.48T/m 5.1 m 12.7 T/m 4.04 T/m 1.73T/m Hình 8.5:Sơ đồ tính lún cho móng cọc 9.2.6 Tính độ bền cấu tạo đài cọc : a ) Kiểm tra chống xuyên thủng đài cọc: Chọn chiều cao đài 1.3m Tiết diện cột là(30X60)cm SVTH:PHAN THẠNH MSSV:10105100 LỚP: 01DHXD1 190 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHỒI 600 C H 45 H U TE +Với chiều cao đài cọc 1.3m ta phần diện tích lăng trụ tháp bao đáy đài nên móng xem tuyệt đối cứng, tháp chọc thủng 45o từ chân cột trùm tim cọc , nên không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng b ) Tính toán thép đài cọc : Khi tính toán đài cọc ta xem đế đài làm việc dầm consol ngàm mép cột lực tác dụng đặt tâm cọc SVTH:PHAN THẠNH MSSV:10105100 LỚP: 01DHXD1 191 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHOÀI 100 I P1 P2 600 1500 600 P2+P3 600 II 400 II P4 1500 1800 3000 MẶT CẮT I-I P3 600 900 100 3000 I 900 600 P3+P4 MẶT CẮT II-II 100 C C H 100 700 U TE + Moment tương ứng với mặt ngàm I-I : MI = r1(P2+P3) ;với P2 = P3 =Pmax = 123.53(T) =>MI = 0.6x2x123.53=148.24 (Tm) Vaäy :FaI = MI 148.24 x10   49.02 (cm2) 0.9h0 Ra 0.9 x120 x 2800 H Choïn 1620 a170 (Fa = 50.26 cm2) + Moment tương ứng với mặt ngàm II-II : MII = r2(P3+P4) ;với P3 =Pmax = 123.53(T) ; P4 =Pmin = 53.95(T) =>MII = 0.7x(10953+172.58)= 163.14(Tm) Vaäy :FaIII = M II 163.14 x10   42.8 (cm2) 0.9h0 Ra 0.9 x120 x 2800 Choïn 1720 a180 (Fa = 54 cm2) 9.2.7 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang : -Tải trọng truyền xuống móng bao gồm: Tải trọng Tính toán Tiêu chuẩn Q (T) 10.11 8.79 N (T) 398.52 346.54 M (Tm) 30.18 -Chuyển giá trị sau trọng tâm đáy bệ móng: a ) Xác định tải trọng đứng : SVTH:PHAN THẠNH MSSV:10105100 26.24 LỚP: 01DHXD1 192 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHỒI Ntto = Ntt + Nttb = 398.52 + 39.6=438.12 (T) Mtt = Mtt0 + Qtt0.hm = 30.18 + 10.11x2 = 50.4 (Tm ) b ) Xác định tải trọng ngang : Q0tt =10.11(T) ; Qotc =8.79(T) ; -Nội lực tâm móng: c ) Xác định tải momen :   No   Qo     C H L Xo  Hình 9.10:Biểu đồ chuyển vị ngang đầu cọc U TE Giả sử đầu cọc ngàm cứng vào đáy bệ đầu cọc chuyển vị ngang mà không chuyển vị xoay Tính chiều dài ảnh hưởng cọc : Lah = 2(d +1) = 2(0.6+1) = 3.2 ( m ) Hệ số biến dạng: bd = Kbc Eb I H +K:hệ số tỷ lệ lấy theo bảng G.1 TCXD 205-1998 => K=610 (T/ m4) Momen quán tính tiết diện ngang cọc: d 3.14 x(0.6) I=   6.359 x10 3 (m ) 64 64 E = 2.9x10 (T/m2) Độ cứng ngang cọc: EbI = 2.9x106x6.359x10-3 = 18439.65 ( Tm2 ) Chiều rộng qui ước cọc d < 0.8m : bc = 1.5d +0.5 = 1.5x0.6+0.5 = 1.4 ( m ) Heä số biến dạng: bd = Kbc 610 x0.95   0.543(m 1 ) Eb I 18439.65 Chieàu dài tính đổi phần cọc đất: L = bdLP = 0.543x18= 9.77( m ) > SVTH:PHAN THAÏNH MSSV:10105100 LỚP: 01DHXD1 193 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHỒI  A0 = 2.441 ; B0 = 1.621 ; C0 = 1.751 Caùc chuyển vị HH, HM, MM cọc cao trình mặt đất ứng lực đơn vị đặt cao trình gây ra: 1 A0  2.441  8.268 x10  (m/T) (0.543) x18439.65  Eb I 1 B0  1.621  2.981x10  (T-1) HM = MH = 2  bd Eb I (0.543) x18439.65 1 C0  1.751  1.748 x10  (T-1m-1) MM = 0.543 x18439.65  bd Eb I HH = bd Vì đầu cọc ngàm cứng vào đáy đài , tác dụng lực ngang đầu cọc có momen gọi momen ngaøm  MH xQk tc 2.981x10 4 x 2.2 tc   3.75(Tm) Mf =  MM 1.748 x10   MH xQk tt 2.981x10 4 x 2.53   4.31(Tm)  MM 1.748 x10  H Mftt = - U TE C Chuyển vị ngang cao trình đáy tầng hầm: yott = HHQktt + HMMftt = 8.268x10-4x2.53+2.981x(-4.31)x10-4 yott = =0.8x10-3 (m) = 0.08(cm) < 1(cm) Trị tính toán momen uốn M tác dụng tiết diện cọc độ sâu z: tt Eb Iy A3   bd Eb I B3  M f C  Mz =  bd Qk tt D3  bd = 0.5432x18439.65x1.3x10-3A3 - 9.58C3 + 4.26 D3 0.543 Mz =7.06A3 – 7.26C3 + 7.84D3 Các hệ số A3 , C3 , D3 tra bảng III-3 sách “Nền móng nhà cao tầng “ Nguyễn Văn Quảng , với Z  Zx bd H Tính Mz Excell , ta có bảng sau : Z (m) Z' (m) A3 C3 D3 Mz ( Tm ) 0.000 0.184 0.552 0.921 0.0 0.1 0.3 0.5 0.000 0.000 -0.005 -0.021 1.000 1.000 1.000 0.999 0.000 0.100 0.300 0.500 -7.260 -6.476 -4.943 -3.481 1.289 1.657 2.026 2.394 0.7 0.9 1.1 1.3 -0.057 -0.121 -0.222 -0.365 0.996 0.985 0.960 0.907 0.699 0.897 1.090 1.273 -2.153 -0.973 0.009 0.819 2.762 3.131 1.5 1.7 -0.559 -0.808 0.811 0.646 1.437 1.566 1.432 1.883 SVTH:PHAN THẠNH MSSV:10105100 LỚP: 01DHXD1 194 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHOÀI 3.499 3.683 4.052 4.420 1.9 2.0 2.2 2.4 -1.118 -1.295 -1.693 -2.141 0.385 0.207 -0.271 -0.949 1.640 1.646 1.575 1.352 2.169 2.259 2.363 2.374 4.788 5.157 5.525 6.446 2.6 2.8 3.0 3.5 -2.621 -3.103 -3.540 -3.919 -1.877 -3.108 -4.688 -10.340 0.917 0.197 -0.891 -5.854 2.312 2.201 2.057 1.505 7.366 4.0 -1.641 -17.919 -15.076 0.311 Biểu đồ momen Mz Mz (Tm) H o H U TE C Z (m) 9.1.8) Tính cốt thép cho cọc : Từ kết tính toán , ta chọn Mmax = 7.26( Tm ) Chọn lớp bảo a = (cm)  h0 = 60 – = 55 cm M 7.26 x10   0.031 A= Rn  b  h o 130  60  55   (1   A )  0.984 M 7.26 x10 Fa    4.8 (cm2) Ra ho 0.984  2600  55 Chọn thép theo cấu tạo :816 ( Fa = 16.08 cm2 ) 2F x16.08   a2 x100  x100  1.14%    0.4% 3.14 x30 R Bố trí thép cho cọc ( xem vẽ ) SVTH:PHAN THẠNH MSSV:10105100 LỚP: 01DHXD1 195 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHỒI SO SÁNH HAI PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC - Móng cọc ép BTCT - Móng cọc khoan nhồi BTCT 1) Đối với móng cọc ép BTCT : a) Ưu điểm : Truyền tải lớn , hạn chế lún không công trình Thiết bị thi công đơn giản Thi công không gây chấn động cho công trình lân cận , phù hợp với điều kiện xây chen thành phố - Có tính kiểm tra cao : Kiểm soát trình đổ bêtông , gia công cọc Khi ép cọc nhờ vào đồng hồ đo biết lực ép , xác định giá trị lực ép cuối - Khi ép sau , cọc ép trình lên tầng , rút ngắn thời gian thi công - Tiết kiệm vật liệu vật liệu , giảm khối lượng đào đất b) Khuyết điểm : - Khó ép cọc qua lớp cát , lực ép giới hạn - Bị hạn chế kích thước sức chịu tải cọc ( thiết bị ép bị hạn chế so với công nghệ khác ) - Khó kiểm tra mối nối cọc , số lượng mối nối hạn chế Khi mối nối chôn đất dễ bị xâm thực nên cần phải có biện pháp bảo vệ hợp lý - Khó kiểm tra độ xác (thẳng đứng , lệch tim ) cọc với 2) Đối với móng cọc khoan nhồi : a) Ưu điểm : H U TE C H - Truyền tải lớn , hạn chế lún không công trình , chịu tải trọng lớn - Có thể đưa mũi cọc xuống lớp đất sâu nên thích hợp cho việc đặt móng sâu đất thích hợp cho công trình lớn đại - Có thể thi công moi trường nước b) Khuyết điểm : -Thi công khó khoan qua lớp đất cát phải có biện pháp chống thành hố móng -Khó kiểm tra đổ bêtông -Không thi công dc cac công trinh có dòng nước chảy hang động - SVTH:PHAN THẠNH MSSV:10105100 LỚP: 01DHXD1 196 GVHD:ThS.NGUYỄN VĂN GIANG CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC NHỒI H U TE C H ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2003 ĐỀ TÀI:THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG SVTH:PHAN THẠNH MSSV:10105100 LỚP: 01DHXD1 197 MỤC LỤC H U TE C H Phiếu giao nhiệm vụ thiết kế đồ án tốt nghiệp Lời cảm ơn PHẦN 1: PHẦN KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH 1.1 Mở đầu 1.2 Tổng quan kiến trúc công trình 1.3 Giaûi pháp kiến trúc 1.4 Đặc điểm khí hậu thành phố VŨNG TÀU 1.5 Các giải pháp kỹ thuật PHẦN 2: PHẦN KẾT CẤU CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Lựa chọn sơ kích thước phận sàn 2.2 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn 2.3 Tính toán ô sàn loại dầm 14 2.4 Tính toán bốn cạnh 20 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ DẦM DỌC TRỤC B 21 3.1 Sơ đồ truyền tải 22 3.2 Sơ tiết diện dầm 22 3.3 Xác định Tải trọng tác dụng 24 3.4 Các trường hợp đặt tải nội lực 25 3.5 Tính tóan cốt thép dọc 28 3.6 Tính cốt đai cốt xiên 30 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG 31 4.1 Giới thiệu chung 31 4.2 Kích thước hình học 31 4.3 Tải trọng tác dụng 32 4.4 Tính tóan cốt thép 34 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI 41 5.1 Tính tóan nắp bể 41 5.2 Tính tóan dầm nắp bể 44 5.3 Tính tóan đáy bể 48 5.3.1.Tính tóan đáy 48 5.3.2 Tính toán dầm đáy 51 5.4 Tính tóan thành bể 57 5.5.5 Tính tóan cột 58 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 59 6.1 Chọn kích thước tiết diện 59 6.2 Sơ đồ tính khung trục 60 6.3.Xác định tải trọng 60 6.4.Tải trọng truyền lên khung 63 6.5 Tổ hợp nội lưc tính cốt thép 69 PHẦN 3: PHẦN NỀN MÓNG 106 CHƯƠNG 7: XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 107 7.1 Giới thiệu địa chất nơi xây dựng 7.2 Phương pháp khảo sát địa chất thí nghiệm đất 7.3 Cấu tạo địa chất 7.4 Các công thức xử lí thống kê số liệu địa chất 7.5 Xác định tiêu lí 129 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN I- MÓNG CỌC ÉP BTCT H U TE C H 8.1 Thiết kế móng cột trục D-3 130 81.1 Tải trọng truyền xuống móng 8.1.2 Chọn vật liệu kích thước cọc 8.1.3 Xác định sức chịu tải cọc 8.1.4 Xaùc định sơ kích thước đài cọc 8.1.5 Xác định số lượng cọc sơ boä 8.1.6 Kiểm tra ổn định đất khối móng qui ước 8.1.7 Tính lún móng cọc 8.1.8 Kieåm tra xuyên thủng đài cọc 8.1.9 Tính toán thép đài cọc 8.1.10 Kiểm tra cọc vận chuyển cẩu lắp 8.1.11 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang 8.2 THIẾT KẾ MÓNG CỘT TRỤC C-3 8.2.1 Tải trọng truyền xuống móng 8.2.2 Chọn vật liệu kích thước cọc 8.2.3 Xác định sức chịu tảicủa cọc 8.2.4 Xác định sơ kích thước đài cọc 8.2.5 Xác định số lượng cọc sơ 8.2.6 Kiểm tra ổn định đất khối móng qui ước 8.2.7 Tính lún móng cọc 8.2.8 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 8.2.9 Tính toán thép đài coïc 8.2.10 Kiểm tra cọc vận chuyển cẩu lắp 8.2.11 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang 164 CHƯƠNG9: THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN II - MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 9.1 Thiết kế móng cột trục D-3 165 9.1.1 Tải trọng truyền xuống moùng 9.1.2 Chọn vật liệu kích thước cọc 9.1.3 Xác định sức chịu tảicủa cọc 9.1.4 Xác định sơ kích thước đài cọc H U TE C H 9.1.5 Tính lún cho móng 9.1.6 Tính độ bền đài cọc tính thép cho đài cọc 9.1.7 Tính toán nội lực cho coc chiu lực ngang 9.1.8 Tính cốt thép cho coïc 9.2 THIẾT KẾ MÓNG CỘT TRỤC C-3 9.2 Thiết kế móng cột trục C-3 9.2.1 Tải trọng truyền xuống móng 9.2.2 Chọn vật liệu kích thước cọc 9.2.3 Xác định sức chịu tảicủa cọc 9.2.4 Xác định sơ kích thước đài cọc 9.2.5 Tính lún cho moùng 9.2.6 Tính độ bền đài cọc tính thép cho đài cọc 9.2.7 Tính toán nội lực cho coc chiu lực ngang 9.2.8 Tính cốt thép cho cọc .195 SO SAÙNH HAI PHƯƠNG ÁN MÓNG Mục lục Tài liệu tham khảo ... VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG H ĐỀ TÀI H U TE C THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG 36 THỐNG NHẤT VŨNG TÀU GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG SINH VIÊN: PHAN THẠNH MSSV: 10105100 LỚP:... KSXD KHÓA 2003 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG U TE PHẦN II H PHẦN KẾT CẤU SVTH: PHAN THẠNH MSSV: 10105100 LỚP: 01DXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2003 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD: ThS... KSXD KHÓA 2003 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG C PHẦN I H U TE PHẦN KIẾN TRÚC SVTH: PHAN THẠNH MSSV: 10105100 01ĐHXD1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2003 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG GVHD: ThS