Thiết kế chung cư hòa tâm

LỜI CẢM ƠN Kính thưa quý Thầy Cô ! Sau 15 tuần làm việc, hôm em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Có nhờ hướng dẫn giúp đỡ tận tình quý Thầy Cô trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ Thành Phố Hồ Chí Minh Em xin chân thành cảm ơn thầy cô Trường, đặc biệt thầy cô Khoa Xây Dựng truyền dạy cho chúng em kiến thức q báu, cách nghiên cứu làm việc có khoa học lòng yêu nghề Nhờ chúng em có đủ kiến thức để hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp Em xin gửi đến thầy Đinh Sỹ Minh lời cảm ơn sâu sắc tận tình dạy thầy suốt thời gian em làm đồ án Cuối lời, em xin chúc Nhà trường gặt hái nhiều thành công Kính chúc quý Thầy Cô dồi sức khỏe thành công công việc TP Hồ Chí Minh, tháng 09 năm 2011 Sinh Viên Tạ Công Bá Khánh THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỊA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHỤ LỤC BẢNG NỘI LỰC CỘT TRỤC Story Column Load Loc P V2 V3 T M2 M3 ST C2 COMB1 -580.9 30.89 -226.1 -1.605 -34187 4541 ST C2 COMB1 280 -561.6 30.89 -226.1 -1.605 -4107 ST C2 COMB2 -491.8 36.8 -187.6 -1.766 -28340 5407.1 ST C2 COMB2 280 -472.5 36.8 -187.6 -1.766 ST C2 COMB3 -495.1 15.08 -187.9 -1.766 -28384 2228.6 ST C2 COMB3 280 -475.9 15.08 -187.9 -1.766 ST C2 COMB4 -487.4 26 -175.9 -1.766 -26846 3828.1 ST C2 COMB4 280 -468.1 26 -175.9 -1.766 ST C2 COMB5 -499.6 25.88 -199.6 -1.766 -29877 3807.5 ST C2 COMB5 280 -480.3 25.88 -199.6 -1.766 26011 -3438 ST C2 COMB6 -570.6 40.16 -222.2 -1.621 -33585 5899 ST C2 COMB6 280 -551.4 40.16 -222.2 -1.621 -5347 ST C2 COMB7 -573.6 20.62 -222.4 -1.621 -33624 3038.4 ST C2 COMB7 280 -554.4 20.62 -222.4 -1.621 ST C2 COMB8 -566.7 30.45 -211.6 -1.621 -32241 4477.9 ST C2 COMB8 280 -547.4 30.45 -211.6 -1.621 ST C2 COMB9 -577.6 30.34 -233 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 29127 24186 24222 22396 28619 28651 27008 -4896 -1995 -3452 -2736 -4047 -1.621 -34969 4459.4 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỊA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHỤ LỤC ST C2 COMB9 280 -558.4 30.34 -233 T1 C2 COMB1 -5744 4.77 -85.05 -5.487 -10701 478.73 T1 C2 COMB1 260 -5709 4.77 -85.05 -5.487 11413 -760.4 T1 C2 COMB2 -4837 62.3 -60.3 -4.131 -7489 18011 T1 C2 COMB2 260 -4802 62.3 -60.3 -4.131 8189.8 1814.6 T1 C2 COMB3 -4897 -55.51 -60.22 -4.131 -7458 -17344 T1 C2 COMB3 260 -4862 -55.51 -60.22 -4.131 8197.8 -2912 T1 C2 COMB4 -4557 3.31 17.35 -4.131 20231 306.53 T1 C2 COMB4 260 -4522 3.31 17.35 -4.131 15721 -553.9 T1 C2 COMB5 -5177 3.48 -137.9 -4.131 -35179 360.64 T1 C2 COMB5 260 -5142 3.48 -137.9 -4.131 666.46 T1 C2 COMB6 -5630 57.64 -82.61 -5.351 -10392 16374 T1 C2 COMB6 260 -5595 57.64 -82.61 -5.351 T1 C2 COMB7 -5684 -48.38 -82.53 -5.351 -10364 -15446 T1 C2 COMB7 260 -5649 -48.38 -82.53 -5.351 11095 -2866 T1 C2 COMB8 -5378 4.55 -12.73 -5.351 14557 439.87 T1 C2 COMB8 260 -5343 4.55 -12.73 -5.351 17866 -743.7 T1 C2 COMB9 -5936 4.71 -152.4 -5.351 -35312 488.57 T1 C2 COMB9 260 -5901 4.71 -152.4 -5.351 4316.5 -734.8 T2 C2 COMB1 -5324 6.27 -114.6 -10.85 -22053 1267.5 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : -1.621 30262 11087 -4035 -544 1387.9 SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHỤ LỤC T2 C2 COMB1 350 -5277 6.27 -114.6 -10.85 T2 C2 COMB2 -4504 66.2 -91.54 -8.729 -17087 15644 T2 C2 COMB2 350 -4456 66.2 -91.54 -8.729 T2 C2 COMB3 -4560 -56.21 -91.4 -8.729 -17043 -13698 T2 C2 COMB3 350 -4513 -56.21 -91.4 -8.729 T2 C2 COMB4 -4261 4.84 -17.6 -8.729 1905.3 928.85 T2 C2 COMB4 350 -4214 4.84 -17.6 -8.729 8065.8 -764.8 T2 C2 COMB5 -4803 5.16 -165.3 -8.729 -36036 1017.3 T2 C2 COMB5 350 -4756 5.16 -165.3 -8.729 T2 C2 COMB6 -5219 61.23 -112.3 -10.64 -21574 14442 T2 C2 COMB6 350 -5172 61.23 -112.3 -10.64 T2 C2 COMB7 -5270 -48.95 -112.2 -10.64 -21535 -11966 T2 C2 COMB7 350 -5223 -48.95 -112.2 -10.64 17738 5166.1 T2 C2 COMB8 -5001 -45.79 -10.64 -4481 1198.3 T2 C2 COMB8 350 -4954 -45.79 -10.64 11544 -900.4 T2 C2 COMB9 -5488 6.28 -178.8 -10.64 -38628 1277.8 T2 C2 COMB9 350 -5441 6.28 -178.8 -10.64 T3 C2 COMB1 -4720 10.48 -208.1 -9.113 -35616 1795.1 T3 C2 COMB1 280 -4682 10.48 -208.1 -9.113 T3 C2 COMB2 -3988 69.76 -174.4 -7.884 -29985 11524 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 18050 14953 14948 21835 17742 23936 22647 -925.3 -7528 5975.7 -787.1 -6987 -920.4 -1140 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỊA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHỤ LỤC T3 C2 COMB2 280 -3950 69.76 -174.4 -7.884 18856 -8007 T3 C2 COMB3 -4041 -52.1 -174.2 -7.884 -29937 -8480 T3 C2 COMB3 280 -4003 -52.1 -174.2 -7.884 6109.5 T3 C2 COMB4 -3794 8.51 -114.3 -7.884 -20420 1460.5 T3 C2 COMB4 280 -3756 8.51 -114.3 -7.884 T3 C2 COMB5 -4235 9.15 -234.3 -7.884 -39501 1584.4 T3 C2 COMB5 280 -4197 9.15 -234.3 -7.884 26110 T3 C2 COMB6 -4626 65.15 -204.8 -8.99 -35072 10770 T3 C2 COMB6 280 -4588 65.15 -204.8 -8.99 22272 -7474 T3 C2 COMB7 -4673 -44.52 -204.6 -8.99 -35028 -7234 T3 C2 COMB7 280 -4635 -44.52 -204.6 -8.99 22262 5231.8 T3 C2 COMB8 -4451 10.03 -150.7 -8.99 -26464 1712.1 T3 C2 COMB8 280 -4413 10.03 -150.7 -8.99 15733 T3 C2 COMB9 -4848 10.61 -258.7 -8.99 -43637 1823.6 T3 C2 COMB9 280 -4810 10.61 -258.7 -8.99 28801 T4 C2 COMB1 -4123 11.11 -154.7 -2.836 -24987 1652.6 T4 C2 COMB1 280 -4095 11.11 -154.7 -2.836 T4 C2 COMB2 -3480 58.46 -128.6 -2.698 -20745 9389.7 T4 C2 COMB2 280 -3453 58.46 -128.6 -2.698 15256 -6978 T4 C2 COMB3 -3528 -39.94 -128.5 -2.698 -20729 -6644 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 18845 11590 18331 -921.1 -976.9 -1096 -1146 -1458 SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHỤ LỤC T4 C2 COMB3 280 -3500 -39.94 -128.5 -2.698 T4 C2 COMB4 -3331 9.01 -72.38 -2.698 -11828 1330.1 T4 C2 COMB4 280 -3303 9.01 -72.38 -2.698 8439.8 T4 C2 COMB5 -3677 9.51 -184.7 -2.698 -29647 1416.1 T4 C2 COMB5 280 -3650 9.51 -184.7 -2.698 T4 C2 COMB6 -4040 55.2 -152.1 -2.822 -24569 8839.6 T4 C2 COMB6 280 -4012 55.2 -152.1 -2.822 18022 -6617 T4 C2 COMB7 -4083 -33.35 -152.1 -2.822 -24555 -5590 T4 C2 COMB7 280 -4055 -33.35 -152.1 -2.822 3748.4 T4 C2 COMB8 -3905 10.7 -101.5 -2.822 -16543 1586 T4 C2 COMB8 280 -3878 10.7 -101.5 -2.822 -1411 T4 C2 COMB9 -4217 11.15 -202.6 -2.822 -32581 1663.3 T4 C2 COMB9 280 -4189 11.15 -202.6 -2.822 T5 C2 COMB1 -3534 13.18 -175.6 -2.205 -31434 2475.7 T5 C2 COMB1 280 -3506 13.18 -175.6 -2.205 T5 C2 COMB2 -2983 55.43 -146 -2.276 -26146 9324.7 T5 C2 COMB2 280 -2955 55.43 -146 -2.276 14744 -6196 T5 C2 COMB3 -3022 -33.34 -146 -2.276 -26151 -5177 T5 C2 COMB3 280 -2995 -33.34 -146 -2.276 4157.5 T5 C2 COMB4 -2872 10.79 -97.1 -2.276 -18614 2029.9 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 15259 22075 18026 11888 24160 17728 14739 4538.7 -1194 -1246 -1458 -1216 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỊA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHỤ LỤC T5 C2 COMB4 280 -2844 10.79 -97.1 -2.276 8573.3 -991.6 T5 C2 COMB5 -3133 11.3 -195 -2.276 -33683 2117.6 T5 C2 COMB5 280 -3105 11.3 -195 -2.276 T5 C2 COMB6 -3463 52.92 -172.6 -2.212 -30904 8961.3 T5 C2 COMB6 280 -3435 52.92 -172.6 -2.212 17431 -5855 T5 C2 COMB7 -3499 -26.98 -172.6 -2.212 -30908 -4090 T5 C2 COMB7 280 -3471 -26.98 -172.6 -2.212 3463.3 T5 C2 COMB8 -3363 12.74 -128.6 -2.212 -24125 2396 T5 C2 COMB8 280 -3335 12.74 -128.6 -2.212 -1171 T5 C2 COMB9 -3598 13.2 -216.7 -2.212 -37687 2474.9 T5 C2 COMB9 280 -3570 13.2 -216.7 -2.212 T6 C2 COMB1 -2943 15.94 -199 -1.969 -32570 2450.7 T6 C2 COMB1 280 -2916 15.94 -199 -1.969 T6 C2 COMB2 -2483 52.33 -165.3 -2.136 -27054 8298.8 T6 C2 COMB2 280 -2455 52.33 -165.3 -2.136 19233 -6354 T6 C2 COMB3 -2516 -25.59 -165.4 -2.136 -27061 -4186 T6 C2 COMB3 280 -2489 -25.59 -165.4 -2.136 2978.6 T6 C2 COMB4 -2406 13.15 -123.6 -2.136 -20761 2018.6 T6 C2 COMB4 280 -2378 13.15 -123.6 -2.136 T6 C2 COMB5 -2593 13.59 -207.1 -2.136 -33355 2093.8 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 20910 17427 11878 22980 23144 19244 13839 -1047 -1221 -2011 -1663 SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHỤ LỤC T6 C2 COMB5 280 -2566 13.59 -207.1 -2.136 T6 C2 COMB6 -2884 50.74 -195.6 -1.986 -32016 8029.5 T6 C2 COMB6 280 -2856 50.74 -195.6 -1.986 22749 -6179 T6 C2 COMB7 -2914 -19.38 -195.6 -1.986 -32022 -3207 T6 C2 COMB7 280 -2886 -19.38 -195.6 -1.986 2220.7 T6 C2 COMB8 -2815 15.48 -158 -1.986 -26352 2377.4 T6 C2 COMB8 280 -2787 15.48 -158 -1.986 T6 C2 COMB9 -2983 15.88 -233.2 -1.986 -37687 2445.1 T6 C2 COMB9 280 -2955 15.88 -233.2 -1.986 T7 C2 COMB1 -2349 16.03 -142.9 -0.803 -23290 2469.2 T7 C2 COMB1 280 -2330 16.03 -142.9 -0.803 T7 C2 COMB2 -1981 41.16 -118.6 -0.991 -19331 6587.6 T7 C2 COMB2 280 -1962 41.16 -118.6 -0.991 13887 -4936 T7 C2 COMB3 -2007 -14.27 -118.8 -0.991 -19355 -2446 T7 C2 COMB3 280 -1987 -14.27 -118.8 -0.991 1548.3 T7 C2 COMB4 -1932 13.36 -84.56 -0.991 -14009 2056.9 T7 C2 COMB4 280 -1913 13.36 -84.56 -0.991 9668.8 T7 C2 COMB5 -2056 13.53 -152.9 -0.991 -24677 2084.4 T7 C2 COMB5 280 -2037 13.53 -152.9 -0.991 T7 C2 COMB6 -2302 40.71 -140.4 -0.822 -22884 6494.6 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 24638 22758 17894 27613 16723 13908 18125 -1712 -1957 -2001 -2020 -1685 -1703 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỊA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHỤ LỤC T7 C2 COMB6 280 -2283 40.71 -140.4 -0.822 16431 -4905 T7 C2 COMB7 -2325 -9.17 -140.6 -0.822 -22906 -1636 T7 C2 COMB7 280 -2306 -9.17 -140.6 -0.822 930.84 T7 C2 COMB8 -2258 15.7 -109.8 -0.822 -18095 2416.9 T7 C2 COMB8 280 -2239 15.7 -109.8 -0.822 T7 C2 COMB9 -2370 15.85 -171.2 -0.822 -27695 2441.7 T7 C2 COMB9 280 -2350 15.85 -171.2 -0.822 T8 C2 COMB1 -1762 20.91 -168.6 -1.862 -29575 3688.8 T8 C2 COMB1 280 -1743 20.91 -168.6 -1.862 T8 C2 COMB2 -1488 39.93 -139.9 -1.904 -24538 6718.4 T8 C2 COMB2 280 -1468 39.93 -139.9 -1.904 T8 C2 COMB3 -1504 -4.82 -140.1 -1.904 -24580 -525.5 T8 C2 COMB3 280 -1484 -4.82 -140.1 -1.904 T8 C2 COMB4 -1459 17.52 -113 -1.904 -20418 3090.9 T8 C2 COMB4 280 -1439 17.52 -113 -1.904 T8 C2 COMB5 -1532 17.6 T8 C2 COMB5 280 -1513 T8 C2 COMB6 T8 C2 COMB6 T8 C2 COMB7 16450 12635 20246 17639 14642 14659 -1979 -1995 -2167 -4463 823 11216 -1815 -167.1 -1.904 -28700 3102 17.6 -167.1 -1.904 -1826 -1728 40.72 -165.7 -1.866 -29054 6889.3 280 -1709 40.72 -165.7 -1.866 -1743 0.44 -165.9 -1.866 -29093 369.78 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 18084 17333 -4511 SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHẦN KẾT CẤU  R 400  10    8888.9(kN / m )  Ru   4.5  6000(kN / m )    Ru = 6000(kN/m2) A : diện tích bêtông cọc, A = 0.503(m2) Ran : cườn g độ tính toán cốt thép  Rs 365  103    243333(kN / m )   Ran  1.5 1.5  220000(kN / m )    Ran = 220000(kN/m2) Aa : diện tích cốt thép dọc cọc Dùng 10Þ20 có As = 31.415(cm2)  QVL  6000  0.503  220000  0.0031415  3709(kN ) b Theo tiêu lý đất (theo phụ luc A – TCXD 205-1998): Qtc  mmR q p Ap  u  m f li f i  Trong đó: m : hệ số điều kiện làm việc cọc đất, m = mR : hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc, mR = d 3.14  0.82   0.503(m ) Ap : diện tích tiết diện đầu cọc, Ap  4 fi : hệ số ma sát lớp đất i mặt bên thân cọc u : chu vi thân cọc, u  d  3.14  0.8  2.513( m) mf : hệ số điều kiện làm việc đất mặt bên cọc, phụ thuộc vào phương pháp khoan tạo lỗ qp : cường độ chịu tải đất đầu mũi cọc, tính sau: Đối với đất lớn có chất độn cát đất cát trường hợp cọc nhồi có không mở rộng đáy, cọc ống hạ có lấy hết nhân đất cọc trụ tính theo công thức: q p  0.75 ( 1' dAko   1hBko ) o o α, β, Ak , Bk : hệ số không thứ nguyên, tra bảng 2.6 trang 29 giáo trình “Nền móng tầng hầm nhà cao tầng” – Nguyễn Văn Quảng  1' : trị tính toán thứ trọn g lượng riêng đất tự nhiên phía mũi cọc Đất mực nước ngầm phải kể đến đẩy  : trị tính toán trung bình trọng lượng riêng đất nằm phía mũi cọc Nếu đất mực nước ngầm phải kể đến đẩy d : đường kính cọc nhồi, d = 0.8(m) h : chiều sâu mũi cọc, h = 32(m) o o Với  = 33 o45’ tra bảng, nội suy ta Ak  57.113 , Bk  102.375 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2008 Trang : 58 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHẦN KẾT CẤU h 32   40  α = 0.681 d ' o o d = 0.8(m)  β = 0.246 q p  0.75  ( 1dAk   1hBk )  1'   dn  10.32( kN / m3 ) 1.7  14.6   5.2  3.5  9.7  12.6  9.12  5.4  9.96  5.7  10.32  10.02( kN / m3 ) 32 q p  0.75  0.246  (10.32  0.8  57.113  0.681  10.02  32  102.375)  5831.3(kN / m ) 1  MĐTN Đất trồng 2100 4450 17000 1800 15000 13000 11000 1500 12600 1500 7700 3500 5400 Sét trạn g thái dẻo meàm 9250 7600 1600 MNN 5950 2500 21000 22650 2000 Sét lẫn sỏi laterit, trạ ng thái dẻo cứng 19000 1500 -9.700 34850 2000 33000 31000 2000 29300 27600 2000 25600 -13.200 23950 -2.000 800 -1.200 1300 1300 2000 2000 Sét pha, trạng thái dẻo mềm 2000 -25.800 1400 2000 Cát pha, trạng thái dẻo mềm 2000 5700 2000 -31.200 Cát hạt trung, trạng thái chặt vừa 1700 -36.900 Hình 6.3: Chiều sâu zi ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2008 Trang : 59 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM Lớp đất PHẦN KẾT CẤU Số thứ tự lớp i mf li (m) zi (m) IL fi (kN/m2) mffili 0.6 1.5 4.45 1.63 0.00 0.000 0.6 1.5 5.95 1.63 0.00 0.000 0.6 1.8 7.6 1.63 0.00 0.000 0.6 1.5 9.25 0.42 32.23 29.007 2.0 11.00 0.42 33.28 39.936 0.6 0.6 2.0 13.00 0.61 18.70 22.440 0.6 2.0 15.00 0.61 19.10 22.920 0.6 2.0 17.00 0.61 19.14 22.968 0.6 2.0 19.00 0.61 19.18 23.016 10 0.6 2.0 21.00 0.61 19.20 23.040 11 0.6 1.3 22.65 0.61 19.20 14.976 12 0.6 1.3 23.95 0.61 19.20 14.976 13 0.6 2.0 25.60 0.65 16.06 19.272 14 0.6 2.0 27.60 0.65 16.26 19.512 15 0.6 1.4 29.30 0.65 16.43 13.801 16 0.6 2.0 31.00 94.40 113.280 17 0.6 2.0 33.00 97.20 116.640 18 0.6 1.7 34.85 100.00 120.000 Sét dẻo mềm Sét lẫn sỏi laterit Sét pha Cát pha Cát hạt trung m f f ili 615.784 Bảng tính toán mffili Theo tiêu lý đất nền: Qtc   1  5831.3  0.503  2.513  615.784  4480.6(kN ) Sức chịu tải cho phép cọc theo cường độ đất neàn: Qtc 4480.6   3200(kN ) 1.4 1.4 c Theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT: Sử dụng số liệu xuyên tiêu chuẩn SPT để tính toán sức chịu tải giới hạn cọc theo công thức Nhật Baûn cho TCXD 205 – 1998: Qu  N a Fp  0.2 N s Ls  Cu Lc d Trong đó: Na : số SPT đất mũi cọc, mũi cọc nằm lớp đất thứ có N = 50 Fp : diện tích tiết diện cọc đầu mũi, Fp = 0.503 m2 Qa   ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008  Trang : 60 SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHẦN KẾT CẤU α : hệ số phụ thuộc vào phương pháp thi công cọc, cọc khoan nhồi lấy α = 15 Ns : số SPT lớp đất cát xung quanh cọc Ls : chiều dài đoạn cọc nằm đất cát Lớp có N = 17, Ls = 5.4m Lớp có N = 50, Ls = 5.7m Lc : chiều dài đoạn cọc nằm đất sét Cu : lực dính không thoát nước đất sét Lớp có Cu = 28.6 kPa; Lc = 3.5m Lớp có Cu = 17.2 kPa; Lc = 12.6m d : đường kính cọc, d = 0.8m 15  50  0.503  0.2  17  5.4  50  6  28.6  3.5  17.2  12.6  3.14  0.8 Qu  457(T )  4570( kN ) Qu  Dựa vào kết tính sức chịu tải cọc ta chọn sức chịu tải cọc: QTK = min(QVL, Qa, Qu) = 3200(kN) để thiết kế 6.5.1.4 Tính số lượng cọc xác định tiết diện đài cọc: Áp lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây ra: P tt  QTK 3200   555.6(kN / m ) 2 3d  3  0.8 Dieän tích sơ đáy đài: Fsb  N 0tt Ptt   tb hn Trong đó: N0tt : lực dọc tính toán xác định đỉnh đài, N0tt = 12454.73(kN) h : chiều sâu đặt đáy đài, h = 3.7m n : hệ số vượt tải, n = 1.1  tb : trị trung bình trọng lượng riêng đài cọc đất bậc đài, lấy  tb  20kN / m3 Fsb  N 0tt 12454.73   26.26(m2 ) tt P   tb hn 555.6  20  3.7 1.1 Trọng lượng tính toán sơ đài đất đài: N sbtt  nFsb h tb  1.1 26.26  3.7  20  2137.56(kN ) Số lượng cọc sơ bộ: N 0tt  N sbtt 12454.73  2137.56 nc    1.4   6.38 (cọc) QTK 3200 Chọn số cọc thức nc = cọc ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 61 SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH PHẦN KẾT CẤU 800 6400 2400 800 THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM 00 800 Ø8 2400 800 800 2400 2400 800 6400 C Hình 6.4: Mặt bố trí cọc cho móng M1 6.5.1.5 Kiểm tra điều kiện áp lực: a Kiểm tra điều kiện áp lực tác dụng lên cọc: a1 Kiểm tra với tổ hợp chính: Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ftt = 6.4 x 6.4 = 40.96(m2) Trọng lượng đài đất đài sau bố trí cọc: Nttñ = nFtthñ  tb = 1.1 x 40.96 x 3.7 x 20 = 3334.1(kN) Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: Ntt = Ntto + Nttđ = 12454.73+ 3334.1= 15788.9(kN) Vì móng chịu tải lệch tâm theo hai phương (phương trục x trục y), lực truyền xuống cọc xác định theo công thức: tt max,min P tt N tt M y xmax M xtt y max    nc  xi2  yi2 Trong đó: nc : số lượng cọc móng, nc = M xtt , M ytt : momen tính toán tương ứng với trục x trục y, ta coù: M xtt  M x  Qy hđ  88.53  17.42 1.6  116.402(kNm) M ytt  M y  Qx hđ  34.87  4.62 1.6  42.26( kNm) xmax , ymax : khoảng cách từ tim cọc biên đến trục x, trục y xi, yi : khoảng cách từ tim cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài (xem sơ đồ bố trí cọc) Thay giá trị vào ta có: tt Pmax,min  15788.9 42.26  2.4 116.402  2.4    2.42  2.42 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2008 Trang : 62 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHẦN KẾT CẤU tt Suy ra:  Pmax  1984.63(kN ) tt  Pmin  1962.59( kN ) Trọng lượng tính toán cọc: Pc = n  bt LcFc = 1.1 x 25 x 32 x 0.503 = 442.64(kN) Kiểm tra lực truyền xuống cọc: tt Pmax  Pc  1984.63  442.64  2427.27(kN ) < QTK = 3200(kN) tt Pmin  1962.59( kN ) >  Cọc chịu nén Vậy cọc thiết kế đảm bảo khả chịu tải trọng dọc trục Cọc chịu nén nên không cần kiểm tra cọc theo điều kiện chống nhổ a2 Kiểm tra với tổ hợp 3: Lực dọc tác dụng vào móng sau cộng thêm tải sàn tầng hầm đà kiềng: N = 37.4 + 74.8 + 87.67 + 415.5 +10157.86= 10773.23(kN) Nmax Mx My Qx Qy Móng M2 Tổ hợp (kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN) Trị tính toán 10773.23 100.57 295.63 75.09 18.18 COMB3 Trị tiêu chuẩn 9368.03 87.4522 257.07 65.2957 15.8087 Nội lực tổ hợp móng M2 Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: Ntt = Ntto + Nttđ = 10773.23+ 3334.1= 14107.33(kN) Áp dụng công thức kiểm tra tương tự tổ hợp ta coù: M xtt  M x  Qy hđ  100.57  18.18  1.6  129.66(kNm) M ytt  M y  Qx hđ  295.63  75.09 1.6  415.774(kNm) tt Pmax,min  14107.33 415.774  2.4 129.66  2.4    2.42  2.42 tt Suy ra:  Pmax  1801.29(kN ) tt  Pmin  1725.53(kN ) Trọng lượng tính toán coïc: Pc = n  bt LcFc = 1.1 x 25 x 32 x 0.503 = 442.64(kN) Kiểm tra lực truyền xuống cọc: tt Pmax  Pc  1801.29  442.64  2243.4( kN ) < QTK = 3200(kN) tt Pmin  1725.53(kN ) >  Cọc chịu nén Vậy cọc thiết kế đảm bảo khả chịu tải trọng dọc trục Cọc chịu nén nên không cần kiểm tra cọc theo điều kiện chống nhổ a3 Kiểm tra với tổ hợp 4: Lực dọc tác dụng vào móng sau cộng thêm tải sàn tầng hầm đà kiềng: N = 37.4 + 74.8 + 87.67 + 415.5 +10106.7= 10722.07(kN) Móng M2 Tổ hợp ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Nmax Mx Trang : 63 My Qx Qy SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHẦN KẾT CẤU (kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN) Trị tính toán 10722.07 571.68 16.26 1.94 105.57 COMB4 Trị tiêu chuẩn 9323.54 497.11 14.14 1.69 91.80 Bảng 6.6: Nội lực tổ hợp móng M1 Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài: Ntt = Ntto + Nttđ = 10722.07+ 3334.1= 14056.17(kN) Áp dụng công thức kiểm tra tương tự tổ hợp ta có: M xtt  M x  Qy hđ  571.68  105.57  1.6  740.6( kNm) M ytt  M y  Qx hđ  16.26  1.94  1.6  19.37(kNm) tt Pmax,min  14056.17 19.37  2.4 740.6  2.4    2.4  2.42 tt  1809.8(kN ) Suy ra:  Pmax tt  Pmin  1704.24( kN ) Trọng lượng tính toán cọc: Pc = n  bt LcFc = 1.1 x 25 x 32 x 0.503 = 442.64(kN) Kiểm tra lực truyền xuống cọc: tt Pmax  Pc  1809.8  442.64  2252.44(kN ) < QTK = 3200(kN) tt Pmin  1704.24(kN ) >  Cọc chịu nén Vậy cọc thiết kế đảm bảo khả chịu tải trọng dọc trục Cọc chịu nén nên không cần kiểm tra cọc theo điều kiện chống nhổ b Kiểm tra điều kiện áp lực mặt phẳng mũi cọc: Với quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc  = tb/4 Trong đó: tb  tb  1h1  2 h2   n hn h1  h2   hn 4.42  4.5  12.53  3.5  10.45 12.6  18.53  5.4  33.75  5.7  15.56o 4.5  3.5  12.6  5.4  5.7   = tb/4 = 15.56o/4 = 3o53’ Chieàu Udài đáy khối móng quy ước: LM = 4.8 + x (0.8/2) + x 32 x tg3o53’ = 9.94(m) Chiều rộng đáy khối móng quy ước: BM = 4.8+ x (0.8/2) + x 32 x tg3o53’ = 9.94(m) Chiều cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến cốt thiên nhiên): HM = 32.0 + 3.7 = 35.7(m) Trọng lượng khối móng quy ước: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 64 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỊA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHẦN KẾT CẤU N Mtc = LMBMHM  tb = 9.94x 9.94x 35.7 x 20 = 70545.8(kN) Trò tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng quy ước: Nmax Mx My Móng M2 Tổ hợp (kN) (kNm) (kNm) Trị tính toán 12454.73 88.53 34.87 COMB1 Trị tiêu chuẩn 10830.20 76.98 30.32 Qx (kN) 4.62 4.02 Qy (kN) 17.42 15.15 tc tc Ntc = N M + N o = 70545.8+ 10830.20= 81375.9(kN) Momen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối móng quy ước: M xtc  Moxtc  Qoxtc  L  hđ   76.98  4.02  (32.0 1.6)  212.052(kNm) M ytc  Moytc  Qoytc  L  hđ   30.32 15.15 (32.0 1.6)  539.36(kNm) Độ lệch tâm: M xtc 212.052 ex  tc   0.0026(m) N 81375.9 M ytc 539.36 ey  tc   0.0066( m) N 81375.9 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước:  tc max tc  max N tc  LM BM  6ex 6e y  1    LM BM   81375.9   0.0026  0.0066    1    9.94  9.94  9.94 9.94   828.2(kN / m ) tc  max tc   819.04(kN / m )  tbtc  tc tc  max    828.2  819.04  823.62(kN / m ) Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước: RM  m1m2 ABM  II  BH M  II'  DCII K tc   Trong đó: Ktc : hệ số độ tin cậy, Ktc = m1, m2 : hệ số điều kiện làm việc đất nền, tra bảng 6.2 trang 73 giáo trình “Nền móng tầng hầm nhà cao tầng” – Nguyễn Văn Quảng, ta có: m1 = 1.4; m2 = BM : cạnh ngắn khối móng quy ước, BM = 9.94(m) HM : chiều cao khối móng quy ước, HM = 35.7(m)  II : trọng lượng riêng đất đáy khối quy ước,  II   đn6  10.32( kN / m3 ) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 65 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỊA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHẦN KẾT CẤU  II' : trọng lượng riêng đất từ đáy khối quy ước trở lên: 1.7  14.6   5.2  3.5  9.7  12.6  9.12  5.4  9.96  5.7  10.32  9.11(kN / m3 ) 1.7   3.5  12.6  5.4  A, B, D : hệ số tra bảng 6.1 trang 72 giáo trình “Nền móng tầng hầm nhà cao tầng” – Nguyễn Văn Quảng, phụ thuộc góc ma sát đất đáy khối móng quy ước Với II = 33045’ tra bảng ta có: A = 1.52; B = 7.10; D = 9.11 CII : lực dính đơn vị đất đáy khối móng quy ước, CII = 3.9(kN/m2) 1.4 1 RM  1.52  9.94 10.32  7.1 35.7  9.11  9.11 3.9   3500.78(kN / m2 )  1.2RM = 4200.93(kN/m2) Kieåm tra điều kiện: tc  max  828.2( kN / m )  1.2 RM  4200.93( kN / m )  II'   tbtc  823.62(kN / m )  RM  3500.78(kN / m ) Các điều kiện thỏa nên ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính c Kiểm tra lún cho móng cọc: c1 Ứng suất thân: Tại đáy lớp đất 2:  zbt8.5 = 20 x 2.5 + x 5.2 = 81.2(kN/m2) Tại đáy lớp đất 3:  zbt12 = 81.2 + 3.5 x 9.7 = 115.15(kN/m2) Tại đáy lớp đất 4:  zbt 24.6 = 115.15+ 12.6 x 9.12 = 230.062 (kN/m2) Tại đáy lớp đất 5:  zbt30 = 230.062 + 5.4 x 9.96 = 282.23(kN/m2) Tại đáy khối móng quy ước:  zbt36 = 282.23+ 5.7 x 10.32 = 341.05(kN/m2) c2 Ứng suất gây lún đáy khối quy ước:  zgl0   tbtc   bt  823.62  314.05  509.57(kN / m2 ) Chia đất đáy khối quy ước thành lớp phân tố có chiều BM 9.94   2.49(m) Choïn hi = 2(m) tính ứng suất gây lún 4 gl bt thỏa điều kiện   0.2 ta tính lún đến độ sâu dày ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 66 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỊA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHẦN KẾT CẤU Ta có bảng tính toán sau:  zigl  bt (kN/m2) (kN/m2) 509.57 341.05 0.40 0.8 407.66 380.85 0.80 0.58 236.44 460.45 Điểm Độ sâu z(m) LM BM 2z BM Ko 0 1.00 1.00 1.00 1.00 1.21 0.4 94.58 579.85 Ứng suất thân ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước Tại điểm có độ sâu z = 6(m) có:  gl  94.58(kN / m2 )  0.2 bt  0.2  579.85  115.97(kN / m2 ) Độ lún móng coïc: 0.8 gl  zi hi E i 1 S  S 0.8   509.57 94.58   407.66  236.44    38500  2  S  0.039( m)  3.9(cm)  S gh  8(cm) Vậy độ lún dự báo móng thỏa điều kiện 2100 MĐTN SÀN TẦNG HẦM 32000 1600 MNN 341.05 380.85 460.45 579.85 509.57 407.66 236.44 94.58 BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT GÂY LÚN TẠI ĐÁY MÓNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2008 Trang : 67 SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỊA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHẦN KẾT CẤU 6.5.1.6 Tính toán cấu tạo đài cọc: a Chiều cao đài điều kiện chọc thủng: Chiều cao đài cọc xác định : hđài = 1.6(m) Chiều cao làm việc đài cọc: ho = hđài - h1 = 1.6 – 0.15 = 1.45(m) (Với h1 : độ sâu cọc ngàm vào đài, h1 = 0.15m) Kiểm tra chiều cao làm việc đài cọc theo điều kiện chống chọc thủng: N ct  0.75Rk hobtb Nct  ho  0.75Rk btb Trong đó: Nct : lực gây đâm thủng tổng phản lực đầu cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng phía cạnh dài đài cọc (khi móng cọc chịu tải lệch tâm tính cho phía có phản lực max coïc) Nct = 1584.63 x = 3024.11(kN) btb : chiều dày trung bình đáy đáy tháp chọc thủng btb  0.8  4.0  2.4( m) Rk : cường độ chịu kéo bêtông, Rk = 1200(kN/m2) Ta có: N ct 3024.11   1.4(m) 0.75Rk btb 0.75 1200  2.4 N ct  1.4(m) ho = 1.45(m) > 0.75Rk btb Vậy đài cọc thỏa mãn điều kiện chọc thủng 800 2800 150 1600 45° 2800 4000 800 100800 800 2400 800 2400 800100 6400 Sơ đồ tháp chọc thủng b Tính thép cho đài cọc: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2008 Trang : 68 SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM 2400 2000 I 800 x PHẦN KẾT CẤU 6400 II Y 800 2400 2400 800 2400 2000 800 6400 C Sơ đồ thứ tự cọc mặt ngàm Bảng số liệu tải trọng đầu cọc: xi yi Pitt (m) (m) (kN) 2.40 -2.40 1978.76 2.40 0.00 1970.68 2.40 2.40 1962.59 0.00 -2.40 1981.70 2.40 2.40 1962.59 -2.40 -2.40 1984.63 -2.40 0.00 1976.55 -2.40 2.40 1968.46 Cọc Momen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI = r1(P3 + P5 + P8) MI = 2.0 x (1962.59+ 1962.59+1968.46) = 11787.28(kNm) Momen tương ứng với mặt ngàm II-II: MII = r2(P1 + P2 + P3) MII = 2.0 x (1978.76+ 1970.68+ 1962.59) = 11824.06(kNm) Diện tích cốt thép ứng với mặt ngàm I-I: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2008 Trang : 69 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM FaI  PHẦN KẾT CẤU MI 11787.28   0.0247(m )  247(cm ) 0.9 Ra ho 0.9  365  10 1.45 Chọn 51Þ25 (Fa = 250.4cm2) Khoảng cách thép: a 6400  (2  50)  100( mm) 50 Diện tích cốt thép ứng với mặt ngàm II-II: FaI  MI 11824.06   0.0248(m )  248(cm ) 0.9 Ra ho 0.9  365 10  1.45 Chọn 51Þ25 (Fa = 250.4cm2) Khoảng cách thép: a 6400  (2  50)  100( mm) 50 c Bố trí thép cho móng M2: Thép móng M2 thể vẽ KC-04/04 6.6 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG: Do thời gian có hạn đồ án, giả thiết bỏ qua ảnh hưởng thời tiết thời gian thi công, ta so sánh phương án móng thông qua tiêu khối lượng bê tông cốt thép sử dụng, tiêu điều kiện thi công tiêu điều kiện kinh tế 6.6.1 Khối lượng bêtông, cốt thép: Do số lượng móng công trình tương đối nhiều nên ta lấy điển hình móng M2 để so sánh 6.6.1.1 Phương án cọc ép: - Khối lượng bêtông : 153.4m3 - Khối lượng cốt thép : 10.9T 6.6.1.2 Phương án cọc khoan nhồi: - Khối lượng bêtông : 210.9m3 - Khối lượng cốt thép : 8.6T Dựa vào kết thống kê ta nhận thấy phương án móng cọc ép có khối lượng thép lớn khối lượng bêtông lại nhỏ nhiều so với phương án cọc khoan nhồi 6.6.2 Điều kiện thi công: 6.6.2.1 Phương án cọc ép: a Ưu điểm: - Thi công dễ dàng không đòi hỏi kỹ thuật cao - Dễ kiểm tra chất lượng đoạn cọc thử lực ép, xác định sức chịu tải cọc ép qua lực ép cuối b Nhược điểm: - Khi thi công gây chấn động làm ảnh hưởng đến công trình xung quanh ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 70 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HỊA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHẦN KẾT CẤU - Quá trình ép cọc thường xảy cố gặp lớp đất cứng, đá cuội hay đụng phải tảng đá mồ côi mà trình khoan địa chất không phát Các cố thường gặp ép cọc : cọc bị chối chưa đến độ sâu thiết kế, cọc bị gãy trình ép,… 6.6.2.2 Phương án cọc khoan nhồi: a Ưu điểm: - Phương pháp thi công cọc khoan nhồi cho phép cường độ vật liệu xấp xỉ cường độ đất nền, từ ta tận dụng hết khả chịu lực bê tông - Khi thi công không gây chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh - Có khả thi công cọc qua lớp đất cứng nằm xen kẽ b Nhược điểm: - Công nghệ thi công cọc đòi hỏi kỹ thuật cao, chuyên gia có kinh nghiệm - Biện pháp kiểm tra chất lượng bêtông cọc thường phức tạp, tốn - Việc khối lượng bêtông thất thoát trình thi công thành lỗ khoan không bảo đảm dễ bị sập hố khoan trước đổ bêtông gây ảnh hưởng xấu đến chất lượng thi công cọc - Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cọc đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ 6.6.3 Điều kiện kinh tế: - Dựa vào kết thống kê ta nhận thấy phương án móng cọc ép có khối lượng thép lớn khối lượng bêtông lại nhỏ nhiều so với phương án cọc khoan nhồi nên phương án cọc ép ta thấy hiệu kinh tế phương án cọc khoan nhồi - Phương án cọc khoan nhồi có giá thành thi công cao đòi hỏi kỹ thuật cao, công nhân có tay nghề máy móc đại Còn phương án móng cọc ép thi công đơn giản không đòi hỏi kỹ thuật cao, công nhân lành nghề, máy móc đại nên giá thành hạ - Theo tổng kết sơ bộ, công trình nhà cao tầng không lớn (dưới 12 tầng), kinh phí xây dựng móng phương án cọc khoan nhồi thường lớn 22.5 lần so sánh với phươg án cọc ép Ở công trình gồm tầng hầm tầng thân nên phương án cọc ép giá thành rẻ nhiều so với phương án cọc khoan nhồi 6.6.4 Kết luận: Với tiêu so sánh trên, ta thấy hai phương án móng có ưu điểm khuyết điểm, nhiên với điều kiện địa chất cụ thể công trình mà ta tính toán với qui mô công trình không lớn (1 tầng hầm tầng thân), ta thấy phương án móng cọc ép phương án tối ưu Vì em định chọn phương án móng cọc ép phương án móng công trình ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2008 Trang : 71 SVTH: TẠ CƠNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : 72 PHẦN KẾT CẤU SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH ...THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHỤ LỤC BẢNG NỘI LỰC CỘT TRỤC Story Column Load Loc P V2 V3 T M2 M3... 28651 27008 -4896 -1995 -3452 -2736 -4047 -1.621 -34969 4459.4 SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHỤ LỤC ST C2 COMB9 280 -558.4 30.34 -233 T1 C2 COMB1 -5744 4.77 -85.05... NGHIỆP KSXD KHÓA 2008 Trang : -1.621 30262 11087 -4035 -544 1387.9 SVTH: TẠ CÔNG BÁ KHÁNH THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÒA TÂM,QUẬN 8, TP.HCM PHỤ LỤC T2 C2 COMB1 350 -5277 6.27 -114.6 -10.85 T2 C2 COMB2 -4504