Thiết kế cầu cái nhúc

ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG CHƯƠNG I: THIẾT KẾ BỐ TRÍ CHUNG CẦU A, NHIỆM VỤ ðỀ TÀI 1, ðặc ñiểm thủy văn: + Mực nước cao nhất: MNCN = + Mực nước thấp nhất: MNTN = + Mực nước thông thuyền: MNTT = 2.30 -1.60 1.95 m m m 2, Nhiệm vụ thiết kế: + Khổ Cầu:7m + 2x1m+2x0.3m + Tải TrọngHL93 + Người (300kg/m2) + Tĩnh Khơng Thơng Thuyền: Chiều cao Htt = 3.5 m Chiều rộng Btt = 25 m PHƯƠNG ÁN I: CẦU THÉP A, Thiết Kế Bố Trí Chung Dọc Cầu: - Dựa vào đặc ñiểm thủy văn, ñịa hình nhiệm vụ thiết kế ñể ñưa giải pháp thiết kế phù hợ - Kết cấu phần chia làm nhịp dầm ñơn giản: 2x24m + 35m + 2x24m - Nhịp thông thuyền: Lc 35 m - Nhịp biên: Lb 24 m - Kết cấu phần dưới: + Mố: M1 M2 + Trụ: T1,T2,T3 T4 B, Xác ñịnh cao ñộ cầu: 1, Cao ñộ ñáy dầm nhịp giữa: CððD = max( MNCN+0.5 ; MNTT + Htt) =max(2,3+0.5;1,95+3,5) 5.45 =m 2, Cao ñộ ñỉnh xà mũ cao độ đáy bệ móng mố, trụ: 0.25 m - Chiều cao ñá kế gối: hñk = - Chiều cao gối cầu : hg = 0.05 m + Trụ P2 P3 ðể xác ñịnh ñược cao ñộ xà mũ trụ ta xác ñịnh cao ñộ ñỉnh gối cầu trụ: CðG = CððD = 5.45 m - Cao ñộ ñỉnh xà mũ trụ T2 T3 phía nhịp T2T3: CðXM1 = CðG - hñk - hg 5,45-0,25-0,05 = 5.15 m - Cao ñộ ñỉnh xà mũ trụ T2 T3 phía nhịp T1T2,T3T4: CðXM2 = CðXM1 + 0.26 = 5,15+0,26 = 5.41 m Trong đó: 0.26m chệnh lệch chiều cao phía xà mũ - Cao độ đáy bệ móng trụ P2 P3 xác ñịnh sau: CððB1 = MNTN-0.5m = -2.10 m +Trụ T1 T4 Vì cầu đối xứng nên cao ñộ T1 T4 giống 2% ðộ dốc dọc dầm từ trụ T3 ñến T4 I1 = SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV: 106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG ðể xác ñịnh ñược cao ñộ ñáy dầm 25m trụ T3: CððDb1 = CðXM2 + hñk + hg = 5.71 m - Cao ñộ ñáy dầm trụ T4 là: CððDb2 = CððDb1 - Lb*I = 5,71-24*2/100 = 5.23 m - Cao ñộ ñỉnh gối cầu trụ T4: CðG =CððDb2 = 5.23 m -Cao ñộ ñỉnh xà mũ trụ T1 T4 là: 4.93 m CðXM3 = CðG - hñk - hg = - Cao ñộ ñáy bệ móng trụ T1 T4 chọn sau: CððB2 = -2 m + Mố M1 M2 Vì cầu ñối xứng nên cao ñộ M1 M2 giống ðộ dốc dọc dầm từ trụ T4 ñến M I2 = 2% - Cao ñộ ñáy dầm mố M2 là: CððDb3 = CððDb2 - Lb*I = 5,23-24*2/100 = 4.75 m - Cao ñộ ñỉnh gối cầu mố M2: CðG = CððDb3 = 4.75 m -Cao ñộ ñỉnh xà mũ trụ M2 là: CðXM4 = CðG - hñk - hg = 4.45 m - Cao ñộ ñáy bệ móng trụ M2 chọn sau: CððB3 = -2.5 m 3, Chọn cao độ mũi cọc (Tính chung cho tất cọc) - Chọn cọc có đường kính D = 1m - Cao độ mũi cọc chọn dựa vào yếu tố sau: + Mũi cọc phải ñược ñặt vào tầng ñất chịu lực tốt + Chiều dài cọc khơng vượt q 100 đường kính cọc -Dựa vào yếu tố ta chọn cao ñộ mũ CðMC = -52.5 m - Từ ñó ta có chiều dài cọc mố trụ sau: - Chiều dài cọc: L1 = -(CðMC - CððB3) = 50 m SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV: 106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG ợp SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV: 106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD :TS NGUYỄN QUỐC HÙNG THIẾT KẾ SƠ BỘ PHƯƠNG ÁN I-SỐ LiỆU BAN ðẦU: 1.Số liệu thiết kế: Khẩu độ tính tốn nhịp (m) 34.4 (m) Khổ xe: (m) Lề hành: (m) Số dầm chủ dầm Tải trọng: HL-93, người ñi 300kg/m2, quy trình thiết kế cầu 22TCN 272-05 2.Nội dung thiết kế: a Kích thước chung nhịp: Kết cấu Ký hiệu ðơn vị Số lượng Giá trị Chiều dài kết cấu nhịp L m 35 Khổ cầu K m Lan can - Lề người ñi Chiều rộng lề hành m Chiều dày lề hành m 0.18 Chiều cao ñá vỉa m 0.2 Chiều rộng gờ lan can m 0.3 Chiều cao gờ lan can m 0.6 Bản mặt cầu Chiều dày mặt cầu ts m 0.2 Chiều dày vút mặt cầu tv m 0.1 Chiều dày lớp phủ mặt cầu Chiều rộng mặt cầu tc m m 0.05 9.6 Dầm thép Số lượng dầm chủ Nb dầm Khoảng cách dầm chủ S m Khoảng hẫng Sh m 1.6 0.8 Chiều dày cánh tt m 0.02 Chiều rộng cánh bt m 0.32 Chiều dày sườn dầm tw m 0.02 Chiều cao sườn dầm Dw m 1.356 Chiều dày cánh tb m 0.024 1 0.4 1.4 1.48 0.143 10 3.349 Chiều rộng cánh Chiều cao dầm thép bb m h m Liên kết ngang Dầm ngang (S510x143) khoang m Trọng lượng (tra bảng) T/m Liên kế dọc Liên kết dọc L127x127x22.2 (1 khoang)m SVTH : NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV: 106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD :TS NGUYỄN QUỐC HÙNG Trọng lượng (tra bảng) T/m Sườn tăng cường ñứng ( cho1 dầm) Chiều dày sườn tăng cường m Chiều cao sườn tăng cường m Chiều rộng sườn tăng cường m 0.0405 0.018 1.346 0.15 MẶT CẮT NGANG KẾT CẤU NHỊP Chiều rộng toàn cầu: 9,6m ðặc trưng vật liệu: - Thép dầm chủ, liên kết ngang, liên kết dọc (M270 cấp 345 W ) Cường ñộ giới hạn chảy: Fy = 345 Mpa = 34500 T/m Trọng lượng riêng thép: ys = 7850 kg/m = 7.85 T/m Mơ đun đàn hồi: = 2E+07 T/m Mpa = 42000 T/m Es = 200000 Mpa - Bê tông 28 ngày tuổi: Cường ñộ chịu nén = 2E+07 T/m Es = 200000 Mpa - Thép mặt cầu, neo chống cắt: Cường ñộ giới hạn chảy: fy = 420 Mơ đun đàn hồi: f'c = 28 Mpa = Trọng lượng riêng bê tông : yc = 2400 kg/m = Mơ đun đàn hồi bê tông : ( ) Ec = 0.043 y c1.5 => Ec = 26752.5 - Bê tông nhựa SVTH : NGUYỄN CHÍ THẢO 2800 T/m 2.4 T/m f c' Mpa = 2675250 T/m TRANG: MSSV: 106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD :TS NGUYỄN QUỐC HÙNG Trọng lượng riêng bê tông nhựa: yf = 2250 kg/m = 2.25 T/m II- ðẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA DẦM : Mặt cắt ngang dầm thép liên hợp - bê tông cốt thép: Tính hệ số chuyển đổi từ bê tơng sang thép: s Es 200000 n= = = 7.48 Ec 26752.5 => Chọn hệ số n = => 3n Tính bề rộng hữu hiệu (be): =24 be < L/4 = 35.6/4 = 8.75 m be Chọn be(min) = 1.6 m be = 1.6m Dầm biên Dầm 20 24 SVTH : NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: 1123.2 749.5 III 880 1400 1356 III II I 650.5 II I 576.8 320 820 100 20 200 1600 Tính ñặc trưng mặt cắt : 400 MSSV: 106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD :TS NGUYỄN QUỐC HÙNG I-I trục trung hòa dầm thép II-II trục trung hịa dầm liên hợp giai đoạn1 (hệ số n=8) III-III trục trung hòa dầm liên hợp giai ñoạn ( hệ số n-24) Bảng tống hợp đặc trưng hình học dầm : Mặt cắt Diện tích Khoảng cách A*di I0=bh /12Ii=A.yi I=I0+Ii A(cm2) (cm3) (cm4) (cm4) d1(cm) Dầm thép trục I-I Cánh 32*2 64 8896 21.33 349991 139 Sườn dầm135.6*2 271.2 19038.2 415554 7192.9 70.2 Cánh 40*2.4 96 115.2 46.08 391375 1.2 Tổng cộng 431.2 65.05 28049.4 415622 748558 Dầm thép bê tơng liên hợp (giai đoạn trục II-II) Hệ số chuyển đổi từ bê tơng sang thép n=8 Dầm thép 431.2 28049.4 1E+06 963496 65.05 Cánh dầm 170*20 400 160 64000 13333 909353 Vút 32*10 40 145 5800 333.33 42719 Tổng cộng 871.2 112.32 97849.4 1E+06 2E+06 Dầm thép bê tông liên hợp (giai ñoạn trục III-III) Hệ số chuyển ñổi bê tông sang thép 3n = 24 Dầm thép 431.2 65.05 28049.4 1E+06 963496 Cánh dầm 170*20 133.33 160 21332.8 4444.4 675908 Vút 32*10 13.33 145 1932.85 111.11 42102 Tổng cộng 577.86 88.8 51315.1 1E+06 2E+06 yt yb yts Sb=I/yb St=I/yt (cm) Dầm thép 65.05 Dầm liên hợp (n=8)112.32 Dầm liên hợp(3n=24) 88.8 (cm) 74.95 27.68 51.2 (cm4) 350012 422747 391421 1E+06 2E+06 922686 43053 3E+06 2E+06 680353 42213 3E+06 Sts=I/yts (cm3) (cm3) (cm3) (cm) 17897 15533 57.68 27541 111756 53631 81.2 32097 55669 35102 di khoảng cách từ ñáy dầm thép ñến trọng tâm tiết diện tính yi khoảng cách từ trục trung hịa đến tim tiết diện tính tốn yb, yt,yts khoảng cách từ trục trung hịa đến mép dưới, mép dầm thép &mép tr Sb,St,Sts mômen chống uốn tính mép dưới, mép dầm thép & mép bmc SVTH : NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV: 106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD :TS NGUYỄN QUỐC HÙNG III-TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN DẦM : Tĩnh tải kết cấu nhịp a Dầm chủ Diện tích dầm chủ : 0.04312 m2 Trọng lượng riêng thép: 7.85 T/m => Trọng lượng 1m dài dầm: DCg =0,04312*7,85* = 0.33849 T/m b Sườn tăng cường đứng: Thể tích sườn tăng cường đứ0,018*1,346*0,15 = 0.00363 Trọng lượng riêng thép 7.85 T/m Số lượng sườn dầm 7*2 + (7-1)*2 = = 26 Chiều dài dầm chủ: 35 => Trọng lượng 1m dài dầm : 0.02119 0,004*7,85*26 DCg = = 35 c Dầm ngang (ký hiệu S510) Trọng lượng 1m dài 0.143 Số lượng dầm ngang toàn cầu : Ng= 7*(6-1) = 35 Chiều dài dầm ngang 1.48 Số lượng dầm chủ Nb = => Trọng lượng dầm ngang 1m dài dầm chủ: 0.0353 0,143 * 35 * 1,48 DCgh = = * 35 d Liên kết dọc (L127x127x22.2) Trọng lượng 1m dài thép L 0.0405 Số lượng liên kết dọc toàn cầu Ngv= 10*(6-1) = 50 Chiều dài liên kết dọc 3.349 Số lượng dầm chủ Nb = Chiều dài dầm chủ: 35 => Trọng lượng liên kết dọc 1m dài: 0.0323 0,0405 * 50 * 3,349 DCgv = = * 35 e Bản mặt cầu Chiều rộng bản: 9.6 Chiều dày 0.2 SVTH : NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: m T/m m dầm m dầm T/m m dầm m T/m m m MSSV: 106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD :TS NGUYỄN QUỐC HÙNG Trọng lượng riêng BTCT Số lượng dầm chủ Nb = => Trọng lượng 1m dài dầm chủ 9,6 * 0,2 * 2,4 DCgd = = f Lớp phủ mặt cầu Khổ xe Chiều dày lớp phủ mặt cầu 2.4 T/m dầm 0.768 T/m 0.05 m m Trọng lượng riêng BTN 2.25 T/m Số lượng dầm chủ Nb = dầm => Trọng lượng lớp phủ 1m dài dầm chủ 0.13125 T/m * 0,05 * 2,25 DWgf = = g Lề hành gờ chắn Diện tích LBH + gờ chắn : 0.38 m2 Trọng lượng riêng bê tông 2.4 T/m Số lượng Số lượng dầm chủ Nb = dầm Trọng lượng LBH, gờ chắn 1m dài dầm chủ: 0.304 T/m 0,38 * 2,4 * DWgp= = h Lan can tay vịn: Trọng lượng 1m dài: 0.075 m Số lượng Số lượng dầm chủ Nb = dầm Trọng lượng lan can 1m dài dầm chủ: 0.025 T/m 0,075 * DWgp= = Hoạt tải tác dụng lên kết cấu nhịp : Số xe thiết kế :7 / 3.5 = 3.5m xe thiết kế *Xe tải thiết kế: 1.8m 0.6m nãi chung 0.3m thiÕt kế mút thừa mặt cầu Tim baựnh ủeỏn meựp laứn 4.3tíi 9.0m 4.3m 35kN 145kN SVTH : NGUYỄN CHÍ THẢO 145kN TRANG: MSSV: 106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD :TS NGUYỄN QUỐC HÙNG *Xe trụcthiết kế: 4.3 m 35kN 11 145kN 11 Tải trọng thiết kế: Tải trọng thiết kế phân bố ñều theo phương ngang cầu theo chiều rộng 3m/làn w=9.3 kN/m Lề người ñi : Tải trọng người ñi b SVTH : NGUYỄN CHÍ THẢO 1m Tải trọng : Wl 0.3T/m2 => wp =1 * 0,3 = TRANG: 9.3 kN/m 0.3 T/m MSSV: 106105019 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG c) THI CÔNG BÊ TÔNG TRỤ T2 & T3: - Trước thi công trụ tiến hành đóng cọc Larsen V dài 12m búa rung, làm hố móng - Thi công bịt đáy trụ phương pháp bơm vữa dâng, đào hố thu nước, bơm nước liên tục - Tiến hành công tác cắt ống vách, đập bê tông đầu cọc thủ công búa máy, cốt thép lòi uốn nắn để liên kết với bệ trụ theo thiết kế - Bê tông bơm từ máy bơm vào Bệ Trụ,Thân Trụ ,Mũ Tru Luu ý bố trí thời gian thi công vào lúc nước xuống ngày - Sử dụng đầm dùi để đầm bê tông , sau bê tông mặt tiến hành công tác bảo dưỡng bê tông cách phủ lớp vải bố, tưới nước để thường xuyên ướt mặt bê tông thời gian ngày, Bê tông đạt cường độ thiết kế tháo ván khuôn nhổ cọc ván thép 5.THI CÔNG KẾT CẤU THƯNG TẦNG: - Sau bê tông mố, trụ đạt cường độ thiết kế, đồng ý tư vấn giám sát bên A đơn vị thi công tiến hành lao phóng dầm cầu, vị trí tim dầm vạch sẵn sơn trắng - Dầm BTCT vận chuyển từ công Ty Cổ Phần Bêtông 620 Châu Thới đến vị trí công trình đường thủy a) LAO PHÓNG DẦM I BTCTDUL: - Sau đá kê gối đạt cường độ thiết kế , đồng ý tư vấn giám sát bên A đơn vị thi công tiến hành lao phóng dầm cầu, vị trí tim dầm vạch sẵn phấn trắng - Dầm I BTCTDƯL vận chuyển từ Công ty 620 đến công trình đường thủy, sau vận chuyển lên bờ thông qua bến tạm (đóng cừ Lazsen) để tiến hành lao phóng dầm 02 nhịp nhịp ( M1-T1) nhịp (M2-T4) LAO PHÓNG DẦM I BTCTDƯL NHỊP (M1-T1) & NHỊP (M2-T4), L=24,54M - Dầm I BTCTDƯL vậän chuyển đến công trình đường thủy - Tại vị trí bến tạm cặp sông, dầm đưa lên bờ xe rơ-mooc chuyên dùng cẩu 70T - Sau di chuyển đến vị trí lao phóng đường tạm, trình di chuyển bốc dở dầm phải ý điểm kê kích dầm - 02 cẩu 50T mố trụ thực công tác lao phóng dầm vào vị trí nhịp Các động tác phải thực nhịp nhàng đảm bảo an toàn cho người thiết bị - Nên bố trí thời gian lao phóng vào lúc thủy triều lên Sau lao phóng xong phải neo cum, chống hông cho phiến dầm I thi công xong dầm ngang tháo dở LAO PHÓNG DẦM I BTCTDƯL NHỊP (T1-T2) & NHỊP (T3-T4), L=24,54M SVH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG MSSV:106105019 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG - Dầm I BTCTDƯL vậän chuyển đến công trình đường thủy - Tại vị trí bến tạm cặp sông, dầm cầu lên vị trí nhịp cầu 50T, đầu dầm lại sử dụng cẩu 70T xà lan 400T đặt vào vị trí nhịp - Các động tác phải thực nhịp nhàng đảm bảo an toàn cho người thiết bị - Nên bố trí thời gian lao phóng vào lúc thủy triều lên Sau lao phóng xong phải neo cum, chống hông cho phiến dầm I thi công xong dầm ngang tháo dở LAO PHÓNG DẦM I BTCTDƯL NHỊP (T2-T3), L=33M - Dầm I BTCTDƯL vậän chuyển đến công trình đường thủy - Tại vị trí nhịp bố trí 02 cẩu 70T xà lan 400T ứng với trụ, di chuyển xà lan dầm vào vị trí tiến hành cầu nhấc dầm vào vị trí nhịp - Các động tác phải thực nhịp nhàng đảm bảo an toàn cho người thiết bị - Nên bố trí thời gian lao phóng vào lúc thủy triều lên, xà lan chở cẩu phải có cọc neo chắn an toàn Sau lao phóng xong phải neo cum, chống hông cho phiến dầm I thi công xong dầm ngang tháo dở b) BÊTÔNG THƯNG TẦNG : THI CÔNG BÊTÔNG MẶT CẦU, DẦM NGANG, LỀ BỘ HÀNH & GỜ LAN CAN - Thi công bê tông thượng gồm có thi công bê tông mặt cầu, dầm ngang, lề hành gờ lan can - Sau lao dầm hoàn tất, tiến hành công tác lắp dựng ván khuôn, gia công lắp dựng cốt thép, đổ bê tông dầm ngang Tiếp theo tiến hành lắp đặt đan làm ván khuôn đáy cho mặt cầu - Lắp dựng ván khuôn cốt thép để tiến hành đổ bê tông mặt cầu - Bê tông mặt cầu cấp từ trạm trộn đặt địa phương Sử dụng đầm dùi, đầm thước để đầm bê tông mặt cầu Sau đổ bê tông xong tiến công tác bảo dưởng bê tông cách phủ lớp vải bố, tưới nước liên tục thời gian ngày - Lắp dựng ván khuôn lề hành, gờ lan can Ván khuôn lề hành thép, ván khuôn dùng mốp xốp cát, ván khuôn gờ lan can làm thép Thép lề hành, gờ lan can gia công trước, sau tiến hành lắp đặt đổ bê tông - Tiến hành tráng vữa ximăng mác 75, lát gạch Terrazzo lề hành Lắp ống cột lan can, lan can THI CÔNG CÁC LỚP PHỦ MẶT CẦU: - Sau thi công mặt sàn hoàn tất, tiến hành vệ sinh bề mặt thật để tiến hành công tác phun lớp phòng nước SVH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG MSSV:106105019 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG Sau đo tiến hành tưới nhựa dính bám tiêu chuẩn 1Kg/m2 Vận chuyển BT nhựa đến công trường (phải đảm bảo nhiệt độ rải BTNN) Dùng máy rải chuyên dùng để rải hỗn hợp BTNN Tiến hành lu lèn: Máy rải chạy đến đâu máy lu phải tiến theo đến để lu Dùng lu bánh nhẵn nặng qua 15-20 lần/1 điểm,tốc độ lu từ 1,5–2 km/h, máy lu phải dần từ lề vào tim cầu,vệt bánh xe chồng lên từ 20– 30cm.Trong trình lu cần phải bôi dầu thường xuyên nhằm tránh việc nhựa dính vào bánh xe lu - Trong trình lu lèn cần kiểm tra lại độ dốc ngang độ phẳng mặt đường thước mẫu thước dài mét Phải bổ sung nhựa chỗ lõm cào bỏ chổ lồi - B.THI CÔNG ĐƯỜNG – HỆ THỐNG CHIẾU SÁNG TRÊN ĐƯỜNG I GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH: QUI MÔ – CẤU TẠO : - Tổng chiều dài đường vào cầu 339,71m - Mặt cắt ngang đường rộng: 24,5m + Đường chính: Mặt đường rộng: 7m Lề rộng : 1,75m x bên + Đường dân sinh: Mặt đường rộng: 3,5m x bên Vỉa hè rộng: 3m x bên Gờ lề rộng : 0,5m x bên - Kết cấu áo đường : + Đường chính: Bê tông nhựa C10 dày 5cm Tưới nhựa dính bám tiêu chuẩn 0,5kg/m2 Bê tông nhựa C20 dày 7cm Tưới nhựa thấm bám tiêu chuẩn 1,0kg/m2 Cấp phối đá dăm dày 45cm, K> 0,98 Vải địa kỹ thuật ngăn cách kết cấu áo đường với đường Cát đắp đường ( K>= 0,98 cho 50cm lớp trên, K>= 0,95 cho lớp dưới) + Đường dân sinh Bê tông nhựa C10 dày 5cm Tưới nhựa thấm bám tiêu chuẩn 1,0kg/m2 Cấp phối đá dăm dày 35cm, K>0,98 Vải địa kỹ thuật ngăn cách Cát lót dày 30cm, K>=0,98 + Mô đun đàn hồi yêu cầu: Đường : Eyc = 1530 daN/cm2 Đường dân sinh : Eyc = 980 daN/cm2 Vỉa hè: SVH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG MSSV:106105019 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG Kết cấu bó vỉa : Bằng bê tông đá 1x2 (BT có cường độ chịu nén 25Mpa) đúc chỗ Kết cấu: Lát gạch Terrazzo 40x40cm Bê tông đá 1x2 ( BT có cường độ chịu nén 12Mpa) dày 5cm Cấp phối đá dăm dày 10cm, K> 0,95 Cát đầm chặt dày 30cm, K >= 0.95 Chiếu sáng: Cáp cấp nguồn từ tủ chiếu sáng đến điện cửa trụ đèn ngầm ông PVC Þ60, đoạn cáp qua đường phải luồn ống HDPE Þ60 Hệ thống chiếu sáng tuyến đường bố trí bên, cáp chôn ngầm ống bảo vệ PVC Þ60 vỉa hè, đoạn cáp băng đường ống HDPE Þ60 Trụ đèn: dùng trụ côn tròng liền 7m thép dày 3,5m hoàn thiện lớp nhúng kẽm nóng dày 80µm Cáp cấp nguồn cho trụ chiếu sáng : dùng cáp ngầm C/XLPE/DSTA/PVC 4x11mm2 + E.M11mm2 ống nhựa PVC Þ60 dày 2,8mm vỉa hè, đoạn cáp băng qua đường bảo vệ STK Þ60 dày 3,6mm cung cấp cho tuyến hệ thống đèn Hệ thống cáp vỉa hè chôn sâu cách mặt đất hoàn thiện khoảng 0,7m Bộ đèn: dùng đèn công suất kép 150W/100W quang thông đạt >= 16.500lm cho ánh sáng vàng ấm, choá đèn phủ lớp sơn màu xanh Tủ điều khiển chiếu sáng: dùng tủ điều khiển chiếu sáng tiết kiệm lượng chuyên dùng PLC.75A, đặt móng bê tông Với giải pháp đèn công suất kép tiết kiệm lượng thấp điểm đảm bảo độ đồng tuyến đường Hệ thống hoạt động theo nguyên tắc 100% công suất vào cao điểm, thấp điểm tất đèn sáng công suất 60% quang thông bóng đèn 55% Nguồn cung cấp cho tủ chiếu sáng lấy nguồn từ TBA 400KVA, 15( 22)/ 0,4 KV đường Phạm Thế Hiển thuộc tuyến đường thiết kế Hệ thống cáp cấp nguồn cho tủ điều khiển PLC 50A dùng cáp CXV/DSTA ( 6x2+1x11)mm2, ngầm ống nhựa PVC Þ60 dày 22,8mm - SVH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG MSSV:106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG II)TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC CƠNG TRÌNH PHỤ TRỢ II.1.THI CƠNG BÊ TÔNG TRỤ T3 & T4 : - Trước thi cơng trụ tiến hành đóng cọc Larsen V dài 12m búa rung, làm ạch hố móng - Thi cơng bịt đáy trụ phương pháp bơm vữa dâng, ñào hố thu nước, bơm nước liên tục ảo - Tiến hành cơng tác cắt ống vách, đập bê tơng đầu cọc thủ cơng búa máy, cốt thép lịi uốn nắn để liên kết với bệ trụ theo thiết kế ải ñảm - Bê tơng bơm từ máy bơm vào Bệ Trụ,Thân Trụ ,Mũ Tru Lưu ý bố trí thời gian thi cơng vào lúc nước xuống ngày ổ bê - Sử dụng đầm dùi để đầm bê tơng , sau bê tông mặt tiến hành công tác bảo dưỡng bê tông cách phủ lớp vải bố, tưới nước để thường xun ướt mặt bê tơng thời gian ngày, Bê tơng đạt cường độ thiết kế tháo ván khn nhổ cọc ván ịi thép - Sau bê tơng mố, trụ đạt cường ñộ thiết kế, ñược ñồng ý tư vấn giám sát ê tơng bên A đơn vị thi cơng tiến hành lao phóng dầm cầu, vị trí tim dầm ñược vạch sẵn sơn trắng ể ñầm bê 1.ðào ñất hố móng : - Biện pháp đào đất hố móng vị trí M1, M2, T1, T2, T5,T6 thuộc trường ủ , bê tơng hợp địa chất yếu nên sử dụng biện pháp thi cơng máy đào kết hợp thủ cơng -Tại vị trí trụ T3,T4 móng thi cơng nước, nên sử dụng gầu cạp ñể ñào ñất -Sau ñất ñược ñào lên, ñược vận chuyển ñến vị trí khác cách xa hố móng để tránh ảnh hưởng đến cơng trình khơng gây cản trở dịng chảy vị trí hố móng Trụ T3, T4 - ðào hố móng đến cao độ thiết kế, sau san phẳng, đổ bê tơng bịt đáy 2.ðổ bê tơng bịt đáy: ( theo phương pháp rút ống thẳng ñứng) - Lắp ñặt ống ñổ bê tông cẩu - Hạ ống ñổ xuống cách ñáy 10cm - Bơm bê tơng tươi vào ống, nâng ống lên cách đáy khoảng 25cm - Nâng từ từ ống lên theo phương thẳng đứng, bê tơng ống từ từ chảy +Yêu cầu: ðổ nhanh tốt ðổ liên tục từ bắt ñầu ñến kết thúc ðầu ống để ngập vào bê tơng 0,8m Ống ñổ ñược dịch chuyển theo phương ñứng, tuyệt ñối không ñược dịch chuyển theo phương ngang Cần có biện pháp thơng ống bị tắc, gắn thêm đầm rung cơng suất nhỏ vào ống ñể ñề phòng tắc ống ñang làm việc + Tính tốn chiều dày lớp bê tơng bịt đáy: - Chiều dày lớp bê tơng bịt đáy phải thỏa mãn ñiều kiện: + Thắng áp lực ñẩy Thanh chơ´ng I400 Co?c di?nh vi?I400 SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV:106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG Thanh chô´ng I400 + ðảm bảo cường ñộ Co?c di?nh vi?I400 10.8m X Co?c va´n the´p Larsen IV Lo´p bê tông bi?t da´y V8 0x 0x 10 Thanh chô´ng I 400 7.8m a ðiều kiện : Trọng lượng lớp bê tông phải lớn sức ñẩy nước , xét cho trường hợp có kể đến lực ma sát cọc bê tơng Cao độ mực nước thi cơng : H= +0,92 m Cao độ đáy bệ móng trụ T4: -2,042 m => Chiều cao cột nước tính tốn : H= 2.962 m Gọi X chiều dày lớp bê tông bịt đáy : - Trọng lượng lớp bê tơng bịt ñáy : Pb = F γ X =7,8*10,8*2,5*X = 210.6 X (T) -Áp lực ñẩy nước : Pñn = F.γn.H = 7.8*10.8*1*(2.962+X) = 249.52+84.24X (T) -Lực ma sát cọc khoan nhồi với lớp bê tông bịt ñáy: P2= nc Ftx f1= ∗2 ∗π ∗1/2 ∗X ∗6 = 113.04 X +nc : số cọc móng + Ftx : diện tích tiếp xúc bên cọc với bê tơng bịt đáy + f1 : Lực ma sát đơn vị cọc bê tơng bê tơng bịt đáy, lấy = 6T/m2 - Lực ma sát chân cọc ván thép ñất phạm vi 1m chiều dày tầng cát : P3= C h f2 = 2*(7.8+10.8)*1*2.9 =107.88 (T) + C: chu vi vịng vây tính theo đường tim CVT, (m) + h: chiều sâu ngập ñất cọc ván thép T/m2 + f2 : lực ma sát ñơn vị ñất phạm vi cắm cọc ván thép, 2.9T/m2 - ðiều kiện tính tốn : ( Pb+ P2 + P3) ≥ k.Pđn + k : hệ số an tồn, lấy 1.5 => 210.6X+ 113.04X +107.88 ≥ 1.3* (249.52 +84.24X) => X ≥ 1.35m Chọn X = 1.5m a ðiều kiện : Bê tơng bịt đáy đảm bảo cường độ chịu mơmen uốn áp lực SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV:106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG nước ñẩy lên trọng lượng bê tơng đè xuống : Tách dải bê tơng bịt đáy rộng 1m dọc theo hướng tim trụ Hiệu số trọng lượng bê tơng lực đẩy nước xác định theo cơng thức : tt q = γn.H - γbt X = 1*(1.5+2.962)-2.3*1.5 = 1.012 T/m Sơ đồ tính tốn lớp bê tơng bịt đáy : qtt 10.8m Mơ men lớn nhịp : q.l với l =10.8m M max = => Mmax = 1.012*10.8 /8 = Cường độ chịu kéo bê tơng : σ= 14.755 T.m M max 14.755 = = 39.347T / m 2 W 1x1.5 / - Lớp bê tông bịt đáy sử dụng bê tơng đá 1x2 M150 có Rk= 65T/m2 Ta có : 39.347 ≤ 65 => ðiều kiện thỏa mãn Kết luận : Chiều dày lớp bê tông bịt đáy là: 1.5m Thể tích bê tơng bịt đáy ( ñã trừ ñi phần cọc chiếm chỗ) : 119.3 (m ) V=S*X- Vcọc = 7.8*10.8*1.5-6*3.14*1 /4*1.5 = Cao độ đáy lớp bê tơng bịt đáy : -2.042-1.5 = -3.542 m - Dùng máy trộn bê tông xà lan, bơm ngồi hố móng ống bơm bê tơng - Thi cơng đổ bê tơng bịt ñáy phương pháp rút ống thẳng ñứng a Nội dung : + ðổ bê tông vào phểu, phểu phải có nút giữ, bê tơng đủ lượng tính tốn cắt dây giữ nút, sau đổ liên tục, vừa ñổ vừa nâng dần ống lên theo phương thẳng ñứng, tuyệt ñối không ñược dịch chuyển ngang ðầu ống ln ngập bê tơng khoảng quy định + Phương pháp cho suất cao ñảm bảo chất lượng hạn chế mặt tiếp xúc bê tông nước… b Thiết bị thi công Ống ñổ : ñược làm thép, ống thép lắp ghép đoạn, có tiết diện hình trịn, đường kính D= 20cm, chiều dày ống d= 4mm Phểu : làm thép có bề dày d= 4mm, xung quanh có nẹp thép góc để tăng cường ñộ cứng Nút giữ : ñược làm thép lá, cao su Yêu cầu nút giữ dễ tụt xuống lên mặt nước khỏi ống Khi đổ bê tơng bịt ñáy : SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV:106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG + Phểu phải đủ thể tích để chứa mẻ trộn đầu tiên, có khối lượng có đủ áp lực ñể thắng áp lực nước ñể ñẩy nước hố móng ngồi + Thể tích phểu < 3m3 >1.5 lần thể tích ống để đảm bảo áp lực, khối luọng vận tốc bê tơng đổ + Số lượng ống phụ thuộc vào diện tích hố móng, bán kính tác dụng suất máy trộn bê tơng + ðảm bảo suất đổ bê tơng qua ống > 0.3÷ 0.4m3 bê tơng diện tích hố móng đổ 1h + Bán kính tác dụng R < 3÷4m , chọn R=3.6m, bố trí ống hàng + Cường ñộ bê tơng bịt đáy chọn cao cường độ thiết kế 15÷20%, bê tơng có độ sụt lớn để dể thi cơng khơng bị tắc, độ sụt = 18÷20cm + ðổ bê tơng nước phải chuẩn bị chu đáo, ñổ liên tục nhanh tốt + Sau bê tơng đạt cường độ ≥ 50Kg/cm2 tiến hành hút nước hố móng Phần móng: gồm cọc khoan nhồi bêtơng cốt thép có đường kính 1m Chiều dài cọc L =50m + ðầu công tác dùi: 40cm + Bán kính ảnh hưởng: R = 70cm + Bước di chuyển dùi không 1,5.R = 1,05m + Khi ñầm lớp phải cắm vào lớp 10cm ñể bêtơng liền khối + Năng suất máy trộn: N = Vsx f nck Ktg Trong đó: Vsx: dung tích sản xuất thùng trộn, V = 1m3 f : hệ số xuất liệu, f = 0,7 Ktg = 0,8 : hệ số sử dụng thời gian nck = 3600 tck số mẻ trộn 1h tck = t1+t2+t3 Trong : t1 : thời gian ñổ vật liệu vào thùng t1=20s t2: thời gian trộn vật liệu t2=150S t3: thời gian đổ bê tơng t3 =20s => nck= 19 (mẻ trộn/h) II.2 Tính tốn ván khuôn: II.3 Cấu tạo ván khuôn bệ trụ: - Sử dụng ván khn lắp ghép thép có chiều dày 4mm - Kích thước bệ móng: 5x8x1.5 - Các nẹp đứng ngang Các thép hình V75x75x5 - Các căng thép Φ = 10 ñặt ví trí giao nẹp đứng nẹp ngang - Sơ đồ bố trí ván khn: Mặt trước bệ móng Mặt bên bệ móng SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV:106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG Ván khuôn số1 62.5 Ván khuôn số 50 62.5 GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG 50 50 50 50 50 50 THÉP GÓC v 75x75x5 100 THÉP GÓC V 75x75x5 50 50 100 50 THÉP BẢN 300 125 II.4 Xác định chiều cao lớp bêtông tác dụng lên ván khuôn: - Ván khuôn chịu áp lực bê tông tươi Cường độ áp lực thay đổi phạm vi lớn, phụ thuộc vào nhiều yếu tố khác độ sệt bê tơng, trọng lượng cốt liệu, phương pháp đổ đầm bê tơng - Trong q trình đầm cường độ áp lực ngang vùng ảnh hưởng ñầm tăng lên - Áp lực bê tơng tươi thay đổi rõ rệt thay đổi cơng cụ phương pháp đầm Trong q trình đơng kết áp lực bê tơng giảm dần sau thời gian bê tơng hình thành cường độ áp lực hồn toàn Song ứng suất biến dạng phận ván khuôn áp lực ngang bê tông tươi gây giữ nguyên - Hỗn hợp bê tơng tươi tác dụng đầm rung có cấu tạo đất cát pha sét bão hịa nước, khơng có dính kết Chiều cao H biểu đồ áp lực ngang phụ thuộc vào thời gian đơng kết chiều cao lớp bê tông tươi q γR (a) p=f(t) H H=4ho R q p max1 (b) p max2 (c) (a): Áp lực bêtơng giả định (b): Áp lực bêtơng khơng đầm rung (c): Áp lực bêtơng có đầm rung - Tốc độ tăng chiều cao lớp bê tông ván khuôn phụ thuộc vào công suất máy trộn diện tích đổ bê tơng Thời gian ñông kết bê tông phụ thuộc vào chất lượng xi măng, tạp chất hóa học, nhiệt độ khơng khí yếu tố khác Khi tính ván khn ta lấy thời gian đơng kết 4h kể từ lúc trộn Như chiều cao áp lực : H = 4h0 Với ho: Chiều cao lớp bê tơng đổ N 1x10.64 0.25 (m) (Dùng máy trộn bêtông) h0 = = = F 42.5 Trong đó: SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV:106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG H R F: diện tích đổ bêtơng, F = 5x8.5 = 42.5 (m2) N: Năng xuất máy trộn bê tơng có dung tích thùng trộn 1m N=10,64 m /h => H = 4.ho = 4x0.25 = (m) II.5 Xác định áp lực ngang bêtơng tươi tác dụng lên ván khn: - Hiện đổ bê tơng kết cấu khác Dùng đầm rung Khi Hỗn hợp bê tơng tươi nằm vùng tác động đầm có tính chất gần với tính chất chất lỏng có nghĩa liên kết phần tử bị phá vỡ, hỗn hợp bê tơng vùng hồn tồn lỏng gây áp lực ngang lên ván khuôn giống áp lực thủy tĩnh nước - Áp lực hỗn hợp bê tơng phía vùng tác dụng đầm phụ thuộc vào độ sệt tính chất khác hỗn hợp, song trị số áp lực khơng thể lớn giá trị cực đại áp lực bê tơng vùng bị tác động dầm.Vì lấy giá trị cực đại nói trên, đổ bê tơng kết cấu lớn tường mỏng mà dùng đầm áp lực ngang bê tơng tươi tính theo cơng thức: +q Pmax= (q + γ.R).n Trong đó: q = 200 (kG/m2): áp lực xung kích đổ bê tơng γ= 2500 (kG/m3): trọng lượng riêng bê tông R= 0,7 (m): bán kính tác dụng đầm n = 1,3: hệ số vượt tải Pmax ⇒ Pmax = 1,3.(200 + 2500.0,7) = 2535 (kG/m2) II.6 Tính tốn thép ván khn: - Bệ móng có loại ván khn, ta chọn ván khn bất lợi để tính tốn kiểm tra ván khn số II Ván khn số II Thép dày mm THÉP GÓC V 75x75x5 - Thép Ván khn tính kê bốn cạnh ngàm cứng mômen uốn lớn nhịp xác định theo cơng thức: Mmax = α.Pqđ.b Trong đó: α: hệ số phụ thuộc vào tỷ số a/b Có a/b = 0,5/0,5 = => tra bảng 2.1/62 sách THI CÔNG CẦU BÊTƠNG CỐT THÉP Ta có: α = 0,0513 Pqđ: Áp lực ngang qui ñổi chiều cao biểu ñồ áp lực Pqđ = Fal H SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV:106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG Fal H Trong đó: Fal: Diện tích biểu đồ áp lực q (Xem hình bên) H Fal = Pmax (H - R )+ (q + Pmax ).R = 2535 (1 − 0,7 ) + ( 200 + 2535 ) 0,7 R Pqñ = = 1717.8 (kG/m) => Fal1717.75/1= Pqñ = = 1717.8 = (kG/m ) H => Mmax = 0.0513*1717.8*0.5^2 = 22.03 (kG.m) - Mômen kháng uốn 1m bề rộng thép bản: Pmax Wx = 100.0, = 2, 667(cm ) - Kiểm tra cường ñộ thép bản: σ max = M max £ Ru Wx Trong : Ru: cường độ tính tốn thép chịu uốn, Ru = 2100(kG/cm2) σ max = 22.03 x10 = 2,667 826.02 kG/cm2 ≤ Ru = 2100(kG/cm2) => ðiều kiện cường ñộ thép ñược thỏa mãn - Kiểm tra ñộ võng thép bản: P *qñ b β E δ £ [ f ]= l 250 (ñối với mặt bên) R f= P *qđ = H Trong đó: + P*qđ : áp lực quy đổi khơng tính lực xung kích F *al H P*max = γ.R = 2500.0,7 = 1750 (Kg/m2) (xem hình bên) F *al = (H + (H - R )).P *max P*max = 1/2x (1+(1-0.7)) x 1750 = 1137.5 (kG/m) P*qñ = 1249.5 /1 = 1249.5 (kG/m ) β hệ số phụ thuộc tỷ số a/b, có a/b = 0,5/0,5 = => β = 0,0138 b = 50cm = 0,5m δ = 0,4cm chiều dày thép E mơđuyl đàn hồi ván thép E = 2,1.106(kG/cm2) f= [f] = 0,12495 50 0,0138 = 0.0802 2,1 10 6.0, (cm) l 50 = = 0, cm 250 250 SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV:106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG l 50 = = 0, cm 250 250 Có: f = 0,0802cm < [f] = 0,2cm => Vậy ñiều kiện ñộ võng nhịp thép ñược ñảm bảo II.7 Kiểm toán khả chịu lực thép sườn ngang: - Các thép sườn ngang ñược xem dầm liên tục kê gối thép sườn ñứng -Thép sườn ngang chịu áp lực bêtông lớn chiều dài thép Vì mơmen uốn tiết diện (trên 1m bề rộng) xác định theo cơng thức: Mttmax = 0.1*P1qđ*a2 Trong đó: a : Khoảng cách thép sườn ñứng, a = 0,5m P1qđ : Áp lực bêtơng phân bố ñều thép sườn ngang Ta có H = 1m nên : P1qñ = Pqñ.ω = 1766.9 * * 0,5 = 883.45 (kG/m ) - Momen lớn nhịp: Mttmax = 0,1* 993.45*0,52 =22.086 (kG.m) Chọn thép sườn ngang loại thép góc L75×75×5 có: + F = 7,39cm2 + Jx = 39,5cm4 + ix = 2,31cm ñah áp lực + Wx = 17,1cm3 sườn ngang - Kiểm tra ñiều kiện cường ñộ: σ max = 100 [f] = GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG M max £ Ru Wx Ru: cường độ tính toán thép chịu uốn: Ru = 2100(kG/cm2) 2 23 * 10 => σ max = = 137.43(kG/cm ) < Ru = 2100 (kG/cm ) 17 Vậy ñiều kiện cường ñộ thép sườn ngang ñược thỏa mãn - Kiểm tra ñộ võng thép sườn ngang: P *1qñ b β l £ [ f ]= f= E δ 250 P*qñ = 1249.5 (kG/m ) P*1qñ = P*qñ.ω = 1249.5*0.5 *1 = = 624.75 (kG/m ) => f= 0,06248 50 4.0,0138 =0,021 0,125 2,1.10 (cm) < [f] = l = 50 = 250 250 (cm) Vậy ñiều kiện ñộ võng thép sườn ngang ñược thỏa mãn II.8 Kiểm toán khả chịu lực căng: - Thanh căng bố trí vị trí giao sườn đứng ngang (Bố trí theo dạng hoa mai) SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV:106105019 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG Ván khn số II Thép dày mm THÉP GÓC V 75x75x5 - Diện tích chịu áp lực ngang bê tơng tươi căng: F = 2.a.l=2.0,5.0,5 = 0,5(m2) - Lực kéo tác dụng lên căng: T = Pqñ.F = 1,7669.0,5 = 0,883 (T) - Chọn căng Ø10 có Fa = 0,785(cm2); Ro=1900(kG/cm2) - ðiều kiện bền căng: σ= =>σ = T £ R0 = 1900( kG / cm ) Fa , 883 10 , 785 = 1124.84 (kG/cm2) < R0 = 1900 ( kG/cm2) Vậy căng ñủ khả chịu lực II.9 Tính tốn ván khn: II.9.1 Cấu tạo ván khn thân trụ: - Sử dụng ván khuôn lắp ghép thép có chiều dày 4mm - Kích thước thân trụ: - Diện tích mặt cắt ngang thân trụ: F = 9.27 m2 - Các nẹp ñứng ngang thép hình V75x75x5 75.0 THÉP GÓC V75x75x5 75.0 SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV:106105019 GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG 75.0 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG - Các căng thép Φ = 12 đặt ví trí giao nẹp ñứng nẹp ngang - Sơ đồ bố trí ván khn: Mặt bên trụ ° 0.0 R75 30 Ván khn tương tự bệ trụ Thép dày mm THÉP GÓC V 75x75x5 Chi tiết ván khuôn mặt bên trụ 50 ° R7 30 II.10 Thi cơng cọc khoan nhồi: II.10.1 Xây dựng vịng vây cọc ván thép: THÉP GÓC V75x75x5 Thi cơng vịng vây cọc ván thép : - ðóng cọc định vị I400 - Liên kết nẹp với cọc ñịnh vị thành khung vòng vây - Xỏ cọc ván LARSEN IV từ góc - Tiến hành đóng cọc ván ñến ñộ sâu thiết kế - Thường xuyên kiểm tra ñể có biện pháp xử lý kịp thời cọc ván bị nghiêng lệch - Lắp dựng hệ sàn công tác để thi cơng bước - Thơng số kỹ thuật kích thước cọc ván thép LARSEN IV : + Mơ men qn tính 1m tường cọc ván : 39600 cm + Mơ men qn tính cọc ván riêng lẻ : 4640 cm + Mô men kháng uốn cọc ván riêng lẻ là: 405 cm + Mô men kháng uốn 1m tường cọc ván là: 2200 cm + Diện tích tiết diện : 94.3 cm + Khối lượng ñơn vị dài : 74 kg/m SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV:106105019 GVHD: TS NGUYỄN QUỐC HÙNG 12.0 ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG 204.5 14.8 400.0 The´p go´c V80x80x10 - Tại vị trí góc vịng vây cọc ván thép, ta liên kết thép góc hình vẽ Kích thước bệ trụ : 6x10m nên ta chọn kích thước vịng vây cọc ván thép : 8.8 x 12.8 m Số lượng cọc ván thép ñược lấy sau : Cạnh ngắn lấy : 22 cọc Cạnh dài lấy : 30 cọc liên kết góc sử dụng thép góc V80x80x10 Tổng cộng dùng : 104 cọc Larsen liên kết góc V80x80x10 Thanh chống I 400 SVTH: NGUYỄN CHÍ THẢO TRANG: MSSV:106105019 ... DWgp= = Hoạt tải tác dụng lên kết cấu nhịp : Số xe thiết kế :7 / 3.5 = 3.5m laøn xe thieát keá *Xe tải thiết kế: 1.8m 0.6m nãi chung 0.3m thiết kế mút thừa mặt cầu Tim baựnh đến mép 4.3tíi 9.0m... ðỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ðƯỜNG GVHD :TS NGUYỄN QUỐC HÙNG *Xe trụcthiết kế: 4.3 m 35kN 11 145kN 11 Tải trọng thiết kế: Tải trọng thiết kế phân bố ñều theo phương ngang cầu theo chiều rộng 3m/làn... 1.Số liệu thiết kế: Khẩu độ tính tốn nhịp (m) 34.4 (m) Khổ xe: (m) Lề hành: (m) Số dầm chủ dầm Tải trọng: HL-93, người ñi 300kg/m2, quy trình thiết kế cầu 22TCN 272-05 2.Nội dung thiết kế: a Kích