BGTVT về chế tạo và kiểm tra phương tiện, thiết bị xếp dỡ

1.3.3.4 Phanh của cơ cấu quay hoạt động điện của thiết bị xếp dỡ phải được thiết kế sao cho có thể dừng trong một thời gian thích hợp và giữ các bộ phận quay cố định trong mọi trạng [r]

QCVN 22:2018/BGTVT

QUY CHUẨN KỸ THUẬT QUỐC GIA VỀ

CHẾ TẠO VÀ KIỂM TRA PHƯƠNG TIỆN, THIẾT BỊ XẾP DỠ

National technical regulation

for the construction and survey of lifting appliances

Lời nói đầu

QUY CHUẨN KỸ THUẬT QUỐC GIA

VỀ CHẾ TẠO VÀ KIỂM TRA PHƯƠNG TIỆN, THIẾT BỊ XẾP DỠ National technical regulation

for the construction and survey of lifting appliances

MỤC LỤC Trang

Lời nói đầu Mục lục

I Quy định chung 1.1 Phạm vi điều chỉnh 1.2 Đối tượng áp dụng 1.3 Tài liệu viện dẫn 1.4 Giải thích từ ngữ II Quy định kỹ thuật

Chương Quy định chung Chương Quy định thiết kế

Chương Quy định vật liệu, xử lý nhiệt hàn III Quy định quản lý

IV Trách nhiệm tổ chức, cá nhân V Tổ chức thực hiện

Phụ lục A - Các quy định liên quan

A.1 - Thiết kế mối ghép bu lơng có độ bền cao với lực kéo A.2 - Yêu cầu an toàn sử dụng thiết bị xếp dỡ

A.3 - Tiêu chuẩn loại bỏ kết cấu kim loại A.4 - Tiêu chuẩn loại bỏ mâm quay

A.5 - Tiêu chuẩn loại bỏ trụ đỡ chân cần, chốt chân cần A.6 - Tiêu chuẩn loại bỏ chi tiết thiết bị cấu A.7 - Tiêu chuẩn loại bỏ dây xích treo hàng

A.9 - Tiêu chuẩn loại bỏ dây cáp treo hàng sợi nhân tạo A.10 - Tiêu chuẩn loại bỏ dây cáp treo hàng sợi thép A.11 - Tiêu chuẩn loại bỏ khuyên treo mắt nối khác A.12 - Tiêu chuẩn loại bỏ maní

A.13 - Tiêu chuẩn loại bỏ móc treo hàng A.14 - Tiêu chuẩn loại bỏ mắt xoay

A.15 - Tiêu chuẩn loại bỏ tăng vít kéo

QUY CHUẨN KỸ THUẬT QUỐC GIA VỀ

CHẾ TẠO VÀ KIỂM TRA PHƯƠNG TIỆN, THIẾT BỊ XẾP DỠ National technical regulation

for the construction and survey of lifting appliances

I QUY ĐỊNH CHUNG 1.1 Phạm vi điều chỉnh

1.1.1 Quy chuẩn quy định yêu cầu an toàn kỹ thuật, an toàn lao động thiết kế, chế tạo, hoán cải, phục hồi, sửa chữa, nhập khẩu, khai thác, yêu cầu quản lý, kiểm tra, kiểm định, chứng nhận an toàn kỹ thuật, an toàn lao động phương tiện, thiết bị xếp dỡ dùng giao thông vận tải (“phương tiện, thiết bị xếp dỡ dùng giao thông vận tải” sau Quy chuẩn viết tắt “thiết bị xếp dỡ”) Bao gồm:

- Cần trục, cầu trục, cổng trục, bán cổng trục, trục cáp loại;

- Palăng, xe tời, tời kéo, bàn nâng, sàn nâng, vận thăng, thang cuốn, thang máy, băng tải, xe nâng hàng loại, thiết bị nâng hạ, di chuyển người hàng;

- Các loại phận mang tải (gầu ngoạm, dây, xà treo hàng, khung nâng di động, thùng chứa), búa đóng cọc, xe tời điện chạy ray;

- Các phương tiện, thiết bị xếp dỡ, nâng hạ công tác, nâng chuyển chuyên dụng phương tiện, thiết bị xếp dỡ khác

1.1.2 Quy chuẩn không áp dụng cho phương tiện, thiết bị xếp dỡ lắp đặt tàu biển, phương tiện thủy nội địa cơng trình biển

1.2 Đối tượng áp dụng

Quy chuẩn áp dụng tổ chức, cá nhân có hoạt động liên quan đến thiết kế, chế tạo, hoán cải, phục hồi, sửa chữa, nhập khẩu, khai thác, quản lý, kiểm tra, kiểm định, chứng nhận an toàn kỹ thuật, an toàn lao động phương tiện, thiết bị xếp dỡ sử dụng phương tiện giao thông vận tải đường bộ, đường sắt; chuyên dùng cảng hàng không, cảng thủy, sở đóng mới, sửa chữa tàu thủy, phương tiện đường sắt

1.3 Tài liệu viện dẫn

trắc môi trường lao động (sau viết tắt Nghị định số 44/2016/NĐ-CP)

1.3.2 Nghị định số 140/2018/NĐ-CP ngày 08 tháng 10 năm 2018 Chính phủ sửa đổi, bổ sung Nghị định liên quan đến điều kiện đầu tư kinh doanh thủ tục hành thuộc phạm vi quản lý nhà nước Bộ lao động - Thương binh Xã hội (sau viết tắt Nghị định số 140/2018/NĐ-CP)

1.3.3 Thông tư số 35/2011/TT-BGTVT ngày 06 tháng năm 2011 Bộ trưởng Bộ Giao thông vận tải quy định thủ tục cấp giấy chứng nhận chất lượng an toàn kỹ thuật thiết bị xếp dỡ, nồi hơi, thiết bị áp lực sử dụng giao thông vận tải (sau viết tắt Thông tư số 35/2011/TT-BGTVT)

1.3.4 TCVN 4244: 2005 Thiết bị nâng - Thiết kế, chế tạo kiểm tra kỹ thuật

1.3.5 TCVN 5179: 90 Máy nâng hạ - Yêu cầu thử nghiệm thiết bị thủy lực an toàn

1.3.6 TCVN 6397: 2010 Thang băng tải chở người - Yêu cầu an toàn cấu tạo lắp đặt

1.3.7 TCVN 6906: 2001, Thang băng chở người - Phương pháp thử, yêu cầu an toàn cấu tạo lắp đặt

1.3.8 TCVN 9358: 2012 Lắp đặt hệ thống nối đất thiết bị cho cơng trình cơng nghiệp - u cầu chung

1.3.9 TCVN 6395:2008 Thang máy điện - yêu cầu an toàn cấu tạo lắp đặt

1.3.10 TCVN 6904:2001 Thang máy điện - Phương pháp thử - Các yêu cầu an toàn cấu tạo lắp đặt

1.3.11 TCVN 7628:2007 (ISO 4190) Lắp đặt thang máy

1.3.12 TCVN 5867: 2009 Thang máy, Cabin, đối trọng ray dẫn hướng Yêu cầu an toàn

1.3.13 TCVN 6396 - 2:2009 Thang máy thủy lực - Yêu cầu an toàn cấu tạo lắp đặt

1.3.14 TCVN 6905: 2001 Thang máy thủy lực - Phương pháp thử yêu cầu an toàn cấu tạo lắp đặt

1.3.16 TCVN 7550:2005 Cáp thép dùng cho thang máy - Yêu cầu tối thiểu 1.3.17 TCVN 5206:1990, Máy nâng hạ - Yêu cầu an toàn đối trọng ổn trọng;

1.3.18 TCVN 10837: 2015 (ISO 4309: 2010) Cần trục - Dây cáp - Bảo dưỡng, bảo trì, kiểm tra loại bỏ;

1.3.19 F.E.M 1.001: 1998 Rules for the design of hoisting appliances

1.3.20 ISO 148-1: 2016 - Metallic material - Charpy pendulum impact test - Part 1: Test method;

1.3.21 IEC 144 - A liquid bath under ambient air pressure is used to determine the effectiveness of the seal component parts;

1.3.22 IEC 34-5 - Rotating electrical machines parts degree of protection (IP code) classification;

1.3.23 IEC 341 - Electrical Specifications - AC motors; 1.3.24 IEC TC 81 - Lightning protection

1.4 Giải thích từ ngữ

1.4.1 Các tổ chức cá nhân nêu mục 1.2 bao gồm:

1.4.1.1 Cơ quan Đăng kiểm Việt Nam (sau viết tắt “Đăng kiểm”)

1.4.1.2 Các tổ chức cá nhân hoạt động lĩnh vực thiết kế thiết bị xếp dỡ bao gồm thiết kế cho chế tạo mới, thiết kế hoán cải, phục hồi thiết bị xếp dỡ

1.4.1.3 Các tổ chức cá nhân hoạt động lĩnh vực nhập khẩu, chế tạo, sửa chữa, hoán cải phục hồi thiết bị xếp dỡ

1.4.1.4 Chủ phương tiện, thiết bị xếp dỡ tổ chức, cá nhân quản lý, khai thác sử dụng phương tiện, thiết bị xếp dỡ

1.4.2 Phương tiện, thiết bị xếp dỡ phương tiện, thiết bị dùng để nâng, hạ, di chuyển, xếp dỡ hàng hóa nâng, hạ, di chuyển người

1.4.3 Tải trọng làm việc an toàn sức nâng cho phép (viết tắt SWL) trọng lượng hàng lớn phép xếp dỡ, nâng hạ kể phận dùng để nâng như: gầu ngoạm, móc, cáp, xà, khung cẩu mã hàng nâng

lớn xác định tính tốn thiết bị xếp dỡ

1.4.5 Kết cấu chịu lực kết cấu thuộc thân cần, cột, dầm, giá đỡ bệ máy kết cấu khác chịu tải trọng tác dụng vào thiết bị xếp dỡ

1.4.6 Các cấu cấu nâng hàng, cấu nâng cần, cấu quay cấu di chuyển cần trục bao gồm phận dẫn động

1.4.7 Chi tiết tháo puly, móc cẩu, mắt xoay, tăng đơ, cáp, xích chi tiết khác liên kết tháo với kết cấu thiết bị xếp dỡ

1.4.8 Thiết bị cảnh báo bảo vệ an toàn

Thiết bị cảnh báo thiết bị tự động phát tín hiệu (âm ánh sáng) dùng để báo hiệu trạng thái làm việc có nguy phát sinh cố

Thiết bị bảo vệ tự động thiết bị tạm dừng hoạt động máy để tránh khỏi tình trạng giới hạn

1.4.9 Hệ số dự trữ phanh tỷ số mômen tĩnh phanh sinh với mômen tĩnh trục phanh tác dụng tải trọng tính toán

1.4.10 Phanh thường mở loại phanh đóng có lực tác dụng 1.4.11 Phanh thường đóng loại phanh mở có lực tác dụng

1.4.12 Phanh điều khiển loại phanh đóng mở thực người điều khiển cần trục tác động lên cấu điều khiển phanh, không phụ thuộc vào phận truyền động máy

1.4.13 Phanh tự động loại phanh tự động đóng cấu làm việc đến trạng thái giới hạn

II QUY ĐỊNH KỸ THUẬT CHƯƠNG QUY ĐỊNH CHUNG

1.1 Đóng dấu gắn nhãn thiết bị sở chế tạo

Các thiết bị xếp dỡ phải đóng dấu gắn nhãn thiết bị sau: 1.1.1 Đóng dấu

Sức nâng cho phép (và tầm với) đóng dấu cố định vị trí dễ nhìn thấy nhìn thấy rõ từ mặt đất

Trong trường hợp cần trục có từ hai móc cẩu trở lên, sức nâng móc cẩu phải rõ cụm puly móc cẩu liên quan Ngồi cần phải rõ sức nâng cho phép móc trường hợp tất móc cẩu sử dụng đồng thời

1.1.2 Tấm nhãn thiết bị

Nội dung ghi nhãn thiết bị xếp dỡ thực theo quy định pháp luật nhãn thiết bị Nhãn phải ghi rõ ràng bền vững thiết bị xếp dỡ, với thông tin tối thiểu sau:

- Tên thiết bị xếp dỡ;

- Tên địa sở chế tạo; - Nhãn hiệu số loại (Model); - Thông số kỹ thuật;

- Năm chế tạo

1.1.3 Biển cảnh báo

Phải có biển cảnh báo khu vực nguy hiểm, lối lên gắn vị trí thích hợp cho dễ nhìn thấy "Khơng đứng tải nâng", "Người khơng có trách nhiệm không lên thiết bị xếp dỡ", "Nguy hiểm - Thiết bị xếp dỡ"

1.2 Quy định an toàn khoảng cách kết cấu 1.2.1 Khoảng trống

1.2.1.1 Tất phận chuyển động thiết bị xếp dỡ, ngoại trừ thiết bị vận hành ngoạm, xúc hàng vị trí bất lợi điều kiện chịu tải bất lợi chúng phải cách vật cố định tối thiểu 0,05 m, cách lan can bảo vệ tay vịn tối thiểu 0,1 m cách lối tối thiểu 0,5 m

1.2.1.2 Khoảng cách tối thiểu theo phương thẳng đứng từ thiết bị xếp dỡ đến lối làm việc chung phía (đến sàn đến thiết bị cố định chuyển động nhà xưởng, ngoại trừ sàn làm việc bảo dưỡng tương tự) phải không nhỏ 1,8 m, đến phận thiết bị cố định chuyển động có lối hạn chế (như vòm lò, phận máy, thiết bị xếp dỡ di chuyển ) lan can bảo vệ phải không nhỏ 0,5 m

đường chạy khác phía ) phải khơng nhỏ 0,5 m sàn bảo dưỡng vùng lân cận Khoảng cách giảm tới 0,1 m trường hợp phận kết cấu đặc biệt, với điều kiện không gây nguy hiểm cho người có cảnh báo thích hợp để loại trừ rủi ro xảy

1.2.2 Kết cấu kim loại

1.2.2.1 Độ dày nhỏ kết cấu kim loại chịu tải có đường đến để kiểm tra, bảo dưỡng phía kết cấu bố trí khoang kín phải khơng nhỏ mm Độ dày kết cấu có dạng hộp khơng có đường vào để kiểm tra bảo dưỡng phía phải không nhỏ mm

1.2.2.2 Bu lông đinh tán mối ghép kết cấu chịu tải phải có đường kính khơng nhỏ 14 mm Độ dày giới hạn kết cấu lắp ghép với không lớn lần đường kính bu lơng đinh tán

1.2.3 Cabin điều khiển

1.2.3.1 Cabin phải thiết kế cho người điều khiển có tầm nhìn rõ ràng toàn khu vực làm việc cho người điều khiển theo dõi đầy đủ hoạt động với trợ giúp thích hợp

1.2.3.2 Cabin phải có khơng gian đủ rộng để người điều khiển điều khiển dễ dàng Có thể điều khiển từ vị trí ngồi, điều khiển từ vị trí đứng cần

Một chắn bảo vệ phải lắp đặt phía cabin để đề phịng có vật rơi xuống cabin

Việc bố trí cabin thiết bị điều khiển phải thiết kế cho tiện lợi 1.2.3.3 Vật liệu kết cấu cabin phải làm vật liệu khơng cháy, vách làm vật liệu khó cháy Sàn cabin phải phủ vật liệu cách nhiệt phi kim loại

1.2.3.4 Ở cabin có cửa sổ cách sàn nhỏ m khu vực lắp kính sàn cabin, chỗ lắp kính phải kết cấu phải bảo vệ cho người khơng thể bị rơi lọt ngồi Có thể lau chùi, vệ sinh cửa sổ cabin mà không bị nguy hiểm Các cửa sổ lắp kính sàn cabin có nguy bị vỡ có cố phải chịu xạ nhiệt thiết bị xếp dỡ hoạt động phải loại kính an tồn thích hợp Các cửa vào cabin phải bảo vệ để chống bị mở ngẫu nhiên

thiết phải thơng gió

1.2.3.6 Cabin bị xạ nhiệt phải bảo vệ chống lại xạ nhiệt thiết kế cản nhiệt, cabin phải điều hịa khơng khí để bảo đảm điều kiện làm việc chấp nhận

1.2.3.7 Cabin hoạt động môi trường độc hại cho sức khỏe người điều khiển chẳng hạn bụi, khí có hại phải bảo vệ chống lại xâm nhập chúng phải trang bị hệ thống cung cấp khơng khí cho cabin 1.2.3.8 Cabin phải đảm bảo thơng số an tồn vệ sinh lao động cho người điều khiển như: độ rung (tần số, biên độ), độ ồn phải nằm giới hạn cho phép

Các cabin bố trí cao phải có thiết bị thơng tin liên lạc với mặt đất để nhận hay thông báo cho người điều khiển thông tin từ người huy việc nâng hàng từ mặt đất

1.2.4 Các quy định bổ sung cabin điều khiển kiểu treo - nâng

1.2.4.1 Số người phép có mặt cabin tải trọng lớn cabin phải không đổi phải báo rõ ràng Ngoài ra, hướng dẫn vận hành bảo dưỡng cabin điều khiển kiểu treo - nâng phải dán cabin

1.2.4.2 Cabin phải định vị chắn để không bị xoay bị lắc nguy hiểm 1.2.4.3 Cabin phải bố trí thiết bị chống rơi, có hai cấu treo cabin với điều kiện cabin giữ cấu treo bị đứt, cấu dẫn động cấu phanh bị hỏng Mỗi cấu treo riêng biệt phải thiết kế với hệ số an tồn khơng nhỏ lần tải trọng làm việc lớn

Nếu có thiết bị chống rơi có cấu treo, hệ số an tồn tối thiểu tính tốn thiết kế phải lấy lần tải trọng làm việc lớn

Cáp dẫn động phải thiết kế với sức bền tối thiểu theo nhóm cấu M8 Đường kính cáp khơng nhỏ mm Cáp dẫn động làm việc trời phải loại cáp thép mạ kẽm

1.2.4.4 Khi tốc độ hạ đạt tới 1,4 lần tốc độ định mức cabin tự động tạm dừng lại

Cabin phải có chuyển động độc lập với tải

1.2.4.6 Các công tắc giới hạn thông thường khẩn cấp phải lắp đặt vị trí cao thấp cabin, với hệ thống đóng ngắt hoạt động riêng biệt Các công tắc giới hạn khẩn cấp trực tiếp cắt mạch điện phát tín hiệu cảnh báo

Trong trường hợp cabin va đập vào vật cản cấu treo bị lỏng, chuyển động thiết bị xếp dỡ tự động dừng Các thiết bị để đưa thiết bị xếp dỡ trở lại hoạt động kiểu tự khởi động lại

1.2.4.7 Nếu tốc độ di chuyển cabin lớn 40 m/phút, phải lắp đặt thiết bị làm giảm tốc tức để đệm giảm chấn không bị va chạm tốc độ lớn 40 m/phút Nếu tốc độ va chạm lớn 20 m/phút, phải lắp đặt đệm giảm chấn kiểu hấp thụ lượng

1.2.4.8 Cabin phải lắp đặt hệ thống báo tín hiệu báo động độc lập với điện cấp nguồn thiết bị xếp dỡ Cabin phải trang bị thiết bị để người điều khiển xuống đất, thí dụ thang dây thiết bị hiểm phải ln sẵn có buồng điều khiển

1.2.4.9 Người sử dụng phải đảm bảo với độ cao xếp chồng hàng hóa cao nhất, có khoảng cách an tồn 0,5 m cách đáy cabin vị trí làm việc cao

1.2.4.10 Chỉ điều khiển từ xa thiết bị xếp dỡ từ mặt đất với cabin vị trí làm việc cao

1.2.5 Lan can, hành lang sàn

1.2.5.1 Lối vào cabin điều khiển phải dễ dàng an tồn với vị trí thiết bị xếp dỡ điều kiện làm việc bình thường Nếu sàn cabin điều khiển cách mặt đất nhỏ m lối vào cabin bị hạn chế vị trí định thiết bị xếp dỡ, cabin phải trang bị phương tiện hiểm thích hợp (như thang dây)

Lối vào cabin thường sử dụng từ sàn mức với sàn cabin điều khiển sàn phải có lan can bảo vệ Lối vào qua sàn qua cabin sử dụng không gian thực tế bị hạn chế

1.2.5.2 Khi lên cabin trực tiếp từ mặt đất vị trí thiết bị xếp dỡ, sàn cabin cách mặt đất lớn m, thiết bị xếp dỡ phải bố trí lối thích hợp Đối với số thiết bị xếp dỡ định chẳng hạn cầu trục, lối vào cabin bị hạn chế số vị trí định, đo phải trang bị thiết bị thích hợp để người điều khiển rời cabin dễ dàng

1.2.5.3 Các hành lang, cầu thang sàn phải có lối vào an tồn với vị trí thiết bị xếp dỡ Các cầu thang thang thường xuyên sử dụng phải dẫn tới sàn hành lang Đối với lối vào cầu thang sử dụng nhiều thang

1.2.5.4 Tất vị trí hoạt động tất trang thiết bị yêu cầu phải kiểm tra bảo dưỡng thường xuyên cần phải trang bị lối vào an toàn, tiếp cận tới vị trí sàn làm việc di động

1.2.5.5 Đối với vị trí đề cập mà cao sàn m cần cần trục, phải tiếp cận qua cầu thang, sàn Cầu thang phải lắp đặt lan can bảo vệ hai bên

1.2.5.6 Khi thực công việc lắp dựng, tháo, thử, sửa chữa bảo dưỡng thiết bị xếp dỡ nơi cách sàn cao m, phải có thiết bị thích hợp đặt thiết bị xếp dỡ cần để đảm bảo an toàn cho người (chẳng hạn lan can bảo vệ, tay vịn, thiết bị an toàn ) cho phép người tiếp cận tới nơi Các puly phận chuyển động đầu cần phải thiết kế cho không cần thiết phải bôi trơn khoảng thời gian từ lắp dựng tới tháo thiết bị xếp dỡ, không thỏa mãn điều cần phải trang bị lối lên tiếp cận

1.2.5.7 Lối tiếp cận bố trí cần đề cập bỏ qua cần hạ xuống để kiểm tra toàn diện mắt phận kết cấu khác cho phép kiểm tra mắt

1.2.5.8 Các cầu thang, lối sàn phải có khoảng trống phía khơng nhỏ 1,8 m Các lối có độ rộng khơng nhỏ 0,5 m phải lắp đặt gần phận bị dẫn động có chuyển động tương đối lối sàn; kích thước lối giảm xuống tới 0,4 m với điều kiện phải có lan can với độ cao 0,6 m Bề rộng lối phận cố định phải không nhỏ 0,4 m

cấu thiết bị xếp dỡ giảm xuống tối thiểu 1,3 m, đồng thời chiều rộng phải tăng lên 0,7 m, thay đổi tuyến tính với giảm chiều cao Khoảng trống phía sàn dùng để bảo dưỡng thiết bị giảm xuống tới 1,3 m

1.2.5.9 Các lối tiếp cận phận thiết bị xếp dỡ phải lắp đặt lan can liên tục phía có nguy bị rơi từ độ cao m Chiều cao chắn chân không nhỏ 0,1 m Được phép có cửa vào lan can có bố trí thiết bị bảo vệ thích hợp để ngăn ngừa người bị rơi ngã Theo quy định chiều cao lan can không thấp m phải có chắn chân chấn song trung gian Chiều cao lan can giảm tới 0,8 m cho lối có khoảng trống phía 1,3 m Dọc theo lối phải trang bị tối thiểu tay vịn

Đối với lối dọc theo tường nhà xưởng kết cấu vách đặc, phép dùng tay vịn thay cho lan can Khoảng cách tay vịn không lớn m

1.2.5.10 Bề mặt sàn phải kiểu chống trượt phù hợp Các lỗ khoét, khe hở sàn phải giới hạn kích thước cho bóng đường kính 0,02 m khơng thể lọt qua

1.2.5.11 Khi lối đặt gần đường dây điện, đường điện phải bảo vệ để tránh tiếp xúc vô ý

1.2.6 Cầu thang thang

1.2.6.1 Cầu thang thang phải lắp đặt vị trí có chênh lệch độ cao lớn 0,5 m Các chỗ đặt chân có tay vịn lắp đặt bề mặt dựng đứng không cao m

Các thang có chiều cao lớn m phải có sàn nghỉ vị trí trung gian Đối với cầu thang cao hơn, thí dụ cần trục tháp dùng xây dựng bố trí thêm sàn nghỉ trung gian mà khoảng cách theo chiều thẳng đứng sàn nghỉ không lớn m Nếu bị hạn chế khơng gian lắp đặt thang liên tục đơn sàn nghỉ dọc theo thang

1.2.6.2 Cầu thang

Độ nghiêng cầu thang không vượt 65o, chiều cao bậc thang không vượt 0,25 m (0,2 m cần trục tháp) chiều rộng bậc thang không nhỏ 0,15 m

2 x chiều cao bậc thang + chiều rộng bậc = 0,63 m

Khoảng cách bậc thang Trong trường hợp cầu thang chính, khoảng cách chấn song đứng lan can theo chiều dọc không nhỏ 0,6 m, với cầu thang khác khoảng cách chấn song đứng lan can theo chiều dọc yêu cầu 0,5 m đủ

Bề mặt bậc cầu thang phải bề mặt chống trượt

Các cầu thang phải lắp đặt lan can bên; bên cầu thang có vách bên cần lắp đặt tay vịn

1.2.6.3 Thang

Chiều dài ngang hai thành thang không nhỏ 0,3 m; khoảng cách ngang phải không lớn 0,3 m Các ngang phải cách phận kết cấu cố định tối thiểu 0,15 m Thanh ngang phải chịu lực 1200 N tác dụng mà khơng có biến dạng vĩnh cửu

Các lỗ mà thang chui qua phải không nhỏ 0,63 m x 0,63 m nhỏ lỗ có đường kính 0,8 m

Các thang cao m phải lắp đặt vịng bao an tồn từ độ cao 2,5 m Khoảng cách vịng bao an tồn phải khơng lớn 0,9 m Các vịng bao an tồn phải liên kết với tối thiểu ba dọc cách

Trong trường hợp, dọc liên kết vịng bao an tồn phải đặt điểm đối diện với đường tâm thẳng đứng thang

Độ bền vòng bao an toàn gia cường dọc cần phải đủ để chịu lực 1000 N phân bố đoạn 0,1 m điểm vịng bao an tồn mà khơng bị biến dạng

Vai thang phải kéo dài tối thiểu m phía ngang cùng, trừ có bố trí vài tay nắm thích hợp khác Nếu khơng gian bị hạn chế, vai thang kéo dài 0,8 m chấp nhận

hiểm ln nhỏ 0,75 m vịng trịn nội tiếp thang đứng nhỏ 0,75 m

Phải bố trí sàn nghỉ cho thang đoạn thứ không cao 10 m, đoạn tiếp sau cách m

1.3 Quy định thiết bị khí 1.3.1 Dẫn động cáp xích

1.3.1.1 Theo quy định, tang quấn lớp cáp Nếu tang quấn nhiều lớp cáp phải lắp đặt thiết bị rải cáp; không cần thiết phải có thiết bị rải cáp trường hợp cáp quấn lớp cáp tự dẫn hướng quấn

Nếu có khả cáp bị chùng lỏng tang hoạt động quấn khơng xác phải lắp đặt thiết bị phù hợp để phòng ngừa cố

Tang quấn cáp phải có thành hai bên, trừ có hệ thống chống xổ cáp Thành tang phải cao lớp cáp khoảng không nhỏ 1,5 lần đường kính cáp cáp quấn đầy tang (bằng lần cần trục dùng xây dựng)

1.3.1.2 Tại vị trí móc hạ thấp cho phép, cịn tối thiểu vịng cáp tang trước khóa đầu cáp tang Nếu đầu cáp kẹp giữ tang kẹp bulông phải có tối thiểu kẹp riêng biệt lắp đặt thiết bị khóa chắn

1.3.1.3 Cáp phải bảo vệ để tránh khỏi bị tác động trực tiếp nguồn nhiệt xạ, vật liệu nóng chảy chất nguy hại khác Phải sử dụng loại cáp đặc biệt hoạt động điều kiện chịu tác động khắc nghiệt nhiệt, vật liệu gây gỉ mòn

1.3.1.4 Các cấu dẫn động xích phải lắp đặt thiết bị đảm bảo xích chạy êm đĩa xích ngăn ngừa xích nhảy khỏi đĩa xích Phải lắp đặt phận bảo vệ xích phù hợp

1.3.2 Cụm móc cẩu, puly thiết bị chịu tải khác

1.3.2.1 Phải lắp đặt thiết bị phù hợp để ngăn ngừa cáp xích tuột khỏi puly

1.3.2.3 Các puly dẫn cáp phải có chiều sâu chiều rộng tối thiểu tương ứng với đường kính cáp để chống trượt cáp, tiếp cận để bảo dưỡng

1.3.2.4 Móc phải có khóa chống trượt cáp, phải thiết kế đặc biệt nơi mà phương pháp hoạt động có nguy cố tuột móc hàng móc hàng bị vướng

1.3.2.5 Thiết bị mang tải thay đổi lẫn thiết bị xếp dỡ, chẳng hạn gầu ngoạm, nam châm điện, thùng chứa, kìm ngoạm dầm nâng phải đóng dấu cố định tải trọng làm việc an tồn trọng lượng thân chúng, trường hợp gầu ngoạm thùng chứa để vận chuyển hàng rời phải đóng dấu thêm dung tích tên Cơ sở chế tạo

1.3.3 Phanh

Các quy định mục không áp dụng cho cấu hoạt động xy lanh kích thủy lực

1.3.3.1 Các dẫn động phải lắp đặt phanh kiểu Trong trường hợp ngoại lệ, dẫn động thơng qua cấu tự khóa hãm không cần lắp đặt phanh với điều kiện cấu tự khóa hãm bảo đảm khơng có ứng suất vượt q mức khơng có dịch chuyển xảy

Cơ cấu phanh phải kiểu dễ cho việc kiểm tra Lò xo phanh phải kiểu nén Phanh phải kiểu hiệu chỉnh má phanh thay

1.3.3.2 Cơ cấu nâng cần phải lắp đặt phanh hoạt động tự động giữ an toàn tải thử trường hợp ngắt nguồn điện cấu dẫn động nâng bị hỏng

Hệ thống phanh phải thiết kế để giữ tải 1,6 lần tải nâng có khả giữ tải thử động mà không hiệu phanh không bị nhiệt cho phép

Phanh cấu nâng phải lắp đặt cho có mối liên kết khí chắn phận tời cho mặt phát sinh mômen phanh, mặt khác giữ cố định tải trọng

Cơ cấu kiểu kiểu điện phải giữ tốc độ hạ tải phạm vi giới hạn tốc độ cho phép

thứ hai phải tác dụng trễ thời gian so với phanh thứ

Trong trường hợp khẩn cấp có hư hỏng thiết bị dẫn động phanh thứ hai tác động lên tang quấn cáp; phanh phải điều khiển cho tác động tự động, không chậm tốc độ tức thời 1,5 lần tốc độ hạ định mức Trong trường hợp cấu điều khiển thiết bị xếp dỡ dừng khẩn cấp tự kích hoạt phanh

1.3.3.3 Thiết bị dẫn động di chuyển thiết bị xếp dỡ xe tời hoạt động điện phải trang bị phanh tự động, phanh hoạt động từ vị trí điều khiển Ngoại trừ thiết bị xếp dỡ khơng chịu tác động gió, hoạt động đường ray nằm ngang với tốc độ không vượt 40 m/phút, bánh xe có ổ đỡ chống ma sát với tốc độ không vượt 20 m/phút Đối với thiết bị xếp dỡ dùng để vận chuyển vật liệu nóng chảy, phanh yêu cầu không phụ thuộc vào tốc độ

Phanh phải thiết kế cho thiết bị xếp dỡ xe tời dừng thời gian thích hợp giữ cố định trạng thái hoạt động, tác dụng tải trọng gió trường hợp điện

Cơ cấu di chuyển thiết bị xếp dỡ xe tời (xe con) điều kiện hoạt động có gió trang bị phanh kiểu không tự động phải trang bị thêm thiết bị kẹp ray

Phanh tự động thiết bị chống bão cấu di chuyển phải thiết kế với hệ số an tồn khơng nhỏ 1,1 lần lực tác dụng lớn điều kiện thiết bị xếp dỡ không hoạt động

1.3.3.4 Phanh cấu quay hoạt động điện thiết bị xếp dỡ phải thiết kế cho dừng thời gian thích hợp giữ phận quay cố định trạng thái hoạt động, tác dụng tải trọng gió trường hợp điện

1.3.3.5 Phanh cấu thay đổi tầm với cần phải thiết kế cho trường hợp điện hư hỏng cấu dẫn động phanh phải tác động tự động giữ an toàn cần với tải trọng thử vị trí bất lợi

Trong điều kiện thiết bị xếp dỡ khơng hoạt động mơmen phanh thiết kế tối thiểu phải 1,1 lần mômen trọng lượng thân hệ thống cần gió (gió bão lớn điều kiện thiết bị xếp dỡ khơng hoạt động) vị trí bất lợi cần vị trí cần khơng hoạt động

1.4 Quy định thiết bị thủy lực

1.4.1 Các ống thép liền sử dụng làm ống áp lực với đường kính ngồi tới 30 mm; phải khơng có mối hàn đường ống áp lực ngoại trừ mối hàn bích nối ống mối nối bulơng

1.4.2 Khi cấu nâng tải nâng/hạ cần dẫn động xy lanh thủy lực, thiết bị tự động (các van giữ tải) phải lắp đặt sát gần với mối nối ống áp lực xy lanh để tránh tải bị trôi xuống, đặc biệt trường hợp hư hỏng ống Khi xảy cố tải bị trôi xuống phận bị rị rỉ dầu, thiết bị khí phải lắp đặt để phòng ngừa cố

Với dẫn động thủy lực kiểu khác, chuyển động phải dừng lại phanh tự động, hoạt động điều khiển tự khởi động lại

1.4.3 Sự vượt áp suất làm việc lớn tải trọng tác động vào mạch thủy lực bị cách ly ngừng điều khiển phòng ngừa van an toàn Các quy định biện pháp kết cấu thích hợp phải áp dụng để phịng ngừa áp suất làm việc bị vượt 1,6 lần, kể trường hợp có xung áp lực

1.4.4 Trước hoạt động, hệ thống thủy lực phải làm khơng có cặn bẩn Hệ thống phải thiết kế cho cặn bẩn dọn tiến hành công việc sửa chữa

1.4.5 Mỗi mạch thủy lực phải có đầu nối để lắp áp kế, để đo áp lực mà không cần phải tháo ống

1.4.6 Các hệ thống thủy lực phải lắp đặt van xả khí vị trí thích hợp

1.4.7 Sự chuyển động vượt vị trí giới hạn phải phịng ngừa thiết bị thích hợp

rung động, hệ số an toàn cho ống mối nối lấy 2,5 đủ

1.4.9 Các chất lỏng thủy lực sử dụng hệ thống thủy lực thiết bị xếp dỡ phải phù hợp với yêu cầu điều kiện làm việc, công nghệ an toàn Các chất lỏng thủy lực phải rõ cho người sử dụng Phải kiểm tra mức chất lỏng cao thấp két

1.4.10 Các van điều khiển hệ thống thủy lực phải có kết cấu kiểu tự hồn ngun (khi thơi điều khiển van tự trở vị trí 0) để tránh trường hợp khởi động không cố ý thiết bị dẫn động sau có điện trở lại đóng cầu dao nguồn thiết bị xếp dỡ

1.4.11 Các quy định thử thiết bị thủy lực an toàn phải phù hợp với TCVN 5179 - 90 “Máy nâng hạ - Yêu cầu thử nghiệm thiết bị thủy lực an toàn”

1.5 Quy định thiết bị an toàn

1.5.1 Thiết bị giới hạn chuyển động làm việc 1.5.1.1 Cơ cấu nâng

Phạm vi cấu nâng hoạt động điện phải giới hạn vị trí cao thấp cho phép tải nâng công tắc giới hạn ngắt tự động (cơng tắc giới hạn cố), có liên quan đến khoảng cách yêu cầu phải giảm tốc Sự chuyển động trở lại từ vị trí giới hạn thực thiết bị điều khiển Nếu trình hoạt động bình thường mà chạm đến vị trí giới hạn, phải trang bị thêm công tắc giới hạn phụ hoạt động độc lập Trong trường hợp này, công tắc giới hạn phụ ngắt, tác động phục hồi chuyển động trở lại việc sử dụng thiết bị điều khiển, công tắc giới hạn cố ngắt khơng thể phục hồi chuyển động trở lại

Cơ cấu nâng truyền động từ động đốt khớp nối khí mà khơng thơng qua dẫn động điện, thủy lực khí nén trung gian trang bị thiết bị báo động âm hiệu đèn hiệu thay cho công tắc giới hạn

1.5.1.2 Cơ cấu di chuyển

Nếu thường xuyên phải giới hạn tốc độ di chuyển q trình hoạt động thơng thường giảm tốc lớn cabin điều khiển phải không vượt 2,5 m/s2

Thiết bị xếp dỡ xe tời điều khiển từ xa, phải trang bị công tắc ngắt giới hạn tốc độ di chuyển vượt 40 m/phút

Khi điều kiện hoạt động thiết bị xếp dỡ yêu cầu điều kiện gió định, thiết bị đo gió thiết bị báo động phải trang bị thiết bị xếp dỡ

Cơ cấu di chuyển thiết bị xếp dỡ phải trang bị thiết bị gạt chướng ngại vật nằm ray

Khi có hai nhiều thiết bị xếp dỡ chạy đường ray phải trang bị thiết bị đặc biệt để phòng ngừa đâm va

Trong phạm vi hoạt động thiết bị xếp dỡ xe tời phải có biện pháp phù hợp bảo vệ an toàn cho người; việc sử dụng biển cảnh báo, đèn chớp, báo động âm cần thiết, thiết bị dừng tự động

1.5.1.3 Cơ cấu thay đổi tầm với quay

Với cấu thay đổi tầm với cần hoạt động điện chuyển động cần vị trí giới hạn phải giới hạn công tắc giới hạn ngắt tự động (công tắc giới hạn ngắt cố) có liên quan đến khoảng cách yêu cầu phải giảm tốc

Sự chuyển động trở lại từ vị trí giới hạn thực thiết bị điều khiển

Cơ cấu thay đổi tầm với cần truyền động từ động đốt khớp nối khí mà khơng thơng qua dẫn động điện, thủy lực khí nén trung gian trang bị thiết bị báo động âm hiệu đèn hiệu thay cho cơng tắc ngắt giới hạn hành trình

Tương tự, cấu quay cần dẫn động điện với góc quay giới hạn chuyển động quay phải giới hạn công tắc giới hạn ngắt khẩn cấp tự động

1.5.2 An toàn chống tải chống lật

có hư hỏng bánh xe trục ổ đỡ bánh xe, độ sụt lớn giới hạn đến cm đổ lật ngăn ngừa

Ngoài ra, lực bất thường chẳng hạn lực va chạm vào đệm giảm chấn, va chạm lắp ráp không làm thiết bị xếp dỡ xe tời bị lật đổ

Các thiết bị xếp dỡ có cần xe tời có dầm chìa mà bị lật tải, thiết bị xếp dỡ có sức nâng khơng phụ thuộc vào tầm với cần phải trang bị công tắc ngắt bảo vệ tải; nhiên, sức nâng thay đổi theo tầm với cơng tắc hoạt động công tắc giới hạn mômen tải Các cơng tắc giới hạn nên có tác động đưa trở phạm vi giới hạn cho phép mômen tải cách đảo chiều chuyển động xảy tải tải nâng dùng thiết bị điều khiển để hạ tải xuống

Các thiết bị xếp dỡ có cấu nâng cấu thay đổi tầm với truyền động từ động đốt khớp nối khí mà khơng thơng qua dẫn động điện, thủy lực khí nén trung gian trang bị thiết bị báo động âm hiệu đèn hiệu thay cho công tắc ngắt bảo vệ tải

1.5.2.2 Các thiết bị xếp dỡ có sức nâng phụ thuộc vào tầm với cần phải trang bị bảng biểu đồ sức nâng - tầm với gắn cố định, nhìn thấy rõ ràng từ vị trí điều khiển dạng vạch chia tải nâng móc tương ứng với tầm với

1.5.3 Thiết bị cảnh báo

Các thiết bị xếp dỡ phải trang bị thiết bị phát tín hiệu ánh sáng âm cấu hoạt động gây nguy hiểm cho người xung quanh thiết bị xếp dỡ bắt đầu nâng hàng, thiết bị xếp dỡ di chuyển

1.6 Quy định an toàn lắp đặt

1.6.1 Công việc lắp ráp tháo dỡ thiết bị xếp dỡ phải tiến hành theo quy trình cơng nghệ lắp ráp tháo dỡ thiết bị Cơ sở chế tạo đơn vị lắp đặt

Đơn vị lắp đặt phải phổ biến cho người tham gia lắp đặt quy trình cơng nghệ lắp ráp, tháo dỡ biện pháp an tồn phải thực q trình tháo, lắp thiết bị xếp dỡ

trạng đường ray Khi phát sai lệch vượt trị số cho phép, phải ngừng công việc lắp ráp để xử lý Chỉ sau xử lý xong phép tiếp tục công việc lắp ráp

1.6.3 Trong thời gian tiến hành tháo lắp thiết bị xếp dỡ, phải xác định vùng nguy hiểm có biển báo cấm người khơng có trách nhiệm khu vực

1.6.4 Cơng việc tháo lắp thiết bị xếp dỡ cao, trời phải tạm ngừng mưa to, giơng, bão có gió từ cấp trở lên

1.6.5 Những người tiến hành công việc tháo lắp thiết bị xếp dỡ độ cao m phải có giấy chứng nhận y tế xác nhận đủ sức khỏe làm việc cao Khi làm việc cao phải đeo dây an tồn

1.6.6 Trong q trình tháo lắp thiết bị xếp dỡ, không cho phép: - Dùng máy trục để nâng hạ người;

- Người phía tải nâng;

- Để tải treo móc máy trục ngừng hoạt động;

- Gia cố tạm thành phần kết cấu riêng biệt không đủ số lượng bulông cần thiết; - Nới lỏng cáp giữ kết cấu trước cố định hoàn toàn kết cấu vào vị trí;

- Tiến hành nâng tải cáp kẹt cáp bật khỏi rãnh rịng rọc; - Vứt vật từ cao xuống;

- Sử dụng lan can thiết bị phòng ngừa khác để làm điểm tựa cho kích treo palăng

1.6.7 Khi đặt thiết bị xếp dỡ phải khảo sát tính tốn khả chịu lực địa điểm đặt, địa hình, địa vật hoạt động xung quanh để bố trí thiết bị làm việc an toàn

1.6.8 Những trường hợp đặc biệt mặt thi công chật hẹp mà trình hoạt động thiết bị xếp dỡ cần, đối trọng tải phải di chuyển phía đường giao thơng, phải lập phương án lắp đặt thi cơng an tồn phải phép Đăng kiểm kỹ thuật an toàn

1.6.9 Đặt thiết bị xếp dỡ hoạt động vùng bảo vệ đường dây tải điện quan quản lý đường dây cho phép; giấy phép phải kèm theo hồ sơ thiết bị

dây tải điện gần không nhỏ giá trị sau: - 1,5 m đường dây có điện đến kV; - m đường dây có điện đến - 20 kV; - m đường dây có điện đến 35 - 110 kV; - m đường dây có điện đến 150 - 220 kV; - m đường dây có điện đến 330 kV; - m đường dây có điện đến 500 kV

1.6.10 Khi đặt thiết bị xếp dỡ mép hào, hố, rãnh phải đảm bảo khoảng cách tối thiểu từ điểm tựa gần thiết bị xếp dỡ đến mép hào hố, không nhỏ giá trị Bảng 1.1:

Bảng 1.1 Khoảng cách cho phép nhỏ Độ sâu hào,

hố (m)

Khoảng cách cho phép nhỏ loại đất (m)

Cát sỏi Á cát Á sét Sét Hoàng thổ

1 1,5 1,25 1

2 2,4 1,5

3 3,6 3,25 1,75 2,5

4 4,4 3

5 5,3 4,75 3,5 3,5

Nếu điều kiện mặt không cho phép đảm bảo khoảng cách quy định theo bảng trên, phải có biện pháp chống sụt lở hào, hố, rãnh trước đặt thiết bị xếp dỡ vào vị trí

1.6.11 Các thiết bị xếp dỡ tự hành không phép đặt mặt có độ dốc lớn độ dốc cho phép thiết bị xếp dỡ đó, khơng phép đặt đất vừa lấp lên, chưa đầm chặt

1.7 Quy định an toàn sử dụng thiết bị xếp dỡ

1.7.1 Tất thiết bị xếp dỡ theo quy định Nhà nước phải kiểm định thử theo quy định Quy chuẩn

1.7.2 Đơn vị sử dụng phép sử dụng thiết bị xếp dỡ có tình trạng kỹ thuật tốt, kiểm định, thử có giấy chứng nhận cịn thời hạn Không phép sử dụng thiết bị xếp dỡ phận mang tải chưa qua kiểm định, thử chưa cấp giấy chứng nhận sử dụng;

đào tạo cấp giấy chứng nhận Những người buộc móc tải, đánh tín hiệu phải thợ chuyên nghiệp, thợ nghề khác phải qua đào tạo

1.7.4 Người điều khiển thiết bị xếp dỡ phải nắm đặc tính kỹ thuật, tính tác dụng phận cấu thiết bị, đồng thời nắm vững yêu cầu an tồn q trình sử dụng thiết bị

1.7.5 Chỉ phép sử dụng thiết bị xếp dỡ theo tính năng, tác dụng đặc tính kỹ thuật thiết bị nhà máy chế tạo quy định Khơng cho phép nâng tải có trọng lượng vượt sức nâng cho phép (SWL) thiết bị xếp dỡ

1.7.6 Không cho phép sử dụng thiết bị xếp dỡ có cấu nâng đóng mở ly hợp ma sát ly hợp vấu để nâng hạ di chuyển người, kim loại lỏng, vật liệu nổ, chất độc, bình đựng khí nén chất lỏng nén

1.7.7 Chỉ phép chuyển tải thiết bị xếp dỡ qua nhà xưởng, nhà chỗ có người có biện pháp đảm bảo an toàn riêng biệt loại trừ khả gây cố tai nạn lao động

1.7.8 Chỉ dùng hai nhiều thiết bị xếp dỡ để nâng tải trường hợp đặc biệt phải có giải pháp an tồn tính tốn duyệt Tải phân bố lên thiết bị xếp dỡ không lớn sức nâng thiết bị xếp dỡ Trong giải pháp an tồn phải có sơ đồ buộc móc tải, sơ đồ di chuyển tải rõ trình tự thực thao tác, u cầu kích thước, vật liệu cơng nghệ chế tạo thiết bị phụ trợ để móc tải Phải giao trách nhiệm cho người có kinh nghiệm cơng tác nâng chuyển huy suốt q trình nâng chuyển

1.7.9 Trong trình sử dụng thiết bị xếp dỡ, không cho phép: - Người lên, xuống thiết bị xếp dỡ thiết bị xếp dỡ hoạt động; - Người bán kính quay cần trục;

- Người vùng hoạt động thiết bị xếp dỡ mang tải nam châm, chân không gầu ngoạm;

- Nâng, hạ chuyển tải có người đứng tải;

- Nâng tải tình trạng tải chưa ổn định móc bên móc cẩu kép; - Nâng tải bị vùi xuống đất, bị vật khác đè lên, bị liên kết bulông bê tông với vật khác;

- Chuyển hướng chuyển động cấu cấu chưa ngừng hẳn; - Nâng tải lớn sức nâng cho phép tương ứng với tầm với vị trí chân chống phụ cần trục;

- Cẩu với, kéo lê tải;

- Vừa dùng người đẩy kéo tải vừa cho cấu nâng hạ tải

1.7.10 Phải đảm bảo lối tự cho người điều khiển thiết bị xếp dỡ điều khiển nút bấm từ mặt đất sàn nhà

1.7.11 Khi thiết bị xếp dỡ di động làm việc, lối lên đường ray phải rào chắn

1.7.12 Cấm người hành lang thiết bị xếp dỡ chúng hoạt động Chỉ cho phép tiến hành công việc vệ sinh, tra dầu mỡ, sửa chữa thiết bị xếp dỡ thực biện pháp đảm bảo làm việc an tồn (phịng ngừa rơi ngã, điện giật )

1.7.13 Đơn vị sử dụng phải quy định tổ chức thực hệ thống trao đổi tín hiệu người buộc móc tải với người điều khiển thiết bị xếp dỡ Tín hiệu sử dụng phải quy định cụ thể lẫn với tượng khác xung quanh

1.7.14 Khi người sử dụng thiết bị xếp dỡ khơng nhìn thấy tải suốt trình nâng hạ di chuyển tải phải bố trí người đánh tín hiệu

1.7.15 Khi nâng, chuyển tải gần cơng trình, thiết bị chướng ngại vật, phải đảm bảo an toàn cho cơng trình, thiết bị người gần chúng

1.7.16 Các thiết bị xếp dỡ làm việc trời phải ngừng hoạt động tốc độ gió lớn tốc độ gió cho phép theo thiết kế thiết bị

1.7.17 Đối với thiết bị xếp dỡ làm việc ngồi trời, khơng cho phép treo panơ, áp phích, hiệu che chắn làm tăng diện tích cản gió thiết bị xếp dỡ

1.7.18 Phải xiết chặt thiết bị kẹp ray, thiết bị chống tự di chuyển cần trục tháp, cổng trục, cần trục chân đế kết thúc làm việc tốc độ gió vượt tốc độ gió cho phép Khi có bão phải có biện pháp gia cố thêm loại máy trục nói

1.7.20 Trước hạ tải xuống hào, hố, giếng, hầm tàu phải hạ móc khơng tải xuống vị trí thấp để kiểm định số vòng cáp lại tang Nếu số vòng cáp lại tang từ vòng trở lên, phép nâng, hạ tải

1.7.21 Phải ngừng hoạt động thiết bị xếp dỡ khi:

- Phát vết nứt vị trí quan trọng kết cấu kim loại; - Phát biến dạng dư kết cấu kim loại;

- Phát phanh cấu bị hỏng;

- Phát móc, cáp, rịng rọc, tang bị mòn giới hạn cho phép, bị rạn nứt hư hỏng khác;

- Phát đường ray thiết bị xếp dỡ hư hỏng không đảm bảo yêu cầu kỹ thuật

1.7.22 Khi bốc, xếp tải lên phương tiện vận tải phải đảm bảo độ ổn định phương tiện vận tải

1.7.23 Người buộc móc tải phép đến gần tải tải hạ đến độ cao không lớn m tính từ mặt sàn chỗ người móc tải đứng

1.7.24 Thiết bị xếp dỡ phải bảo dưỡng định kỳ Phải sửa chữa, thay chi tiết, phận bị hư hỏng, mòn giới hạn cho phép

1.7.25 Khi sửa chữa, thay chi tiết phận thiết bị xếp dỡ, phải có biện pháp đảm bảo an tồn

Sau thay thế, sửa chữa phận, chi tiết quan trọng phải tiến hành kiểm định thử thiết bị xếp dỡ trước đưa vào sử dụng

1.8 Quy định an toàn thang máy, vận thăng, thang băng tải

Ngoài tuân theo quy định liên quan Quy chuẩn phải tuân theo quy định tiêu chuẩn tương ứng nêu 1.3, phần I

CHƯƠNG QUY ĐỊNH VỀ THIẾT KẾ 2.1 Hồ sơ thiết kế thẩm định

1 Bản thuyết minh chung; tính độ bền kết cấu, độ ổn định chống lật dịch chuyển gió; tính cấu hoạt động thiết bị xếp dỡ

2 Bản vẽ tổng thể có ghi kích thước thơng số kỹ thuật

3 Bản vẽ sơ đồ nguyên lý hoạt động đặc trưng kỹ thuật hệ thống truyền động điện, thủy lực khí nén, thiết bị động lực, điều khiển bố trí thiết bị an tồn

4 Bản vẽ kết cấu kim loại

5 Bản vẽ lắp cụm cấu, sơ đồ mắc cáp Quy trình kiểm tra thử tải

2.1.2 Khi hoán cải, phục hồi, sửa chữa thiết bị xếp dỡ, hồ sơ thiết kế trình duyệt Đăng kiểm phải phù hợp với thay đổi theo quy định Quy chuẩn

2.2 Phân nhóm tải trọng tác dụng lên kết cấu, cấu thiết bị xếp dỡ

2.2.1 Phân nhóm thiết bị xếp dỡ phận cấu thành Phương pháp phân nhóm chung

Trong thiết kế thiết bị xếp dỡ phận cấu thành chúng, cần phải xét đến chế độ làm việc mà thiết bị xếp dỡ phận cấu thành chúng phải làm việc q trình sử dụng; với mục đích việc phân nhóm thực sau:

- Phân nhóm thiết bị xếp dỡ theo tổng thể;

- Phân nhóm cấu riêng biệt thiết bị xếp dỡ theo tổng thể; - Phân nhóm phận kết cấu cấu thiết bị xếp dỡ

Việc phân nhóm theo:

- Tổng thời gian sử dụng hạng mục xét;

- Tải móc cẩu, phổ tải phổ ứng suất hạng mục xét Phân nhóm thiết bị xếp dỡ theo tổng thể

(1) Hệ thống phân nhóm

(2) Cấp sử dụng

Thời gian sử dụng thiết bị xếp dỡ số chu kỳ nâng mà thiết bị

thực Một chu kỳ nâng toàn thời gian thực thao tác nối tiếp thời điểm tải nâng kết thúc thời điểm thiết bị xếp dỡ trạng thái sẵn sàng nâng tải

Tổng thời gian sử dụng thiết bị xếp dỡ khoảng thời gian dự tính sử dụng thiết bị xếp dỡ, thời điểm đưa thiết bị xếp dỡ vào sử dụng kết thúc thời điểm thiết bị xếp dỡ bị loại bỏ

Trên sở tổng thời gian sử dụng, thiết bị xếp dỡ phân thành 10 cấp sử dụng ký hiệu tương ứng U0, U1, U2, U9 xác định theo Bảng 2.1

Bảng 2.1 Cấp sử dụng thiết bị xếp dỡ

Ký hiệu Tổng thời gian sử dụng thiết bị xếp dỡ

(Số chu kỳ nâng nmax)

U0 U1 U2 U3 U4 U5 U6 U7 U8 U9

nmax  16 000

16 000 < nmax  32 000 32 000 < nmax  63 000 63 000 < nmax  125 000 125 000 < nmax  250 000

250 000 < nmax  500 000 500 000 < nmax  000 000 000 000 < nmax  000 000 000 000 < nmax  000 000 000 000 < nmax

(3) Phổ tải

Phổ tải đặc trưng cho tổng số tải nâng tổng thời gian sử dụng (xem mục 2.2.1.2.(2) thiết bị xếp dỡ Phổ tải hàm số phân bố y = f(x), x (0  x  1) biểu thị cho tổng thời gian sử dụng mà tỷ số tải nâng với tải trọng làm việc an toàn tối thiểu đạt giá trị y cho trước (0  y  1)

Ví dụ phổ tải cho Hình 2.1 - a b

mℓ: tải;

mℓmax: tải trọng làm việc an toàn;

n: số chu kỳ nâng, mà chu kỳ tải nâng lớn tải mℓ;

nmax: số chu kỳ nâng xác định tổng thời gian sử dụng thiết bị xếp

dỡ

Mỗi phổ tải đặc trưng hệ số phổ tải thiết bị KP,

xác định bằng:

1 p

0 K =



Để phân nhóm, số mũ d quy ước lấy

Trong nhiều áp dụng, hàm số f(x) tính xấp xỉ hàm số bao gồm r bước xác định (xem Hình 2.2) tương ứng với n1, n2, , nr chu kỳ nâng,

thực tế tải nâng xem khơng đổi mℓi chu kỳ ni

bước thứ i Nếu nmax biểu thị cho tổng thời gian sử dụng mℓmax tải lớn

trong số tải nâng mℓi, có mối liên hệ sau:

r

1 2 r max

i=1

n +n + +n =



= n

hoặc dạng gần đúng:

3 3 3 3

r

l1 1 l2 2 lr r li i

p

lmax max lmax max lmax max i=1 lmax max

m n m n m n m n

K = + + + =

m n m n m n m n

       

       

     



 

Hình 2.2

Theo phổ tải, thiết bị xếp dỡ xếp vào bốn cấp phổ tải Q1, Q2, Q3, Q4 xác định Bảng 2.2

Bảng 2.2 Các cấp phổ tải thiết bị xếp dỡ

Ký hiệu Hệ số phổ tải thiết bị KP

Q1 Q2 Q3 Q4

Kp  0,125

0,125 < Kp  0,250

0,250 < Kp  0,500

0,500 < Kp  1,000

(4) Phân nhóm thiết bị xếp dỡ

Phân nhóm thiết bị xếp dỡ theo tổng thể xác định Bảng 2.3

Bảng 2.3 Phân nhóm thiết bị xếp dỡ

Cấp phổ tải Cấp sử dụng

U0 U1 U2 U3 U4 U5 U6 U7 U8 U9

Q2 Q3 Q4 A1 A1 A2 A1 A2 A3 A2 A3 A4 A3 A4 A5 A4 A5 A6 A5 A6 A7 A6 A7 A8 A7 A8 A8 A8 A8 A8 A8 A8 A8 (5) Hướng dẫn phân nhóm thiết bị xếp dỡ

Phương pháp phân nhóm thiết bị xếp dỡ cho Bảng 2.4

Các thiết bị xếp dỡ kiểu sử dụng theo nhiều mục đích khác nhau, việc phân nhóm nêu Bảng xem kiểu phân loại Đặc biệt, có kiểu thiết bị xếp dỡ phân vào nhiều nhóm Do để xác định thiết bị xếp dỡ thuộc nhóm cần phải xác định rõ thiết bị xếp dỡ thuộc cấp sử dụng phổ tải sở tổng thời gian sử dụng dự tính phổ tải thiết bị

3 Phân nhóm cấu riêng biệt thiết bị xếp dỡ theo tổng thể

(1) Hệ thống phân nhóm

Việc phân nhóm cấu riêng biệt thiết bị xếp dỡ theo tổng thể phân thành nhóm, ký hiệu tương ứng là: M1, M2, , M8 (xem mục 2.2.1.3.(4)),

dựa 10 cấp sử dụng cấp phổ tải

(2) Cấp sử dụng

Thời gian sử dụng cấu thiết bị xếp dỡ khoảng thời gian thực tế cấu hoạt động

Tổng thời gian sử dụng cấu thiết bị xếp dỡ khoảng thời gian dự

tính sử dụng thời điểm thay cấu, biểu thị số

Trên sở tổng thời gian sử dụng, cấu thiết bị xếp dỡ phân thành mười cấp sử dụng T0, T1, T2, , T9 xác định theo Bảng 2.5

Bảng 2.4 Hướng dẫn phân nhóm thiết bị xếp dỡ

TT Kiểu công dụng

thiết bị xếp dỡ

Điều kiện sử dụng thiết bị xếp dỡ (1)

Nhóm thiết bị xếp dỡ (xem

2.2.2.4)

1 Các thiết bị xếp dỡ dẫn động tay A1 - A2

2 Các thiết bị xếp dỡ dùng xây lắp A1 - A2

TT Kiểu công dụng thiết bị xếp dỡ

Điều kiện sử dụng thiết bị xếp dỡ (1)

Nhóm thiết bị xếp dỡ (xem

2.2.2.4) lắp sửa chữa nhà máy

điện, xưởng máy v.v

4 Các thiết bị xếp dỡ dùng để vận chuyển vật liệu bãi kho

Dùng móc cẩu A5

5 Các thiết bị xếp dỡ dùng để vận chuyển vật liệu bãi kho

Dùng gầu ngoạm nam châm điện

A6 - A8

6 Các thiết bị xếp dỡ dùng phân xưởng

A3 - A5

7 Các thiết bị xếp dỡ dùng nhà máy phá dỡ, bãi thải

Dùng gầu ngoạm nam châm điện

A6 - A8

8 Các thiết bị xếp dỡ dùng để vận chuyển gầu đúc rót xưởng luyện kim

A6 - A8

9 Các thiết bị xếp dỡ dùng hầm lò A8

10 Các thiết bị xếp dỡ dùng để dỡ thỏi đúc, mở đáy lò nạp liệu cho lò luyện kim

A8

11 Các thiết bị xếp dỡ dùng xưởng rèn thép

A6 - A8

12.a

12.b

Các thiết bị xếp dỡ xếp dỡ hàng, vận chuyển côngtenơ bến cảng

Các thiết bị xếp dỡ khác bến cảng

Dùng móc khung nâng cơngtenơ Dùng móc

A5 - A6 A4

13 Các thiết bị xếp dỡ bến cảng Dùng gầu ngoạm nam châm điện

A6 - A8

14 Các thiết bị xếp dỡ xưởng đóng tàu, thiết bị xếp dỡ dùng để tháo dỡ máy

Dùng móc cẩu A3 - A5

15 Các cần trục tháp dùng xây dựng A3 - A4

16 Các cần trục đường sắt A4

Chú thích:

Bảng 2.5 Các cấp sử dụng cấu thiết bị xếp dỡ

Ký hiệu Tổng thời gian sử dụng T

(giờ) T0 T1 T2 T3 T4 T5 T6 T7 T8 T9

T  200

200 < T  400 400 < T  800 800 < T  600

1 600 < T  200 200 < T  300 300 < T  12 500 12 500 < T  25 000

25 000 < T  50 000 50 000 < T

(3) Phổ tải

Phổ tải đặc trưng cho độ lớn tải trọng tác động lên cấu thiết bị xếp dỡ tổng thời gian sử dụng chúng Phổ tải hàm số phân bố y = f(x), x (0 < x  1) biểu thị cho tổng thời gian sử dụng mà cấu phải chịu tác động tải trọng tối thiểu y (0  y  1) phần tải trọng lớn (xem Hình 2.1- a b)

Mỗi phổ tải đặc trưng hệ số phổ tải cấu Km, xác

định bằng:

1 m

0 K =



Để phân nhóm, số mũ d quy ước lấy

Trong nhiều áp dụng, hàm số f(x) tính xấp xỉ hàm số bao gồm r bước xác định (xem Hình 2.2) tương ứng với thời gian t1, t2, tr; thực tế

tải nâng S xem khơng đổi Si khoảng thời gian ti Nếu T

biểu thị cho tổng thời gian sử dụng cấu thiết bị xếp dỡ Smax tải nâng lớn

nhất số tải nâng S1, S2, , Sr, có mối liên hệ sau:

r

1 2 r i

i=1

t +t + +t =



t = T

Hoặc dạng gần đúng:































































r i i i r r m

T

t

S

S

T

t

S

S

T

t

S

S

T

t

S

S

K

max max max max



Theo phổ tải, cấu thiết bị xếp dỡ xếp vào bốn cấp phổ tải L1, L2, L3, L4 xác định Bảng 2.6

Bảng 2.6 Các cấp phổ tải cấu thiết bị xếp dỡ

Ký hiệu Hệ số phổ tải cấu Km

L1 L2 L3 L4

Km  0,125

0,125 < Km  0,250

0,250 < Km  0,500

0,500 < Km  1,000

(4) Phân nhóm cấu riêng biệt thiết bị xếp dỡ theo tổng thể Trên sở cấp sử dụng cấp phổ tải chúng, cấu riêng biệt thiết bị xếp dỡ xếp vào tám nhóm M1, M2, , M8 xác định Bảng 2.7

Bảng 2.7 Phân nhóm cấu thiết bị xếp dỡ Cấp phổ

tải

Cấp sử dụng

T0 T1 T2 T3 T4 T5 T6 T7 T8 T9

L1 L2 L3 L4 M1 M1 M1 M2 M1 M1 M2 M3 M1 M2 M3 M4 M2 M3 M4 M5 M3 M4 M5 M6 M4 M5 M6 M7 M5 M6 M7 M8 M6 M7 M8 M8 M7 M8 M8 M8 M8 M8 M8 M8 (5) Hướng dẫn phân nhóm cấu riêng biệt thiết bị xếp dỡ theo tổng thể

Hướng dẫn phân nhóm cấu riêng biệt thiết bị xếp dỡ theo tổng thể cho Bảng 2.8

Các thiết bị xếp dỡ kiểu sử dụng theo nhiều mục đích khác nhau, việc phân nhóm nêu bảng xem kiểu phân loại Đặc biệt, có kiểu cấu phân vào nhiều nhóm Do để xác định cấu thiết bị xếp dỡ thuộc nhóm (xem 2.2.1.3.(4)) cần phải xác định rõ cấu thuộc cấp sử dụng (xem 2.2.1.3.(2)) phổ tải (xem 2.2.1.3.(3)) sở tổng thời gian sử dụng dự tính phổ tải cấu

TT Kiểu công dụng của thiết bị xếp dỡ

Điều kiện sử dụng thiết bị xếp dỡ (1)

Phân nhóm cấu

Nâng Quay

Thay đổi tầm với Di chuyển xe Di chuyển thiết bị xếp dỡ Các thiết bị xếp dỡ dẫn

động tay

M1 - - M1 M1

2 Các thiết bị xếp dỡ dùng xây lắp

M2 - M3 M2 - M3 M1 - M2 M1 - M2 M2 - M3

3 Các thiết bị xếp dỡ dùng cho việc tháo, lắp sửa chữa nhà máy điện, xưởng máy v.v

M2 - - M2 M2

4 Các thiết bị xếp dỡ dùng để vận chuyển vật liệu bãi kho

Dùng móc cẩu M5 - M6 M4 - M4 - M5 M5 - M6

5 Các thiết bị xếp dỡ dùng để vận chuyển vật liệu bãi kho

Dùng gầu ngoạm nam châm điện

M7 - M8 M6 - M6 - M7 M7 - M8

6 Các thiết bị xếp dỡ dùng phân xưởng

M6 M4 - M4 M5

7 Các thiết bị xếp dỡ dùng nhà máy phá dỡ, bãi thải

Dùng gầu ngoạm nam châm điện

M8 M6 - M6 - M7 M7 - M8

8 Các thiết bị xếp dỡ dùng để vận chuyển gầu đúc rót xưởng luyện kim

M7 - M8 - - M4 - M5 M6 - M7

9 Các thiết bị xếp dỡ dùng hầm lò

M8 M6 - M7 M8

10 Các thiết bị xếp dỡ dùng để dỡ thỏi đúc, mở đáy lò nạp liệu cho lò luyện kim

M8 M6 - M7 M8

11 Các thiết bị xếp dỡ dùng xưởng rèn thép

M8 - - M5 M6

12.b

dỡ hàng, vận chuyển côngtenơ bến cảng Các thiết bị xếp dỡ khác bến cảng

hoặc khung nâng côngtenơ Dùng móc

M4 - M5 M4 - M5 - M4 - M5 M4 - M5

13 Các thiết bị xếp dỡ bến cảng

Dùng gầu ngoạm nam châm điện

M8 M5 - M6 M3 - M4 M7 - M8 M4 - M5

14 Các thiết bị xếp dỡ xưởng đóng tàu, thiết bị xếp dỡ dùng để tháo dỡ máy

Dùng móc cẩu M5 - M6 M4 - M5 M4 - M5 M4 - M5 M5 - M6

15 Các cần trục tháp dùng xây dựng

M4 M5 M4 M3 M3

16 Các cần trục đường sắt M3 - M4 M2 - M3 M2 - M3 - - Chú thích:

(1) Chỉ có số trường hợp sử dụng điển hình cột để hướng dẫn

4 Phân nhóm phận

(1) Hệ thống phân nhóm

Các phận kết cấu cấu thiết bị xếp dỡ phân thành tám nhóm, ký hiệu tương ứng E1, E2, , E8, dựa mười cấp sử dụng bốn cấp phổ ứng suất

(2) Cấp sử dụng

Thời gian sử dụng phận là số chu kỳ ứng suất mà phận chịu

tác động

Một chu kỳ ứng suất là tập hợp ứng suất liên tiếp, thời điểm ứng suất khảo sát vượt ứng suất m xác định Hình 2.3 kết thúc

tại thời điểm ứng suất lại sửa vượt qua ứng suất m lần theo

cùng hướng Vì Hình 2.3 thể phương chiều ứng suất  khoảng thời gian sử dụng năm chu kỳ ứng suất

Tổng thời gian sử dụng phận khoảng thời gian sử dụng dự tính,

cho tới thời điểm thay phận

chu kỳ nâng tải thiết bị xếp dỡ với hệ số khơng đổi Một số phận phải chịu nhiều chu kỳ ứng suất khoảng thời gian chu kỳ nâng tải tùy thuộc vào vị trí phận kết cấu Vì hệ số tỷ lệ phận khác với hệ số tỷ lệ phận khác Khi biết hệ số tỷ lệ này, tổng thời gian sử dụng phận lấy xuất phát từ tổng thời gian sử dụng dùng để xác định cấp sử dụng toàn thiết bị xếp dỡ

Còn phận cấu thiết bị xếp dỡ, tổng thời gian sử dụng lấy từ tổng thời gian sử dụng cấu thiết bị xếp dỡ mà phận xét thuộc cấu đó, có tính đến tốc độ quay phận và/hoặc tác động ảnh hưởng đến hoạt động phận

Trên sở tổng thời gian sử dụng, phận phân thành mười cấp sử dụng ký hiệu tương ứng B0, B1, , B10 xác định Bảng 2.9

Bảng 2.9 Cấp sử dụng phận

Ký hiệu Tổng thời gian sử dụng

(số chu kỳ ứng suất - n) B0

B1 B2 B3 B4 B5 B6 B7 B8 B9 B10

n  16 000

16 000 < n  32 000 32 000 < n  63 000

63 000 < n  125 000

125 000 < n  250 000 250 000 < n  500 000 500 000 < n  000 000

1 000 000 < n  000 000 000 000 < n  000 000 000 000 < n  000 000

8 000 000 < n (3) Phổ ứng suất

trong x (0  x  1) biểu thị cho tổng thời gian sử dụng (xem 2.2.1.4.(2)), mà khoảng thời gian x phận phải chịu ứng suất tối thiểu y (0  y  1) phần ứng suất lớn

Mỗi phổ ứng suất đặc trưng hệ số phổ ứng suất Ksp,

xác định bằng:

1 sp

0 K =



Trong số mũ c phụ thuộc vào đặc tính vật liệu, hình dáng kích cỡ phận xét, độ nhám bề mặt mức độ hao mòn phận (xem mục 2.4.1)

Trong nhiều áp dụng, hàm số f(x) tính xấp xỉ hàm số bao gồm r bước xác định tương ứng với n1, n2, , nr chu kỳ ứng suất; ứng suất  có

thể xem không đổi i trong chu kỳ ni Nếu n biểu thị cho tổng thời gian sử dụng max ứng suất lớn ứng suất 1, 2, , r, có

mối liên hệ sau:

r

1 2 r i

i=1

n +n + +n =



n = n

dạng gần đúng:

c c c c

r

1 1 2 2 r r i i

sp

max max max i=1 max

σ n σ n σ n σ n

K = + + + =

σ n σ n σ n σ n

       

       

     



 

Theo phổ ứng suất, phận xếp vào cấp phổ ứng suất P1, P2, P3, P4 xác định Bảng 2.10

Chú thích: Có phận kết cấu cấu thiết bị xếp dỡ, chẳng hạn

như phận chịu tải đàn hồi hoàn toàn độc lập với tải trọng làm việc Cần đặc biệt ý phân loại phận Trong hầu hết trường hợp KSP = chúng thuộc cấp P4

Bảng 2.10 Các cấp phổ ứng suất

Ký hiệu Hệ số phổ ứng suất KSP

P1 P2

KSP  0,125

P3 P4

0,250 < KSP  0,500

0,500 < KSP  1,000

Đối với phận kết cấu, ứng suất cần phải xét để xác định hệ số phổ ứng suất độ chênh SUP - m ứng suất SUP ứng suất trung bình m,

Hình 2.1.1.4.3 Sự biến đổi ứng suất hàm số theo thời gian chu kỳ ứng suất

SUP - ứng suất trên;

SUP max - ứng suất lớn nhất;

SUP min - ứng suất nhỏ nhất;

inf - ứng suất dưới;

m - trung bình cộng tất ứng suất ứng suất

tổng thời gian sử dụng phận kết cấu

Trong trường hợp phận cấu thiết bị xếp dỡ, đặt m = 0

ứng suất phải đưa vào tính tốn hệ số phổ ứng suất tổng ứng suất xảy tiết diện liên quan phận

(4) Phân nhóm phận

Trên sở cấp sử dụng phổ ứng suất chúng, phận kết cấu cấu thiết bị xếp dỡ phân vào tám nhóm ký hiệu E1, E2, , E8 xác định Bảng 2.11

Bảng 2.11 Các nhóm phận cấu kết cấu Cấp phổ

ứng suất

Cấp sử dụng

B0 B1 B2 B3 B4 B5 B6 B7 B8 B9 B10

Phần trình bày phương pháp mà nhiều trường hợp xác định cấp sử dụng cấu thiết bị xếp dỡ từ cấp sử dụng thiết bị xếp dỡ theo tổng thể từ thông số định đặc trưng cho chế độ làm việc thiết bị xếp dỡ

Điểm xuất phát thời gian trung bình tmc (giây) chu kỳ nâng

định nghĩa mục 2.2.1.2.(2) Vì vậy, thời gian cần thiết để thực toàn thao tác chu kỳ

Tổng thời gian sử dụng T(giờ) thiết bị xếp dỡ xác định công thức sau:

mc

Nt T =

3600

Trong đó: N - số chu kỳ nâng xác định theo cấp sử dụng thiết bị xếp dỡ

Bảng 2.12 cho trị số T khoảng thời gian chu kỳ từ 30 - 480 giây phù hợp với cấp sử dụng thiết bị xếp dỡ Số chu kỳ nâng số lớn cấp sử dụng này; Tuy nhiên, trị số hiệu chỉnh tới 15.625, 31.250 62.500 tương ứng với cấp U0, U1, U2, để giảm số trị số khác T

Bước xác định cấu thiết bị xếp dỡ, tỷ số i

giữa thời gian sử dụng cấu chu kỳ nâng thời gian trung bình tmc

một chu kỳ nâng

Bảng 2.13 cho tổng thời gian sử dụng Ti cấu dựa tổng thời gian sử

dụng thiết bị xếp dỡ, dựa trị số quy ước khác tỷ số i

Bảng cho biết cấp sử dụng cấu Các cấp khác thể vùng bậc thang

Vì đủ để xác định cấp sử dụng thiết bị xếp dỡ cách xem Bảng 2.13, thời gian trung bình chu kỳ nâng trị số i để xác định cấp sử dụng cấu thiết bị xếp dỡ

2.2.2 Các tải trọng xét đến thiết kế kết cấu thiết bị xếp dỡ

Các tính tốn kết cấu thực việc xác định ứng suất phát sinh kết cấu thiết bị xếp dỡ làm việc Những ứng suất tính tốn dựa tải trọng xác định đây:

a) Các tải trọng tác dụng lên kết cấu thiết bị xếp dỡ, giả định tĩnh trạng thái chịu tải bất lợi nhất;

b) Các tải trọng gây chuyển động thẳng đứng; c) Các tải trọng gây chuyển động ngang; d) Các tải trọng gây ảnh hưởng thời tiết

Các tải trọng biến đổi, hệ số áp dụng phương pháp thực tính tốn kiểm tra

1 Các tải trọng

Các tải trọng bao gồm:

- Các tải trọng gây trọng lượng thân phận: SG

- Các tải trọng gây tải trọng làm việc: SL

Tất phận chuyển động giả định vị trí bất lợi

Mỗi phận kết cấu thiết kế vị trí thiết bị xếp dỡ độ lớn tải trọng làm việc (giữa tải trọng làm việc an toàn), mà với vị trí tải trọng gây ứng suất lớn phận kết cấu xét

Chú thích: Trong số trường hợp định, ứng suất lớn phát sinh thiết bị xếp dỡ không nâng tải trọng làm việc

2 Các tải trọng gây chuyển động thẳng đứng

Các tải trọng phát sinh nâng tải trọng làm việc đột ngột, tăng tốc giảm tốc chuyển động nâng tải, tải trọng xóc nảy thẳng đứng di chuyển dọc theo đường ray

(1) Các tải trọng gây nâng tải trọng làm việc

Phải xét đến dao động gây nâng tải cách nhân tải trọng tải trọng làm việc gây với hệ số gọi "hệ số động lực"

(a) Giá trị hệ số động lực

 = +  VL

Trong đó:

VL - tốc độ nâng tải, (m/s);

 - hệ số xác định thực nghiệm

Chú thích: giá trị lấy hệ số  kết nhiều lần thực nghiệm thực kiểu thiết bị xếp dỡ khác

Các giá trị sau chấp nhận:

 = 0,6 cầu trục cổng trục

 = 0,3 cần trục có cần

Giá trị lớn lấy tốc độ nâng tải m/s áp dụng cơng thức Cịn tốc độ nâng lớn hơn, hệ số động lực  không lấy lớn thêm

Giá trị áp dụng hệ số  tính tốn khơng lấy nhỏ 1,15 trường hợp

Các giá trị hệ số  biểu thị đường cong Hình 2.5 theo tốc độ nâng tải VL

Hình 2.5 Các giá trị hệ số động lực

Chú thích:

Hệ số  đề cập không cầu trục cổng trục cần trục có cần

được thực phận kết cấu có tính mềm dẻo hơn, chẳng hạn cần trục có cần cần khơng phải phận có độ cứng cao

Theo cách tương tự, sử dụng hệ số động lực  cần trục có cần áp dụng thiết bị khác, thí dụ băng tải trường hợp thiết kế tương ứng với tải cần; Giá trị hệ số động lực  cầu trục sử dụng cho trường hợp thiết kế mà tải trọng đặt chân máy, độ cứng kết cấu điểm tương ứng với độ cứng dầm cầu trục

(2) Các tải trọng gây tăng tốc giảm tốc chuyển động nâng tải trọng xóc nảy thẳng đứng di chuyển dọc theo ray

Vì hệ số  tính đến mức độ giật tác động lên tải trọng làm việc tải trọng giật lớn nhất, nên tải trọng tăng tốc giảm tốc chuyển động nâng phản lực thẳng đứng di chuyển dọc theo đường ray giả định không xảy đồng thời bỏ qua

Chú thích:

Điều giả định mối nối ray tình trạng tốt Các ảnh hưởng bất lợi tình trạng khơng tốt đường ray lên kết cấu cấu thiết bị xếp dỡ lớn, cần thiết phải quy định mối nối ray phải bảo đảm tình trạng tốt: khơng cho phép hư hỏng gây mối nối ray không tốt Đối với thiết bị xếp dỡ có tốc độ cao biện pháp tốt hàn giáp mối đầu ray để loại hoàn toàn tải trọng giật xảy thiết bị xếp dỡ chạy qua mối nối ray

(3) Trường hợp đặc biệt

Đối với số thiết bị xếp dỡ, tải trọng trọng lượng thân gây lại trái dấu với tải trọng tải làm việc gây ra, trường hợp cần phải so sánh trị số tải trọng điều kiện "thiết bị xếp dỡ mang tải” với hệ số động lực  áp dụng tải trọng làm việc trị số tải trọng tác dụng điều kiện "thiết bị xếp dỡ khơng mang tải", có xét đến độ dao động đặt tải xuống sau:

Gọi:

G

S trị số đại số tải trọng tải trọng thân gây

L

S trị số đại số tải trọng tải trọng làm việc gây

)

1 ( 

 L  G S S

Tải trọng so sánh với tải trọng tác dụng điều kiện "thiết bị xếp dỡ mang tải” xác định biểu thức sau:

L G S S 

Cuối phận thiết kế sở trị số bất lợi hai trị số

Chú thích:

Công thức dựa thực tế, hệ số động lực xác định biên độ lớn dao động tác động lên kết cấu tải nhấc lên Biên độ dao động lấy bằng:

) ( 

L

S

Giả định độ lớn dao động tác động lên kết cấu tải đặt xuống nửa biên độ dao động gây nhấc tải lên

Vì trạng thái tải trọng cuối là:

2

  L G S S

Tải trọng cần phải so sánh với trạng thái tải trọng sau:

L G S S 

Hình 2.6 Đường cong nâng hạ tải trọng SL và SG trái dấu

Các tải trọng gây chuyển động ngang sau:

- Các tác động quán tính gây tăng tốc giảm tốc chuyển động ngang, dọc, quay thay đổi tầm với Các lực qn tính tính tốn theo giá trị tăng tốc giảm tốc

- Các tác động lực ly tâm

- Các phản lực ngang chuyển động lăn - Các tác động giảm chấn

(1) Các tác động ngang gây tăng tốc giảm tốc

Các tải trọng tăng tốc giảm tốc truyền đến phận chuyển động khởi động phanh tính tốn phận kết cấu khác

(a) Chuyển động ngang dọc

Đối với chuyển động việc tính toán thực việc khảo sát lực nằm ngang tác động lên bánh xe dẫn động (bánh xe chủ động) song song với đường ray

Các tải trọng tính tốn theo thời gian tăng tốc giảm tốc theo điều kiện làm việc tốc độ hoạt động

Từ suy giá trị gia tốc (m/s2) dùng để tính tốn lực nằm ngang theo khối lượng tham gia vào chuyển động

Nếu giá trị tốc độ gia tốc, thời gian gia tốc tương ứng với tốc độ đạt được chọn theo ba điều kiện làm việc sau đây:

- Các thiết bị xếp dỡ hoạt động tốc độ thấp trung bình với hành trình di chuyển dài

- Các thiết bị xếp dỡ hoạt động tốc độ trung bình tốc độ cao sử dụng thông thường;

- Các thiết bị xếp dỡ hoạt động tốc độ cao với gia tốc lớn

Tốc độ đạt tới

(m/s)

(a)

Tốc độ thấp trung bình với hành

trình di chuyển dài

(b)

Tốc độ trung bình và tốc độ cao (sử dụng thông thường)

(c)

Tốc độ cao với gia tốc lớn Thời gian gia tốc (s) Giá trị gia tốc

(m/s2)

Thời gian gia tốc

(s)

Giá trị gia tốc

(m/s2)

Thời gian gia tốc

(s)

Giá trị gia tốc

(m/s2) 4,00 3,15 2,5 1,60 1,00 0,63 0,40 0,25 0,16 9,1 8,3 6,6 5,2 4,1 3,2 2,5 0,22 0,19 0,15 0,12 0,098 0,078 0,064 8,0 7,1 6,3 5,6 5,0 4,0 3,2 2,5 0,50 0,44 0,39 0,35 0,32 0,25 0,19 0,16 6,0 5,4 4,8 4,2 3,7 3,0 0,67 0,58 0,52 0,47 0,43 0,33

Lực ngang tính tốn khơng nhỏ 1/30 không lớn 1/4 tải trọng tác dụng lên bánh xe chủ động bánh xe có bố trí phanh

(b) Chuyển động quay thay đổi tầm với

Đối với chuyển động quay thay đổi tầm với tính tốn dựa mơmen gia tốc giảm tốc đặt trục động cấu thiết bị xếp dỡ

Mức độ gia tốc phụ thuộc vào thiết bị; cần trục thông thường, theo tốc độ tầm với giá trị gia tốc nằm 0,1 m/s2 0,6 m/s2 chọn để tính tốn gia tốc đầu cần cho thời gian gia tốc khoảng từ tới 10 giây

(2) Tác động lực ly tâm

Trong trường hợp cần trục có cần, cần phải tính đến lực ly tâm chuyển động quay Trong thực tế, xác định lực nằm ngang tác dụng vào đầu cần qua độ xiên cáp treo tải thông thường bỏ qua tác động lực ly tâm lên phận khác cần trục

Khi hai bánh xe hai cụm bánh xe lăn dọc đường ray, ngẫu lực tạo lực nằm ngang vng góc với đường ray phải xét đến Các lực thành phần ngẫu lực xác định cách nhân tải trọng thẳng đứng tác dụng lên bánh xe (hoặc cụm bánh xe) với hệ số , hệ số

này phụ thuộc vào tỷ số độ p với sở bánh xe a

Chú thích:

"Cơ sở bánh xe” khoảng cách tâm cặp bánh xe cùng, trường hợp cụm bánh xe khoảng cách tâm chốt quay kết cấu hai cụm bánh xe hệ thống cụm bánh xe cần trục Trong trường hợp có bố trí bánh xe dẫn hướng nằm ngang, "cơ sở bánh xe” khoảng cách điểm tiếp xúc với ray hai bánh xe dẫn hướng nằm ngang

Như đồ thị, hệ số nằm 0,05 0,2 tỷ số p/a

Hình 2.7 Đồ thị

(4) Tác động giảm chấn

S

T

Cần phải xét đến trường hợp có va đập đâm va với đệm giảm chấn tác động vào kết cấu trường hợp va đập vào tải treo

(a) Tác động giảm chấn lên kết cấu Cần phải ý phân biệt giữa:

- Trường hợp tải treo lắc

- Trường hợp có cấu dẫn hướng cứng ngăn cản lắc tải treo Trong trường hợp thứ quy định sau phải áp dụng:

Đối với tốc độ ngang nhỏ 0,7 m/s, không xét đến tác động giảm chấn

Đối với tốc độ lớn 0,7 m/s, phải xét đến phản lực tác dụng lên kết cấu va chạm với đệm giảm chấn

dỡ (không mang tải làm việc) tốc độ 0,7Vt (Vt tốc độ định mức)

Các tải trọng tác động lên kết cấu tính tốn sở hỗn xung truyền tới thiết bị xếp dỡ sử dụng đệm giảm chấn

Tuy nhiên, tốc độ cao (lớn m/s) phép sử dụng thiết bị giảm tốc hoạt động chạm đến đầu cuối đường ray với điều kiện hoạt động thiết bị tự động chúng làm cho thiết bị xếp dỡ giảm tốc đáng kể đạt tới giá trị tốc độ thấp xác định trước, trước thiết bị xếp dỡ va vào đệm giảm chấn

Trong trường hợp tốc độ giảm đạt sau giảm tốc lấy làm giá trị Vt tính tốn tác động giảm chấn

Chú thích:

Phải nhấn mạnh cần phải lắp đặt thiết bị hoạt động có hiệu tin cậy Chỉ công tắc giới hạn hành trình di chuyển để cắt điện cấp cho động không đủ để giả định tốc độ giảm tác động giảm chấn

Trong trường hợp thứ hai mà tải khơng thể lắc, tác động giảm chấn tính tốn theo cách tương tự cần xét đến giá trị tải trọng làm việc

(b) Tác động giảm chấn lên tải treo

Các va đập va chạm tải nâng vật cố định phải xét đến thiết bị xếp dỡ mà tải nâng dẫn hướng cứng Trong trường hợp vậy, tải trọng phát sinh va chạm cần phải xem xét

Các tải trọng tính việc xét lực nằm ngang tương ứng với mức tải nhấc hai số bánh xe lên

4 Các tải trọng gây thời tiết

Các tải trọng gây thời tiết tác động gió thay đổi nhiệt độ

(1) Tác động gió

Các quy định liên quan tới tải trọng gió tác dụng lên kết cấu thiết bị xếp dỡ

Trong phần đưa phương pháp tính tốn đơn giản giả thiết gió thổi theo phương ngang từ hướng bất kỳ, gió thổi với tốc độ khơng đổi có phản lực tĩnh với tải trọng tác dụng lên kết cấu thiết bị xếp dỡ

Áp lực động gió tính theo cơng thức:

q = 0,613

Vs2 Trong đó:

q

- áp lực động gió (N/m2);

V

s- tốc độ gió thiết kế (m/s) (b) Trạng thái gió thiết kế

Hai trạng thái gió thiết kế xét đến tính tốn tải trọng gió tác dụng lên thiết bị xếp dỡ

- Trạng thái gió cho phép thiết bị xếp dỡ làm việc

Đây trạng thái gió lớn mà thiết bị xếp dỡ thiết kế để hoạt động Các tải trọng gió giả định tác dụng theo hướng bất lợi kết hợp với tải trọng khác điều kiện làm việc Các áp lực gió thiết kế cho phép thiết bị xếp dỡ hoạt động tốc độ gió tương ứng cho Bảng 2.15 Gió giả định khơng đổi độ cao thiết bị xếp dỡ

Chú thích:

Thông thường chỗ lắp thiết bị đo tốc độ gió thiết bị xếp dỡ phải chỗ cao Trong trường hợp tốc độ gió độ cao khác đáng kể an tồn thiết bị xếp dỡ, Nhà chế tạo phải định rõ độ cao lắp đặt thiết bị đo gió

Giả thiết tốc độ hoạt động gia tốc định mức không cần thiết phải đạt đến có gió thổi mạnh

Bảng 2.15 Áp lực gió thiết kế cho phép thiết bị xếp dỡ hoạt động

Kiểu thiết bị xếp dỡ

Áp lực gió cho phép thiết bị xếp

dỡ làm việc (N/m2)

Tốc độ gió cho phép thiết bị xếp dỡ làm việc

(m/s) Thiết bị xếp dỡ dễ dàng bảo vệ để

chống lại tác động gió thiết kế dành riêng cho sử dụng gió nhẹ Thiết bị xếp dỡ dùng lắp dựng

125 14

Tất kiểu thiết bị xếp dỡ thơng

thường hoạt động ngồi trời 250 20

Các thiết bị xếp dỡ phải liên tục hoạt động gió lớn

(ví dụ kiểu 12a, xem Bảng 2.4)

500 28

Tác dụng gió lên tải trọng nâng:

được xác định công thức sau:

F = 2,5 A x q

Trong đó:

F

- lực gió tác dụng lên tải móc (N);

q

- áp lực gió cho phép thiết bị xếp dỡ hoạt động cho Bảng 2.15 (N/m2)

A - diện tích chịu gió lớn phần kín tải treo móc (m2) Nếu khơng tính diện tích chịu tải trọng gió tải trọng nâng lấy tối thiểu 0,5 m2/tấn tải trọng làm việc an toàn

Nếu thiết bị xếp dỡ thiết kế để cẩu loại hàng có kích cỡ hình dáng đặc biệt, tải trọng gió tính tốn kích cỡ hình dáng thích ứng

- Trạng thái gió khơng cho phép thiết bị xếp dỡ làm việc

Đây gió mạnh (bão) mà thiết bị xếp dỡ thiết kế giữ độ ổn định điều kiện không hoạt động, Nhà thiết kế Tốc độ gió biến đổi theo chiều cao thiết bị xếp dỡ so với mặt đất, theo vị trí địa lý mức độ chắn gió

Đối với thiết bị xếp dỡ sử dụng trời, áp lực gió lý thuyết quy định tốc độ gió tương ứng trạng thái thiết bị xếp dỡ không phép hoạt động cho Bảng 2.16

Bảng 2.16 Áp lực gió thiết kế khơng cho phép thiết bị xếp dỡ hoạt động Độ cao so

với mặt đất (m)

Áp lực gió thiết kế khơng cho phép thiết bị xếp dỡ

hoạt động (N/m2)

Tốc độ gió thiết kế tương ứng khơng cho phép thiết bị xếp dỡ

hoạt động (m/s) tới 20

20 tới 100 > 100

800 100 300

36 42 46

đứng cho Bảng 2.16 Nói cách khác, áp lực gió thiết kế điểm cao thiết bị xếp dỡ giả định khơng đổi tồn độ cao

Nếu thiết bị xếp dỡ lắp đặt cố định sử dụng thời gian dài vùng mà có tốc độ gió đặc biệt lớn, giá trị thay đổi việc thỏa thuận Đăng kiểm Nhà thiết kế theo liệu khí tượng vùng

Đối với số kiểu thiết bị xếp dỡ có cần mà cần hạ xuống cách nhanh chóng (ví dụ cần trục tháp hạ xuống cách dễ dàng cấu lắp nó), trạng thái gió thiết bị xếp dỡ khơng phép hoạt động không cần xét đến với điều kiện thiết bị xếp dỡ phải thiết kế để hạ cần sau ngày làm việc

(c) Tính tốn tải trọng gió

Đối với hầu hết cụm kết cấu, phận kết cấu phận riêng biệt sử dụng kết cấu thiết bị xếp dỡ, tải trọng gió tính theo cơng thức:

F = A q C

f Trong đó:

F

- tải trọng gió (N);

A

- diện tích chắn gió phận kết cấu xét, (m2);

q

- áp lực gió tương ứng với điều kiện thiết kế, (N/m2);

C

f - hệ số hình dáng phận kết cấu xét theo hướng gió

Tổng tải trọng gió tác dụng lên kết cấu lấy tổng tải trọng gió tác dụng lên phận cấu thành

Tổng tải trọng gió phải xét đến tính tốn độ bền độ ổn định thiết bị xếp dỡ

Độ lớn tải trọng gió cho phép thiết kế cấu thiết bị xếp dỡ, việc xác định yêu cầu động phanh cấu phải bảo đảm độ an toàn thiết bị hoạt động cho phần thiết kế cấu

- Các phận riêng biệt, khung,

Các hệ số hình dạng phận riêng biệt, khung dàn đơn buồng máy cho Bảng 2.17 Các giá trị Cf đối với phận riêng biệt thay đổi

theo độ mảnh khí động học, độ lớn tiết diện hộp với tỷ lệ mặt cắt Độ mảnh khí động học tỷ lệ mặt cắt cho Hình 2.17

Tải trọng gió tác dụng lên khung dàn đơn tính tốn dựa hệ số hình dạng phận riêng biệt cho phần Bảng 2.17 Trong trường hợp độ mảnh khí động học phận phải xét đến Có thể sử dụng hệ số hình dạng tồn khung dàn tổng hợp từ tiết diện phẳng tròn cho phần bảng

Nếu khung dàn chế tạo từ kết cấu có tiết diện phẳng trịn, tiết diện trịn cho hai chế độ gió thổi, hệ số hình dạng thích hợp áp dụng cho mặt chắn gió tương ứng

Nếu khung dàn sử dụng mã liên kết hàn có kích thước tiêu chuẩn khơng cần thiết phải xét đến phần diện tích này, với điều kiện chiều dài phận riêng biệt lấy tâm điểm nút liên kết

Bảng 2.17 Các hệ số hình dạng Cf

Kiểu Đặc điểm

Độ mảnh khí động học l/b l/D (1)

 10 20 30 40 50 > 50 Các

phận kết cấu riêng biệt

Các tiết diện cán định hình L, U Các tiết diện rỗng vng tới 356 mm

Tiết diện chữ nhật tới 254 x 457 mm 1,15 1,4 1,05 1,15 1,45 1,05 1,3 1,5 1,2 1,4 1,55 1,3 1,45 1,55 1,4 1,5 1,55 1,5 1,6 1,6 1,6

Các tiết diện khác 1,30 1,35 1,60 1,65 1,70 1,80 1,80 Các tiết diện tròn, đó:

D.VS < m2/s D.VS  m2/s

Các tiết diện rỗng vuông lớn 356 mm tiết diện rỗng chữ nhật lớn 254 x 457 mm

b/d 0,5 0,25

1,55 1,40 1,0 0,80

1,75 1,55 1,20 0,90

1,95 1,75 1,30 0,90

2,10 1,85 1,35 1,0

2,20 1,90 1,40 1,0

Các khung dàn đơn

Các tiết diện phẳng 1,70

Các tiết diện trịn, đó:

D.VS < m2/s D.VS  m2/s

1,10 0,80 Các

buồng máy

Kết cấu chữ nhật cứng đất

1,10

Chú thích: (1) Xem Hình 2.8

D - Đường kính ngồi tiết diện;

VS - Tốc độ gió thiết kế

gió

b

Hình 2.8 Xác định độ mảnh khí động học, tỷ lệ độ kín, tỷ lệ giãn cách tỷ lệ tiết diện

Đối với "a" lấy giá trị hình học nhỏ mặt chắn gió

- Các khung dàn phức tạp, hệ số chắn gió

Sẽ có che chắn khung phận kết cấu bố trí song song, tải trọng gió tác dụng lên khung phận phía có gió thổi lên phận khơng bị chắn gió phía sau tính tốn cách sử dụng hệ số hình dáng thích hợp Tải trọng gió tác dụng lên phận che chắn tính cách nhân với hệ số chắn gió  cho Bảng 2.18, giá trị  thay đổi theo hệ số độ kín giãn cách cho Hình 2.8

Bảng 2.18 Các hệ số chắn gió Hệ số giãn cách

a/b

Hệ số độ kín A/Ae

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5  0,6

0,5 1,0 2,0 4,0 5,0 6,0

0,75 0,92 0,95 1,0 1,0 1,0

0,40 0,75 0,80 0,88 0,95 1,0

0,32 0,59 0,63 0,76 0,88 1,0

0,21 0,43 0,50 0,66 0,81 1,0

0,15 0,25 0,33 0,55 0,75 1,0

Trên khung thứ nhất: F1 = A q.Cf (N)

Trên khung thứ hai: F2 = .A.q.Cf (N)

Trên khung thứ n: Fn = (n - 1).A.q.Cf (N)

(n có giá trị từ tới 8)

Trên khung thứ khung tiếp sau: F9 = 8.A.q.Cf (N)

Tổng tải trọng gió tác dụng bằng: Khi có tới khung:

F = [1 +  + 2 + 3 + + (n-1) ] A.q.Cf = A.q.Cf (    

1

1 n

) (N)

Khi có lớn khung:

F = [1 +  + 2 + 3 + + 8 + (n - 9)8 ] A.q.Cf = A.q.Cf.[(    

1

1 9

) + (n-9)8] (N)

Chú thích:

Số hạng xsử dụng cơng thức giả định có giới hạn 0,10

Nó lấy 0,10 x < 0,10 - Tháp dàn

Trong tính tốn tải trọng gió tác dụng lên tháp giàn vng, khơng thể tính tốn kỹ lưỡng phần diện tích kín mặt chắn gió tháp nhân với hệ số lực toàn xác định sau:

Đối với tháp dàn tiết diện phẳng: 1,7 (1 + )

Đối với tháp dàn có tiết diện tròn: Khi D.VS < m2/s : 1,1 (1 + )

Khi D.VS  m2/s : 1,4

Giá trị được lấy Bảng 2.18 a/b = theo hệ số độ kín mặt

chắn gió

Tải trọng gió lớn tác dụng lên tháp dàn vng xảy gió thổi vào góc tháp Khi khơng thể tính tốn cụ thể tải trọng lấy 1,2 lần tải trọng tác dụng lên mặt tháp

Khi gió thổi xiên góc so với trục dọc phận kết cấu bề mặt khung, tải trọng gió theo hướng gió tính bằng:

F = A.q.Cf.sin (N)

Trong đó: F, A, q và Cf như nêu mục 2.2.2.4.(1).(a)  góc

tạo hướng gió ( < 900) với trục dọc bề mặt

Dàn Tháp dàn

Khi gió thổi xiên góc so với trục dọc dàn tháp dàn, tải trọng gió theo hướng gió tính bằng:

F = A q Cf.K2 (N)

Trong đó:

F, A, q và Cf như nêu 2.2.2.4.(1).(a)

K2 =

) S S 7 , 1 (

50  P



không nhỏ 0,35 lớn

- góc tạo hướng gió với trục dọc dàn tháp dàn, độ ( < 900); SP - diện tích giằng dàn tháp dàn chiếu lên mặt phẳng

chắn gió (m2);

S - diện tích tất (thanh giằng chính) dàn tháp dàn chiếu lên mặt phẳng chắn gió (m2)

Giá trị K2 được giả định có giới hạn giới hạn tương ứng 0,35

và 1,0

K2 được lấy 0,35 giá trị tính tốn < 0,35 1,0 giá trị tính tốn > 1,0

(b) Biến đổi nhiệt độ

Các ứng suất gây biến đổi nhiệt độ xét đến trường hợp đặc biệt, chẳng hạn phận kết cấu không giãn nở tự

5 Các tải trọng khác

Các lối đi, cabin điều khiển sàn phải thiết kế để chịu tải trọng tập trung sau đây:

- 1500 N lối sàn dự định để người đi; - 300 N coi lực nằm ngang tác dụng lên lan can bao chân

Các tải trọng không dùng tính tốn dầm 2.2.3 Các trường hợp tải trọng tính tốn kết cấu thiết bị xếp dỡ Trong tính tốn thiết kế thiết bị xếp dỡ phải xét đến ba trường hợp tải trọng sau: - Trường hợp thiết bị xếp dỡ làm việc khơng có gió;

- Trường hợp thiết bị xếp dỡ làm việc có gió giới hạn cho phép làm việc - Trường hợp tải trọng bất thường

Các tải trọng tác dụng vào thiết bị xếp dỡ nêu mục 2.2.2 Để tính đến khả vượt q ứng suất tính tốn phương pháp tính chưa thật xác cố bất ngờ xảy sử dụng, tính tốn thiết kế thiết bị xếp dỡ áp dụng hệ số khuếch đại c hệ số thay đổi theo nhóm thiết bị xếp dỡ

Các giá trị hệ số c nêu mục 2.2.3.4

1 Trường hợp tải trọng I: thiết bị xếp dỡ làm việc gió Các tải trọng sau xét đến: tải trọng tĩnh gây trọng lượng than SG ; tải trọng gây tải trọng làm việc SL được nhân với hệ số động lực 

và hai tác động ngang bất lợi số tác động SH, không xét đến lực

giảm chấn

Tất tải trọng nhân với hệ số khuếch đại c nêu mục 2.2.3.4, viết dạng tập hợp sau:

C (SG +  SL + SH)

Trong trường hợp mà thiết bị xếp dỡ di chuyển để đến vị trí xác định thường khơng dùng để di chuyển tải nâng tác động chuyển động không kết hợp với chuyển động ngang khác Thí dụ với trường hợp thiết bị xếp dỡ bến cảng, đến vị trí xác định thiết bị xếp dỡ làm hàng vị trí cố định

Bao gồm tải trọng trường hợp tải trọng 1, bổ sung thêm tải trọng gió giới hạn cho phép làm việc SW được xác định theo mục 2.2.2.4.(1).(b)

(Bảng 2.17) áp dụng tải trọng biến đổi nhiệt độ, viết dạng tập hợp sau:

C (SG +  SL + SH ) + SW Chú thích:

Các ảnh hưởng động lực việc tăng tốc giảm tốc có giá trị khác trường hợp tải trọng II I, có gió thổi thời gian gia tốc phanh khơng giống khơng có gió

3 Trường hợp tải trọng III: thiết bị xếp dỡ chịu tải trọng bất thường

Các tải trọng bất thường xảy trường hợp sau: - Thiết bị xếp dỡ không làm việc chịu tác động tải trọng gió mạnh nhất; - Thiết bị xếp dỡ làm việc phải chịu tác dụng lực giảm chấn; - Thiết bị xếp dỡ tác dụng tải trọng thử tương ứng với mục 3.3 Tải trọng kết hợp lớn sau phải xét đến:

(1) Các tải trọng SG do trọng lượng thân, kết hợp với tác dụng tải trọng

SWmax do tải trọng gió mạnh nêu mục 2.2.2.4.(1).(b) (bao gồm

cả phản lực thiết bị chống bão)

(2) Các tải trọng SG do trọng lượng thân gây SL do tải trọng làm việc

kết hợp với tác dụng lực giảm chấn lớn ST nêu mục

2.2.2.3.(4)

(3) Các tải trọng SG do trọng lượng thân gây kết hợp với tải trọng

cao hai tải trọng 1 SL và 2SL; 1 2 hệ số nhân với tải làm

việc an toàn cho phép tương ứng với điều kiện thử tải động (1) và điều kiện thử tải

tĩnh (2) như nêu mục 3.3

Ba trường hợp biểu thị tập hợp sau:

(1) SG + SW max

(3) SG + 1 SL SG + 2SL

Chú thích:

Khi sử dụng thiết bị giảm tốc đặt trước đệm giảm chấn, lực va chạm xác định điều kiện nêu mục 2.2.2.3.(4).(a), ST lấy giá trị lớn hai giá trị tải trọng giảm tốc gây thiết bị giảm tốc gây va chạm với đệm giảm chấn

4 Lựa chọn hệ số khuếch đại c

Giá trị hệ số khuếch đại c xác định dựa việc phân nhóm thiết bị xếp dỡ

Bảng 2.19 Các giá trị hệ số khuếch đại c

Nhóm thiết bị xếp dỡ

A1 A A A A A A A

c 1.00 1.02 1.05 1.08 1.11 1.14 1.17 1.20

2.2.4 Ảnh hưởng động đất

Thông thường kết cấu thiết bị xếp dỡ kiểm tra ảnh hưởng động đất Việt Nam

Tuy nhiên, yêu cầu đặc biệt bắt buộc phải kiểm tra, áp dụng quy định khuyến cáo riêng khu vực chịu động đất

Chú thích:

Các tải trọng tải làm việc phải xét đến tính tốn ảnh hưởng tải trọng bị lắc giật bỏ qua ảnh hưởng tác dụng lên kết cấu ảnh hưởng khác gần hấp thu Khuyến nghị không áp dụng tải dẫn động cứng mà tải khơng thể lắc

2.2.5 Các tải trọng xét đến thiết kế cấu thiết bị xếp dỡ

Các cấu thiết bị xếp dỡ chịu hai loại tải trọng sau:

(1) Các tải trọng ký hiệu SM, tải trọng phụ thuộc trực tiếp vào

(2) Các tải trọng ký hiệu SR, tải trọng không phụ thuộc tác

động động phanh chúng lại xác định phản lực tác dụng lên phận cấu không cân với mômen quay tác dụng lên trục dẫn động (*)

Chú thích:

(*) Ví dụ chuyển động di chuyển, tải trọng phản lực thẳng đứng lên bánh xe chạy ray tải trọng ngang gây ứng suất trục bánh xe không tác dụng lên phận cấu dẫn động

1 Các tải trọng loại SM

Các tải trọng loại xét đến sau:

(1) Các tải SMG, tương ứng với chuyển động theo phương thẳng đứng

trọng tâm phận chuyển động thiết bị xếp dỡ, không xét đến tải trọng làm việc

(2) Các tải SML, tương ứng với chuyển động theo phương thẳng đứng tải

trọng làm việc xác định mục 2.2.2 kết cấu

(3) Các tải SMF, tương ứng với lực ma sát khơng xét đến tính

toán hiệu suất cấu

(4) Các tải SMA, phát sinh tăng tốc (hoặc phanh) chuyển động

(5) Các tải SMW, tương ứng với tác động tải trọng gió cho phép thiết bị xếp

dỡ làm việc

2 Các tải trọng loại SR

Các tải trọng loại xét đến sau:

(1) Các tải SRG, trọng lượng han phận thành phần tác dụng

lên phận xét

(2) Các tải SRL, tải trọng làm việc xác định mục 2.2.2 kết cấu

(3) Các tải SRA, tăng tốc giảm tốc chuyển động khác

(4) Các tải SRW, tải trọng gió điều kiện làm việc SW hoặc tải trọng gió

lớn SW max (xem mục 2.2.2.4.(1))

2.2.6 Các trường hợp tải trọng tính tốn cấu thiết bị xếp dỡ

Ba trường hợp tải trọng phải xét đến tính tốn cấu thiết bị xếp dỡ:

Trường hợp I : làm việc thơng thường khơng có gió Trường hợp II : làm việc thơng thường có gió

Trường hợp III : tải trọng bất thường

Cần phải xác định tải trọng lớn trường hợp tải trọng sử dụng tải trọng tính tốn

Các tải trọng xét đến xác định mục 2.2.5 Để tính đến khả vượt q ứng suất tính tốn phương pháp tính chưa thật xác cố bất ngờ xảy sử dụng, tính tốn thiết kế cấu thiết bị xếp dỡ áp dụng hệ số khuếch đại m hệ số thay đổi theo nhóm cấu

Các giá trị hệ số m cho Bảng 2.20 Bảng 2.20 Giá trị hệ số khuếch đại (m)

Nhóm cấu M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 M8

m 1,00 1,04 1,08 1,12 1,16 1,20 1,25 1,30

1 Trường hợp tải trọng I: làm việc thơng thường khơng có gió (1) Các tải trọng loại SM

Tải trọng lớn SM max I của loại SM (xem mục 2.2.5) xác định việc

phối hợp tải trọng SMG, SML, SMF và SMA được xác định mục 2.2.5.1,

biểu thị công thức:

S

M max I

= (

SMG SMLSMF SMA

)



m

Chú thích:

lớn tải trọng phải xét đến, mà giá trị phối hợp bất lợi xảy thực tế

(2) Các tải trọng loại SR

Tải trọng lớn SR max I của loại SR (xem mục 2.2.5) xác định việc

phối hợp tải trọng SRG, SRL và SRA được xác định mục 2.2.5.2, biểu

thị công thức:



RG RL RA



m

I

R S S S

S max    

Chú thích mục 2.2.1.6.(1).(a) áp dụng công thức Trường hợp tải trọng II: làm việc thơng thường có gió (1) Các tải trọng loại SM

Tải trọng lớn SM max II của loại SM (xem mục 2.2.5) xác định việc

phối hợp tải trọng SMG, SML, và SMF xác định mục 2.2.5.1 với

trong hai phối hợp sau:

(a) Tải trọng SMA và tải trọng SMW tương ứng với áp lực gió 80 N/m2

(b) Tải trọng SMW 25 tương ứng với áp lực gió 250 N/m2

Giá trị cao hai giá trị biểu thị công thức đây:

hoặc:

Chú thích

Trong mục 2.2.6.1.(1) áp dụng công thức (2) Các tải trọng loại SR

Tải trọng lớn SR max II của loại SM (xem mục 2.2.5) xác định việc

phối hợp tải trọng SRG, SRL, và SRA được xác định mục 2.2.5.2 với SRW 25

tương ứng với áp lực gió 250 N/m2, biểu thị cơng thức sau:

Chú thích mục 2.2.6.1.(1) áp dụng công thức





max MG ML MF MA MW 8

M II m

S  S S S S S 





max MG ML MF MW 25

M II m

S  S S S S 



RG RL RA RW



m

II

R

S

S

S

S

3 Trường hợp tải trọng III: tải trọng bất thường (1) Các tải trọng loại SM

Tải trọng lớn SM max III của loại SM được xác định mục 2.2.5 xác

định việc xét đến tải trọng lớn mà thực tế động truyền cho cấu, cho phép giới hạn điều kiện hoạt động thực tế

Các giá trị SM max III được xác định mục 2.2.6.4

(2) Các tải trọng loại SR

Vì hậu tải va chạm với đệm giảm chấn vật cản cấu nghiêm trọng so với kết cấu, tải trọng bất thường lấy để tính toán cho phần (1) mục 2.2.3.3:

Trong trường hợp mà sử dụng thiết bị chống bão để đảm bảo thiết bị xếp dỡ không bị dịch chuyển ổn định điều kiện gió bão, ảnh hưởng thiết bị lên cấu phải xét đến tính tốn

4 Áp dụng tính tốn để tính tốn tải trọng SM

Các cấu thiết bị xếp dỡ thực chức sau:

- Chuyển động thẳng đứng túy trọng tâm khối lượng chuyển động (chuyển động nâng)

- Chuyển động nằm ngang túy mà trọng tâm khối lượng chuyển động xem khối chuyển động theo phương nằm ngang (chuyển động ngang, chuyển động dọc, quay thay đổi tầm với có cân đối trọng)

- Các chuyển động phối hợp chuyển động nâng trọng tâm khối lượng chuyển động với chuyển động nằm ngang (thay đổi tầm với không cân đối trọng)

(1) Chuyển động nâng

Đối với tải trọng loại SM, công thức rút gọn dạng max

maxIII RG RW

R

S

S

sau:

Trường hợp tải trọng I II: SM max I = (SML SMF ) m

Trong trường hợp tải trọng gia tốc nâng bỏ qua tải trọng nhỏ so với tải trọng SML

Trường hợp tải trọng III: SM max III= 1,6 (SMLSMF )

Xem lại quy định chung mục 2.2.6.3.(1), giả định tải trọng lớn tác dụng vào cấu nâng giới hạn tới 1,6 lần tải trọng SM max I

Chú thích:

Trong chuyển động nâng điều kiện làm việc bình thường khơng thể có tải trọng tác dụng lớn tải trọng làm việc, ảnh hưởng tăng tốc không đáng kể

Tải trọng lớn xảy đánh giá không tải nâng

Trên sở kinh nghiệm thu nhiều năm thực tế với loại thiết bị xếp dỡ khác nhau, chấp nhận hệ số 1,6 lần đủ để an toàn Phải nhấn mạnh nên tránh sử dụng động có cơng suất lớn

(2) Các chuyển động ngang

Trường hợp tải trọng I: công thức rút gọn dạng sau:

SM max I = (SMF SMA) m

Trường hợp tải trọng II: Lấy giá trị cao hai giá trị sau:

SM max II = (SMF SMASMW 8) m

SM max II = (SMF SMW 25) m

Trường hợp tải trọng III: Đối với SM max III, lấy tải trọng tương ứng với mômen lớn

nhất động (hoặc phanh) trừ điều kiện hoạt động giới hạn mômen truyền thực tế qua trượt bánh xe đường ray qua thiết bị giới hạn thích hợp (thí dụ khớp nối thủy lực, cấu giới hạn mômen ) Trong trường hợp cần phải lấy giá trị mômen truyền thực tế

Trong trường hợp chuyển động nâng tải thông thường tải trọng truyền tới cấu giới hạn tải nâng, chuyển động ngang mômen lớn động ln truyền tới cấu khơng có thiết bị giới hạn khí Điều lý giải có khác giá trị SM max III xác định

theo chuyển động nâng chuyển động khác xét đến

(3) Các chuyển động phối hợp

Trường hợp tải trọng I II:

Đối với trường hợp tải trọng I II, tải trọng SM max II (*) xác định cách

áp dụng công thức tổng quát xác định mục 2.2.6.1.(1) 2.2.6.2.(1)

Chú thích:

(*) SM max I trường hợp thiết bị xếp dỡ không chịu tác dụng

tải trọng gió

Trường hợp tải trọng III:

Tải trọng gây mômen lớn động SMC max có thể lấy

giá trị lớn SM max III Điều thường khơng thích hợp, giá trị cao ln

chấp nhận tăng độ an tồn

Giá trị SMC max phải sử dụng công suất động yêu cầu để nâng trọng

tâm khối lượng chuyển động không đáng kể so với công suất cần thiết để thắng tác dụng gia tốc gió gây

Ngược lại, tác dụng gia tốc gió khơng đáng kể so với tác dụng chuyển động trọng tâm khối lượng chuyển động theo phương thẳng đứng, giá trị lại cao SM max III có thể tính từ cơng thức sau:

SM max III = 1,6 SM max II

Giữa hai giá trị giới hạn này, trường hợp riêng phải kiểm tra theo động chọn, phương pháp khởi động độ lớn tương ứng tải trọng tác động quán tính gió mặt khác cịn nâng trọng tâm

Khơng có ngoại lệ, điều kiện hoạt động giới hạn mômen truyền tới cấu (xem mục 2.2.6.4.(2)), mômen giới hạn lấy giá trị SMC max

2.3 Tính tốn ứng suất kết cấu

Các ứng suất phát sinh phận kết cấu khác xác định ba trường hợp tải trọng xác định mục 2.2.3, kiểm tra thực để đảm bảo đủ bền với hệ số an toàn  ứng suất tới hạn, đồng thời xét đến ba trường hợp hư hỏng xảy sau đây:

- Vượt giới hạn đàn hồi;

- Vượt tải trọng uốn dọc tới hạn tải trọng phá hủy; - Vượt giới hạn mỏi

Chất lượng loại thép sử dụng cần phải quy định đặc tính vật lý, thành phần hóa học chất lượng hàn cần phải đảm bảo sở chế tạo vật liệu

Các ứng suất cho phép loại vật liệu sử dụng phải xác định theo mục 2.3.1, 2.3.2, 2.3.3 2.3.4 đây, với xem xét tới ứng suất tới hạn vật liệu sử dụng

Các ứng suất tới hạn ứng suất mà tương ứng với chúng giới hạn đàn hồi (giới hạn đàn hồi thực tế thiết lập tương ứng với giới hạn giãn dài tới hạn), ứng suất uốn dọc tới hạn phá hủy, trường hợp mỏi tương ứng với ứng suất mà kết cấu khả tồn chưa bị phá hủy 90%, theo kết thử nghiệm

Các ứng suất phận kết cấu tính tốn dựa trường hợp tải trọng khác nêu mục 2.2.3 cách áp dụng phương pháp tính tốn sức bền vật liệu thông thường

Các tiết diện xét đến tiết diện tồn (nghĩa khơng khấu trừ diện tích lỗ khoét tiết diện) tất phận kết cấu chịu tải trọng nén, tiết diện thực (nghĩa có khấu trừ diện tích lỗ kht tiết diện) tất phận kết cấu chịu tải trọng kéo

Chú thích:

Trong trường hợp phận kết cấu chịu uốn, lấy diện tích tiết diện thực điểm chịu kéo lấy tiết diện toàn điểm chịu nén

2.3.1 Kiểm tra giới hạn đàn hồi

Đối với loại kiểm tra này, cần phân biệt phận kết cấu thực mối liên kết kiểu đinh tán, kiểu bulông kiểu hàn

1 Các phận kết cấu ngoại trừ mối liên kết

(1) Các phận kết cấu chịu kéo nén túy

(a) Trường hợp loại thép có tỷ số giới hạn đàn hồi E

giới hạn bền kéo R nhỏ 0,7

Ứng suất tính tốn  khơng vượt ứng suất cho phép a Ứng suất cho

phép a lấy cách chia giới hạn đàn hồi E cho hệ số E Hệ số E

phụ thuộc vào trường hợp tải trọng nêu mục 2.2.3

Các giá trị E ứng suất cho phép xác định theo Bảng 2.21 sau:

Bảng 2.21 Giá trị E ứng suất cho phép

Các giá trị E Trường hợp I

1,5

Trường hợp II 1,33

Trường hợp III 1,1

Các ứng suất cho phép a

Đối với loại thép bon thơng thường (A.37, A.42, A.52) ứng suất tới hạn E quy ước lấy tương ứng với độ giãn dài 0,2%

(b) Trường hợp loại thép có giới hạn đàn hồi E cao (E/R> 0,7)

Đối với loại thép có giới hạn đàn hồi E cao, việc sử dụng hệ số E

không bảo đảm độ dự phịng an tồn đầy đủ Trong trường hợp cần phải kiểm tra ứng suất tính tốn khơng vượt ứng suất cho phép a tính theo

công thức sau:

5 ,

E 

33 ,

E 

1 ,

E 

E R

a a 52

E 52 R 52



















Trong đó:

E R - giới hạn đàn hồi giới hạn bền kéo loại thép sử dụng;

E.52 R.52 - ứng suất tương ứng với thép A.52, tức giới hạn đàn hồi

bằng 360 N/mm2 giới hạn bền kéo 510 N/mm2;

a.52 - ứng suất cho phép thép A.52 trường hợp tải trọng

xét đến

(2) Các phận kết cấu chịu cắt

Ứng suất cắt cho phép a xác định theo công thức sau:

Trong đó:

a - ứng suất kéo cho phép

(3) Các phận kết cấu chịu tải trọng kết hợp - ứng suất tương đương

X, Y,XY - hai ứng suất pháp ứng suất tiếp tương ứng điểm xem xét, cần

phải kiểm tra:

(a) - Ứng suất pháp tính tốn X và Y phải nhỏ ứng suất cho phép a

và ứng suất cắt tính tốnXY phải nhỏ ứng suất cắt cho phép a

(b) - Ứng suất tương đương CP phải nhỏ ứng suất cho phép a:

Khi sử dụng công thức này, phương pháp đơn giản lấy giá trị lớn X, Y và XY Nhưng thực tế, tính tốn dẫn tới ứng suất

tương đương q lớn khơng thể xảy đồng thời ba ứng suất đạt tới giá trị lớn Tuy nhiên, phương pháp tính tốn chấp nhận lý an tồn

Nếu muốn tính tốn xác hơn, cần phải xác định trạng thái ứng suất thực tế bất lợi xảy Rồi thực ba kiểm tra cách tính tốn ứng suất tương đương từ ba trạng thái ứng suất kết hợp sau đây:

x max ứng suất Y XY tương ứng

Y max ứng suất X XY tương ứng

a a

  

a xy y x y x

CP      

  2 2  

XY MAX ứng suất X Y tương ứng

Chú thích:

Cần lưu ý hai ba giá trị ứng suất xấp xỉ nhau, lớn nửa giá trị ứng suất cho phép, trạng thái ứng suất kết hợp ba ứng suất bất lợi xảy trường hợp tải trọng khác ứng suất tương ứng với giá trị lớn loại ứng suất

Trường hợp đặc biệt: kéo (hoặc nén) kết hợp với cắt Phải kiểm tra theo công thức sau đây:

2 Trường hợp mối nối

(1) Các mối nối đinh tán (a) Các đinh tán chịu tải trọng cắt

Xét tác dụng lực kẹp chặt, ứng suất cắt tính tốn  không vượt quá:

 = 0,6 a trường hợp cắt bậc (cắt đơn)

và  = 0,8 a trường hợp cắt bậc cắt nhiều bậc

Trong a ứng suất kéo cho phép vật liệu dùng làm đinh tán

Hình 2.9 Mối nối đinh tán

Cắt đơn hay cắt bậc Cắt kép cắt nhiều bậc

(b) Các đinh tán chịu tải trọng kéo

Ứng suất kéo tính tốn  phải khơng nhỏ giá trị sau:

 = 0,2 a

(c) Các đinh tán chịu tải trọng kéo cắt Các điều kiện sau cần phải kiểm tra:

 0,2 a

và  0,6 a trường hợp cắt bậc

a   2 

hoặc  0,8 a trường hợp cắt nhiều bậc

(d) Giới hạn áp lực ép lên thành lỗ tán đinh

Áp lực ép lên thành lỗ tán đinh n không vượt quá:

n  1,5 a trường hợp cắt bậc

n  a trường hợp cắt nhiều bậc

(e) Các lưu ý mối liên kết đinh tán

- Cần tránh để đinh tán chịu kéo, đặc biệt phận kết cấu - Tất mối nối ghép cần phải có hai đinh tán thẳng hàng theo hướng lực

(2) Các mối nối bu lông

(a) Khái quát

Các mối nối bulông phải chịu ứng suất lực tác dụng vng góc với mối nối, lực tác dụng song song với bề mặt nối, lực tác dụng đồng thời vng góc song song với bề mặt nối

(b) Các mối nối bu lông chịu kéo với lực kéo kiểm soát

1 Khái quát

Mối nối bulơng chịu kéo với lực kéo kiểm sốt mối nối mà lực kéo theo hướng trục bulông, đai ốc đoạn bulông có ren bulơng phải chịu tác dụng lực kéo kể khơng có tải trọng bên ngồi tác dụng Mối nối nên áp dụng cho mối nối chịu tác dụng mỏi

Cần ý bảo đảm bulơng kéo xác bảo đảm độ kéo không đổi (dung sai +/- 10%) Hệ số  = 1,1 có tính đến dung sai độ kéo

Trong áp đặt độ kéo ban đầu lên bulông, tác dụng kết hợp tải trọng kéo xoắn ứng suất phát sinh khơng lớn 80% giới hạn đàn hồi vật liệu làm bu lơng có tính đến phân tán lực áp đặt độ kéo ban đầu

2 Tính tốn tải trọng cho phép lên mối nối bulơng a Tính tốn lực kéo ban đầu

Trong đó:

p - ứng suất kéo lý thuyết tác dụng lực xiết chặt;

b - ứng suất xoắn tác dụng lực xiết chặt; d2 - đường kính đo chân ren bulơng;

dt - đường kính danh nghĩa bulông; Pa - bước ren bulông;

 - hệ số ma sát đường ren;

E - giới hạn đàn hồi kim loại làm bulông

b) Kéo khơng có xoắn

b  0,8E

b Tải trọng cho phép F1 tác dụng lên mối nối bulông

Phải thực hai kiểm tra sau:

a) Dưới tác dụng tải trọng lớn có tính đến hệ số an tồn k k’, không vượt giới hạn đàn hồi bulông

Xác định:

Kiểm tra:

Trong đó:

Sb - diện tích tiết diện ngang chân ren < tiết diện thân bulông

1 b 1 2       1 

 - độ co rút phận kết cấu bị ép tác dụng lực kéo; 2



 - độ giãn bulông tác dụng lực kéo E

b p

b   

  3 0,8

            

 1,155

2 d p d d a t p b 2

' E

1 b      p 1 b b F

S k k'

Đối với phận thép lắp ráp, diện tích phải xét đến 1:

Trong đó:

eq

S - diện tích tiết diện tương đương bu lơng xiết;

s1 - đường kính bị ép đầu mũ bulông;

K

 - chiều dài phận bị ép;

Dt - đường kính lỗ bulơng

Đối với bulơng mà đường kính thân chênh lệch nhiều so với đường kính chân ren phần có ren nằm phần chịu ứng suất, 2 cần phải tính tốn đầy đủ

b) Dưới tác dụng tải trọng lớn có tính đến hệ số , K' K" hệ số an toàn chống tách rời phận kết cấu

1 = 1

b

F

S  ' ''( )

p b

K K 1

 

 

Trong đó:

K’ - hệ số an toàn liên quan tới giới hạn đàn hồi theo Bảng 2.22 K” - hệ số an toàn chống tách rời phận kết cấu

Bảng 2.22 Hệ số an toàn Hệ số Trường hợp tải trọng

I

Trường hợp tải trọng II

Trường hợp tải trọng III

K’ 1,50 1,33 1,10

K’’ 1,30 1

Chú thích:

Các hệ số K’ K” phải áp dụng điều kiện bất lợi phát sinh phân tán lực áp đặt độ căng kéo ban đầu

c) Kiểm tra độ bền mỏi

2

k 2

eq 1 t

S s D

4 10

   

     

 

 

Kiểm tra độ bền mỏi bulông thực riêng cho trường hợp tải trọng I Dưới tác dụng tải trọng làm việc F1, ứng suất kéo thực biến thiên

khoảng giá trị sau:

p p + 1 b

b

F S



Phải kiểm tra theo công thức sau:

A - độ lớn ứng suất mỏi cho phép lớn cho đồ thị, xem

Hình 2.10

Đối với loại bulơng phương pháp thiết kế khác, giá trị ứng suất A phải bảo đảm tối thiểu mức độ an toàn tương đương độ bền mỏi

Hình 2.10 Đồ thị độ lớn ứng suất mỏi cho phép lớn

2

1 A

1

b b

F S

 



Chú thích:

E1  E8 nhóm phận kết cấu

Đồ thị áp dụng cho bulông theo tiêu chuẩn ISO - Ren tiêu chuẩn

- Các cấp 8.8, 10.9, 12.9

- Lăn nguội với xử lý nhiệt sau lăn

(c) Các mối nối bu lông chịu tác dụng lực song song với bề mặt nối

1 Các bulông chịu tác dụng cắt túy

phận kết cấu lắp ráp

Các lỗ xỏ bulông phải lỗ gia công cách khoan với độ dung sai theo tiêu chuẩn ISO

Ứng suất tính tốn  thân bulơng phải không vượt giá trị cho đinh tán nêu mục 2.3.1.2.(1).(a)

Áp lực ép phải không vượt giá trị nêu mục 2.3.1.2.(1).(d) Các bu lông chịu kéo - cắt kết hợp

Phải kiểm tra theo công thức sau:

  0,65 a

và  0,6 a trường hợp cắt bậc

hoặc  0,8 a trường hợp cắt nhiều bậc

và phải thỏa mãn:

Ứng suất cho phép bulông giới hạn tới:

a = 0,7 E (0,2) kết cấu thông thường

a = 0,8 E (0,2) kết cấu ngăn ngừa trờn ren

Trong đó: E (0,2) ứng suất chảy vật liệu chế tạo bulông tương ứng với độ

giãn dài 0,2%

3 Các mối nối bulơng có độ bền cao với độ căng kéo kiểm soát

Kiểu mối nối nên dùng lắp ráp chịu mỏi chịu tải trọng song song với bề mặt nối Các phận kết cấu nối bulơng có độ bền cao chịu tác dụng loại tải trọng sau:

a Các tải trọng tác dụng nằm mặt phẳng nối (ký hiệu T)

Trong trường hợp này, tải trọng tác dụng làm cho phận ghép nối bị trượt lực truyền ma sát Để xác định tải trọng cho phép bulơng Ta mà tải trọng truyền ma sát, lực căng kéo F

bulơng sau xiết chặt cần phải xem xét Lực kéo nhân với hệ số ma sát  bề mặt tiếp xúc mối nối, hệ số an tồn T có giá trị

tương tự giá trị nêu mục 2.3.1.1.(1) áp dụng lực giới hạn

a   2 

T = 1,5 trường hợp tải trọng I

T = 1,33 trường hợp tải trọng II

T = 1,1 trường hợp tải trọng III Ta có thể xác định theo cơng thức:

Trong đó: m - số lượng bề mặt ma sát

Lực kéo F bulông phụ thuộc vào mômen xiết chặt; giá trị hệ số

ma sát  phụ thuộc vào vật liệu chế tạo phận kết cấu ghép nối, tình trạng bề mặt tiếp xúc, phương pháp chuẩn bị mối ghép (xem Phụ lục A.1)

b Các lực vng góc với mặt phẳng nối (ký hiệu N)

Kiểm tra tính tốn lực vng góc với bề mặt mối nối thực theo mục 2.3.1.2.(2).(b)

Nếu mối nối bulông chịu tác dụng mơmen ngoại lực M, tải trọng

kéo phải xác định bulông chịu tải trọng lớn cộng thêm tải trọng kéo N

c Tải trọng kết hợp T, N M Cần phải thực hai kiểm tra sau:

a) Đối với bulông chịu ứng suất cao nhất, tổng lực kéo gây tải trọng N

và M phải nhỏ lực kéo cho phép nêu mục 2.3.1.2.(2).(c).3

b) Tải trọng trung bình truyền ma sát phải nhỏ giá trị sau:

d Xác định ứng suất phận mối nối

Đối với phận chịu nén, ứng suất tính tốn mặt cắt tồn (diện tích mặt cắt ngang lỗ bulông không bị khấu trừ)

Đối với phận chịu kéo, có trường hợp:

Trường hợp thứ nhất: Các bu lông bố trí hàng vng góc với hướng tác dụng tải trọng; cần phải kiểm tra theo điều kiện sau đây:

m

F

T

T

a















m N F T

T    

a) Tải trọng tổng tác dụng lên tiết diện toàn

b) 60% tải trọng tổng tác dụng lên tiết diện thực (diện tích mặt cắt ngang lỗ bulơng bị khấu trừ)

Hình 2.11 Bố trí bu lơng mối nối

Trường hợp thứ hai: bu lông bố trí thành nhiều hàng vng góc với hướng tác dụng tải trọng

Phần chịu tải nặng (tương ứng với hàng chi tiết A - xem Hình 2.11) cần phải phân tích kiểm tra theo điều kiện sau:

a) Tải trọng tổng tác dụng lên mặt cắt toàn bộ;

b) Lên mặt cắt thực xét với tải trọng tổng từ hàng bu lông (nghĩa trường hợp hình vẽ trên, 2/3 tải trọng tổng mối nối) cộng với 60% tải trọng tác dụng lên hàng

Việc kiểm tra giả định tải trọng phân chia cho tất bulông số hàng bulông nhỏ, có q nhiều hàng bu lơng hàng phía cuối chịu tải nhỏ Vì khơng nên bố trí nhiều hàng ngoại lệ hàng

e Mối nối bu lơng có độ bền cao

Cần lưu ý, tính tốn dùng để kiểm tra mối nối bu lơng có độ bền cao có hiệu lực mối nối thực tế phải phù hợp với điều kiện yêu cầu độ căng kéo việc chuẩn bị bề mặt tiếp xúc để đạt hệ số ma sát thích hợp (xem Phụ lục A.1)

(3) Các mối nối hàn

Trong mối nối hàn, giả định kim loại hàn tối thiểu có đặc tính tốt kim loại

Cần phải kiểm tra ứng suất phát sinh, trường hợp kéo nén không vượt ứng suất cho phép a được nêu mục 2.3.1.1.(1)

xác định bằng:

Tuy nhiên kiểu tải trọng định, đặc biệt ứng suất ngang mối hàn ứng suất tương đương cho phép lớn phải giảm bớt

Bảng 2.23 tóm tắt giá trị khơng vượt q số loại thép thông dụng, theo kiểu tải trọng

Phụ lục A.2: cho biết thêm số thông tin mối nối hàn Bảng 2.23

Các ứng suất tương đương cho phép lớn mối hàn (N/mm2)

Các loại thép A.37 - A.42 - A.52

Kiểu tải trọng A.37 A.42 A.52

I II III I II III I II III

Các ứng suất tương đương dọc kiểu mối hàn

160 180 215 175 195 240 240 270 325

Các ứng suất kéo ngang 1) Các mối hàn giáp mép hàn chữ K chất lượng đặc biệt 2) Các mối hàn chữ K chất lượng thường

3) Các mối hàn góc

160 140 113 180 158 127 215 185 152 175 153 124 195 170 138 240 210 170 240 210 170 270 236 191 325 285 230 Các ứng suất nén ngang

1) Các mối hàn giáp mép hàn chữ K chất lượng đặc biệt 2) Các mối hàn góc

160 130 180 146 215 175 175 142 195 158 240 195 240 195 270 220 325 265 Cắt toàn dải mối hàn 113 127 152 124 138 170 170 191 230

Chú thích:I, II, III tương ứng trường hợp tải trọng 2.3.2 Kiểm tra phận kết cấu chịu uốn dọc

Nguyên tắc kiểm tra phận kết cấu chịu uốn dọc cần phải thiết kế theo hệ số an toàn chấp nhận giới hạn đàn hồi; nói cách khác, ứng suất uốn dọc tính tốn phải nhỏ ứng suất cho phép lớn tương ứng nêu mục 2.3.1.1.(1)

2

a a

Nhà thiết kế phải rõ nguồn gốc phương pháp tính tốn lựa chọn

Nếu phương pháp chọn liên quan đến việc nhân ứng suất tính tốn với hệ số uốn dọc phụ thuộc vào hệ số độ mảnh phận kết cấu sau kiểm tra ứng suất khuếch đại nhỏ ứng suất cho phép xác định, giá trị chọn cho ứng suất cho phép giá trị nêu mục 2.3.1.1.(1)

Chú thích:

Phụ lục A.3 cách áp dụng phương pháp tính tốn cổ điển khác để thỏa mãn yêu cầu

2.3.3 Kiểm tra phận kết cấu chịu uốn ngang

Trong việc xác định hệ số an toàn uốn ngang cho đây, cần phải xét phẳng tác dụng ứng suất nén phân bố bề rộng trạng thái uốn ngang nguy hiểm so với trường hợp chịu ứng suất biến đổi từ ứng suất nén sang ứng suất kéo bề rộng

An toàn uốn ngang phụ thuộc vào tỷ số  ứng suất tính tốn hai mép (xem Phụ lục A.4)

Ngoài cần phải xác định ứng suất uốn ngang tới hạn trụ tròn, khoảng cách đặt mơmen qn tính tiết diện gân gia cường để tránh chênh lệch lớn độ an toàn thật việc sử dụng liệu khác tài liệu kỹ thuật

Phải kiểm tra ứng suất tính tốn khơng lớn ứng suất uốn ngang tới hạn chia cho hệ số V theo Bảng 2.24:

Bảng 2.24 Hệ số an toàn uốn ngang Loại tải trọng kết cấu Trường hợp tải

trọng

Hệ số an toàn uốn ngang (V)

Uốn ngang kết cấu phẳng

I II III

1,70 + 0,175 ( - 1) 1,50 + 0,125 ( - 1) 1,35 + 0,075 ( - 1) Uốn ngang kết cấu cong;

các trụ trịn (thí dụ ống)

I II

III 1,35

Tỷ số ứng suất hai mép  biến đổi khoảng +1 -

Chú thích:

Phụ lục A.4 đưa dẫn để xác định ứng suất uốn ngang tới hạn 2.3.4 Trường hợp kết cấu chịu biến dạng lớn

Trong trường hợp này, ứng suất phận kết cấu khơng tương ứng với lực gây chúng biến dạng kết cấu tác dụng lực

Hình 2.12 Sơ đồ minh họa

Thí dụ, với ứng suất phát sinh cột cần trục (xem sơ đồ minh họa Hình 2.12) rõ ràng mơmen uốn cột khơng tương ứng với lực tác dụng biến dạng làm tăng cánh tay địn mơmen chúng

Trong trường hợp tính tốn thực sau:

1 Trước hết thực kiểm tra theo yêu cầu mục 2.3.1, 2.3.2 2.3.3 Tính tốn ứng suất phát sinh trường hợp tải trọng khác kiểm tra xem có đủ độ dư an toàn liên quan tới ứng suất tới hạn (giới hạn đàn hồi, uốn dọc, uốn ngang) Trong tính toán ứng suất phải kể đến biến dạng gây tải trọng tác dụng lên kết cấu

xét đến có xét đến biến dạng gây tác dụng tải trọng tăng lên kiểm tra xem ứng suất tính tốn nhỏ ứng suất tới hạn giới hạn đàn hồi, uốn dọc uốn ngang

Tuy nhiên xét đến thực tế, tải trọng biến đổi SV (các tải trọng gây

do tải nâng nhân với , tải trọng gió chuyển động nằm ngang) nguy hiểm so với tải trọng không đổi trọng lượng than SG gây ra,

trong thực tế việc kiểm tra thực cách xem xét hai trường hợp sau:

a Khi tác động trọng lượng than SG và tải trọng biến đổi SV dẫn tới biến

dạng ngược hướng:

Xác định ứng suất G do tác dụng trọng lượng thân SG (không khuếch

đại) ứng suất V do tác dụng tải trọng biến đổi SV được nhân với hệ số 

tương ứng với trường hợp xét (mục 2.3.1 - giới hạn đàn hồi, mục 2.3.2 - uốn dọc, mục 2.3.3 - uốn ngang) kiểm tra xem ứng suất nhỏ ứng suất tới hạn, nghĩa là:

gây bởi(SG + .SV) cr

b Khi trọng lượng thân tải trọng biến đổi dẫn tới biến dạng hướng: Xác định ứng suất tác dụng tải trọng biến đổi nhân với hệ số  trọng lượng thân nhân với hệ số ’ sau:

’ = + ( - 1) r

Trong

V G

G

r

 

 

 tính tốn giai đoạn đầu biến dạng Khi phải thỏa mãn: gây bởi (’ SG + SV) cr

2.3.5 Kiểm tra phận kết cấu chịu mỏi

Sự nguy hiểm mỏi xảy phận kết cấu chịu tác dụng tải trọng biến đổi lặp lại

Độ bền mỏi tính tốn cách xem xét tham số sau đây:

2 - Vật liệu sử dụng tập trung ứng suất điểm xét;

3 - Ứng suất lớn cực trị max có thể xảy phận kết cấu

xét

4 - Tỷ số K giá trị ứng suất cực trị

1 Số chu kỳ tải trọng quy ước phổ ứng suất

Số chu kỳ biến đổi tải trọng phổ ứng suất phải xét đến nêu mục 2.2.1.4.(2) 2.2.1.4.(3)

Hai tham số xét đến xét nhóm mà phận kết cấu phân vào phù hợp với mục 2.2.1.4

2 Vật liệu sử dụng, tập trung ứng suất

Độ bền mỏi phận kết cấu phụ thuộc vào chất lượng vật liệu sử dụng phụ thuộc vào hình dạng phương pháp liên kết Hình dạng phận liên kết biện pháp gia cơng chế tạo có ảnh hưởng tới phát sinh tập trung ứng suất làm giảm đáng kể độ bền mỏi phận kết cấu

3 Xác định ứng suất lớn max

Ứng suất lớn max là ứng suất cao theo giá trị tuyệt đối (nghĩa có

thể kéo nén) xảy phận kết cấu trường hợp tải trọng I (xem mục 2.2.3.1) không áp dụng hệ số khuếch đại C

Khi kiểm tra độ bền mỏi phận kết cấu chịu nén hệ số uốn dọc  cho mục 2.3.2 không áp dụng

4 Tỷ số K ứng suất cực trị

Tỷ số xác định cách tính tốn giá trị cực trị ứng suất mà phận kết cấu phải chịu trường hợp tải trọng I

Tỷ số thay đổi phụ thuộc vào chu kỳ hoạt động, mặt an toàn hệ số K xác định cách lấy hai giá trị cực trị xảy

q trình hoạt động phận trường hợp tải trọng I

cực trị có giá trị tuyệt đối cao hơn, tỷ số K xác định:

max   

K

max  

trong trường hợp cắt

Tỷ số thay đổi khoảng từ +1 tới -1, dương hai ứng suất cực trị hướng (các ứng suất dao động lên xuống dấu) âm hai ứng suất cực trị ngược hướng (các ứng suất đổi ngược dấu)

5 Kiểm tra phận kết cấu chịu mỏi

Sử dụng tham số xác định mục từ 2.3.5.1 tới 2.3.5.4 Sự thỏa mãn phận kết cấu mối nối chịu mỏi bảo đảm việc kiểm tra ứng suất max như xác định mục 2.3.5.3 phải không lớn

ứng suất mỏi cho phép phận kết cấu xét đến

Ứng suất mỏi cho phép xác định từ ứng suất tới hạn tương ứng với 90% khả chưa bị phá hủy (trên sở thử nghiệm mẫu thử) vậy:

a đối với mỏi = 0,75  90% khả chưa bị phá hủy

Việc xác định ứng suất cho phép vấn đề phức tạp nói chung nên tham khảo tài liệu chuyên sâu chủ đề

2.4 Kiểm tra độ bền chọn phận cấu thiết bị xếp dỡ

2.4.1 Quy trình tính tốn

Các phận cấu thiết bị xếp dỡ thiết kế cách kiểm tra để chúng đáp ứng đầy đủ độ an toàn để chống lại phá hủy bị giòn gãy, bị ổn định, bị mỏi, bị mài mòn

Các yếu tố khác phải xét đến chúng đặc biệt quan trọng để tránh bị nhiệt sai lệch làm ảnh hưởng đến hoạt động xác cấu thiết bị xếp dỡ

1 Kiểm tra theo giới hạn bền

(1) Giá trị ứng suất cho phép

Giá trị ứng suất cho phép a xác định theo công thức

sau:

Trong đó:

R- giới hạn bền kéo vật liệu;

R

 - hệ số an toàn tương ứng với trường hợp tải trọng (xem mục 2.4.1.1.(2)) (2) Giá trị hệ số R

Các giá trị chấp nhận R cho Bảng 2.25

Bảng 2.25 Các giá trị R

Các trường hợp tải trọng I II III

Giá trị R 2,2 1,8

Trong trường hợp gang xám, giá trị R tăng thêm 25% (3) Mối quan hệ ứng suất tính tốn ứng suất cho phép

Theo loại tải trọng xét đến, mối quan hệ sau cần phải kiểm tra

Trong đó:

t - ứng suất kéo tính tốn;

c - ứng suất nén tính tốn;

f - ứng suất uốn tính tính tốn;

 - ứng suất cắt tính tốn 1) Kéo túy: 1,25 t  a

2) Nén túy: c  a

3) Uốn túy: f  a

4) Uốn kéo kết hợp: 1,25 t + f a

5) Uốn nén kết hợp: c + f  a

R R a 



6) Cắt túy:

7) Kéo, uốn cắt kết hợp:

8) Nén, uốn cắt kết hợp:

2 Kiểm tra ổn định uốn dọc

Các phận cấu chịu uốn dọc thiết kế thỏa mãn quy định nêu mục 2.3.2, kiểm tra ứng suất tính tốn khơng vượt q ứng suất giới hạn xác định hàm ứng suất tới hạn, mà cao ứng suất tới hạn xảy ổn định uốn dọc

Đối với việc kiểm tra phải tính đến hệ số m, giá trị hệ số phụ thuộc

vào nhóm mà cấu phân loại (xem Bảng 2.20)

Kiểm tra phận cấu chịu uốn dọc cho Phụ lục A.3

3 Kiểm tra độ bền mỏi

Độ bền mỏi phận cấu thiết bị xếp dỡ chủ yếu xác định theo:

- Vật liệu chế tạo phận;

- Hình dáng, tình trạng bề mặt, trạng thái han gỉ, kích cỡ (ảnh hưởng tỷ lệ)

và yếu tố khác phát sinh tập trung ứng suất;

- Tỷ số k ứng suất lớn nhỏ xảy chu kỳ ứng

suất biến đổi;

- Phổ ứng suất;

- Số chu kỳ ứng suất

Độ bền mỏi phận cấu xác định trường hợp ngoại lệ Nói chung, độ bền mỏi có xuất phát từ đặc tính vật liệu phận quy luật liên quan đến hoạt động phận cấu

Xuất phát điểm mà ta có giới hạn bền mỏi tác dụng tải trọng kéo a



 

3



t f



   a

2

3 25

,



c f



   a

2

biến đổi (k = -1) mẫu thử nhẵn làm từ loại vật liệu xét đến Sự giảm độ bền mỏi hình dạng, tình trạng bề mặt, trạng thái han gỉ kích thước phận tính đến cách đưa hệ số thích hợp

Từ giới hạn bền mỏi tác dụng tải trọng biến đổi, xác định giới hạn tương ứng với tỷ số k ứng suất cực trị khác với trợ giúp

của đồ thị SMITH mà giả thiết áp dụng để tạo nên hình dạng đường cong độ bền

Vì giới hạn bền mỏi xác định phận cấu thiết bị xếp dỡ thực tế, tỷ số k ứng suất cực trị lấy làm sở để vẽ đường

cong WOHLER dựa giả thuyết định Từ đường cong WOHLER (độ bền mỏi tác động chu kỳ ứng suất có tỷ số k

ứng suất cực trị), sử dụng giả thuyết PALMGREN-MINER phá hủy mỏi để xác định độ bền mỏi phận cấu tương ứng với nhóm mà phận phân loại

Kiểm tra độ bền mỏi cần phải thực trường hợp tải trọng I

Ở phận có số chu kỳ ứng suất nhỏ 000, khơng cần thiết phải kiểm tra mỏi

4 Kiểm tra độ mòn

Trong trường hợp phận bị mài mòn, yếu tố vật lý tác động đến mài mòn chẳng hạn áp lực bề mặt tốc độ quay cần phải xác định Các số liệu cần phải dựa kinh nghiệm thực tế để chúng không bị mịn q mức

2.4.2 Các tính tốn thiết kế phận quan trọng

1 Chọn ổ đỡ chống ma sát

Để chọn ổ đỡ chống ma sát, trước hết cần kiểm tra ổ đỡ chịu được:

- Tải trọng tĩnh mà ổ đỡ phải chịu trường hợp tải trọng bất lợi

- Tải trọng động lớn trường hợp tải trọng I II

(1) Tuổi thọ lý thuyết

Các ổ đỡ chống ma sát phải chịu tải trọng tĩnh tải trọng động tác dụng mà cịn phải lựa chọn để có tuổi thọ lý thuyết tính theo số (xem Bảng 2.5) hàm cấp hoạt động cấu tác dụng tải trọng trung bình không đổi xác định mục 2.4.2.1.(2) 2.4.2.1.(3)

(2) Tải trọng trung bình ổ đỡ chịu tải trọng kiểu SM

Tính đến yếu tố thay đổi tải trọng kiểu SM chu kỳ hoạt động,

tải trọng trung bình tương đương SM mean xác định với giả thiết tác dụng không

đổi suốt tuổi thọ lý thuyết xác định mục 2.4.2.1.(1)

SM mean được xác định cách nhân SM max II (1) xác định mục

2.2.6.4.(1) 2.2.6.4.(2), với bậc ba hệ số phổ tải Km xác định

mục 2.2.1.3.(3)

SM mean = 3 Km SM max II (*)

Chú thích:(*)hoặc SM max I phận khơng chịu tải trọng gió

Xác định tải trọng trung bình SM mean lên ổ đỡ chống ma sát chuyển

động kết hợp

Trong trường hợp chuyển động kết hợp nâng trọng tâm khối lượng chuyển động với chuyển vị nằm ngang (ví dụ thay đổi tầm với khơng cân bằng), tải trọng trung bình SM mean xác định cách kết hợp:

- Tải trọng trung bình gây chuyển động có gia tốc tác động gió

như xác định theo mục 2.4.2.1.(2), với

- Tải trọng trung bình gây chuyển vị thẳng đứng trọng tâm

khối lượng chuyển động, xác định cơng thức:

Trong đó: SM max và SM min - giá trị lớn nhỏ tải trọng tương ứng

max

M M

M mean

2 S

S

S

(3) Tải trọng trung bình ổ đỡ chịu tác dụng tải trọng kiểu SR

Các tải trọng cực trị SR max SR min trường hợp tải trọng I thiết

bị xếp dỡ khơng bị tác động gió trường hợp tải trọng II bị tác động gió (xem mục 2.2.6) xem xét ổ đỡ thiết kế tải trọng trung bình xác định theo công thức sau:

Và tác dụng suốt tuổi thọ lý thuyết theo mục

2.4.2.1.(1)

(4) Tải trọng trung bình ổ đỡ chịu tác dụng đồng thời tải trọng kiểu SM SR

Dựa sở điều trên, tải trọng trung bình tương đương xác định kiểu tải trọng SM SR được giả thiết tác dụng

độc lập ổ đỡ lựa chọn tải trọng trung bình tương đương từ kết hợp hai tải trọng trung bình SM SR.

2 Chọn cáp

Dây cáp thép sử dụng thiết bị xếp dỡ phải loại không gỉ

Các quy tắc sau nhằm mục đích xác định yêu cầu tối thiểu việc lựa chọn dây cáp sử dụng thiết bị xếp dỡ thuộc phạm vi Quy chuẩn

Các phương pháp trình bày giả thiết dây cáp bơi trơn đầy đủ, đường kính puly tang quấn dây cáp chọn phù hợp với mục 2.4.2.3 sử dụng dây cáp bảo dưỡng, kiểm tra định kỳ thay phù hợp với tiêu chuẩn quốc gia TCVN 10837:2015 (ISO 4309:2010) Cần trục - Dây cáp - Bảo dưỡng, bảo trì, kiểm tra loại bỏ

Việc lựa chọn đường kính dây cáp (và đường kính quấn dây cáp theo mục 2.4.2.3) dựa nhóm cấu nâng Tuy nhiên, thiết bị xếp dỡ yêu cầu thường xuyên phải tháo lắp (chẳng hạn cần trục tháp dùng xây dựng),

max

R R

R mean

2 S S

S

dây cáp bị thay đổi thường xuyên cho phép chọn dây cáp nâng tải nhóm nhóm cấu nâng khơng thấp nhóm M3

Đối với thiết bị xếp dỡ sử dụng để cẩu hàng nguy hiểm (thí dụ thép nóng chảy, hàng hóa phóng xạ cao hàng hóa gây gỉ cao ), việc lựa chọn dây cáp puly cần phải lấy nhóm cấu nhóm mà thiết bị xếp dỡ phân loại thơng thường

Nhóm M5 nhóm thấp để chọn dây cáp puly sử dụng để cẩu loại hàng nguy hiểm

Đối với cấu vận chuyển người, nhóm M8 nhóm thấp để chọn dây cáp puly sử dụng

(1) Chọn đường kính dây cáp

Hai phương pháp sử dụng để chọn:

- Phương pháp sử dụng hệ số an toàn thực tế tối thiểu ZP (xem mục

2.4.2.2.(1).(b)) áp dụng dây cáp chạy dây cáp tĩnh (như dây cáp giằng)

- Phương pháp hệ số C (xem mục 2.4.2.2.(1).(c)) áp dụng cho dây cáp chạy

(a) Cơ sở chung hai phương pháp

1.Xác định lực kéo S lớn dây cáp nâng (ngoại trừ dây cáp gầu ngoạm) Lực kéo lớn xác định cách tính đến yếu tố sau:

- Tải trọng làm việc an toàn lớn thiết bị xếp dỡ;

- Trọng lượng cụm puly thiết bị mang tải, trọng lượng thân chúng cộng vào tải nâng, làm tăng lực kéo dây cáp;

- Hiệu suất luồn dây cáp;

- Các tải trọng gia tốc gây tải lớn 10% tải trọng thẳng đứng; - Độ xiên dây cáp vị trí cao góc xiên dây cáp nâng so với trục nâng lớn 22,50

Xác định lực kéo lớn S dây cáp khác dây cáp dùng

để nâng tải thẳng đứng dựa tải trọng xác định trường hợp tải trọng I II, có xét đến trường hợp bất lợi xảy lặp lại sử dụng thông thường

Đối với dây cáp gây chuyển động ngang tải cần phải xét đến tải trọng từ chuyển động lăn ma sát, với độ nghiêng lớn bệ đỡ mà tải dịch chuyển đó, giả thiết cục tác dụng tải thông thường

3 Xác định lực kéo lớn S dây cáp gầu ngoạm (nâng đóng - mở)

Trong trường hợp thiết bị cẩu ngoạm, mà trọng lượng tải nâng luôn phân bố dây cáp dùng để đóng gầu ngoạm dây cáp dùng để nâng gầu ngoạm chu kỳ nâng, giá trị lực kéo dây cáp S

được xác định sau:

1) Nếu hệ thống sử dụng cách tự động đảm bảo phân bố tải nâng dây cáp đóng dây cáp nâng gầu, độ chênh tải dây cáp đóng dây cáp nâng hạn chế khoảng thời gian ngắn thời điểm cuối đóng gầu thời điểm bắt đầu mở gầu, S

sẽ xác định sau:

a) Dây cáp đóng gầu: S = 66% trọng lượng gầu có tải chia cho số đường

dây cáp đóng gầu ngoạm

b) Dây cáp dùng để nâng gầu: phần trăm tương tự

2) Nếu hệ thống không đảm bảo phân bố tải cách tự động dây cáp đóng dây cáp nâng gầu chuyển động nâng, thực tế hầu hết tải tác dụng lên dây cáp đóng gầu, lực kéo S xác định

sau:

a) Dây cáp đóng gầu: S = tổng trọng lượng gầu ngoạm có tải chia

cho số đường dây cáp đóng gầu

b) Dây cáp nâng gầu: S = 66% tổng trọng lượng gầu ngoạm có tải

chia cho số đường dây cáp nâng gầu

Hệ số an toàn thực tế tối thiểu ZP tỷ số giữa:

- Tải trọng kéo đứt nhỏ F0 dây cáp (tải kéo đứt nhỏ phải

xác định thực thử kéo đứt dây cáp)

- lực kéo dây cáp lớn S dây cáp

1.Chọn dây cáp

Dây cáp chọn cần phải có hệ số an toàn thực tế tối thiểu giá trị tối thiểu ZP nhóm cấu (xem Bảng 2.26)

Bảng 2.26 Hệ số an tồn ZP

Nhóm cấu Giá trị ZP tối thiểu

Dây cáp chạy Dây cáp tĩnh

M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 M8

3,15 3,35 3,55

4 4,5 5,6 7,1

2,5 2,5 3,5

4 4,5

5 (c) Phương pháp hệ số C

Các định nghĩa:

C = hệ số chọn dây cáp;

S = lực kéo lớn tác dụng lên dây cáp sử dụng;

d = đường kính danh nghĩa dây cáp;

f = hệ số điền đầy dây cáp;

k = hệ số tổn thất xoắn gây kết cấu dây cáp;

S F

R0 = Giới hạn bền kéo nhỏ sợi dây cáp;

k’ = hệ số kinh nghiệm tải kéo đứt nhỏ kết cấu dây cáp biết

1 Chọn dây cáp

Khi biết kết cấu, lực kéo đứt nhỏ dây cáp nhóm cấu, hệ số C xác định theo cơng thức sau:

Trong đó: ZP giá trị tối thiểu dây cáp chạy xác định Bảng 2.26,

tương ứng với nhóm cấu chọn cho dây cáp Đường kính danh nghĩa dây cáp phải cho:

2 Tính tốn hệ số bảo đảm C

Giá trị C tính tốn sở:

- Hệ số ZP tương ứng với nhóm cấu thiết bị xếp dỡ;

- Giới hạn bền kéo đứt thép làm sợi dây cáp;

- Hệ số k’ (hoặc hệ số k f) nhà sản xuất dây cáp bảo đảm dây

cáp có kết cấu đặc biệt Trong trường hợp giấy chứng nhận nhà chế tạo dây cáp cấp phải ghi rõ giá trị bảo đảm k’

3 Chọn puly, tang quấn dây cáp thiết bị kẹp dây cáp (1) Đường kính quấn dây cáp tối thiểu

Đường kính quấn dây cáp tối thiểu xác định theo công thức sau:

D  H d k f

k   

4

' 

o p

o p

R k

Z R

f k

Z C

  

 

4



S

C

Trong đó:

D - đường kính quấn puly, tang puly cân đo tới trục dây cáp;

H - hệ số phụ thuộc vào nhóm cấu; d - đường kính danh nghĩa dây cáp

Chú thích: Tham khảo mục 2.4.2.2 nhóm cấu thiết bị xếp dỡ (a) Giá trị H

Các giá trị tối thiểu hệ số H phụ thuộc vào nhóm cấu thiết bị xếp dỡ,

được cho Bảng 2.27 tang, puly puly cân

Các hệ số Bảng phù hợp với loại dây cáp thép thông dụng dựa kinh nghiệm liên quan đến điều kiện làm việc chúng

Bảng 2.27 Các giá trị H

Nhóm cấu Tang Puly Puly cân

M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 M8

11,2 12,5 14 16 18 20 22,4

25

12,5 14 16 18 20 22,4

25 28

11,2 12,5 12,5 14 14 16 16 18

(b) Lưu ý

dây cáp tối thiểu 25% với điều kiện lực kéo dây cáp không vượt giá trị lực kéo S dùng để tính tốn đường kính dây cáp tối thiểu

(2) Bán kính đáy rãnh quấn dây cáp

Tuổi thọ hiệu dụng dây cáp không phụ thuộc vào đường kính puly tang mà phụ thuộc vào áp lực tác động dây cáp rãnh đỡ dây cáp

Bán kính rãnh đỡ dây cáp r xác định theo cơng thức sau: r = 0,53 d

Trong đó: d đường kính danh nghĩa dây cáp (3) Thiết bị kẹp giữ dây cáp

Các kẹp giữ dây cáp cần phải thiết kế cho chịu lực kéo gấp 2,5 lần lực kéo dây cáp lớn S mà không bị biến dạng vĩnh cửu

Các trang bị kẹp giữ dây cáp tang quấn dây cáp cần phải thiết kế cho chịu lực kéo 2,5 lần lực kéo lớn S, có xét đến lực ma sát

các vòng quấn lại tang, tổng lực ma sát lực giữ dây cáp

Hệ số ma sát dây cáp tang quấn dùng tính tốn lấy bằng:

 = 0,1

Khi dây cáp nhả hết khỏi tang quấn tối thiểu vòng quấn trọn vòng phải lại tang trước đầu cuối bắt dây cáp cố định

4 Chọn bánh xe chạy ray

Để chọn bánh xe chạy đường ray, đường kính xác định cách xem xét:

- Tải trọng tác dụng lên bánh xe;

- Chất lượng vật liệu chế tạo bánh xe; - Loại đường ray mà bánh xe chạy đó; - Tốc độ quay bánh xe;

- Phân nhóm cấu (1) Kích cỡ bánh xe ray

Để xác định kích cỡ bánh xe ray cần phải thực kiểm tra sau:

toán;

- Bánh xe cho phép thiết bị xếp dỡ hoạt động bình thường mà khơng bị mài mòn bất thường

Hai yêu cầu phải kiểm tra tính nghiệm theo cơng thức sau:

Lấy c1 max = 1,2 c2 max = 1,15

và

Trong đó:

D - đường kính bánh xe ray (mm);

b - bề rộng hiệu dụng đường ray (mm);

PL - áp suất giới hạn phụ thuộc vào vật liệu chế tạo bánh xe (N/mm2); c1 - hệ số phụ thuộc vào tốc độ quay bánh xe;

c2 - hệ số phụ thuộc vào nhóm cấu;

Pmean III - tải trọng trung bình bánh xe phải chịu trường hợp tải trọng III

được tính theo công thức mục 2.4.2.4.(1).(a), (N);

Pmean I, II - tải trọng trung bình trường hợp tải trọng I II

(a) Xác định tải trọng trung bình

Để xác định tải trọng trung bình, quy trình xem xét tải trọng lớn nhỏ mà bánh xe phải chịu trường hợp tải trọng xét đến, nghĩa với thiết bị xếp dỡ hoạt động bình thường bỏ qua hệ số động lực  xác định Pmean I, II và với thiết bị xếp dỡ không hoạt động Pmean III Giá trị

của Pmean ba trường hợp tải trọng I, II III xác định công thức

dưới đây:

min , , max , , , ,

I II III I II III mean I II III

P 2 P

P

3

 

(b) Xác định bề rộng hiệu dụng b ray

1 max 2max

mean III

L L L

P

P c c 1,38 P 1,4 P

b D   

2 ,

c c P D

b P

L II I mean

Đối với đường ray có bề mặt chịu tải phẳng chiều rộng toàn  với

góc lượn trịn bán kính r bên, bề rộng hiệu dụng b xác định theo công

thức sau:

b =  - 2.r

Đối với đường ray có bề mặt chịu tải cong lồi, b xác định sau:

(*)

Hình 2.13 Ray có bề mặt chịu tải cong lồi

Chú thích:

(*) Cùng chiều rộng đầu ray, công thức cho bề rộng chịu tải hiệu dụng ray có bề mặt chịu tải cong lồi lớn so với ray có bề mặt chịu tải phẳng Điều cho thấy ray có bề mặt cong lồi nhỏ phù hợp chuyển động lăn bánh xe

(c) Xác định áp lực giới hạn PL

Giá trị PL cho Bảng 2.28 hàm giới hạn bền vật

liệu chế tạo bánh xe

Bảng 2.28 Các giá trị PL

Giới hạn bền vật liệu chế tạo bánh xe PL

(N/mm2)

R > 500 N/mm2 5,0

R > 600 N/mm2 5,6

R > 700 N/mm2 6,5

4

b

r

3

R > 800 N/mm2 7,2

Chất lượng vật liệu có liên quan tới thép đúc, thép rèn thép cán gang cầu

Trong trường hợp bánh xe ray bọc vỏ, cần phải ý đến chất lượng vỏ vỏ phải có đủ độ dày để khơng tự lăn

Trong trường hợp bánh xe ray làm từ thép có độ bền cao xử lý để đảm bảo độ cứng bề mặt cao, trị số PL giới hạn tới giá trị

của thép làm bánh xe trước xử lý bề mặt theo Bảng 2.28 giá trị cao làm đường ray bị mòn nhanh Tuy nhiên, tải trọng cho trước bánh xe ray kiểu có tuổi thọ lớn so với bánh xe có độ cứng bề mặt thấp dùng trường hợp thiết bị xếp dỡ hoạt động với cường độ cao

Nếu nên dùng loại bánh xe ray chế tạo từ gang đúc thông thường, đặc biệt gang đúc tơi có độ cứng bề mặt tốt Cần phải lưu ý bánh xe gang có tính giịn sử dụng phải tránh để bánh xe chuyển động với tốc độ cao tránh tải trọng xóc nẩy Khi dùng loại bánh xe gang, đường kính chúng xác định cách lấy PL = N/mm2

(d) Xác định hệ số C1

Các giá trị c1 phụ thuộc vào tốc độ lăn bánh xe cho Bảng 2.29.a Các giá trị tương tự cho Bảng 2.29.b hàm đường kính bánh xe tốc độ di chuyển bánh xe m/ph

Bảng 2.29.a Các giá trị c1

Tốc độ quay của bánh xe

(v/ph)

C1 Tốc độ quay

của bánh xe (v/ph)

C1 Tốc độ quay

của bánh xe (v/ph)

C1

200 160 125

0,66 0,72 0,77

50 45 40

0,94 0,96 0,97

16 14 12,5

112 100 90 80 71 63 56 0,79 0,82 0,84 0,87 0,89 0,91 0,92 35,5 31,5 28 25 22,4 20 18 0,99 1,02 1,03 1,04 1,06 1,07 11,2 10 6,3 5,6 - 1,12 1,13 1,14 1,15 1,16 1,17 - Bảng 2.29.b Các giá trị C1 hàm

của đường kính bánh xe tốc độ di chuyển

Đường kính bánh

xe

(mm)

Các giá trị hệ số C1 tốc độ di chuyển (m/ph)

10 12,5 16 20 25 31,5 40 50 63 80 100 125 160 200 250

200 1,09 1,06 1,03 0,97 0,94 0,91 0,87 0,82 0,77 0,72 0,66 - - - 250 1,11 1,09 1,06 1,03 0,97 0,94 0,91 0,87 0,82 0,77 0,72 0,66 - - 315 1,13 1,11 1,09 1,06 1,03 0,97 0,94 0,91 0,87 0,82 0,77 0,72 0,66 - 400 1,14 1,13 1,11 1,09 1,06 1,03 0,97 0,94 0,91 0,87 0,82 0,77 0,72 0,66 500 1,15 1,14 1,13 1,11 1,09 1,06 1,03 0,97 0,94 0,91 0,87 0,82 0,77 0,72 630 1,17 1,15 1,14 1,13 1,11 1,09 1,06 1,03 0,97 0,94 0,91 0,87 0,82 0,77 710 - 1,16 1,14 1,13 1,12 1,1 1,07 1,04 1,02 0,99 0,96 0,92 0,89 0,84 0,79 800 - 1,17 1,15 1,14 1,13 1,11 1,09 1,06 1,03 0,97 0,94 0,91 0,87 0,82 900 - - 1,16 1,14 1,13 1,12 1,1 1,07 1,04 1,02 0,99 0,96 0,92 0,89 0,84 1000 - - 1,17 1,15 1,14 1,13 1,11 1,09 1,06 1,03 0,97 0,94 0,91 0,87 1120 - - - 1,16 1,14 1,13 1,12 1,1 1,07 1,04 1,02 0,99 0,96 0,92 0,89 1250 - - - 1,17 1,15 1,14 1,13 1,11 1,09 1,06 1,03 0,97 0,94 0,91

(e) Xác định hệ số C2

Hệ số C2 phụ thuộc vào phân nhóm cấu cho Bảng 2.30

Phân nhóm cấu C2

M1 tới M4 M5 M6 M7 tới M8

1,12 0,9 0,8

(2) Các lưu ý

Lưu ý 1:

Các công thức áp dụng cho bánh xe mà đường kính chúng khơng lớn 1,25 m Đối với đường kính lớn hơn, theo kinh nghiệm áp lực cho phép ray bánh xe cần phải giảm xuống Khuyến nghị không nên sử dụng bánh xe có đường kính lớn

Lưu ý 2:

Cần phải lưu ý áp lực giới hạn PL áp lực tương đối xác định giả

thiết tiếp xúc bánh xe ray xảy bề mặt mà bề rộng bề rộng hiệu dụng ray xác định (mục 2.4.2.4.(1).(b)) chiều dài đường kính bánh xe Phương pháp tính tốn thiết lập xuất phát từ việc áp dụng công thức HERTZ thiết lập sau:

Trong đó:

cg - ứng suất nén bánh xe ray (N/mm2); E - môđun đàn hồi vật liệu chế tạo (N/mm2);

P - tải trọng tác dụng lên bánh xe (N);

b - bề rộng hiệu dụng đường ray (mm); D - đường kính bánh xe (mm)

Đặt KL biểu thị cho giá trị

E . 35 , 0

2 cg 

có thứ nguyên áp lực N/mm2, có mối quan hệ sau:

D b

p E

g c

 

35 ,

2 

D b

p KL

và KL đặc trưng cho áp lực bánh xe tác dụng lên ray Công thức

mục 2.4.2.4.(1) xác định cách đặt:

KL = PL C1 C2

5 Thiết kế bánh

Việc lựa chọn phương pháp tính toán thiết kế bánh dành cho nhà sản xuất người có trách nhiệm nguyên phương pháp chọn, tải trọng phải xét đến xác định theo dẫn mục 2.2.6

Trong trường hợp tính tốn có xét đến thời gian hoạt động phải dùng số quy ước xác định mục 2.2.1.3.(2).

2.5 Thiết bị điện

2.5.1 Cấp điện nguồn

1 Đặc tính hệ thống cấp điện nguồn

(1) Điện áp

Các quy định áp dụng hệ thống cấp điện nguồn dòng xoay chiều điện áp thấp tiêu chuẩn hóa (nhỏ 1000 V)

(2) Sụt áp

Sự thay đổi điện áp điểm đấu nối lưới điện nguồn với hệ thống cấp điện nguồn thiết bị xếp dỡ không vượt  5% giá trị điện áp định mức hệ thống điều kiện làm việc bình thường

2 Thiết bị đóng ngắt điện nguồn thiết bị an toàn hệ thống cấp điện nguồn lưới điện

- Hệ thống cấp điện nguồn phải ngắt cầu dao nối với lưới điện; cầu dao phải xác định phù hợp lưới điện

- Các cầu dao khu vực phải bố trí vị trí dễ tiếp cận phạm vi hoạt động thiết bị xếp dỡ phải điều khiển từ xa Trong trường hợp cần thiết phải bố trí lối nhanh tới chúng

- Đối với cổng trục có hệ thống dẫn điện kín cáp điện rải (sử dụng hệ

miễn giảm ngắt mạch từ mặt đất

- Trong trường hợp hệ thống cấp điện nguồn có nhiều nhánh nối với lưới điện nhánh cấp điện nguồn phải lắp cầu dao tất nhánh phải nối với cầu dao tổng để ngắt đồng thời mạch nhánh

- Việc đóng trở lại mạch hệ thống cấp điện nguồn nhiều nhánh thực vị trí Các cầu dao nhánh với thiết bị điều khiển phải đánh dấu Thí dụ: cầu dao cấp điện nguồn cho thiết bị xếp dỡ Số:

- Các cầu dao thiết bị điều khiển đóng mạch trở lại phải thiết kế để bảo vệ an toàn trường hợp sai sót

3 Hệ thống cấp điện nguồn

(1) Thanh dẫn điện - Tang quấn cáp điện

(a) Thanh dẫn điện vành góp điện an toàn (tiếp mát)

Khi cấp điện tiếp xúc vành góp điện, dẫn điện vành góp điện phải nhận dạng rõ ràng để đảm bảo an toàn

Thiết bị xếp dỡ phải nối với dẫn an toàn qua guốc trượt

Không sử dụng bánh xe lăn vật nối thay cho dẫn an tồn

Bộ cảm biến dịng dẫn an toàn phải thiết kế cho chúng thay lẫn cho cảm biến dịng dẫn điện

(b) Bố trí

Các dẫn điện phải bố trí bảo vệ cách che chắn cho tiếp xúc vơ ý Ví dụ: chạm phải lối đi, hành lang, lan can sàn thiết bị xếp dỡ

Các dẫn điện phải bố trí cho pa lăng nâng chạm vào chúng tải trọng bị lắc

(c) Các khe hở tối thiểu

bộ phận có dịng điện chạy qua phận tiếp mát phải bảo đảm 10 mm Đối với thiết bị chế tạo kiểm tra xưởng thiết bị có điện áp làm việc nhỏ 500 V, khe hở nói mm

(2) Cáp điện mềm

Cáp điện mềm phải bố trí chuyển động cho tránh mài mòn giật mạnh Tang quấn cáp điện mềm phải thiết kế cho đường kính tang tối thiểu 10 lần đường kính ngồi cáp cáp có đường kính ngồi nhỏ 21,5 mm tối thiểu 12,5 lần đường kính ngồi cáp cáp có đường kính ngồi lớn 21,5 mm

Trong trường hợp cáp điện mềm xe (xe tời) mắc theo kiểu dây trượt treo dọc theo dầm, cáp có đường kính ngồi nhỏ mm đường kính uốn dây bên phải 6,3 lần đường kính ngồi cáp Đối với cáp có đường kính ngồi lớn mm đường kính uốn dây bên tối thiểu phải lần đường kính ngồi cáp Đối với cáp có đường kính ngồi lớn 12,5 mm đường kính uốn dây bên tối thiểu phải 10 lần đường kính ngồi cáp

Trong trường hợp cáp dẹt, chiều dày cáp tương ứng với đường kính cáp trịn

Lực kéo không đổi tác dụng lên cáp phải nhỏ tốt Đối với cáp không gia cường tăng bền đối xứng, áp lực kéo tối đa tác dụng lên tổng tiết diện lõi đồng toàn cáp 20 N/mm2

Khi cáp phải chuyển động nhanh có trọng lượng đáng kể phải có biện pháp cần thiết để ngăn ngừa cáp bị kéo căng mức

Cáp phải quấn vào tang cách tự động (3) Tính tốn dẫn điện

Tiết diện ngang dẫn điện xác định: - Như hàm cường độ nhiệt lớn cho phép;

- Như hàm độ sụt áp lớn cho phép

Một hai điều kiện cho tiết diện dẫn tối thiểu, tiết diện lớn chọn

nhiệt dung dẫn điện

Tiết diện ngang tối thiểu liên quan tới cường độ dòng quy định tài liệu kỹ thuật nhà chế tạo

Khi tính tốn tiết diện ngang liên quan đến cường độ dòng định mức cho phép IN

đối với dẫn cấp nguồn cho nhiều thiết bị xếp dỡ, hoạt động đồng thời động điện dẫn động phải xét đến Trong trường hợp khơng có liệu xác, xem Bảng 2.4.1.3.3.1

Bảng 2.31

Đối với tất thiết bị xếp dỡ theo tổng thể (IN)

Động thứ nhất

Động thứ hai

Động thứ ba

Động thứ tư Số lượng thiết bị

xếp dỡ cấp nguồn

thanh dẫn điện

Động có cơng suất lớn

nhất (1)

Các động theo thứ tự giảm công suất (1)

1 x x

2 x x x

3 x x x

4 x x x

5 x x x x

Hai thiết bị xếp dỡ làm việc

x x x x

Chú thích:

(1) Đối với dẫn động n động mắc song song: IN = n x IN’ IN’ = dòng định mức động

(b) Tính tốn tiết diện ngang có liên quan tới độ sụt áp cho phép

Khi tính tốn độ sụt áp, vị trí bất lợi thiết bị xếp dỡ liên quan đến điểm cấp nguồn cần phải xét đến

dỡ, cường độ dòng khởi động dòng định mức động hoạt động đồng thời cần phải xét đến Trong trường hợp khơng có liệu xác, xem Bảng 2.32

Bảng 2.32 Số lượng

thiết bị xếp dỡ được cấp nguồn cùng

dẫn điện

Đối với tất thiết bị xếp dỡ theo tổng thể Động thứ

nhất

Động thứ hai

Động thứ ba

Động thứ tư

ID IN ID IN ID IN ID IN

1 x x

2 x x x

3 x x

4 x x x

5 x x x x

Hai thiết bị xếp dỡ làm việc

x x x x

Đối với động rôto lồng sóc ID (cường độ dịng khởi động), tham khảo tài

liệu kỹ thuật nhà chế tạo

Đối với động rơto vành góp, xét ID xấp xỉ x IN Đối với dẫn động n động mắc song song, xét: n x ID

hoặc n x IN

Các động cần phải bố trí bảng phù hợp với cường độ dòng khởi động chúng (ID).

Tính tốn tiết diện dẫn điện - pha:

(mm2) (1)

S - tiết diện ngang (mm2);

 - chiều dài hiệu dụng dẫn (m);

k u I

S tot

 

  

Itot - tổng cường độ dòng ID IN (A);

u

 - độ sụt áp cho phép (V);

k - độ dẫn điện ( 2 mm

m

 );

cos - hệ số công suất

Ghi chú: (1) Đối với dẫn điện dài, trở kháng cần xét đến

2.5.2 Lắp đặt dây dẫn điện Chọn dây dẫn điện

Dây dẫn điện phải lựa chọn phù hợp với đặc tính sử dụng thực tế Dây dẫn điện trần sử dụng tủ điện nhà không gian bao bọc cách điện đặc biệt

2 Tính tốn tiết diện ngang dây dẫn điện

Tiết diện ngang dây dẫn điện phải xác định để đáp ứng độ bền học yêu cầu truyền tải điện

Đối với dây dẫn sử dụng thường xuyên, độ sụt áp phải xét đến

Tiết diện ngang dây dẫn phải xác định xét đến: - Nhiệt dung dây dẫn phù hợp với Bảng 2.33

Bảng 2.33

Diện tích tiết diện ngang

(mm2)

Dòng điện cho phép dây dẫn điện bọc cách điện nhiệt độ môi trường 400C hệ số

sử dụng bằng: 100%

A

60% A

40% A 1,5

2,5 10

18 26 34 44 61

18 26 34 44 61

16 25 35 50 70 95 120 150

82 108 135 168 207 250 292 335

87 120 145 180 240 270 310 350

105 145 175 210 270 330 380 430 - Tính tốn độ sụt áp:

) sin cos

(

3 I r  x 

u  

 

Trong đó:

u

 - độ sụt điện áp;

 - chiều dài;

I - dòng khởi động động cơ; r - điện trở đơn vị chiều dài;

x - trở kháng đơn vị chiều dài;

Diện tích tiết diện ngang tối thiểu cho phép dây dẫn đồng: - 1,5 mm2 dây dẫn điện nhiều tao;

- 0,75 mm2 dây dẫn mềm bọc bảo vệ;

- 0,25 mm2 đối với dây dẫn mềm nối phận điện tử Không chấp nhận dây dẫn điện lõi đặc

3 Điều kiện lắp đặt

Kiểu bảo vệ thiết bị đấu nối phân phối điện phải kiểu thích hợp với điều kiện môi trường xung quanh, cấp bảo vệ tối thiểu IP 43 theo tiêu chuẩn IEC 144

Các bảng đấu nối kết nối phải đặt buồng tủ điện

Các bảng đấu nối mà nguy hiểm cố phải bố trí tách biệt với bảng đấu nối khác trừ việc thiết kế đấu nối phòng ngừa trước nguy

Dây dẫn điện lắp đặt mạch điện có điện áp định mức khác bố trí hộp kín riêng tách riêng biệt với điều kiện dây dẫn phải cách điện phòng chống điện áp định mức cao

Các dây dẫn có bọc cách điện độc lập lắp đặt máng dẫn ống dẫn mà đầu cuối chúng bảo vệ thích hợp

2.5.3 Thiết bị bảo vệ an toàn điện Bảo vệ động điện

(1) Động điện sử dụng theo chế độ hoạt động liên tục theo chế độ thời gian ngắn hạn (S1 - S2 theo quy định IEC 341)

Trong trường hợp này, việc bảo vệ bằng:

- Hoặc cảm biến nhiệt bố trí động cơ;

- Hoặc rơle từ thời gian biến đổi ngược rơle nhiệt định thời gian pha nguồn

(2) Động điện sử dụng theo chế độ hoạt động ngắn hạn (S3 - S8 theo quy định IEC 341)

Khi biết chu kỳ hoạt động, thời gian hoạt động phụ tải động định mức tương ứng, việc bảo vệ phịng chống q tải không cần thiết

2 Bảo vệ dây điện

Tiết diện dây dẫn điện phải xác định theo cường độ dòng điện mà dây điện phải chịu trình động chạy bình thường trình khởi động động trình phanh

Bất kể phụ tải có bảo vệ không, tất dây dẫn điện phải bảo vệ phịng chống q dịng gây hậu qủa ngắn mạch bọc cách điện bị hư hỏng

Thiết bị bảo vệ phải xác định để thích hợp với mức độ ngắn mạch dự tính trước

3 Bảo vệ phòng chống pha đảo pha

Khi khởi động, thứ tự pha cần phải bảo đảm Nếu pha gây nguy hiểm, phải áp dụng biện pháp an tồn thích hợp

Khi có nhiều động dẫn động chuyển động, hoạt động thiết bị an tồn phải có khả dừng tất động dùng cho chuyển động

Sau thiết bị an tồn hoạt động, khởi động lại tay động điện hoạt động trở lại

5 Bảo vệ phòng chống tác động sấm sét Cần phải xem xét tác động sấm sét lên:

- Các phận kết cấu đỉnh thiết bị xếp dỡ lắp dựng trời dễ bị tác động sét (thí dụ: cáp đỡ cần);

- Các ổ đỡ kiểu chống ma sát phận chạy tạo thành kết nối phận lớn thiết bị xếp dỡ (ví dụ: vành mâm quay, bánh xe di chuyển) Khi thấy cần thiết, phải thực việc bảo vệ phịng chống tác động sấm sét theo quy định tiêu chuẩn IEC TC 81

Để bảo vệ an toàn cho người, đường ray thiết bị xếp dỡ phải nối đất

2.5.4 Các công tắc giới hạn hành trình (ngắt cuối) Các cơng tắc giới hạn

Các chuyển động dẫn động động điện thiết bị xếp dỡ nêu mục từ 2.5.4.1.(1) đến mục 2.5.4.1.(4) phải trang bị tối thiểu công tắc giới hạn hành trình hoạt động ngắt tự động để ngăn ngừa chuyển động vượt q giới hạn an tồn Cơng tắc giới hạn tác động giới hạn an tồn khơng phần tử dẫn động Khi công tắc giới hạn hoạt động theo nguyên lý mạch điện, cấu chúng phải thỏa mãn điều kiện sau:

(1) Cơ cấu nâng tải

- Chuyển động nâng tải vượt vị trí nâng;

- Chuyển động hạ tải vượt vị trí hạ tải cáp móc cẩu nằm mặt đất khơng đủ vịng quấn cáp an toàn tang

(2) Cơ cấu nâng hạ cần (cần chính, cần phụ, cơng son cổng trục) - Chuyển động nâng cần lên vị trí cao cho phép;

(3) Cơ cấu chuyển động ngang, chuyển động dọc phân phối

Nếu chuyển động dọc chuyển động ngang điều khiển từ vị trí điều khiển cố định điều khiển từ xa, chuyển động cần phải giới hạn cách tự động

Trong trường hợp thiết bị xếp dỡ trang bị xe chạy cần, chuyển động xe phải giới hạn trước xe chạy tới đầu cuối cần Những công tắc giới hạn không cần thiết dẫn động ma sát, tốc độ di chuyển xe nhỏ 0,4 m/s tải trọng làm việc nhỏ 1000 kg

(4) Cơ cấu quay

Nếu sử dụng thiết bị xếp dỡ ngồi khu vực an tồn, thiết bị phải trang bị công tắc giới hạn quay

2 Cơ cấu giới hạn tải mômen tải

Nếu thiết bị xếp dỡ lắp cấu giới hạn tải mômen tải thiết kế theo nguyên lý hoạt động điện, chúng phải thỏa mãn điều kiện kỹ thuật nêu mục 2.5.4.3

3 Các điều kiện vận hành kỹ thuật cấu giới hạn

Công tắc giới hạn vị trí cơng tắc giới hạn hoạt động khơng dừng khối lượng chuyển động không gây ứng suất cho phận tổng thể thiết bị xếp dỡ

Công tắc giới hạn ngắt chuyển động cách ngắt mạch điện giữ vị trí ngắt điện điều kiện an tồn phục hồi

Cơng tắc giới hạn phải lắp thiết bị an toàn Các thiết bị an toàn phải là:

- Hoặc cấu hoạt động chủ động dẫn động phận cấu trung gian tối thiểu

- Hoặc công tắc ngắt - nhanh Trong trường hợp này, mạch điện có lắp cơng tắc ngắt nhanh phải bảo vệ phòng chống đoản mạch để bảo đảm ngắt mạch khơng bị dính

- Hoặc hệ thống tĩnh (điện tử) ví dụ: ngắt mạch sớm chuyển động gần tới điểm cuối

chỉ tác động với trợ giúp thiết bị mà thiết bị khơng hoạt động thiết bị an toàn cài lại

Sau hoạt động tự động cấu giới hạn phải có khả chuyển động theo hướng ngược lại

Các hộp cấu giới hạn lắp đặt chỗ khơ tối thiểu phải có cấp bảo vệ IP 43 Các hộp cấu giới hạn lắp đặt chỗ ẩm ướt trời phải có cấp bảo vệ IP 55

Nhiệt độ môi trường không ảnh hưởng đến hoạt động cấu giới hạn

Khoảng nhiệt độ thay đổi là: 00C tới + 400C 25.5 Điều khiển

1 Các phận

(1) Rơ le công tắc

Các rơle công tắc cần phải phù hợp với điều kiện thực tế sử dụng, đặc biệt cấp sử dụng

Trong trường hợp thiết bị xếp dỡ sử dụng độ cao 1000 m, độ cao phải xem xét chọn rơle công tắc

Các công tắc chuyển mạch điện kiểu khóa liên động dẫn động điện dẫn động

Thiết bị xếp dỡ kích hoạt tất thiết bị điều khiển để vị trí ngắt Vị trí ngắt xác định cách kiểm tra mạch điều khiển lò xo phản hồi

(2) Bộ điện trở

Bộ điện trở lắp đặt bên buồng điện thiết bị xếp dỡ phải đặt hộp bảo vệ thích hợp tối thiểu đạt cấp IP 10 bố trí nhà, cấp IP 13 bố trí ngồi trời xác định tiêu chuẩn IEC 144

Không sử dụng điện trở chất lỏng

Giới hạn nhiệt độ điện trở xác định vật liệu điện trở Khi thiết kế điện trở phải xét đến mơmen tương đương, hệ số khoảng thời gian chu kỳ, loại chuyển mạch

Các thiết bị, cấu chuyển mạch bảng điện che chắn bảo vệ sau:

- Trong tủ điện hộp điện; - Trong không gian che chắn đặc biệt;

- Trong phần kết cấu (dầm dọc cổng trục) thiết bị xếp dỡ

Nếu sử dụng hộp điện tủ điện riêng, hộp tủ điện phải cứng vững có cấp bảo vệ tối thiểu IP 43 hoạt động nhà cấp bảo vệ IP 55 hoạt động trời

Các hộp điện tủ điện phải bố trí cửa tủ nắp hộp

Nếu cửa tủ điện có lắp trang bị điện, cửa tủ điện phải tiếp mát dây dẫn riêng

Các cửa tủ điện nắp hộp điện phải khóa trạng thái đóng Phải có khoảng trống phía trước hộp điện tủ điện 400 mm; sàn tủ điện hộp điện chướng ngại đủ độ cứng vững

3 Kiểu điều khiển

(1) Cắt điện

Thiết bị xếp dỡ phải bố trí thiết bị cắt điện mà khố vị trí mở Khi nhiều thiết bị xếp dỡ cấp nguồn từ nguồn điện, thiết bị xếp dỡ phải lắp đặt thiết bị cắt điện khóa

(2) Tính hệ thống điều khiển

Hệ thống điều khiển phải thiết kế cho tải trọng tới 120% tải trọng định mức, thiết bị xếp dỡ chuyển động an tồn

Nâng 100% tải trọng làm việc 95% điện áp định mức không dẫn đến trôi tải vị trí điều khiển

Hạ 100% tải trọng làm việc không vượt 120% tốc độ định mức vị trí điều khiển nào, trừ mạch điều khiển cho phép

Đối với hệ thống điều khiển hành trình điều khiển quay cần, điều khiển khởi động điều khiển phanh tăng dần theo hai chiều

(3) Mạch điều khiển

áp với nắn dịng), điện áp cuộn thứ cấp khơng vượt 250 V Cần phải bảo đảm an tồn phịng chống điều khiển chuyển động khơng chập mạch

Cực chung không ngắt cấu chuyển mạch, công tắc cầu chì Phải áp dụng biện pháp thích hợp để bảo vệ cực khác phòng chống tải ngắn mạch

Nếu mạch điều khiển không cấp từ máy biến áp, phải áp dụng biện pháp an toàn tương đương

4 Kiểu điều khiển (1) Kích hoạt

Thiết bị xếp dỡ kích hoạt tất thiết bị điều khiển để vị trí ngắt Vị trí ngắt xác định mạch chặn lò xo phản hồi

(2) Điều khiển từ ca bin

- Các điều khiển phải bố trí cho người điều khiển có tầm quan sát đầy đủ toàn khu vực làm việc thiết bị xếp dỡ

- Bộ điều khiển thiết bị xếp dỡ thường bố trí phía tay phải chỗ ngồi người điều khiển

- Một công tắc kiểu nút nhấn màu đỏ để ngắt tất chuyển động bố trí vị trí dễ dàng tiếp cận bàn điều khiển Công tắc ngắt nút nhấn không kiểu khóa

(3) Điều khiển từ sàn

Các nút nhấn thiết bị chuyển mạch khác phải tự động trở vị trí ngắt sau chúng nhả phải bố trí để điều khiển tất chuyển động thiết bị điều khiển kiểu dây treo Ngoài cấu điều khiển chuyển động, phải bố trí thêm thiết bị để mở đóng cơng tắc (như mô tả quy định 2.5.5.4.(2))

Ngoại trừ trường hợp điều khiển trực tiếp động cơ, điện áp cấu điều khiển kiểu treo không vượt 250 V

phải tiếp mát

Bề mặt vỏ bọc phải có màu sặc sỡ Cơ cấu điều khiển hoạt động nhà phải có cấp bảo vệ IP 43, ngồi trời cấp bảo vệ IP 55 theo quy định IEC 144

Bộ điều khiển phải treo cấu giảm độ căng (4) Điều khiển từ xa sóng vơ tuyến

Đối với việc điều khiển thiết bị xếp dỡ sóng vơ tuyến, an tồn phải đảm bảo:

- Hệ thống điều khiển phải kiểu "an toàn - tin cậy”, phận thu sóng tương thích với mã số phận phát tương ứng thiết bị xếp dỡ

- Ngoài điều khiển cho chuyển động, phải bố trí thiết bị để chuyển mạch cơng tắc trạng thái đóng (ON) ngắt (OFF)

- Các chuyển động điều khiển nút nhấn cần gạt phải lắp lò xo hồi nguyên vị trí "ngắt - OFF" Các cần gạt điều khiển bố trí

thiết bị để khóa vị trí "ngắt - OFF" mạch điều khiển không cho hoạt

động tay

Bộ phận phát sóng cần có cấp bảo vệ tối thiểu IP 43 dùng nhà cấp IP 55 dùng trời

(5) Điều khiển kép

Khi điều khiển kép bố trí cho thiết bị xếp dỡ, có hệ điều khiển trạng thái hoạt động (thí dụ: điều khiển từ cabin điều khiển từ sàn cẩu)

5 Điều khiển phanh

(1) Phanh nối trực tiếp với động

Mạch điện điều khiển cấu phanh phải bảo vệ thiết bị ngắt động phanh trường hợp cố

Nếu khoảng cách từ người điều khiển tới phanh  m, thiết bị bảo vệ phanh không cần thiết

(2) Phanh nối cách ly với động

khởi động dừng

Khi sử dụng phanh điện, phanh tác dụng sau phanh điện tác dụng Ngoại trừ trạng thái chuyển tiếp, cấu phanh không tác dụng động kích hoạt

(3) Cơ cấu phanh phụ

Những thiết bị xếp dỡ có u cầu đặc biệt, thí dụ nâng tải trọng nguy hiểm nâng vật liệu nóng chảy, phải bố trí phanh phụ

Ở trạng thái hoạt động bình thường, phanh phụ tác dụng sau chuyển động giảm nửa phanh Cơ cấu phanh phụ điều chỉnh độ trễ

Trong trường hợp dừng khẩn cấp, cấu phanh phụ phải tác dụng 2.5.6 Môi trường

1 Rị rỉ dầu

Khơng có phận hệ thống dầu bôi trơn hệ thống dầu thủy lực trang bị khác có chứa dầu hoạt động lắp đặt vị trí mà gây rị rỉ dầu vào trang thiết bị điện trừ trang thiết bị điện bảo vệ khỏi bị hư hỏng nguyên nhân

2 Nhiệt độ môi trường

Tất trang thiết bị điện phải thích hợp với hoạt động liên tục mơi trường có nhiệt độ thiết kế cho phép Khi trang thiết bị điện lắp đặt khơng gian kín (hoặc dầm hộp thiết bị xếp dỡ), phải áp dụng biện pháp để đảm bảo nhiệt độ phù hợp với nhiệt độ cho phép chức hoạt động trang thiết bị

Tuy nhiên, nhiệt độ thấp cao dự tính trước, người sử dụng nhiệt độ mà người sử dụng yêu cầu thiết bị xếp dỡ làm việc điều kiện trang thiết bị điện thiết kế theo nhiệt độ cách khác, nghĩa bố trí thiết bị sưởi ấm làm mát

3 Độ ẩm

tẩm vecni chống ẩm phận điện dễ bị hư hỏng nhạy cảm với độ ẩm Cấp bảo vệ

Cấp độ bảo vệ tối thiểu mục khác phần hạng mục lắp đặt cụ thể Trong trường hợp môi trường lắp đặt yêu cầu cấp bảo vệ cao bảo vệ bổ sung để phịng chống bụi bẩn, cấp bảo vệ phải thỏa thuận Đăng kiểm Nhà thiết kế

2.5.7 Chọn động Tổng quát

Tiêu chuẩn để lựa chọn động điện (các định nghĩa theo tiêu chuẩn IEC 341): - Công suất yêu cầu;

- Mômen quay lớn nhất;

- Hệ số khoảng thời gian chu kỳ (hệ số sử dụng động cơ); - Cấp khởi động;

- Kiểu điều khiển (phanh điện); - Điều chỉnh tốc độ;

- Kiểu cấp nguồn; - Cấp bảo vệ;

- Nhiệt độ môi trường;

- Độ cao lắp đặt (độ cao mặt địa lý)

2 Xác định công suất yêu cầu, mômen quay lớn mơmen quay tương đương trung bình động

(1) Động nâng tải

(a) Các thông số

Đối với động nâng tải, công suất lớn cần thiết PN max (kW) xác định

theo cơng thức sau:

Trong đó:

L - lực nâng cho phép lớn (N);

3

max 10



 

 L

N

VL - tốc độ nâng (m/s);

- hệ số hiệu suất cấu

Từ công thức mômen quay định mức lớn cần thiết để nâng tải xác định được:

n P

MN max  N max9550

Trong đó:

MN max = Mô men quay lớn (Nm);

PN max = Công suất yêu cầu lớn (kW);

n = tốc độ quay động (v/ph)

Để tăng mơmen quay trường hợp tăng tốc, thử tải để bù cho biến đổi điện áp tần số chính, mơmen quay động cần phải thỏa mãn điều kiện tối thiểu sau đây:

Đối với động rơro lồng sóc:

6 ,

max  N

M M

Trong đó: Mmin- mơmen quay nhỏ động trình khởi động

Đối với động rôto vành trượt:

9 ,

max max  N

M M

Trong đó: Mmax - mơmen quay lớn động

Đối với động điện chiều DC điều khiển Thyristor:

4 ,

max max  N

M M

An tồn bảo đảm mơmen hãm động MF:

MF  MN max2

(b) Tính tốn phát nhiệt động Mơmen tương đương trung bình:

trung bình hàm phổ tải trọng thiết bị xếp dỡ công thức sau:

Trong đó:

t1, t2 t3 - chu kỳ phát sinh trị số mômen quay khác nhau: không xét

đến chu kỳ động không hoạt động

Sử dụng mơmen quay tương đương trung bình, cơng suất tương đương trung bình xác định theo cơng thức sau:

Vì động xác định chọn cho kiểu hoạt động sau đây: - Chế độ hoạt động S3, với điều kiện cơng suất tương đương trung bình phải tính đến mơmen qn tính khối lượng dẫn động

- Chế độ hoạt động S4 S5, có tính đến số lần khởi động thực tế số lần khởi động phanh (phanh điện từ)

Công suất trung bình phải hiệu chỉnh hàm độ cao mặt địa lý (Hình 2.14.a) nhiệt độ mơi trường làm mát động (hình 2.14.b) Đối với vị trí sử dụng cụ thể (xưởng thép, xưởng đúc) cấp bảo vệ phải lựa chọn phù hợp

Hình 2.14.a

KH - hệ số hiệu chỉnh

độ cao địa lý

Hình 2.14.b

KT - hệ số hiệu chỉnh

đối với nhiệt độ môi trường làm mát

2

3 2 2

t

t

t

t

M

t

M

t

M

M

m ed











550

n M

P med

med

Trong trường hợp dùng phanh điện từ, phải tính đến nhiệt phát sinh bổ sung (phụ thuộc vào kiểu phanh)

Trong trường hợp điều khiển công suất kiểu điện tử, cần phải tính đến kiểu điều khiển khoảng tốc độ hệ thống làm mát động

Hệ số sử dụng động cơ:

Đối với kiểu sử dụng S4 S5, hệ số sử dụng động tính theo cơng thức sau:

% 100 x nghỉ gian Thời động

hoạt gian Thời

động hoạt gian Thời ED

 

Công thức áp dụng thời gian chu kỳ không vượt 10 phút Cấp khởi động động cơ:

Cấp khởi động xác định công thức tổng quát sau:

c = dc + q.di + r f

Trong đó:

dc = số lần khởi động giờ;

di = số xung số lần khởi động không được; f = số lần hoạt động phanh điện từ;

q r = hệ số nhà chế tạo động lập phụ thuộc kiểu động cơ, vào

kiểu phanh điện từ,

Các trị số thường áp dụng cho cấp khởi động là: 150, 300 600 Công suất động chế độ hoạt động S4 S5 cần phải lớn cơng suất trung bình xác định hệ số sử dụng cấp

Thời gian hoạt động

Thời gian hoạt động + Thời gian nghỉ

khởi động

Thông thường, hệ số sử dụng cấp khởi động lấy theo bảng 2.34.a: Bảng 2.34.a

Nhóm cơ cấu

Chuyển động nâng

Cấp khởi động Hệ số sử dụng

M1 90 15%

M2 120 20%

M3 150 25%

M4 180 30%

M5 240 40%

M6 300 50%

M7 360 60%

M8  360 60%

Đối với động dẫn động có nhiều tốc độ, trị số bảng áp dụng cho tổng hệ số sử dụng cấp khởi động tốc độ khác

Ví dụ, tỷ số sau áp dụng cho hệ thống tốc độ: Bảng 2.34.b

Tốc độ thấp Tốc độ cao

Cấp khởi động 2/3 1/3

Hệ số sử dụng 1/3 2/3

(2) Động dẫn động chuyển động ngang

(a) Động dẫn động chuyển động ngang khơng có chuyển vị thẳng đứng trọng tâm

Để chọn động dẫn động di chuyển, trị số tất mômen quay cần thiết (hoặc cơng suất) cần phải xét đến, có tính đến thời gian khởi động, số chu kỳ khởi động hệ số sử dụng động Mômen quay động dẫn động di chuyển giới hạn lực bám bánh xe chủ động ray

Các thông số cơ:

Xác định mômen quay lớn cần thiết

- Trường hợp I - thiết bị xếp dỡ không chịu tác động gió; - Trường hợp II - thiết bị xếp dỡ chịu tác động gió

Tổng lực (W) cần thiết để trì tốc độ di chuyển phải xét đến: - Sức cản di chuyển gây tải trọng tĩnh (trọng lượng thân) điều kiện hoạt động như:

+ Biến dạng bề mặt chuyển động; + Hệ số ma sát bánh xe với ray; + Lực gió thực tế;

+ Độ dốc đường ray; + Độ căng cáp quấn - Mômen gia tốc MA

Ngồi mơmen quay cần thiết để trì tốc độ, động dẫn động di chuyển cần phải truyền mômen quay gia tốc (MA) cần thiết để chạy đạt tốc độ

Đối với trị số gia tốc, xem Bảng 2.14

Mômen quay gia tốc trung bình động xác định công thức sau:





 n

V W m m a

M H L

m ed

2

60 )

(   

 Trong đó:

a - gia tốc (m/s2);

mL - khối lượng tải nâng có ích (kg);

W - tổng lực cản di chuyển (N); V - tốc độ di chuyển (m/s); n - tốc độ động (vòng/ph);

- hiệu suất toàn cấu

mH - tổng khối lượng (kg), ngoại trừ tải trọng làm việc

Quán tính động chuyển động thẳng tính theo cơng thức sau:



.

.

.

2

,

91

1

2

V

n

J

m

mot



M

JM - mơmen qn tính động phanh (kgm2);

n - tốc độ động (v/ph); V - tốc độ di chuyển (m/s);

- hiệu suất tồn cấu Tính tốn phát nhiệt

Xác định mômen tương đương trung bình:

Để tính tốn nhiệt động cơ, mơmen quay tương đương trung bình cần xác định hàm phổ tải trọng thiết bị xếp dỡ:

Nếu chu kỳ làm việc cấu dẫn động biết, người sử dụng người chế tạo thiết bị xếp dỡ thỏa thuận dùng chu kỳ làm việc cho xấp xỉ với trường hợp bất lợi nhất, Mn med được tính tốn cơng thức:

Trong đó: t1, t2, t3 thời gian hoạt động trị số mômen quay khác

nhau kể trị số mômen quay khởi động mômen phanh trung bình (phanh điện từ)

Động phải chọn cho mômen quay định mức động chế độ hoạt động S3 phải lớn mơmen quay tương đương trung bình

Thơng thường, hệ số sử dụng cấp khởi động chọn theo Bảng 2.35 đây:

Bảng 2.35 Nhóm

Chuyển động ngang

Cấp khởi động Hệ số sử dụng

M1 60 10%

M2 90 25%

M3 120 20%

M4 150 35%

M5 180 30%

3

3 2 2

t t t

t M t M t M Mnmed

 

 

M6 240 40%

M7 360 50%

M8  360 60%

(b) Động dẫn động chuyển động ngang có chuyển vị thẳng đứng trọng tâm Các nghiên cứu liên quan đến chuyển động ngang khơng có chuyển vị thẳng đứng trọng tâm áp dụng cách đưa trị số tương ứng với chuyển vị thẳng đứng trọng tâm khối lượng chuyển động vào công thức tính mơmen quay lớn cơng suất tương đương trung bình

(c) Các chuyển động quay

Tính toán thực theo cách tương tự mục 2.5.7.2.(2).(a), thay tốc độ dài tốc độ góc

(3) Phương pháp khác tính tốn động chuyển động

Nếu chu kỳ làm việc cấu dẫn động biết, người sử dụng người chế tạo thiết bị xếp dỡ thỏa thuận dùng chu kỳ biết xấp xỉ với trường hợp bất lợi nhất, mơmen quay tương đương động Mn med có

thể tính theo mục 2.5.7.2.(1) 2.5.7.2.(2)

Trong hầu hết trường hợp, người sử dụng khơng đưa chi tiết xác chu kỳ làm việc Trong trường hợp này, phương pháp tính tốn sau sử dụng:

Giả định trị số mômen quay tức thời động theo thời gian cho đồ thị sau:

T = khoảng thời gian chu kỳ (s); fi = hệ số thời gian chu kỳ;

fi.T = thời gian động hoạt động (s);

t = thời gian tác động mômen quay

Đặt tỷ số: 

T f

t

i

Khi đường cong thực tế vẽ cách lấy fi.T đơn vị

thời gian, cơng thức sau xác định:

     Mmax(1 )1

M

Trong đó:

max

M Mmed

 

Mmed = _

M = mơmen quay trung bình thời gian fi.T

Mmax = Trị số mômen quay lớn nhất;

Mn med = Km Mmax

   

2

m

K

Mmax tính tốn sau:

Đây trị số mômen quay tức thời lớn Thông thường là: - Đối với cấu dẫn động chuyển động nâng tải nâng nặng tăng tốc nâng lên nhanh tới mức cộng với tất tổn thất khác

dẫn động có tác động gió, sức cản chuyển động lớn mơmen qn tính lớn xuất với tất tổn thất khác

Sau Mmed tính tốn

Đây trung bình số học giá trị tuyệt đối mômen quay động chu kỳ hoạt động

Về nguyên tắc, Mmed là:

- Đối với cấu nâng:

Trong đó:

Mf - mơmen quay cần thiết để nâng tải định mức;

Km - hệ số tải nâng trung bình, phụ thuộc vào cấp dẫn động thiết

bị xếp dỡ (mục 2.2.1.3.(3));

fS - hệ số thời gian gia tốc giảm tốc tương đối

Bảng 2.36

Kiểu sử dụng fS

Cơ cấu nâng Cơ cấu di

chuyển Cơ cấu quay

Hãm cơ cấu Hãm động cơ Hãm cơ cấu Hãm động cơ Hãm cơ cấu Hãm động cơ Hàng thông thường

M1 - M5 M6 M7, M8 0,03 0,05 0,1 0,1 0,2 0,3 0,2 0,3 0,4 0,3 0,5 0,6 0,2 0,3 0,4 0,3 0,5 0,6

Hàng rời M6

M7, M8 0,1 0,2 0,3 0,4 0,4 0,5 0,6 0,7 0,5 06 0,6 0,7

MX = trung bình số học trị số mômen quay động trình gia

tốc giảm tốc

- Đối với cấu di chuyển:



S



S X

f m

med

K

M

f

f

M

M







1







2

Mmed = Mf med ( - fS) + fS MX

Trong đó: Mf med - lực cản chuyển động di chuyển gây tải

trọng Km.Mf.

Khi tính tốn Mmed khơng cần tính đến tác động gió, độ dốc đường ray

sức căng cáp tang, dẫn động lùi tiến chúng khơng cịn ảnh hưởng đến tạo thành mơmen trung bình

Chọn động cơ:

Quy trình sau có tính đến khởi động tổn thất hình thành trình dẫn động mà tổn thất phụ thuộc vào mômen quay động cơ, phụ thuộc vào tốc độ quay

Thông thường động rô to vành trượt động điện chiều

Yêu cầu:

PN  Pn med

Trong đó:

PN = cơng suất định mức động theo hệ số sử dụng ED

yêu cầu

Pn med =

9550 n Mnmed

(Mn med, xem 2.5.7.2.(3))

Đối với động rơto lồng sóc khởi động, số dẫn động điều khiển điện tử, tổn thất động phụ thuộc vào mômen tải tốc độ quay

Đối với động rơto lồng sóc tính tốn sau:

N

a P

W W P

max

1

 yêu cầu: Pa  Pn med

W - mômen khởi động yêu cầu

Wmax - trị số lớn mơmen khởi động từ vị trí đứng n

Đối với dẫn động điều khiển điện tử cần phải thảo luận với người chế tạo động

3 Các kiểu động

Động phải chọn việc thỏa thuận với nhà chế tạo động cơ, có tính đến mơmen quay cơng suất tính mục trước điều kiện hoạt động thực tế động

(2) Động điện xoay chiều

(a) Động rôto vành trượt

Hệ số q r xác định cơng thức tính cấp khởi động mục 2.5.7.2.(1).(b)

lấy 0,1 0,8 tương ứng

Đối với chuyển động di chuyển, trị số lực cản khởi động cần phải xác định cho động có mơmen quay khơng nhỏ 1,2 lần mômen quay tương ứng với tổng lực yêu cầu để giữ tốc độ di chuyển

(b) Động rơto lồng sóc

Hệ số q r xác định cơng thức tính cấp khởi động mục 2.5.7.2.(1).(b)

lấy 0,5 tương ứng

4 Cấp bảo vệ động (theo Tiêu chuẩn IEC 34-5) (1) Cấp bảo vệ động áp dụng nhà

Tối thiểu động cần phải thỏa mãn yêu cầu cấp bảo vệ IP 23

Trong môi trường có nhiều bụi bẩn, tối thiểu động cần phải thỏa mãn yêu cầu cấp bảo vệ IP 44

(2) Cấp bảo vệ động áp dụng trời

Tối thiểu động cần phải thỏa mãn yêu cầu cấp bảo vệ IP 55 (3) Cấp bảo vệ động áp dụng riêng

Các động thỏa mãn cấp bảo vệ thấp chúng bảo vệ cách thích hợp ứng dụng riêng cụ thể chúng

(4) Mơi trường có nguy nổ

Trong mơi trường làm việc có nguy nổ, động cần phải động kiểu chống nổ (ví dụ EN 50014 - EN 50020)

2.5.8 Các thiết bị chịu tải

1 Hệ thống cấp nguồn

Vì chế độ sử dụng khắc nghiệt mà hệ thống cấp nguồn phải chịu, trang thiết bị điện cần phải chọn lắp đặt với cẩn thận đặc biệt

chịu tác động bên ngồi chịu nhiệt, cần phải thích hợp với điều kiện khai thác sử dụng

- Các biện pháp định vị cáp điện phải chọn cho tránh căng mối đấu nối cáp tránh làm hư hỏng cáp

- Cáp điện phải lắp đặt dẫn hướng cho loại trừ khả làm hư hại cáp khai thác sử dụng bình thường

2 Nam châm điện nâng tải

(1) Cuộn dây

Cấp cách điện cuộn dây phải chọn theo tổn hao công suất, nhiệt độ môi trường cần theo nhiệt độ tải nâng

(2) Chế độ sử dụng

Các nam châm điện dùng để nâng tải thông thường thiết kế với hệ số sử dụng 50% Các hệ số sử dụng khác phải thỏa thuận nhà chế tạo người sử dụng

(3) Đặc tính

Sức nâng nam châm điện nâng tải phải tải nâng xác điện áp định mức nhiệt độ làm việc cuộn từ

(4) Hệ số an toàn

Lực hút nam châm điện tối thiểu phải gấp đôi sức nâng (5) Điện cấp nguồn thường trực

Nếu có điện cấp nguồn thường trực từ ắc quy, thời gian giữ tải tối thiểu 20 phút Trong trường hợp này, phải bố trí thiết bị nạp điện cho ắc quy đồng hồ báo mức nạp Việc sử dụng điện cấp nguồn thường trực từ ắc quy phải báo âm hiệu đèn hiệu Nếu điện áp ắc quy không đủ, phải có thiết bị ngăn cản việc sử dụng điện nguồn thường trực

3 Gầu ngoạm

(1) Dẫn động

Các động dẫn động (dẫn động kiểu điện - thủy lực kiểu - điện) phải thiết kế chế độ hoạt động S3, S4 S6 tùy thuộc vào kiểu áp dụng

(2) Cấp bảo vệ

điện tối thiểu cần phải thỏa mãn cấp bảo vệ IP55 Đối với gầu ngoạm nước cấp bảo vệ cần phải IP57 Do điều kiện làm việc đặc biệt thiết bị này, xung giật chấn động cần phải ý đặc biệt

4 Thiết bị quay tải

(1) Thiết kế

Thiết bị quay tải phải thiết kế cho tải bị quay gia tốc bị hãm mà cáp khơng bị xoắn Bố trí cáp nâng, bố trí tải, độ cao nâng tải, trọng tâm mơmen qn tính tải nâng phải tính đến việc thiết kế thiết bị quay

Việc lắp đặt dẫn hướng chẳng hạn hệ thống mắt xoay khớp xoay sử dụng để phòng ngừa cáp bị xoắn

(2) Điện cấp nguồn cho phận quay

Để cấp điện nguồn cho phận quay, hệ thống cấp nguồn phải thiết kế phù hợp với phạm vi quay

(3) Cấp bảo vệ

Nếu động quay tải lắp kết cấu thiết bị xếp dỡ, tối thiểu cần phải thỏa mãn cấp bảo vệ động khác thiết bị xếp dỡ

Nếu động quay tải lắp thiết bị xếp dỡ tải, tối thiểu cần phải thỏa mãn cấp bảo vệ IP44 hoạt động nhà cấp IP 55 hoạt động trời

2.5.9 Trang bị điện phụ

1 Chiếu sáng

(1) Cabin điều khiển

- Một đèn chiếu sáng không chói mắt kiểu cố định bố trí cho chiếu sáng thiết bị điều khiển

- Khi mà chiếu sáng chung không đủ độ sáng để vào khỏi cabin điều khiển an tồn, phải bố trí đèn chiếu sáng phụ kiểu cầm tay; trang bị chiếu sáng cần phải hoạt động chí mạch điện thiết bị xếp dỡ bị cắt

(2) Khu vực làm việc

- Mạch điện đèn chiếu sáng mạch độc lập với mạch điện thiết bị xếp dỡ

- Phải áp dụng biện pháp đề phòng để tránh sụt áp phát sinh động khởi động làm tắt bóng đèn kiểu phóng điện

(3) Chiếu sáng buồng máy thiết bị xếp dỡ lối vào buồng máy

Nếu chiếu sáng chung không cho phép chiếu sáng đầy đủ độ sáng, phải bố trí đèn chiếu sáng phụ độc lập với mạch điện thiết bị xếp dỡ Độ sáng tối thiểu 30 lux

(4) Chiếu sáng cố

Nếu chiếu sáng chung khơng đủ độ sáng để khỏi thiết bị xếp dỡ an tồn, đèn chiếu sáng pin kiểu cầm tay bố trí Một nạp pin cần phải bố trí cabin lái

2 Sưởi điều hịa khơng khí (1) Buồng máy

- Thơng gió tự nhiên thơng gió cưỡng phải bố trí để phân tán lượng nhiệt tỏa từ máy móc trang thiết bị

- Ở chỗ sử dụng thiết bị điện tử điều kiện làm việc không bảo đảm nhiệt độ môi trường cho hoạt động thích hợp trang bị điện tử, máy điều hịa khơng khí phải bố trí

(2) Cabin điều khiển

Nếu cần thiết bố trí thiết bị sưởi cabin

Thiết bị sưởi kiểu nhiệt phát từ điện trở chưa nóng đỏ/khơng xạ lắp cố định Thiết bị sưởi cần có nhiệt kế kèm theo có cơng suất cho để đảm bảo nhiệt độ tối thiểu 150C, có tính đến nhiệt độ mơi trường mà thiệt bị lắp đặt Máy sưởi cần cấp nguồn độc lập với mạch điện thiết bị xếp dỡ

Nếu nhiệt độ mơi trường u cầu, máy điều hịa nhiệt độ phải lắp đặt cabin điều khiển để trì nhiệt độ lớn chấp nhận Máy điều hòa cần cấp nguồn độc lập với mạch điện thiết bị xếp dỡ

Nếu cung cấp từ mạch điện chính, mạch điện phụ cần phải bố trí để làm cơng việc bảo trì sau:

- Một mạch điện dùng cho đèn chiếu sáng cầm tay với công suất tối thiểu 200 W, ánh sáng trời không đủ độ sáng để thực cơng việc bảo trì

- Một mạch điện dùng cho thiết bị cầm tay với công suất tối thiểu kW, điện áp 100 V 220 V Mạch điện cần phải bảo vệ ngắt mạch với độ nhậy cao

Các mạch mạch độc lập với mạch điện thiết bị xếp dỡ điện áp cần rõ gần ổ cắm lấy điện Phải áp dụng tất biện pháp để tránh nhầm lẫn ổ cắm điện áp thấp điện áp thấp

2.6 Ổn định chống lật an toàn chống dịch chuyển gió 2.6.1 Ổn định chống lật

Ổn định chống lật phải kiểm tra tính tốn, giả thiết điểm lật đạt tới việc tăng tải trọng làm việc tác động động lực thời tiết hệ số nêu Bảng 2.37, đường ray bệ đỡ thiết bị xếp dỡ giả thiết nằm ngang cứng vững

Bảng 2.37 Các yêu cầu ổn định

Nội dung kiểm tra Các tải trọng xét đến Hệ số

khuếch đại Kiểm tra tĩnh - Tải trọng làm việc an toàn

- Các tác động ngang - Tải trọng gió

1,6 0 Kiểm tra

động

Thiết bị xếp dỡ mang tải

- Tải trọng làm việc an toàn - Hai tác động ngang (2)

- Tải trọng gió giới hạn làm việc (1)

Thiết bị xếp dỡ không

mang tải

- Tải trọng làm việc an toàn - Hai tác động ngang (2)

- Tải trọng gió giới hạn làm việc (1)

- 0,1 1 Kiểm tra gió mạnh

(gió bão)

- Tải trọng làm việc an tồn - Các tác động ngang - Tải trọng gió lớn

0 1,1 Kiểm tra trường hợp bị

đứt dây nâng hàng

- Tải trọng làm việc an toàn

- Hai tác động ngang với khơng tải (2) - Tải trọng gió giới hạn làm việc (1)

- 0,3 (3) 1 Chú thích:

(1) Gió giới hạn làm việc có phương chiều bất lợi

(2) Các chuyển động di chuyển để xác định vị trí, phải xem xét độc lập Các tính tốn ổn định chuyển động phải làm riêng Đối với trường hợp va chạm, tính tốn ổn định phải xét đến thành phần động lực

(3) Trừ tính tốn chứng minh giá trị thấp Biện pháp đặc biệt:

Các thiết bị phụ dây giằng neo giữ trang bị để đảm bảo ổn định thiết bị xếp dỡ không hoạt động

2.6.2 An tồn chống dịch chuyển gió

Khơng phụ thuộc vào ổn định chống lật, phải kiểm tra thiết bị xếp dỡ không bị dịch chuyển tác động gió tốc độ lớn tăng lên 10% Việc kiểm tra phải thực với giả thiết hệ số ma sát 0,14 bánh xe có phanh lực cản lăn 10 N/kN bánh xe khơng có phanh lắp đặt ổ lăn chống ma sát 15 N/kN bánh xe khơng có phanh lắp đặt ổ trượt

Khi dịch chuyển gây nguy hiểm phải trang bị thiết bị neo xích, kẹp ray, chốt khóa tay tự động,

2.6.3 Lưu ý

Khi tính tốn ổn định chống lật, tải trọng tác dụng không giảm bớt hệ số ,  C nêu mục 2.2.2.2.(1).(a), 2.2.2.3.(3) 2.2.3.4

Nếu thiết bị xếp dỡ trang bị neo giữ, dây giằng, thiết bị khố bố trí đặc biệt khác tác dụng chúng tính tốn mômen giữ

CHƯƠNG QUY ĐỊNH VỀ VẬT LIỆU, XỬ LÝ NHIỆT VÀ HÀN 3.1 Vật liệu

3.1.1 Chọn chất lượng vật liệu chế tạo

Các phép tính kiểm tra yêu cầu Quy chuẩn an toàn kết cấu chống lại phá hủy tính đàn hồi, ổn định mỏi chưa bảo đảm an toàn kết cấu chống lại phá hủy giòn gãy

Để đạt độ an tồn đầy đủ chống lại phá hủy giịn gãy chất lượng thép phải chọn phụ thuộc vào điều kiện tác động gây giòn gãy

Những tác động quan trọng đến độ nhạy gây giòn gãy kết cấu thép là:

A Tác động kết hợp ứng suất kéo dọc dư với ứng suất gây tải trọng tĩnh (do trọng lượng thân)

B Chiều dày phận kết cấu

C Tác động nhiệt độ lạnh (được xét đến thiết bị xếp dỡ đặt nơi có nhiệt độ nhỏ 00C, ví dụ kho bảo quản lạnh)

Các tác động A, B, C đánh giá điểm số Chất lượng thép yêu cầu lựa chọn theo tổng số điểm

1 Đánh giá yếu tố tác động gây giòn gãy

Các tác động A, B, C nêu mô tả xác định sau:

(1) Tác động A: tác động phối hợp ứng suất kéo dọc dư với ứng suất gây tải trọng tĩnh

ZA - hệ số đánh giá tác động A, xác định sau: Đồ thị đường I, II III cho Hình 3.1

(chỉ áp dụng G  0,5a)

Đường II: mối hàn dọc

Đường III: chỗ tập trung mối hàn

Trong đó:

a - ứng suất kéo cho phép giới hạn đàn hồi, trường hợp tải trọng I;

G - ứng suất kéo tải trọng tĩnh

1 ,

0  

 a G A

Z

 

a G A

Z

 

 

5 ,

1

,

0  



a G A

Z

Hình 3.1 ZA theo điều kiện ứng suất mối hàn

mối hàn

Nếu phần tử kết cấu với ứng suất thấp khử ứng suất sau hàn (xấp xỉ 6000C - 6500C) đường I sử dụng cho kiểu mối hàn

(2) Tác động B: Chiều dày phận kết cấu t t - chiều dày phận kết cấu;

ZB - hệ số đánh giá tác động B

Xét chiều dày: t = mm tới 20 mm, ZB

được xác định sau:

Xét chiều dày: t = 20 mm tới 100 mm, ZB

được xác định sau:

Hình 3.2 Hệ số đánh giá ZB = f(t)

Đối với tiết diện cán định hình chiều dày lý tưởng t* thường

sử dụng sau:

Đối với tiết diện tròn:

t (mm)

ZB t

(mm)

ZB t

(mm) ZB 10 12 15 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,4 0,5 0,8 16 20 25 30 35 40 45 50 55 0,9 1,45 2,0 2,5 2,9 3,2 3,5 3,8 4,0 60 65 70 75 80 85 90 95 100 4,3 4,55 4,8 5,0 5,2 5,4 5,6 5,8 6,0

2500

9

t

Z

B



05 , 81 , 14 65 ,

0  

Đối với tiết diện vuông:

Đối với tiết diện chữ nhật:

Trong đó: b cạnh lớn tiết diện chữ nhật tỷ số

Đối với 1,8 t

b  lấy

t* = t.

(3) Tác động C: tác động nhiệt độ lạnh

Khi thiết bị xếp dỡ đặt nơi có nhiệt độ nhỏ 00C tác động nhiệt độ lạnh phải xét đến chọn nhóm chất lượng thép chế tạo

Hình 3.3 Hệ số đánh giá ZC = f(T)

T - nhiệt độ nơi lắp đặt thiết bị xếp dỡ (0C )

ZC - hệ số đánh giá tác động C

Từ T = 00C tới T = - 300C, lấy:

1600

6 T Zc 

Từ T = - 300C tới T = - 55 0C, lấy:

2 Xác định nhóm chất lượng thép yêu cầu

8 ,

t t 

8 ,

b t 

8 ,  t b 10 75 , 33 25 ,

2  



 T

ZC

T 0C Z

C T 0C ZC

Là tổng hệ số đánh giá mục 3.1.1.1 Tổng số xác định chất lượng thép yêu cầu tối thiểu cho kết cấu thép

Bảng 3.1 nêu rõ phân nhóm chất lượng thép có liên quan đến tổng hệ số đánh giá

Nếu tổng hệ số đánh giá lớn 16 đạt chất lượng thép yêu cầu, cần phải áp dụng biện pháp đặc biệt để đảm bảo an toàn chống lại phá hủy giòn gãy

Bảng 3.1 Phân nhóm chất lượng thép

liên quan đến tổng số điểm hệ số đánh giá Tổng số điểm hệ số đánh giá

theo mục 3.1.1.1 Z = ZA + ZB + ZC

Nhóm chất lượng thép tương ứng với Bảng 3.2

    16

1 Chất lượng loại thép

Chất lượng loại thép quy chuẩn đặc tính dẻo thép nhiệt độ xác định

Các loại thép chia thành bốn nhóm chất lượng Việc phân nhóm chất lượng thép xác định độ dai va đập đạt thử nghiệm nhiệt độ xác định

Bảng 3.2 bao gồm giá trị độ dai va đập nhiệt độ thử nghiệm bốn nhóm chất lượng thép

Các độ dai va đập nêu Bảng giá trị tối thiểu giá trị trung bình ba lần thử, khơng có giá trị nhỏ 20 Nm/cm2

Độ dai va đập xác định thử va đập mẫu thử khấc chữ - V phù hợp với tiêu chuẩn ISO148-1: 2016

T nhiệt độ nơi lắp đặt thiết bị xếp dỡ

TC T so sánh trực tiếp với nhau, mẫu thử va đập khấc chữ - V

chịu nhiều điều kiện bất lợi so với tải trọng tác dụng lên thiết bị xếp dỡ hoạt động không hoạt động

Bảng 3.2 Các nhóm chất lượng thép Nhóm

chất lượng

thép

Độ dai va đập được đo mẫu

thử chữ V theo ISO 148-1: 2016

(Nm/cm2)

Nhiệt độ thử (Tc0c)

Các loại thép tương ứng với nhóm chất lượng

Tiêu chuẩn

1 - -

Fe 360 - A Fe 430 - A

Euronorm 25

St 37 - St 44 -

Din 17100

E 24 - NF A 35-501

43 A 50 B BS 4360

2 35 +20

Fe 360 - B Fe 430 - B Fe 510 - B

Euronorm 25

R St 37 - St 44 -

Din 17100

E 24 (A37) - E 26 (A42) - E 36 (A52) -

NF A 35-501

40 B 43 B BS 4360

3 35 

Fe 360 - C Fe 430 - C Fe 510 - C

St 37 - 3U St 44 - 3U St 52 - 3U

Din 17100

E 24 (A37) - E 26 (A42) - E 36 (A52) -

NF A 35-501

40 C 43 C 50 C 55 C

BS 4360

4 35 - 20

Fe 360 - D Fe 410 - D Fe 510 - D

Euronorm 25

St 37 - 3N St 44 - 3N St 52 - 3N

Din 17100

E 24 (A37) - E 26 (A42) - E 36 (A52) -

NF A 35-501

40 D 43 D 50 D 55 E

BS 4360

4 Các quy định đặc biệt

Bổ sung vào quy định việc lựa chọn chất lượng thép, quy định sau phải tuân theo:

1 - Các loại thép không lắng nhóm I sử dụng cho kết cấu chịu tải trường hợp thép cán định hình ống có chiều dày khơng lớn mm

3 - Nếu phận kết cấu uốn nguội với tỷ số bán kính cong chia cho chiều dày < 10 chất lượng thép phải loại thích hợp để uốn gấp mép trạng thái nguội

3.1.2 Kiểm tra vật liệu chế tạo Vật liệu sử dụng để chế tạo:

- Các phận kết cấu chịu lực thiết bị xếp dỡ;

- Các mã chi tiết tháo thử riêng biệt; - Vành mâm quay cần trục quay;

- Các xilanh thủy lực chịu tải; - Các ống áp lực loại I;

- Trục tời;

- Các phận có chức quan trọng tương tự phận đề cập phải có chứng phù hợp theo quy định Đăng kiểm

2 Trong trường hợp nào, nhà chế tạo phải nêu rõ cấp chất lượng thép sử dụng để chế tạo chi tiết tháo

3.2 Xử lý nhiệt

3.2.1 Tất thép đúc thép rèn chi tiết thiết bị xếp dỡ, chi tiết hàn, đúc - hàn rèn - hàn có mối hàn chịu ứng suất nằm xen kẽ nhau, mối cách mối lần chiều dày vật liệu trở xuống đường hàn cắt (thân ổ đỡ, vỏ hộp giảm tốc chi tiết tháo ) sau chế tạo xong phải xử lý nhiệt để khử ứng suất dư

3.2.2 Việc nhiệt luyện chi tiết phải tiến hành lị kín kiểm tra nhiệt độ đầy đủ Chế độ nhiệt luyện thiết lập phụ thuộc vào mác thép, cơng dụng kích thước chi tiết

3.3 Hàn

3.3.1 Quy định chung

1 Các kết cấu chịu lực, mã chi tiết tháo thiết bị xếp dỡ phải có tính hàn đảm bảo phù hợp với quy định hàn

các thợ hàn phải có chứng phù hợp theo quy định Đăng kiểm

3 Khi chưa có đồng ý Đăng kiểm, không phép thực việc sửa chữa đường hàn bị gãy, nứt, mòn Trong trường hợp nào, việc sửa chữa phải thực giám sát Đăng kiểm

4 Thơng thường kiểu mối hàn, kích thước việc xử lý mép đường hàn phải nêu rõ vẽ kết cấu hàn trình Đăng kiểm

3.3.2 Mối hàn giáp mép

1 Các đường hàn giáp mép nên tính theo chiều dày mỏng hơn, không chấp nhận mối hàn ngấu nửa

2 Các mối hàn giáp mép kiểu chữ X, K V

Khi hàn kiểu chữ V (chỉ hàn mặt) thông thường phép dũi hàn mặt sau Khi lỗ quan sát lỗ chui thực hàn mặt sau cho phép hàn có lót mặt sau

3 Đối với mối hàn giáp mép hai có độ dày khác nhau, việc vát mép trình tự hàn phải thực cho chiều cao đường hàn so với mặt phẳng nhỏ

Tấm dày phải vát biểu diễn Hình 3.4(a) 3.4(b) trường hợp sau:

- Liên kết đối xứng (xem Hình 3.4(a))

Khi: t1  10 mm t2 > t1 +

Khi: 10 mm < t1 < 40 mm t2 > t1 +

Khi: t1  40 mm t2 > 1,20 t1

- Liên kết khơng đối xứng (xem Hình 3.4(b)): Khi: t1 < 10 mm t2 t1 +

Khi: 10 mm t1 < 40 mm t2 t1 +

Khi: t1  40 mm t2 > 1,1 t1

Hình 3.4(b) Độ vát có độ dày khác mối hàn giáp mép (Liên kết không đối xứng)

Khuyến nghị nên áp dụng kiểu liên kết đối xứng 3.3.3 Mối hàn góc

2 Chiều cao tính tốn a mối hàn góc xác định Hình 3.5(a) (b) mối hàn góc khơng vát mép hàn ngấu nửa vát mép

Hình 3.5 Chiều cao tính tốn mối hàn

3 Thơng thường mối hàn góc ngấu hồn tồn kiểu chữ K V yêu cầu cấu kiện chịu ứng suất lớn, đặc biệt độ dày thành phải lớn 15 mm xem Hình 3.6(a) đường vào tới mặt khó khăn khơng thể xem Hình 3.6(b) (c)

4 Mối hàn góc ngấu nửa số trường hợp chấp nhận thay cho mối hàn góc ngấu hồn tồn Trong trường hợp vậy, chiều cao tính tốn mối hàn xác định Hình 3.5(b) khơng nhỏ 0,5 lần độ dày thành

5 Thơng thường, chiều cao tính tốn mối hàn góc hai mặt phải không nhỏ 3,5 mm không lớn 0,7 lần độ dày mỏng mối ghép Không cần thiết quy định chiều cao tính tốn mối hàn lớn 0,5 lần độ dày thành, ngoại trừ trường hợp đặc biệt chiều cao tính tốn tăng thêm để chống ăn mòn hai đường hàn không đối xứng

Khi cho phép hàn mối hàn xẻ rãnh mối hàn chồng, thông thường chiều cao tính tốn mối hàn phải 0,7 lần độ dày có mép hàn

Hình 3.6 Mối hàn góc ngấu hồn tồn

(a

)

a

(b)

a

450  600

6 Xem quy định nêu mục 3.3.3.5, thơng thường chiều cao tính tốn a mối hàn góc đối xứng hai mặt phải với giá trị sau, thay đổi theo độ dày t

của có độ dày mỏng mối ghép:

- a = 0,45 t mối hàn kết cấu chịu ứng suất lớn không u cầu

hàn ngấu hồn tồn (Ví dụ kết cấu chịu lực kéo mà tính liên tục độ bền chúng phải đảm bảo kết cấu chịu lực cắt lớn thành dầm có chiều dày nhỏ mối ghép mã)

- a = 0,40 t hàn giá đỡ cánh dầm thân đơn

(dầm chữ I)

- a = 0,35 t hàn thành dầm hộp hàn gân gia cường

- Đăng kiểm giảm bớt yêu cầu phần tùy thuộc vào tính chất mức độ ứng suất kết cấu liên quan

7 Khi hai đường hàn góc khơng đối xứng, thơng thường chiều cao tính tốn đường hàn a1 a2 phải cho a1 + a2 = 2a (trong a nêu mục 3.3.3.6) với điều kiện a1 a2 phù hợp với quy định nêu mục 3.3.3.5

3.3.4 Kiểm tra hàn Quy định chung

(1) Nhà chế tạo thiết bị xếp dỡ phải tự kiểm tra chất lượng mối hàn công việc hàn Kết kiểm tra phải lập thành biên trình Đăng kiểm xem xét

(2) Khi kiểm tra chế tạo, kiểm định viên phải giám sát công việc hàn nhà máy thực thợ hàn có chứng theo quy trình hàn duyệt với vật liệu hàn phù hợp

(3) Kiểm tra cuối đường hàn phải thực công việc hàn mối ghép, cụm lắp ráp chi tiết chúng hoàn thành, sau cơng việc xử lý nhiệt thực trước sơn

(4) Kiểm tra cuối đường hàn bao gồm: - Kiểm tra kích thước kiểm tra bên ngồi;

- Kiểm tra không phá hủy tổ chức bên độ ngấu mối hàn tia X  và/hoặc phương pháp siêu âm;

nứt bên thử thẩm thấu chất lỏng và/hoặc hạt từ, phương pháp thử hạt từ cịn phát vết nứt khơng nhìn thấy bề mặt (nhưng gần với bề mặt ngồi mối hàn)

2 Kiểm tra kích thước kiểm tra bên

(1) Chiều cao tính tốn mối hàn góc phải kiểm tra thước đo Kiểm định viên kiểm tra chiều cao mối hàn so với kích thước nêu vẽ duyệt Việc kiểm tra thực theo xác suất

(2) Kiểm tra bên tất đường hàn kết cấu thiết bị xếp dỡ bệ đỡ chi tiết chúng

Các đường hàn phải khơng có vết lõm cuối đường hàn Các mối hàn góc phải khơng lồi mối hàn giáp mép phải không rỗng lõm khuyết tật bề mặt khác

3 Kiểm tra không phá hủy

(1) Phạm vi phương pháp kiểm tra không phá hủy phải xác định thống nhà chế tạo Đăng kiểm Những điểm kiểm tra phương pháp kiểm tra phải xác lập vẽ hồ sơ trình Đăng kiểm duyệt

Trong vẽ duyệt, Đăng kiểm u cầu kiểm tra khơng phá hủy phận đặc biệt yêu cầu nhà chế tạo thực kiểm tra thông thường phận kết cấu khác

(2) Các phương pháp tiêu chuẩn chấp nhận thử tia X siêu âm phương pháp khác phải phù hợp với tiêu chuẩn liên quan áp dụng

(3) Đối với mối hàn giáp mép tiết diện ngang kết cấu tĩnh định (liên kết không siêu tĩnh) phận chịu ứng suất kéo, uốn xoắn lớn, tỷ lệ % tối thiểu sau theo chiều dài đường hàn phải kiểm tra không phá hủy:

- 10% Kiểm tra tia X; - 40% Kiểm tra siêu âm;

- 20% Kiểm tra hạt từ thẩm thấu chất lỏng

Đối với cột có SWL  25 t phạm vi việc kiểm tra giảm sau

kiểm tra tia X thay kiểm tra siêu âm sau thỏa thuận với Đăng kiểm; nhiên trường hợp này, kiểm tra siêu âm nên thực 100% chiều dài đường hàn ngang

(4) Phải kiểm tra tất điểm giao đường hàn dọc đường hàn ngang vùng chịu ảnh hưởng nhiệt phương pháp khơng phá hủy phù hợp Ngồi phát vết nứt theo hệ thống phải thực kiểm tra thẩm thấu chất lỏng và/hoặc hạt từ

(5) Các đường hàn có mặt cắt ngang lớn, đặc biệt hàn thép đúc, thép rèn, mối hàn chịu ứng suất lớn, mối hàn nối mã mối hàn thực điều kiện khó khăn (ví dụ: mối hàn trần) phải kiểm tra sau thỏa thuận với Đăng kiểm

(6) Trong số trường hợp đặc biệt, Đăng kiểm yêu cầu kiểm tra sau thử tải

4 Sửa chữa khuyết tật kết luận cuối

(1) Kiểm định viên phải thông báo tất khuyết tật phát trình kiểm tra

Các khuyết tật chấp nhận phải loại bỏ số lượng khuyết tật nhiều, đường hàn phải hàn lại toàn Sau sửa chữa hàn lại việc kiểm tra tiến hành theo quy định

(2) Các sửa chữa quan trọng phải thực theo thỏa thuận với Đăng kiểm Những chỗ sửa chữa định nhà chế tạo phải thông báo cho Đăng kiểm biết Kết kiểm tra ban đầu kiểm tra sau sửa chữa phải trình lên Đăng kiểm xem xét

(3) Khi số lượng khuyết tật nhiều khuyết tật lặp lại phát hiện, việc kiểm tra phải thực đến thỏa mãn yêu cầu Đăng kiểm để đưa kết luận tin cậy đường hàn

(4) Quyết định cuối tăng tỷ lệ kiểm tra, khuyết tật loại bỏ, sửa chữa chấp nhận cuối đường hàn phải thỏa thuận với Đăng kiểm

3.1 Quy định chung

3.1.1 Các thiết bị xếp dỡ phải Đăng kiểm kiểm tra, kiểm định, chứng nhận thiết kế, chế tạo mới, hoán cải, phục hồi, nhập khai thác sử dụng phù hợp với quy định Quy chuẩn tiêu chuẩn, văn quy phạm pháp luật có liên quan

3.1.2 Chỉ phép chế tạo thiết bị xếp dỡ theo thiết kế thẩm định quan có thẩm quyền

3.1.3 Cơ sở chế tạo, thử nghiệm thiết bị xếp dỡ phải có đủ lực, điều kiện sản xuất, thử nghiệm, nhân lực thiết bị phù hợp

3.1.4 Tổ chức kiểm định thiết bị xếp dỡ phải có Giấy chứng nhận đủ điều kiện hoạt động kiểm định kỹ thuật an toàn lao động quan có thẩm quyền cấp theo quy định Nghị định số 44/2016/NĐ-CP Nghị định số 140/2018/NĐ-CP

Các thiết bị, dụng cụ phục vụ kiểm định phải phù hợp với đối tượng kiểm định phải kiểm định, hiệu chuẩn theo quy định, bao gồm:

(1) Tải trọng thử phù hợp theo quy định 3.3.2.3 3.3.2.4 thử tải tĩnh thử tải động thiết bị xếp dỡ

(2) Đồng hồ đo thời gian

(3) Dụng cụ, thiết bị đo kích thước (4) Máy kinh vĩ (nếu áp dụng)

(5) Thiết bị đo điện trở cách điện (nếu áp dụng) (6) Thiết bị đo điện trở tiếp đất (nếu áp dụng)

(7) Thiết bị đo hiệu điện thế, cường độ dòng diện (nếu áp dụng) 3.1.5 Chuẩn bị cho việc kiểm định việc khác

1 Tất công việc chuẩn bị cho việc kiểm định nêu Quy chuẩn phải Chủ thiết bị xếp dỡ đại diện thực Việc chuẩn bị bao gồm lối thuận tiện an toàn hồ sơ kiểm định theo quy định tương ứng với dạng kiểm định

3.1.6 Xuất trình Giấy chứng nhận

Khi tiến hành kiểm định, Giấy chứng nhận tổ chức kiểm định cấp cho thiết bị xếp dỡ phải xuất trình cho kiểm định viên

3.1.7 Thông báo kết kiểm định

Kiểm định viên phải thông báo kết kiểm định cho Chủ thiết bị xếp dỡ 3.2 Quy định kiểm tra chế tạo

3.2.1 Kiểm tra chế tạo yêu cầu đối tượng sau: - Kết cấu thép chịu lực thiết bị xếp dỡ;

- Các thiết bị chi tiết tháo thử riêng biệt; - Chi tiết tháo có SWL ≥ 50t;

- Xà nâng, khung nâng chi tiết tương tự;

- Xilanh thủy lực cấu thay đổi tầm với quay cần trục quay; - Vành mâm quay cần trục quay;

- Các thiết bị khóa yêu cầu ổn định thiết bị xếp dỡ; - Các tời;

- Các phận khác có chức quan trọng tương tự phận liệt kê

3.2.2 Kiểm tra giấy chứng nhận vật liệu chế tạo sản phẩm (vật liệu thép, vật liệu hàn) phù hợp với Quy chuẩn việc sử dụng phù hợp với hồ sơ thiết kế duyệt

3.2.3 Kiểm tra việc thực Cơ sở chế tạo tuân theo quy trình chế tạo, quy trình hàn sản phẩm Đăng kiểm duyệt, chứng nhận

3.2.4 Kiểm tra biên nghiệm thu sản phẩm Cơ sở chế tạo, biên kiểm tra chất lượng mối hàn

3.2.5 Kiểm tra kết cấu, kích thước yêu cầu kỹ thuật sản phẩm phù hợp với vẽ thiết kế duyệt

1 Kiểm tra cuối trước xuất xưởng

(1) Trước xuất xưởng, kiểm tra cuối phải thực Cơ sở chế tạo đối tượng sau:

- Các đối tượng liệt kê 3.2.1 với chi tiết chúng thiết bị (ví dụ: mã đầu cần chân cần);

- Tất chi tiết tháo chi tiết chuyển động khác; - Dây cáp thép;

- Tời, động hộp giảm tốc; - Động thiết bị điện;

- Bơm, động thiết bị thủy lực;

- Các phận quan trọng khác đối tượng tương tự liệt kê

(2) Kiểm tra phù hợp kết cấu, kích thước với vẽ thiết kế thẩm định

(3) Kiểm tra phù hợp chi tiết, thiết bị với đặc tính thiết kế Quy chuẩn, Tiêu chuẩn liên quan

(4) Kiểm tra việc lắp đặt mắt xoay, thiết bị treo phải đảm bảo chốt khóa chống tháo lỏng Nếu thấy cần thiết, Kiểm định viên yêu cầu cải tiến mối lắp ghép

(5) Khi đối tượng quan trọng yêu cầu thử (xem 3.2.6.2), Kiểm định viên giám sát thử kiểm tra lại phận đảm bảo chúng không bị hư hỏng biến dạng vĩnh cửu

2 Thử trước xuất xưởng

Trước xuất xưởng, phải thử đối tượng sau: (1) Các chi tiết tháo

- Thử chi tiết chế tạo khơng có giấy chứng nhận thử thực theo Phụ lục (A7 ÷ A.19) theo hạng mục kiểm tra tương ứng nêu Quy chuẩn

hành kiểm tra chi tiết

- Việc thử kéo đứt dây xích cáp khơng có giấy chứng nhận thử phải tiến hành phù hợp với tiêu chuẩn, quy chuẩn hành mà chế tạo

- Đối với chi tiết tháo được, thiết kế chịu tải nặng (thơng thường có SWL ≥ 50 t) thực tế thực thử riêng biệt Đăng kiểm chấp nhận bỏ thử này, kiểm tra tăng cường thử khơng phá hủy u cầu

(2) Thiết bị khóa

Thơng thường tải trọng thử thiết bị khóa thiết kế để đảm bảo tính ổn định thiết bị xếp dỡ phải phù hợp với quy định chi tiết tháo và/hoặc phải thử phá hủy điều kiện tải tương tự với điều kiện tải làm việc

(3) Các đối tượng sau phải tiến hành thử theo Quy chuẩn, Tiêu chuẩn hành mà áp dụng:

- Dây cáp thép (sử dụng làm cáp chạy cáp tĩnh); - Xilanh thiết bị thủy lực;

- Động thiết bị điện; - Tời thiết bị chúng

3.3 Quy định kiểm định thiết bị xếp dỡ khai thác sử dụng 3.3.1 Quy định chung

1 Mục đích việc kiểm định thiết bị xếp dỡ nhằm xác định thiết bị xếp dỡ với chi tiết chúng có phù hợp với Quy chuẩn khơng trạng thái đảm bảo làm việc an toàn chưa

3 Trước kiểm định thiết bị xếp dỡ, Chủ thiết bị xếp dỡ cần phải báo cáo cho Kiểm định viên thực cơng việc biết việc thay chi tiết tháo dây làm từ lần kiểm định trước

4 Khi thiết bị xếp dỡ bị tai nạn, Chủ thiết bị xếp dỡ phải báo cáo cho tổ chức kiểm định biết để kiểm tra kịp thời thiết bị để xác định nguyên nhân tai nạn

5 Kiểm định thiết bị xếp dỡ sau chế tạo, trang bị lại sửa chữa tổ chức kiểm định thực sau nhận hồ sơ văn nghiệm thu sở thực cơng việc

6 Nếu kiểm định mà phát phận kết cấu thép, chi tiết cấu thiết bị xếp dỡ không phù hợp với Quy chuẩn trạng thái không đảm bảo làm việc an tồn tổ chức kiểm định phải u cầu cấm hoạt động thiết bị xếp dỡ khắc phục đạt yêu cầu kỹ thuật

3.3.2 Kiểm định thiết bị xếp dỡ

1 Các thiết bị xếp dỡ phải kiểm định theo dạng sau: (1) Kiểm định lần đầu

(2) Kiểm định chu kỳ (a) Kiểm định hàng năm (b) Kiểm định định kỳ năm (4) Kiểm định bất thường

2 Quy trình kiểm định thiết bị xếp dỡ quy định phụ lục (A.29  A.35)

Khối lượng kiểm tra thử tương ứng với dạng kiểm định thiết bị xếp dỡ quy định Bảng III.1

Bảng III.1 Kiểm tra thử thiết bị xếp dỡ

Dạng kiểm định Thời gian thực Kiểm tra thử

Lần đầu - Kiểm định lần đầu - Kiểm tra, xem xét

Hàng năm 12 tháng lần - Kiểm tra, xem xét

- Thử tĩnh thử động SWL

Định kỳ năm lần - Kiểm tra, xem xét

- Thử tĩnh 125% SWL thử động 110% SWL Bất thường - Sau hoán cải, phục hồi,

sửa chữa thay chi tiết

- Sau chuyển thiết bị xếp dỡ đến vị trí làm việc - Sau sửa chữa sau tai nạn

- Kiểm tra, xem xét

- Thử tĩnh 125% SWL thử động 110% SWL

3 Nội dung kiểm tra, xem xét thiết bị xếp dỡ:

(1) Kiểm tra hoạt động không tải cấu thiết bị điện, thủy lực khí nén, thiết bị an tồn, phanh, hãm thiết bị điều khiển, chiếu sáng, tín hiệu, âm hiệu;

(2) Kiểm tra kết cấu thép mối hàn, cabin, lan can che chắn bảo vệ;

(3) Kiểm tra móc cẩu chi tiết treo cụm móc cẩu; (4) Kiểm tra dây cáp liên kết với nó;

(5) Kiểm tra puly, trục, chốt chi tiết liên kết khác;

(6) Kiểm tra phù hợp đối trọng, việc nối đất thiết bị có dẫn động điện;

(7) Kiểm tra phù hợp đường ray cần trục (xem phụ lục A.5) Nội dung thử tải tĩnh:

(1) Thử tải tĩnh thử tải trọng thử để kiểm tra độ bền chung thiết bị xếp dỡ độ bền chi tiết riêng biệt

rồi bổ sung thêm tải trọng 25%SWL mà không gây xung giật lên tải trọng thử

(2) Đối với cần trục cần phải kiểm tra độ ổn định nâng hàng vị trí mà cần trục có độ ổn định nhỏ nhất, tải trọng thử treo độ cao 100 - 200 mm (3) Khi thử tĩnh, cổng trục có cơng xon cầu trục đặt gối đỡ đường ray, xe đặt vị trí có độ võng lớn (giữa gối đỡ đầu mút công xon), tải trọng thử treo độ cao 200-300 mm

(4) Thời gian thử tải tĩnh tối thiểu 10 phút;

(5) Thiết bị xếp dỡ thử tải tĩnh đạt yêu cầu thử tải trọng thử khơng bị rơi, kết cấu kim loại khơng có vết nứt biến dạng vĩnh cửu

5 Nội dung thử tải động:

(1) Thử tải động thiết bị xếp dỡ tiến hành sau thử tải tĩnh đạt yêu cầu để kiểm tra toàn cấu thiết bị xếp dỡ phanh, hãm

(2) Khi thử tải động, phải tiến hành thử cấu công tác thiết bị xếp dỡ tối thiểu lần hoạt động phải kiểm tra hoạt động cấu hiệu phanh mang tải trọng thử

6 Đối với thiết bị xếp dỡ có trang bị từ hai cấu nâng trở lên phải thử cấu Trị số tải trọng thử tĩnh động phải xác định theo điều kiện làm việc Đối với cần trục có vài đặc tính nâng hàng, việc kiểm định lần đầu phải xác định phù hợp với đặc tính nâng hàng tầm với cần

7 Sau thay dây cáp thép, trường hợp phải tiến hành kiểm tra trữ lượng cáp liên kết tin cậy đầu cáp dập, dãn cáp chịu tải Nếu dây cáp thép có chứng thỏa mãn theo u cầu sử dụng khơng phải thử tải sau thay Tuy nhiên phải người chịu trách nhiệm quản lý, sử dụng ghi vào Sổ tay sử dụng thiết bị xếp dỡ phải lập biên việc thay

3.3.3 Kiểm định xe nâng

trượt tiến hành kiểm định kỹ thuật an toàn giám sát Đăng kiểm, gồm loại kiểm định sau đây: Kiểm định lần đầu, kiểm định định kỳ (trùng với kiểm định hàng năm) kiểm định bất thường

2 Chu kỳ, khối lượng trình tự kiểm định tiến hành sau: (1) Kiểm định lần đầu

(a) Thực sau chế tạo mới, hoán cải kiểm định lần đầu Khối lượng kiểm tra gồm: Xem xét tin cậy hoạt động tốt cấu trang bị máy, tay lái hệ thống phanh, móc nối, hộp truyền động cấu lùi, cần dẫn động trước trục lái phía sau, trục truyền động, thiết bị chiếu sáng tín hiệu dụng cụ mang hàng chúng

(b) Ngoài lần kiểm định lần đầu xe nâng phải xem xét thiết bị sau đây:

Tay lái, phanh, sát xi: Kiểm tra trạng thái ổ đỡ khe hở làm việc cặp trục lái, liên kết tay lái; kiểm tra hành trình tự bàn đạp phanh; kiểm tra bắt chặt bu lơng mặt bích, mối lối liên kết đăng, bánh trục cầu dẫn động (trục lắp cầu sau) liên kết cầu trước với cầu sau khung máy; kiểm tra bắt chặt ổ đỡ bánh xe điều khiển dẫn động; kiểm tra trang thái nhíp, bu lông chỉnh tâm bắt chặt quang treo nhíp; kiểm tra trạng thái mối hàn khung máy; kiểm tra lốp xe

Hệ thống khung nâng thủy lực: Kiểm tra điều chỉnh sức căng xích bàn trượt; kiểm tra mức dầu hệ thống thủy lực; kiểm tra phớt chắn dầu xi lanh nâng độ nghiêng nâng hàng làm việc toàn tải

(c) Sau kiểm tra phải tiến hành thử tải tĩnh thử tải động phù hợp với yêu cầu sau đây:

Thử tải tĩnh: Tải trọng thử 125% SWL Mục đích để kiểm tra độ bền chung xe nâng độ bền riêng chi tiết độ ổn định dọc xe nâng

Khi thử tải tĩnh xe nâng, tải trọng thử đặt cấu nâng hàng cho trọng tâm tải trọng thử phải phù hợp với dẫn lý lịch xe nâng

Thử tải động: Tải trọng thử lấy sức nâng cho phép tiến hành sau thử tải tĩnh đạt yêu cầu Mục đích việc thử động kiểm tra hoạt động cấu, phanh, phận điều khiển chuyển động phạm vi vùng di chuyển làm việc

(2) Kiểm định định kỳ 12 tháng/1 lần, khối lượng kiểm định gồm:

Xem xét tin cậy hoạt động tốt cấu thiết bị thủy lực, cần dẫn động trước trục lái phía sau, trục truyền động, thiết bị chiếu sáng tín hiệu thiết bị mang hàng chúng

Kiểm tra tay lái, phanh sát xi: Kiểm tra trạng thái ổ đỡ khe hở làm việc cặp trục lái, liên kết tay lái; kiểm tra hành trình tự bàn đạp phanh; kiểm tra bắt chặt bu lơng mặt xích, mối lối liên kết đăng, bánh trục cầu dẫn động (trục lắp cầu sau) liên kết cầu trước với cầu sau khung máy; kiểm tra bắt chặt ổ đỡ bánh xe điều khiển dẫn động, kiểm tra trạng thái nhíp, bu lơng chỉnh tâm bắt chặt quang treo nhíp, kiểm tra trạng thái mối hàn khung máy; kiểm tra lốp xe

Kiểm tra hệ thống khung nâng thủy lực

Thử tải tĩnh 125% SWL thử tải động SWL

(3) Kiểm định bất thường, thực trường hợp sau: (a) Sau hoán cải, phục hồi, sửa chữa thay chi tiết;

(b) Sau hoán cải, phục hồi, sửa chữa phần di chuyển, vỏ khung nâng hàng;

(c) Sau sửa chữa sau tai nạn

Khối lượng kiểm tra thử tiến hành kiểm định định kỳ 3.4 Quy định kiểm tra thiết bị xếp dỡ nhập

3.4.1 Thiết bị xếp dỡ chưa qua sử dụng Kiểm tra hồ sơ nhập

2 Kiểm tra bên ngoài, kết cấu, kích thước trang thiết bị lắp đặt phù hợp với hồ sơ kỹ thuật thiết bị

1 Kiểm tra hồ sơ nhập

2 Kiểm tra bên ngồi, kết cấu, kích thước trang thiết bị lắp đặt phù hợp với hồ sơ kỹ thuật thiết bị

3 Kiểm tra thử hoạt động không tải

3.5 Đóng dấu, chứng nhận lập báo cáo kiểm tra

3.5.1 Quy định chung

Các yêu cầu phần áp dụng cho việc đóng dấu, chứng nhận lập báo cáo kiểm tra

3.5.2 Ấn định tải trọng làm việc an toàn

1 Quy định chung

Đăng kiểm chứng nhận tải trọng làm việc an toàn cho thiết bị xếp dỡ kiểm tra thử tải thỏa mãn

2 Tải trọng khác với tải trọng làm việc an toàn

Theo yêu cầu Chủ thiết bị, Đăng kiểm chứng nhận tải trọng làm việc khác nhỏ tải trọng làm việc an tồn thiết bị xếp dỡ

3.5.3 Đóng dấu

1 Đóng dấu cho thiết bị xếp dỡ

(1) Trên thiết bị xếp dỡ, tải trọng làm việc an toàn, tầm với tối đa điều kiện hạn chế khác xác định phải đóng dấu vị trí dễ thấy giá đỡ cần vị trí tương tự

(2) Đối với thiết bị xếp dỡ sử dụng gàu ngoạm, dầm nâng hàng, lưới nâng hàng, nam châm nâng hàng chi tiết tháo tương đương khác có quy định tải trọng hàng tối đa, không kể trọng lượng thân, phải đóng dấu tương ứng với điều kiện làm việc

(3) Dấu đóng phải sơn sơn chống gỉ viền khung sơn dễ nhìn thấy

(5) Trường hợp thiết bị xếp dỡ khơng có số chế tạo tổ chức kiểm định phải đóng số nhận dạng thiết bị theo số quản lý thiết bị tổ chức

(6) Ngồi việc đóng dấu theo quy định mục (1), (2) (3), tầm với tải trọng làm việc an toàn phải ấn định thiết bị nâng sơn với chiều cao chữ số không nhỏ 77 mm, vị trí sơn cần dầm cụm móc cẩu (nếu có kích thước phù hợp)

2 Đóng dấu cho chi tiết tháo

(1) Trên chi tiết tháo được, trừ dây cáp thép cáp thảo mộc, phải đóng dấu tải trọng làm việc an toàn dấu hiệu phân biệt vào vị trí dễ thấy khơng gây bất lợi cho độ bền hoạt động chúng Trên gàu ngoạm, dầm nâng hàng, nam châm nâng hàng, khung nâng công te nơ chi tiết tương đương khác, phải đóng thêm dấu trọng lượng thân chúng

(2) Các dấu đóng phải sơn chống gỉ đóng khung sơn dễ nhìn thấy

(3) Ngoài yêu cầu mục (1), tải trọng làm việc an toàn, trọng lượng thân gàu ngoạm, dầm nâng hàng, nam châm nâng hàng, võng nâng hàng chi tiết tương đương khác phải ấn định thiết bị sơn với chiều cao chữ số không nhỏ 77 mm

3.5.4 Cấp giấy chứng nhận

1 Thiết bị xếp dỡ kiểm định đạt yêu cầu cấp Giấy chứng nhận kết kiểm định Tem kiểm định theo quy định phụ lục 1d Nghị định số 44/2016/NĐ-CP

2 Giấy chứng nhận thẩm định thiết kế; Giấy chứng nhận chất lượng an toàn kỹ thuật thiết bị nhập khẩu; Giấy chứng nhận chất lượng an toàn kỹ thuật thiết bị sản xuất, hoán cải tuân theo quy định Thông tư số 35/2011/TT-BGTVT

3 Sau kiểm tra, thử thiết bị, chi tiết tháo được, phận cấu thành thiết bị xếp dỡ nhập khẩu, chế tạo, hoán cải, sửa chữa đạt yêu cầu kỹ thuật, Đăng kiểm cấp Giấy chứng nhận theo mẫu quy định phụ lục A.37

3.5.5 Báo cáo kiểm tra

cấu thành thiết bị xếp dỡ nhập khẩu, chế tạo, hoán cải, sửa chữa, đăng kiểm viên phải lập báo cáo kiểm tra theo mẫu quy định phụ lục A.36

3.6 Bảo quản hồ sơ Đăng kiểm 3.6.1 Quy định chung

Các hồ sơ Đăng kiểm cấp hướng dẫn sử dụng thiết bị xếp dỡ phải bảo quản thiết bị người có trách nhiệm Chủ thiết bị lưu giữ

3.6.2 Hướng dẫn sử dụng

Hướng dẫn sử dụng phải ghi hạng mục quan trọng cần cho hoạt động bảo dưỡng thiết bị xếp dỡ bao gồm hạng mục đây:

(1) Danh mục chi tiết tháo được;

(2) Hướng dẫn sử dụng (bao gồm chức hệ thống an toàn hệ thống bảo vệ);

(3) Quy trình thử tải;

(4) Quy trình bảo dưỡng kiểm tra

IV TRÁCH NHIỆM CỦA CÁC TỔ CHỨC, CÁ NHÂN

4.1 Trách nhiệm chủ thiết bị, sở thiết kế, đóng mới, hốn cải, phục hồi sửa chữa thiết bị xếp dỡ

4.1.1 Trách nhiệm chủ thiết bị xếp dỡ Các chủ thiết bị xếp dỡ có trách nhiệm:

Thực đầy đủ quy định đăng kiểm thiết bị xếp dỡ nêu Quy chuẩn chế tạo mới, hoán cải, phục hồi, sửa chữa, nhập khai thác thiết bị xếp dỡ để đảm bảo trì tình trạng an tồn kỹ thuật, an tồn lao động phịng ngừa nhiễm mơi trường Tn thủ văn quy phạm pháp luật, quy định, hướng dẫn có liên quan, chịu trách nhiệm kết kiểm tra

4.1.2 Trách nhiệm sở thiết kế

4.1.3 Trách nhiệm sở đóng mới, hốn cải, phục hồi sửa chữa thiết bị xếp dỡ

Các sở đóng mới, hốn cải, phục hồi/hiện đại hóa sửa chữa thiết bị xếp dỡ có trách nhiệm chịu kiểm tra giám sát Đăng kiểm chất lượng, an toàn kỹ thuật, an tồn lao động phịng ngừa nhiễm mơi trường q trình đóng mới, hốn cải, phục hồi/hiện đại hóa sửa chữa thiết bị xếp dỡ

4.2 Trách nhiệm Đăng kiểm Đăng kiểm có trách nhiệm:

(1) Thẩm định thiết kế đóng mới, hốn cải phục hồi/hiện đại hóa thiết bị xếp dỡ theo quy định Quy chuẩn quy định có liên quan khác pháp luật;

(2) Kiểm tra, giám sát kỹ thuật thiết bị xếp dỡ chế tạo mới, hoán cải, phục hồi, sửa chữa khai thác theo quy định Quy chuẩn quy định có liên quan khác pháp luật;

(3) Căn yêu cầu thực tế, Đăng kiểm có trách nhiệm kiến nghị Bộ Giao thơng Vận tải sửa đổi, bổ sung Quy chuẩn hàng năm theo thời hạn quy định Luật Tiêu chuẩn Quy chuẩn kỹ thuật

V TỔ CHỨC THỰC HIỆN

1.1 Đăng kiểm có trách nhiệm tổ chức thực nội dung Quy chuẩn

1.2 Áp dụng quy chuẩn

1 Trong trường hợp có khác quy định Quy chuẩn với quy định quy phạm, tiêu chuẩn quy chuẩn kỹ thuật khác liên quan đến thiết bị xếp dỡ áp dụng quy định Quy chuẩn

Phụ lục A.1

Thiết kế mối ghép bu lơng có độ bền cao với lực kéo kiểm soát

Xác định u cầu chung phải tn theo tính tốn mối ghép bu lơng có độ bền cao nêu mục 2.3.1.2.(2).(c)

Phụ lục nêu số cách chuẩn bị bề mặt mối ghép, hệ số ma sát đạt phương pháp kéo

A.1.1 Hệ số ma sát 

Hệ số ma sát sử dụng để tính tốn lực ma sát phụ thuộc vào vật liệu mối ghép việc chuẩn bị bề mặt

Việc chuẩn bị tối thiểu bề mặt trước nối ghép bao gồm làm bụi bẩn, han gỉ, dầu sơn máy chải sắt Những vết dầu cần phải làm lửa hóa chất tẩy rửa thích hợp

Việc chuẩn bị bề mặt mối ghép tốt làm tăng hệ số ma sát Việc làm thực phun cát dùng lửa đèn hàn ôxy-axêtylen khoảng thời gian không trước ghép; trước nối ghép phải dùng bàn chải chải bề mặt mối ghép

Các hệ số ma sát cho bảng Bảng A.1.1 Các giá trị  Vật liệu

nối ghép

Các bề mặt chuẩn bị bình thường

(tẩy dầu, mỡ, chải sạch)

Các bề mặt chuẩn bị tốt (dùng lửa làm

sạch, phun cát) E-24 (A.37) Fe 360

E-26 (A.42)

E-36 (A.52) Fe 510

0,30

0,30

0,30

0,50

0,50

0,55

dưới đai ốc Những vòng đệm phải đệm vênh tối thiểu 450 có vịng xoắn hướng phía đầu bu lơng đai ốc Các vịng đệm phải nhiệt luyện để cho độ cứng chúng tối thiểu phải độ cứng kim loại làm bulông

A.1.2 Xiết chặt bulông

Giá trị lực kéo phát sinh bulông cần phải đạt tới giá trị xác định tính tốn

Lực kéo việc xiết bu lơng, xác định cách tính mơmen quay tác dụng lên bulơng tính theo cơng thức sau:

Ma = 1,10 C.d.F

Trong đó:

Ma - mơmen quay tác dụng (Nm);

d - đường kính danh nghĩa bulông (mm);

F - lực kéo định mức phát sinh bulông (kN);

C - hệ số phụ thuộc vào kiểu ren, hệ số ma sát đường ren đai ốc vịng đệm

Đối với bulơng ren theo hệ mét với vịng đệm có lớp dầu mỏng, khơng có gỉ hoăc bụi bẩn:

C = 0,18

Ứng suất kéo bulông không vượt ứng suất cho phép xác định theo mục 2.3.1.2.(2).(c)

A.1.3 Giá trị diện tích chịu ứng suất kéo bulông

Khi xác định ứng suất bulơng, diện tích chịu ứng suất kéo tính cách lấy trung bình số học đường kính chân ren đường kính ren hiệu dụng Các giá trị cho bảng sau:

Đường kính danh nghĩa (mm)

8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30

Diện tích chịu ứng suất kéo (mm2)

36,6 58 84,3 115 157 192 245 303 353 459 561

A.1.4 Chất lượng bulông

Giới hạn bền kéo R phải lớn giá trị cho đây:

E 0,2

(N/mm2)

R

(N/mm2) < 700

700 tới 850 > 850

> 1,15 E

> 1,12 E

> 1,10 E

Đường kính lỗ bulơng khơng lớn mm so với đường kính bulông Bảng A.1.4 cho giá trị bu lông mặt ma sát lực truyền mặt phẳng song song với mặt phẳng nối bulông 1000 - 1200 N/mm2 với giới hạn đàn hồi E = 900 N/mm2, hệ số ma sát khác loại thép A.37, A.42 A.52

Áp dụng hình vẽ này, số bề mặt ma sát hiệu dụng hình vẽ cần phải xác định

Các bề mặt ma sát hiệu dụng

1 mặt ma sát: m =

2 mặt ma sát: m =

Bảng A.1.4

Các lực truyền mặt phẳng mối nối trên bu lông mặt ma sát

Các bulông 1000/1200 N/mm2: 

E = 900 N/mm2

với biện pháp phòng ngừa cháy ren: a = 0,8 E

Đường kính bu lơng (mm) Diện tích chịu ứng suất kéo (mm2)

Lực xiết (kN) Mô men xiết tác dụng (Nm)

Bề mặt chuẩn bị bình

thường

Bề mặt chuẩn bị tốt Thép

A.37, A.42, A.52  = 0,30

Thép A.37, A.42

 = 0,50

Thép A.52  = 0,55 I kN II kN III kN I kN II kN III kN I kN II kN III kN 10 12 14 16 18 20 22 24 27 58,0 84,3 115,0 157,0 192,0 245,0 303,0 353,0 459,0 41,7 60,6 82,7 113,0 138,0 176,0 218,0 254,0 330,0 82,7 144,0 229,0 358,0 492,0 697,0 950,0 1200,0 1760,0 8,3 12,1 16,5 22,6 27,6 35,2 43,6 50,8 66,0 9,4 13,6 18,6 25,5 31,0 39,7 49,3 57,1 74,2 11,4 16,5 22,5 30,8 37,6 48,0 59,7 69,4 90,0 13,9 20,2 27,5 37,7 46,0 58,5 72,5 84,5 110,0 15,7 22,8 31,0 42,5 51,8 66,1 82,0 95,5 124,0 18,9 27,5 37,6 51,4 62,7 80,0 99,0 115,5 150,0 15,2 22,2 30,2 41,5 50,6 64,5 80,0 93,1 121,0 17,2 25,0 34,2 46,8 57,0 77,7 90,2 105,0 136,0 20,8 30,3 41,4 56,5 69,0 88,0 109,0 127,0 165,0

Chú thích: I, II, III tương ứng trường hợp tải trọng I, II, III

Đối với bulơng có giới hạn đàn hồi E’, giá trị lực mômen cho bảng phải nhân với hệ số E’/900

Phụ lục A.2

Ứng suất mối hàn

Xác định ứng suất mối hàn vấn đề phức tạp, vấn đề liên quan đến hàn khó mà đưa hết vào phạm vi chung Quy chuẩn Do Quy chuẩn bao gồm dẫn chung sau:

1 - Tất phương pháp tính tốn giả thiết mối hàn thực cách phù hợp, nghĩa mối hàn ngấu đẹp cho mối nối phận kết cấu lắp ráp đường hàn liên tục tiết diện đường hàn khơng bị thay đổi đột ngột khơng có khuyết lõm vết khấc bị cháy chân đường hàn

Thiết kế mối hàn cần phải chịu lực truyền qua nó, nên tham khảo tài liệu chuyên sâu hàn

Phải lưu ý độ bền mối hàn cải thiện đáng kể bề mặt mối hàn hoàn thiện việc mài cẩn thận

2 - Không cần thiết phải xét đến tập trung ứng suất thiết kế mối nối ứng suất dư

3 - Các ứng suất cho phép mối hàn xác định theo mục 2.3.1.2.(3) ứng suất tương đương CP trường hợp ứng suất kết hợp (kéo nén) và ứng suất cắt được xác định theo công thức sau:

Trong trường hợp chịu cặp ứng suất X và Y và ứng suất cắt XY, áp

dụng cơng thức sau:

4 - Trong mối hàn góc, bề rộng tiết diện mối hàn xem chiều cao mối hàn chiều dài chiều dài hiệu dụng mối hàn trừ chỗ khuyết lõm

Chiều dài mối hàn không cần phải giảm mối nối đặt sát áp

2

2



CP  

2

2

2 xy

y x y x

CP     

dụng biện pháp đặc biệt để hạn chế ảnh hưởng chỗ khuyết lõm Cần lưu ý thực tế phá hủy mỏi liên kết nối hàn xảy đường hàn, mà thường xảy bên cạnh đường hàn thuộc kim loại

Các ứng suất min max tính tốn độ bền mỏi kim loại

ở cạnh đường hàn tính phương pháp cổ điển tính tốn sức bền vật liệu

Để kiểm tra độ bền mỏi mối hàn, nói chung nên kiểm tra xem mối hàn truyền tải trọng giống kim loại kế bên không

Tuy nhiên, quy định không bắt buộc phận hàn nối có kích thước đủ lớn phù hợp với lực truyền thực tế

Trong trường hợp cần phải nhấn mạnh kích cỡ mối hàn khơng thay đổi tương ứng với chiều dày phận hàn nối

Phụ lục A.3

Kiểm tra phận kết cấu chịu uốn dọc

Có nhiều phương pháp để tính tốn kiểm tra phận kết cấu chịu uốn dọc, phần Phụ lục sử dụng phương pháp thực tế đơn giản cách khuếch đại ứng suất tính tốn trường hợp tải trọng khác xác định mục 2.2.3.1, 2.2.3.2 2.2.3.3 hệ số uốn dọc  phụ thuộc vào hệ số độ mảnh phận kết cấu, kiểm tra trường hợp tải trọng ứng suất tăng lên nhỏ ứng suất cho phép

Các giá trị  cho Bảng trường hợp sau xem hàm hệ số độ mảnh :

Bảng A.3.1 : Thép cán định hình St 37 (Fe 360); Bảng A.3.2 : Thép cán định hình St 52 (Fe 510); Bảng A.3.3 : Thép ống St 37 (Fe 360);

Bảng A.3.4 : Thép ống St 52 (Fe 510)

A.3.1 Xác định chiều dài hiệu dụng để tính tốn hệ số độ mảnh 

1 - Trong trường hợp thông thường liên kết khớp lề đầu chịu tải chiều trục, chiều dài hiệu dụng lấy chiều dài trục lề

2 - Đối với chịu tải chiều trục bị ngàm đầu đầu tự do, chiều dài hiệu dụng lấy lần chiều dài

A.3.2 Trường hợp chịu nén uốn:

Trong trường hợp chịu tải lệch tâm tâm với mômen gây uốn Thanh kiểm tra theo công thức sau đây:

Trong đó:

F - tải trọng nén tác dụng lên thanh;

S - diện tích mặt cắt ngang thanh;

Mf - mômen uốn mặt cắt xét;

V - khoảng cách thớ kim loại mặt cắt tới trục trung hòa;

a f

I V M S

F   

a f

I V M S

F 

  

I - mômen quán tính mặt cắt Bảng A.3.1

Giá trị hệ số uốn dọc  theo hệ số độ mảnh  đối với thép cán định hình St 37 (Fe 360)



Bảng A.3.2

Giá trị hệ số uốn dọc  theo hệ số độ mảnh  đối với thép cán định hình St 52 (Fe 510)



Bảng A.3.3

Giá trị hệ số uốn dọc  theo hệ số độ mảnh  đối với thép ống St 37 (Fe 360)



20 30 40 1,00 1,03 1,07 1,00 1,03 1,07 1,00 1,04 1,08 1,00 1,04 1,08 1,01 1,04 1,09 1,01 1,05 1,09 1,01 1,05 1,10 1,02 1,05 1,10 1,02 1,06 1,11 1,02 1,06 1,11 50 60 70 80 90 1,12 1,19 1,28 1,39 1,53 1,13 1,20 1,29 1,40 1,54 1,13 1,20 1,30 1,41 1,56 1,14 1,21 1,31 1,42 1,58 1,15 1,22 1,32 1,44 1,59 1,15 1,23 1,33 1,46 1,61 1,16 1,24 1,34 1,47 1,63 1,17 1,25 1,35 1,48 1,64 1,17 1,26 1,36 1,50 1,66 1,18 1,27 1,37 1,51 1,68 100 110 1,70 2,05 1,73 2,08 1,76 2,12 1,79 2,16 1,83 2,20 1,87 2,23

1,90 1,94 1,97 2,01

Đối với  > 115 lấy giá trị  Bảng A.3.1 Bảng A.3.4

Giá trị hệ số uốn dọc  theo hệ số độ mảnh  đối với thép ống St 52 (Fe 510)



20 30 40 1,02 1,05 1,11 1,02 1,06 1,11 1,02 1,06 1,12 1,03 1,07 1,13 1,03 1,07 1,13 1,03 1,08 1,14 1,04 1,08 1,15 1,04 1,09 1,16 1,05 1,10 1,16 1,05 1,10 1,17 50 60 70 80 90 1,18 1,28 1,42 1,62 2,05 1,19 1,30 1,44 1,66 1,20 1,31 1,46 1,71 1,21 1,32 1,47 1,75 1,22 1,33 1,49 1,79 1,23 1,35 1,51 1,83 1,24 1,36 1,53 1,88 1,25 1,38 1,55 1,92 1,26 1,39 1,57 1,97 1,27 1,41 1,59 2,01

Đối với > 90 lấy giá trị  Bảng A.3.2

Phụ lục A.4

Kiểm tra phận kết cấu chịu uốn ngang Từ quan điểm lý thuyết, ứng suất uốn ngang tới hạn v

cr

 xem bội số ứng suất Ơle theo công thức sau:

Biểu thị ứng suất uốn ngang tới hạn có chiều dày e chiều rộng b, kích thước đo theo hướng vng góc với lực

nén (xem hình vẽ đây)

Trong cơng thức này, E môđun đàn hồi  là hệ số Poatxông

Đối với thép thường: với E = 210 000 N/mm2  = 0,3, ứng suất Ơle trở thành:

Ứng suất uốn ngang tới hạn v cr

 phải bội số giá trị này, đó: + Trong trường hợp nén, ứng suất tới hạn là:

+ Trong trường hợp cắt, ứng suất tới hạn là:

Các hệ số K và K hệ số uốn ngang, phụ thuộc vào:

- Tỷ số = a/b hai cạnh tấm;

- Kiểu mà đỡ dọc theo cạnh tấm; - Kiểu tải trọng tác dụng phạm vi tấm; - Sự gia cường gân

A.4.1 Giá trị hệ số K K

Bảng A.4.1 phần Phụ lục đưa giá trị K Kđối với

một số trường hợp đơn giản

2

12 (1 )

E R

E e

b









 

   

  

b

a

2

189 800

E R

e

b





 

 

 

E R v

cr k    

E R v

Trong trường hợp phức tạp hơn, cần phải tham khảo thêm tài liệu chuyên sâu

A.4.2 Nén cắt kết hợp

Lấy   ứng suất tính tốn nén cắt, ứng suất so sánh tới hạn v

c cr.

 xác định từ công thức sau:

 được xác định Bảng A.4.1. A.4.3 Lưu ý

Cần phải lưu ý công thức dùng để tính ứng suất v cr

 v c cr.



trên áp dụng giá trị xác định thấp giới hạn tỷ lệ (nghĩa 190 N/mm2 thép A.37, 290 N/mm2 thép A.52)

Tương tự, cơng thức tính v cr

 áp dụng giá trị v cr 

3 thấp giới

hạn tỷ lệ

Trong trường hợp công thức cho giá trị cao giới hạn tỷ lệ này, cần phải chấp nhận giá trị giới hạn xác định cách nhân giá trị tới hạn tính tốn với hệ số  cho Bảng A.4.2 Bảng giá trị giảm thấp tương ứng với giá trị ứng suất tính tốn khác v

cr

Bảng A.4.1

Giá trị hệ số uốn ngang K Kđối với

được đỡ bốn cạnh Số

TT Trường hợp b

a 

 Khoặc K

1 Nén đều: 



K =

K = ( +



1 )2

2 Nén không đều:

0 <  <





K =

1 , ,  

K = ( +



1 )2

1 , 1 ,   Uốn túy  = -1 uốn với kéo

trội  < -1

 

K = 23,9

K = 15,87 + 1,872

 + 8,62 Uốn với nén trội hơn: -1 <  < K = (1 + ) K’ - K’’ + 10 (1 + )

Trong đó:

K’ - giá trị K  =

trong trường hợp số

K’’ - giá trị K uốn

thuần túy (trường hợp số 3)

5 Cắt túy:

 

K = 5,34 + 42



K = + 5,342



b a = b



b a = b 2 = 1

1

b a = b 2 = 1

1 nén kéo

b a = b 2 = 1

1 nén kéo

Bảng A.4.2

Các giá trị  ứng suất tới hạn giảm thấp

v cr  , v

c cr.

 v cr

 (N/mm2)

v cr  v c cr.  tính tốn v cr  tính tốn  v cr 

v c cr.  giảm thấp v cr  giảm thấp v cr 

v c cr.  tính tốn v cr  tính tốn  v cr 

v c cr.  giảm thấp v cr  giảm thấp

Thép St 37 (Fe 360) Thép St 52 (Fe 510)

190 110 1,00 190 110 290 168 1,00 290 168

200 116 0,97 194 113 300 173 0,98 294 169

210 121 0,94 197 114 310 179 0,96 297 172

220 127 0,91 200 116 320 185 0,94 300 174

230 133 0,88 202 117 330 191 0,92 303 175

240 139 0,85 204 118 340 196 0,90 306 176

250 145 0,82 206 119 350 202 0,88 308 177

260 150 0,80 208 120 360 208 0,86 309 178

280 162 0,76 212 122 380 220 0,82 312 180

300 173 0,72 215 124 400 231 0,79 316 182

340 197 0,65 221 128 440 254 0,73 322 185

A.4.4 Xác định ứng suất uốn ngang cho phép

Sau ứng suất uốn ngang tới hạn xác định nêu trên, ứng suất uốn ngang cho phép xác định cách chia ứng suất tới hạn cho hệ số V xác định mục 2.3.3

Sau tính tốn kiểm tra thực sau:

Xác định ứng suất trường hợp tải trọng phù hợp với mục 2.3.3, sau thực kiểm tra để đảm bảo ứng suất tính tốn khơng vượt q ứng suất cho phép xác định nêu

Trong trường hợp nén cắt kết hợp, ứng suất so sánh tới hạn v c cr.

 cần phải so sánh với ứng suất tính từ cơng thức mục 2.3.1.1.(3).

A.4.5 Kiểm tra uốn ngang trụ tròn:

Các trụ trịn thành mỏng (thí dụ ống trịn đường kính lớn) phải kiểm tra uốn cục nếu:

Trong đó:

t - chiều dày thành ống;

r - bán kính đo tới chiều dày thành ống;

E - giới hạn đàn hồi thép chế tạo ống; E - mô đun đàn hồi thép chế tạo ống

Ứng suất uốn giả định v i

 xác định theo công thức sau:

Trong trường hợp v i

 cao giới hạn tỷ lệ thép kết cấu, ứng suất uốn ngang giả định phải giảm xuống tớivbằng hệ số 

Tại khoảng cách lớn 10r, phải bố trí gân gia cường ngang

với mơmen qn tính tiết diện tối thiểu bằng:

Mơmen qn tính tiết diện gân gia cường tính tốn theo cơng thức sau:

1 - Gân gia cường F bố trí tâm (trọng tâm tiết diện ngang gân

gia cường nằm mặt phẳng chiều dày thành)

2 - Gân gia cường F bố trí lệch tâm (trọng tâm tiết diện ngang gân gia

cường F2 nằm mặt phẳng chiều dày thành 1) 2

3



 cp  

E r

t  25E

r t E

v i

,

 

t r t r I

2

3  

Z

Z

2

1 2 1 1 2 2

I  I I F e F e

Chấp nhận việc tính tốn v i

Phụ lục A.5

Các dung sai thiết bị xếp dỡ đường ray

Các dung sai quy định áp dụng cầu trục, cổng trục cần trục có cần di chuyển, không áp dụng cho cần trục đường sắt Đối với cần trục lắp dựng để sử dụng tạm thời (ví dụ cần trục dùng xây dựng) quy định áp dụng tới mức thi hành trường hợp riêng biệt phải Đăng kiểm xem xét

1.1 Phương pháp đo

Khi dùng thước dây để đo, phải sử dụng kiểu thước dây thép có vạch chia Các quy định việc sử dụng kiểu thước đo phải xem xét Các số liệu đo phải hiệu chỉnh độ chùng thước dây độ chênh lệch nhiệt độ môi trường so với nhiệt độ tiêu chuẩn Tồn kích thước thiết bị xếp dỡ phải đo thước lực căng thước

1.2 Dung sai chế tạo thiết bị xếp dỡ

1.2.1 Độ chênh lệch lớn ΔS độ cầu trục s so với kích thước vẽ thiết kế phải không vượt giá trị sau:

Đối với s ≤ 15 m: ΔS = ± mm

Đối với s > 15 m: ΔS = ± [2 + 0,15 (s - 15)] mm (lớn ±15 mm) (xem Hình 1.2.1)

Hình 1.2.1

phẳng nằm ngang Yêu cầu áp dụng cho thiết bị xếp dỡ có độ lớn 20 m

1.2.3 Trong trường hợp sử dụng đầu ray phẳng, độ lệch trục bánh xe so với đường nằm ngang thiết bị xếp dỡ không mang tải phải nằm khoảng +0,2% -0,05% (xem Hình 1.2.3)

Hình 1.2.3

Thiết bị xếp dỡ khơng mang tải có nghĩa dầm dọc chưa lắp xe con, đỡ tự đầu dầm

1.2.4 Khoảng cách đường tâm ray di chuyển xe so với kích thước danh nghĩa s khơng vượt q ± 3mm (xem Hình 1.2.4)

Hình 1.2.4

Hình 1.2.5

1.2.6 Đường ray xe phải lắp đặt cho bề mặt ray phải nằm mặt phẳng ngang độ mấp mô lớn cho phép bề mặt ray phải không lớn ± mm khoảng cách đường tâm ray tới m không lớn ± 0,1% khoảng cách đường tâm ray lớn m (xem Hình 1.2.6)

Hình 1.2.6

1.2.7 Trục thẳng đứng đường ray xe phải không lệch so với trục thẳng đứng thành dầm dọc đỡ ray khoảng lớn nửa chiều dày thành (xem Hình 1.2.7)

thuyết khoảng lớn ±1,0 mm đoạn ray dài m Phải khơng có độ lệch trục mối nối ray (xem Hình 1.2.8)

Hình 1.2.8

1.2.9 Trục lỗ ổ trục bánh xe không lệch so với trục lý thuyết góc lớn hơn ± 0,04% mặt phẳng nằm ngang (xem Hình 1.2.9)

Hình 1.2.9

1.2.10 Trục lỗ ổ trục bánh xe đối diện hai đường ray, bánh xe lắp cụm chân trục lỗ trục cụm chân đối diện phải có độ lệch trục mặt phẳng thẳng đứng nhỏ 0,15% khoảng cách tâm bánh xe s, độ lệch trục lớn cho phép mm (xem Hình 1.2.10)

Hình 1.2.10

khơng lệch lớn ± mm so với mặt phẳng tâm ray (xem Hình 1.2.11)

Hình 1.2.11

1.2.12 Nếu sử dụng lăn dẫn hướng nằm ngang, tâm khoảng cách lăn dẫn hướng cụm không lệch lớn ± mm so với trục ray (xem Hình 1.2.12)

Hình 1.2.12

1.2.13 Dung sai đường kính bánh xe phải tương ứng với cấp dung sai h9 theo Tiêu chuẩn ISO Nếu tốc độ bánh xe dẫn động đồng hóa, dung sai cao yêu cầu Dung sai đường kính bánh xe phải xác định tùy trường hợp cụ thể Các dung sai áp dụng cho bánh xe bị động, bánh xe phải thay lẫn cho

1.3 Dung sai đường ray thiết bị xếp dỡ

Các dung sai nêu áp dụng cho đường ray Nếu trình sử dụng dung sai vượt 20%, đường ray phải định tâm lại Nếu di chuyển bị ảnh hưởng nhiều phải định tâm lại đường ray dung sai chưa đạt đến 20%

Khi s > 15 m: ΔS = ± [3 + 0,25 (s - 15)] mm, Lớn cho phép (25 mm) (xem Hình 1.2.1)

Nếu bánh xe dẫn hướng nằm ngang trang bị đường ray, dung sai đường ray phía bên tăng lên ba lần giá trị nêu trên, không vượt 25 mm

2 - Giả thiết xe độ độ võng hai đường ray xấp xỉ

3 - Dung sai cho phép lớn mặt ray so với độ cao lý thuyết ±10 mm Độ cao lý thuyết vị trí nằm ngang, độ cong vồng lý thuyết (nếu áp dụng) Độ cao hai đường ray chênh tới 10 mm Chênh lệch độ cao theo hướng dọc ray điểm cách m không vượt ± mm

4 - Độ nghiêng bề mặt ray không vượt giá trị sau so với vị trí lý thuyết: dọc 0,3 %; ngang 0,3%, xem Hình 1.3.a

Hình 1.3.a

5 - Độ lệch ngang cho phép lớn bên ray mặt phẳng nằm ngang ± 10 mm Độ cong theo chiều dọc ray điểm cách m không vượt ± mm (xem Hình 1.3.b)

Hình 1.3.b

ngang, giá trị áp dụng bề mặt bên ray

Đối với thiết bị xếp dỡ dẫn hướng bên ray, yêu cầu độ thẳng đường ray khơng có lăn dẫn hướng giảm xuống, theo thỏa thuận với nhà chế tạo

6 - Không xét đến độ lệch trục mối nối ray Khuyến nghị nên sử dụng mối nối ray kiểu hàn

Phụ lục A.6

Tiêu chuẩn loại bỏ kết cấu kim loại

Hạng mục Dạng

khuyết tật

Tiêu chuẩn loại bỏ Hướng dẫn kiểm tra Kết cấu

kim loại

Biến dạng, nứt

Bất kỳ biến dạng nứt

Phải kiểm tra mắt toàn chiều dài để phát biến dạng, nứt Nếu phát vết nứt phải kiểm tra lại quy trình kiểm tra bột từ Kết cấu

kim loại

Mòn gỉ - Chiều dày tấm:

+ Giảm 10% chiều dày điểm;

+ Giảm 20% khu vực bị hao mòn cục bộ, khu vực phần nhỏ mặt cắt ngang kết cấu

- Mặt cắt:

+ Giảm 10% diện tích mặt cắt ngang phận quan trọng trường hợp hao mòn phân bố mặt cắt ngang xem xét

- Phải tiến hành đo chiều dày so sánh với chiều dày ban đầu

+ Giảm 20% cục mặt cắt xem xét phận kết cấu phụ

- Các phận có mặt cắt ngang hình trịn:

+ Giảm 3% đường kính điểm mặt cắt giống

+ Giảm 5% cục Các mã

trên cần, cột, cầu trục, cổng trục

Biến dạng, nứt

Bất kỳ biến dạng nứt

Phải kiểm tra kỹ để phát biến dạng, nứt Nếu phát vết nứt phải kiểm tra lại quy trình kiểm tra bột từ

4 Các mã cần, cột, cầu trục, cổng trục

Hao mịn 10% tính theo chiều dày 5% tính theo đường kính

Phụ lục A.7

Tiêu chuẩn loại bỏ xích dây xích treo hàng

Hạng mục

Dạng khuyết

tật

Tiêu chuẩn loại bỏ Hướng dẫn kiểm tra Xích/

Mắt cuối xích

Mịn Mịn 5% tính theo đường kính

Phải tiến hành kiểm tra xích mắt cuối xích theo giới hạn hao mòn, đặc biệt bề mặt chịu lực

2 Xích mắt nối

Giãn dài Giãn dài 3% đo chiều dài 10 - 20 mắt xích

Phải tiến hành đo chiều dài xích so sánh với chiều dài ban đầu

3 Xích/ mắt cuối

Biến dạng

Bất kỳ biến dạng xoắn uốn mắt cuối

Phải tiến hành kiểm tra xích mắt cuối xích theo tiêu chuẩn biến dạng

4 Xích/ mắt cuối

Vết cắt, khía, rãnh

Bất kỳ vết cắt, khía rãnh có cạnh sắc

Phải kiểm tra vết cắt, khía rãnh xích mắt cuối làm giảm độ bền mắt xích

5 Xích/ Mắt cuối xích

Vết nứt Bất kỳ vết nứt Phải kiểm tra xích mắt cuối xích để phát vết nứt Chú ý đặc biệt đến khu vực hàn xích Khu vực treo tải phải dùng quy trình kiểm tra bột từ

6 Xích/ Mắt cuối xích

Gỉ Bất kỳ chỗ gỉ thành lỗ sâu gỉ 5% đường kính

Phải kiểm tra xích mắt cuối xích sau làm vệ sinh lớp gỉ bên ngồi

7 Xích mắt nối

Xoắn Loại bỏ dây xích treo hàng bị xoắn nửa vòng chiều dài m

Phải đo mức độ xoắn xích, tốt treo tải

Tải trọng thử (PL):

Khi SWL ≤ 25 t: PL = x SWL (tấn)

Phụ lục A.8

Tiêu chuẩn loại bỏ dây cáp treo hàng sợi tự nhiên

Hạng mục

Dạng khuyết

tật

Tiêu chuẩn loại bỏ Hướng dẫn kiểm tra Dây cáp Cơ khí Mọi khuyết tật nhìn thấy

được

Phải kiểm tra khuyết tật thân cáp tai bắt cáp mắt thường

2 Dây cáp Cháy Bất kỳ dấu hiệu hư hỏng cháy

Phải tiến hành kiểm tra dây cáp xem có bị hư hại tiếp xúc với lửa vật liệu có nhiệt độ cao khơng

3 Dây cáp Hóa chất

Bất kỳ dấu hiệu hư hỏng hóa chất

Phải tiến hành kiểm tra dây cáp xem có bị hư hại hóa chất gây khơng

4 Dây cáp Mốc mục

Bất kỳ mốc mục

Phải tiến hành kiểm tra bên sợi cáp để phát mốc mục

5 Dây cáp Giòn Bất kỳ giòn sợi cáp

Phải kiểm tra giòn sợi cáp ướt khô gây Mắt nối

đầu cáp

Lỏng Bất kỳ lỏng mắt nối đầu cáp

Phải kiểm tra đảm bảo mắt nối đầu cáp trạng thái chặt Tải trọng thử (PL):

Khi SWL ≤ 25 t: PL = x SWL (tấn)

Khi SWL > 25 t: PL = (1,22 x SWL) + 20 (tấn)

Chú thích:

Phụ lục A.9

Tiêu chuẩn loại bỏ dây cáp treo hàng sợi nhân tạo Hạng

mục

Dạng khuyết tật

Tiêu chuẩn loại

bỏ Hướng dẫn kiểm tra

1 Dây cáp

Hư hỏng khí

Bất kỳ hư hỏng khí nhìn thấy mắt thường

Phải kiểm tra hư hỏng mắt thường thân cáp mắt nối đầu cáp

2 Dây cáp

Đứt sợi Bất kỳ đứt thân mắt nối đầu cáp

Phải tiến hành kiểm tra phát đứt sợi cáp

3 Dây cáp

Cháy Bất kỳ dấu hiệu hư hỏng cháy

Phải tiến hành kiểm tra dây cáp xem có bị hư hại tiếp xúc với lửa vật liệu có nhiệt độ cao khơng

4 Dây cáp

Hóa chất Bất kỳ dấu hiệu hư hỏng hóa chất

Phải tiến hành kiểm tra xem dây cáp có tiếp xúc với hóa chất khơng Điều thể nhạt màu, lỏng vật liệu cáp (có thể dùng ngón tay làm tịe sợi cáp)

5 Dây cáp

Hỏng ma sát

Bất kỳ hư hỏng ma sát

Phải kiểm tra xem dây cáp có bị hư hỏng ma sát bên ngồi khu vực sáng bóng không

6 Dây cáp

Nhiễm bẩn dầu mỡ gây

Bất kỳ nhiễm bẩn dầu mỡ gây

Tải trọng thử (PL):

Khi SWL ≤ 25 t: PL = x SWL (tấn)

Khi SWL > 25 t: PL = (1,22 x SWL) + 20 (tấn)

Chú thích:

1 Các dây cáp treo hàng sợi

nhân tạo hay bị hư hỏng phải kiểm tra chặt chẽ sử dụng chúng

2 Việc sử dụng dây cáp treo

Phụ lục A.10

Tiêu chuẩn loại bỏ dây cáp treo hàng sợi thép

Hạng mục

Dạng khuyết

tật

Tiêu chuẩn loại bỏ Hướng dẫn

kiểm tra Dây

cáp

Đứt Nếu biết số lượng sợi cáp:

a/ 10% số sợi chiều dài = lần đường kính

b/ Lớn sợi liền

Phải kiểm tra toàn chiều dài cáp để phát đứt sợi cáp

2 Nếu số lượng sợi cáp: a/ sợi chiều dài = lần đường kính b/ Lớn sợi liền

2 Dây cáp

Xoắn Bất kỳ xoắn vĩnh cửu Phải tiến hành

kiểm tra phát dạng xoắn Dây

cáp

Mòn Bất kỳ hao mòn bề mặt sợi cáp bên chỗ cáp bị bẹp lớn 3/4 đường kính ban đầu sợi cáp

Phải tiến hành kiểm tra bên dây cáp xem có bị hao mịn sợi bên ngồi khơng Dây

cáp

Giảm đường kính

- 1,2 mm cáp ф < 19 mm;

- 1,6 mm cáp ф = 19 mm đến < 32 mm; - 2,4 mm cáp ф = 32 mm đến < 38 mm; - 3,2 mm cáp ф = 38 mm đến < 51 mm; - 4,0 mm cáp ф > 51 mm

Phải tiến hành kiểm tra đo đạc đường kính dây cáp so sánh với đường kính ban đầu

5 Dây cáp

Hỏng nhiệt

cốt, mối bện đầu nối cáp khác

dạng/ Hư hỏng

bề mặt đầu nối cáp để

phát biến dạng hư hỏng bẹp nát rạn nứt

7 Đầu cốt, mối bện đầu nối cáp khác

Phụ lục A.11

Tiêu chuẩn loại bỏ khuyên treo mắt nối khác

Hạng mục

Dạng khuyết

tật

Tiêu chuẩn loại bỏ Hướng dẫn kiểm tra Cụm

chi tiết

Biến dạng xoắn

Bất kỳ biến dạng so với hình dạng ban đầu

Phải kiểm tra biến dạng xoắn cụm chi tiết so với hình dạng ban đầu Điều đặc biệt quan trọng khun treo hình trịn

2 Cụm chi tiết

Hao mòn Bất kỳ hao mịn vượt q 5% kích thước ban đầu

Phải kiểm tra hao mòn cụm chi tiết tất bề mặt

3 Cụm chi tiết

Vết cắt, mẻ, rãnh

Bất kỳ vết cắt, mẻ rãnh ảnh hưởng đến độ bền cụm chi tiết

Phải kiểm tra cụm chi tiết mắt thường để phát vết cắt, mẻ rãnh, đặc biệt vết có cạnh sắc

4 Cụm chi tiết

Vết nứt Bất kỳ vết nứt Phải kiểm tra mắt thường để phát vết nứt Nếu phát vết nứt phải kiểm tra lại quy trình kiểm tra bột từ

Tải trọng thử (PL):

Khi SWL ≤ 25 t: PL = x SWL (tấn)

Phụ lục A.12

Tiêu chuẩn loại bỏ ma ní

Hạng mục Dạng

khuyết tật

Tiêu chuẩn loại bỏ Hướng dẫn kiểm tra Ma ní,

chốt

Không chủng loại

Loại bỏ ma ní khơng chủng loại

Kích thước chốt ma ní kiểm tra so với kích thước tiêu chuẩn tra bảng theo tải trọng làm việc an tồn đóng (SWL)

2 Ma ní, chốt

Hao mịn Bất kỳ hao mịn đường kính vượt q 5% kích thước ban đầu

Phải đo kích thước ma ní chốt so sánh với kích thước Phải kiểm tra lắp ráp

3 Ma ní, chốt

Biến dạng Bất kỳ dấu hiệu biến dạng

Phải tiến hành kiểm tra ma ní, chốt để phát biến dạng/méo có

4 Ma ní, chốt

Vết cắt, khía, rãnh

Bất kỳ vết cắt, khía rãnh có cạnh sắc

Phải tiến hành kiểm tra phát vết cắt, khía, rãnh làm giảm độ bền chi tiết Ren trục/

Ren lỗ

Mòn Bất kỳ hao mòn

gây bẹt đỉnh ren

Phải kiểm tra độ hao mòn ren chốt lỗ chốt

6 Lỗ chốt/ Lỗ ren

Sự thẳng hàng

Bất kỳ không thẳng hàng

Phải kiểm tra đảm bảo hai lỗ thẳng hàng

7 Ma ní, chốt

Vết nứt Bất kỳ vết nứt Phải kiểm tra vết nứt khu vực chịu tải chốt ma ní theo quy trình kiểm tra bột từ

Tải trọng thử (PL):

Khi SWL ≤ 25 t: PL = x SWL (tấn)

Phụ lục A.13

Tiêu chuẩn loại bỏ móc treo Hạng

mục

Dạng

khuyết tật Tiêu chuẩn loại bỏ Hướng dẫn kiểm tra Thân

móc

Hao mịn Lớn chiều dày ban đầu 10% vùng A; 5% vùng B (Xem Hình vẽ minh họa đây)

Phải kiểm tra đo đạc hao mịn móc treo

2 Thân móc

Xoắn Bất kỳ xoắn theo trục móc phải loại bỏ

Phải kiểm tra thân móc để phát xoắn móc so với trục móc

3 Miệng móc treo

Biến dạng Bất kỳ biến dạng miệng móc treo

Phải tiến hành đo khe hở miệng móc treo hai điểm tâm quy định so sánh với kích thước ban đầu

4 Thân móc

Nứt Bất kỳ vết nứt Phải tiến hành kiểm tra phát vết nứt mắt thường Nếu phát thấy vết nứt phải kiểm tra lại quy trình kiểm tra bột từ

5 Thân móc

Cơ khí/Hư hỏng

Bất kỳ vết cắt, khía rãnh ảnh hưởng đến việc sử dụng an tồn

Phải kiểm tra thân móc để phát hư hỏng khí

6 Phần có ren thân móc

Hao mịn Hao mịn cho phép lớn đường kính phần có ren 5% đường kính ban đầu

Phải kiểm tra đo đạc hao mịn phần có ren thân móc treo

móc khuyên móc biến dạng khuyên móc, móc có khuyên treo

Tải trọng thử (PL):

- Khi SWL ≤ 25 t: PL = x SWL (tấn)

- Khi SWL > 25 t: PL = (1,22 x SWL) + 20 (tấn) Chú thích:

Việc kiểm tra móc treo phải bao gồm việc sau:

1 Kiểm tra kích thước Tất kích thước phải lớn 95% kích thước ban đầu

2 Thanh chống tuột cáp phải làm việc tốt

3 Phần ren thân móc phải

khơng gỉ (nếu có)

4 Các dấu phải dễ đọc

5 Hao mòn vật liệu bề mặt lắp ổ bi khơng vượt q 8% kích thước ban đầu

6 Quy trình thử móc treo kép nêu

trong Phụ lục 9.2

7 Các kích thước phải đo đạc lần

kiểm tra kiểu móc treo nêu Phụ lục 9.3

8 Móc treo phải kiểm tra bột từ

không lần vòng năm.

Vùng A

Phụ lục A.14

Quy trình thử móc treo kép

Móc treo kép phải thử tải trạng thái hoạt động (đồng điều kiện tải trọng thử (PL) treo theo hình vẽ (a))

Tùy theo cách chọn, thử tải móc treo theo hai phần đây: 1) Tải trọng thử (PL) treo thẳng đứng, hình (b)