Bộ giáo dục đào tạo Trường đại học bách khoa hà nội trần huy cấp nghiên cứu khí động học cháy than lò lớp sôi công suất nhỏ Luận văn thạc sỹ khoa học Ngành: công nghƯ nhiƯt l¹nh Ngêi híng dÉn khoa häc pgs.ts ph¹m hoàng lương Hà nội 2008 B GIO DC V O TẠO Cộng hoà xã hội chủ nghĩa Việt Nam TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI Độc lập - Tự - Hạnh phúc ***** LỜI CAM ĐOAN Luận văn thạc sỹ nghiên cứu thực với hướng dẫn PGS.TS Phạm Hoàng Lương Để hồn thành luận văn này, tơi tham khảo Báo cáo tổng kết báo cáo chuyên đề Nhiệm vụ ươm tạo Công nghệ Nghiên cứu ứng dụng công nghệ lớp sôi lớp sôi tuần hoàn Việt Nam (Mã số HĐ-UTCN 2005-2006-ĐHBKHN) PGS.TS Phạm Hồng Lương chủ trì tài liệu khác liệt kê phần Tài liệu tham khảo Tơi cam đoan khơng chép cơng trình thiết kế tốt nghiệp người khác trình soạn thảo luận văn cao học Hà Nội, ngày tháng năm 2008 ( Ký, ghi rõ họ tên) Trần Huy Cấp LỜI CẢM ƠN Trước tiên, xin trân trọng cảm ơn đến PGS.TS Phạm Hoàng Lương người trực tiếp giành nhiều thời gian tận tình hướng dẫn, cung cấp thông tin quý báu giúp tơi hồn thành luận văn Tơi xin chân thành cảm ơn đến ban lãnh đạo, cán công nhân viên nhà máy giấy Tissue - Cầu Đuống, công ty nhiệt điện Na Dương giúp đỡ tơi tận tình việc thu thập số liệu thực nghiệm, tài liệu tham khảo liên quan đến lị lớp sơi, lớp sơi tuần hồn cơng ty Tơi xin cảm ơn đến thầy cô giáo Viện KH&CN Nhiệt - Lạnh, gia đình, bạn bè đồng nghiệp, người thường xun cổ vũ động viên tơi hồn thiện luận văn Hà Nội, ngày tháng năm 2008 Trần Huy Cấp CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 CƠ SỞ ĐỀ TÀI Năng lượng nói chung ngành điện lực nói riêng có vai trị quan trọng phát triển quốc gia, vùng, địa phương Điều ngẫu nhiên thường nước có mức tiêu thụ lượng thấp lại nước nghèo, phát triển mức tiêu thụ lượng đầu người (hoặc tiêu thụ điện đầu người) thường tiêu đánh giá phát triển kinh tế Ngày quốc gia nhận thức để phát triển kinh tế bền vững buộc phải biết kết hợp hài hồ ba q trình phát triển là: Kinh tế - Năng lượng – Môi trường Ở Việt Nam, ngành lượng Nhà nước trọng đầu tư phát triển có bước tiến đáng kể, tốc độ tiêu thụ lượng 8,6%/năm năm 1996 – 2000 năm 2003 12% [4], góp phần quan trọng vào cơng đổi phát triển đất nước Tuy nhiên, ngành lượng Việt Nam nhỏ bé bộc lộ nhiều vấn đề yếu kém, phát triển chưa cân đối phân ngành lượng, điện, than, dầu khí; cơng nghệ cung cấp tiêu thụ lượng nhiều khâu lạc hậu, dẫn tới hiệu hệ thống lượng thấp, cường độ lượng cao nhiều so với nước khu vực Ngày nay, giá thành nhiên liệu sơ cấp: dầu, than, khí tăng cao giá dầu thô trạm ngưỡng 150$/thùng, nguồn nhiên liệu ngày cạn kiệt ảnh hưởng lớn đến kinh tế, xã hội, an ninh lượng điều đòi hỏi cần phải cải tiến công nghệ sử dụng nhiên liệu tiết kiệm hiệu quả, tìm kiếm nguồn nhiên liệu khác thay ngày trở lên cấp thiết Một số quan điểm, định hướng phát triển lượng Việt Nam tới năm 2020 [4] là: + Đảm bảo cung cấp lượng an toàn, hợp lý cho kinh tế an ninh quốc phòng phạm vi nước vùng lãnh thổ + Đa dạng hoá nguồn cung cấp lượng, ưu tiên phát triển nguồn nội địa, phát huy nội lực đảm bảo tính độc lập lượng, mở rộng hợp tác lượng khu vực + Sử dụng lượng tiết kiệm hiệu coi nguồn lượng quan trọng Nhất nay, trình độ cơng nghệ sử dụng lượng ta thấp, tiềm cho tiết kiệm lượng lớn + Kiểm sốt giảm nhiễm mơi trường hoạt động lượng, đảm bảo tính ổn định bền vững phát triển kinh tế - xã hội bảo vệ môi trường sinh thái Do vậy, sử dụng lượng với hiệu cao, đồng thời ngăn chặn nhiễm q trình đốt cháy định hướng vô quan trọng yêu cầu bảo vệ môi trường liên quan đến sống cịn nhiều vùng trái đất Thay tìm cách sản xuất bán nhiều lượng phải ý vấn đề: tiết kiệm lượng, giảm mức tiêu thụ lượng không tái tạo, sử dụng hiệu quả, hợp lý nguồn lượng Hiện nay, sản suất sử dụng lượng lãng phí nhiều (nhất nước phát triển): lò sưởi điện sử dụng lượng cường độ cao để tạo lượng cường độ thấp, nhiều nhà máy điện toả nhiệt lượng lãng phí vào mơi trường xung quanh, nhiều cơng trình xây dựng cách nhiệt kém, nhiều nhà máy công nghiệp tiêu thụ lượng nhiều mức cần thiết, nhiều hệ thống dẫn truyền lượng mát lớn Quan điểm phát triển bền vững liên quan đến sản suất sử dụng lượng kinh tế phát triển nhanh khơng địi hỏi gia tăng cao (q so với tốt thiểu cần thiết) tiêu thụ lượng Trong hầu hết ngành cơng nghiệp lị thiết bị quan trọng thiếu dây truyền cơng nghệ sản xuất Nó đóng vai trị quan trọng việc cung cấp lượng phục vụ u cầu cơng nghệ sản xuất Lị thiết bị sản xuất nước để làm nguồn lượng cho máy động lực làm quay tuabin – máy phát điện, động nước mơi chất tải nhiệt làm việc dây chuyền sản xuất sản phẩm công nghiệp như: sấy, nấu, hấp, Vấn đề nghiên cứu, ứng dụng, cải tiến công nghệ đốt nhằm nâng cao hiệu đốt than giảm ô nhiễm môi trường đạt thành cơng định Một thành cơng phát triển ứng dụng công nghệ đốt lớp sôi lớp sơi tuần hồn Đây cơng nghệ đốt tiên tiến tận dụng loại than xấu, đốt với nhiều loại nhiên liệu khác than, trấu, bã mía, phế phẩm nơng nghiệp , giảm ô nhiễm môi trường, nâng cao hiệu đốt Đề tài “ Nghiên cứu khí động học cháy than lị lớp sơi cơng suất nhỏ” tơi tập trung tìm hiểu cơng nghệ đốt lớp sôi công suất nhỏ, đánh giá tiềm áp dụng cơng nghệ lớp sơi cho lị đốt than/ sinh khối công suất nhỏ 1.2 MỤC TIÊU CỦA ĐỀ TÀI Mục tiêu đề tài nghiên cứu khí động học cháy than lị cơng suất nhỏ nhằm xây dựng đặc tính khí động học buồng đốt lớp sôi công suất nhỏ đánh giá tiềm áp dụng công nghệ lớp sôi cho lò đốt than Để đạt mục tiêu nêu cần phải giải số nội dung chủ yếu nhận dạng đề tài như: - Nghiên cứu khí động học cháy buồng đốt lớp sơi bọt; - Hồn thiện phương pháp tính tốn thiết kế tính nhiệt lị lớp sôi công suất nhỏ ( – 10 tấn/giờ); - Nghiên cứu thực nghiệm khí động học cháy than lị lớp sơi cơng suất nhỏ; - So sánh kết tính tốn lý thuyết số liệu thực nghiệm; - Đánh giá tiềm tiết kiệm nhiên liệu giảm ô nhiễm môi trường công nghệ cháy lớp sơi lị cơng nghiệp 1.3 PHƯƠNG PHÁP THỰC HIỆN - Nghiên cứu khí động học cháy, tính tốn thiết kế tính nhiệt buồng đốt lớp sôi bọt thực thông qua việc thu thập, cập nhập tài liệu, báo cáo khoa học công nghệ FB nước nước - Tiến hành thực nghiệm vận hành lị lớp sơi bọt FB Xưởng nghiên cứu chế tạo thiết bị áp lực - Viện KH&CN Nhiệt - Lạnh, trường đại học Bách Khoa Hà Nội - Tiến hành tham quan, khảo sát, lấy số liệu thực tế số sở sử dụng lị lớp sơi Việt Nam 1.4 GIỚI HẠN NGHIÊN CỨU Phạm vi luận văn tập trung nghiên cứu lị lớp sơi cơng suất nhỏ Cụ thể là: + Nghiên cứu khí động học cháy buồng đốt lớp sơi bọt; + Tính tốn thiết kế tính nhiệt cho lị lớp sơi cơng suất nhỏ ( 2- 10 T/h); + Nghiên cứu thực nghiệm khí động cháy lị lớp sôi bọt; + Đánh giá tiềm áp dụng công nghệ lớp sơi 1.5 TRÌNH TỰ LUẬN VĂN Luận văn gồm chương: Chương 1: Giới thiệu chung Chương 2: Tổng quan cơng nghệ lị lớp sơi cơng suất nhỏ Chương 3: Q trình khí động học & cháy lị lớp sơi Chương 4: Tính tốn thiết kế & tính nhiệt cho lị lớp sơi công suất nhỏ Chương 5: Tiềm ứng dụng công nghệ lị lớp sơi cơng suất nhỏ Việt Nam Chương 6: Kết luận - đề xuất CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ CƠNG NGHỆ LỊ HƠI LỚP SƠI CƠNG SUẤT NHỎ 2.1 TÌNH HÌNH NGHIÊN CỨU VÀ ỨNG DỤNG CƠNG NGHỆ LỊ HƠI LỚP SƠI CƠNG SUẤT NHỎ TẠI VIỆT NAM Công nghệ lớp sôi (FB) nghiên cứu từ năm 1940 - 1950 Đức, Anh nhằm nâng cao hiệu trao đổi nhiệt - trao đổi chất hệ thống sấy, chưng cất dầu mỏ, làm quặng, để đốt than chất lượng thấp (nhiều tro, có hàm lượng lưu huỳnh cao) công nghiệp Từ năm 1990 trở lại đây, cơng nghệ lớp sơi tuần hồn (CFB), loại hình FB với đặc điểm vận hành dải công suất lớn có tuần hồn hạt nhiên liệu trở lại buồng đốt nhằm nâng cao hiệu cháy nhiên liệu, giảm phát thải NOx SOx, nhiều công ty hàng đầu giới (Foster Willer, Alstom, Babcock & Wilcox, Misubishi Heavy Industry, v.v) nghiên cứu ứng dụng triển khai rộng rãi chủ yếu khu vực sản xuất điện nước Mỹ, Pháp, Trung Quốc, Ấn độ, Thuỵ Điển, Ba Lan, Phần Lan, Nhật Bản Ở Việt Nam, nhu cầu sử dụng than địa phương, chất lượng thấp (độ tro hàm lượng lưu huỳnh cao), phụ phẩm nông nghiệp (trấu, bã mía) nguồn nhiên liệu rắn khác (mẩu gỗ củi, rác công nghiệp, phế thải đô thị, v.v) thay cho nguồn nhiên liệu chất lượng cao nhập đắt tiền (dầu, khí đốt), để sản xuất điện cung cấp lên lưới phục vụ nhu cầu lượng chỗ, tăng khả cạnh tranh sản xuất hàng hóa giảm nhiễm môi trường trở nên cấp thiết Công nghệ FB Viện khoa học Kỹ thuật điện (nay Viện lượng), Bộ môn Thiết bị lượng nhiệt (nay Bộ môn Máy Năng Lượng, Đại học Bách khoa Hà nội) quan tâm từ năm 1985-1990 Tuy nhiên, hoạt động nghiên cứu dừng lại kết lý thuyết túy, chưa đầy đủ, thiếu nghiên cứu thực nghiệm chưa tạo sản phẩm cụ thể để ứng dụng, triển khai thực tiễn Công nghệ FB & CFB thang độ công nghiệp du nhập vào Việt Nam hoàn toàn theo phương thức chìa khóa trao tay (turnkey) nhà cung cấp thiết bị chủ đầu tư, công nghệ đốt than lớp sôi kiểu IGNIFLUID công ty giấy bột giấy Bãi (Phú thọ) vận hành năm 1983 nhà máy dệt Nam định (thành phố Nam Định) vận hành năm 1986 Hai lị cơng nghệ CFB hãng Foster Willer lần sử dụng Việt Nam công ty nhiệt điện Na Dương (Lạng sơn) Tập đồn Than Khống sản Việt nam (VINACOMIN) chủ đầu tư có cơng suất điện x 55 MW Hệ thống lị - tuabin công ty đưa vào khai thác thương mại từ tháng 11/2006 Hai lò CFB khác hãng Alstom lắp đặt công ty nhiệt điện Cao Ngạn (Thái nguyên) VINACOMIN chủ đầu tư với công suất điện x 55 MW Thực tế vận hành, bảo dưỡng sửa chữa lò FB khoảng 15 năm qua công ty giấy bột giấy Bãi Bằng, nhà máy dệt Nam Định, nhà máy dệt Vĩnh Phú đặc biệt công tác lắp đặt, chạy thử nghiệm thu lò CFB công ty điện Na Dương, Cao Ngạn cho thấy tồn nhiều rào cản kỹ thuật việc ứng dụng khai thác thương phẩm công nghệ FB & CFB Việt nam: đặc thù nhiên liệu than địa phương khai thác sử dụng sở có lị FB&CFB, cơng nghệ xử lý phát thải SOx buồng đốt CFB chưa phù hợp, lực sở tiếp quản việc làm chủ công nghệ, sử dụng khai thác thiết bị Gần cơng nghệ FB nhóm nghiên cứu PGS.TS Phạm Hoàng Lương khởi động trở lại đạt số kết tốt nghiên cứu tương đối đầy đủ lý thuyết công nghệ đốt lớp sơi lớp sơi tuần hồn thiết kế chế tạo thử thành cơng sản phẩm lị lớp sôi đốt than công suất nhỏ Tôi thành viên nhóm nghiên cứu nên có điều kiện tiếp cận sử dụng số kết đạt 2.2 KHÁI NIỆM CƠ BẢN VỀ CƠNG NGHỆ LỊ HƠI LỚP SƠI Đây công nghệ đốt phát triển từ công nghệ đốt ghi cố định Gió cấp thổi từ ghi lên Khi tốc độ gió đủ lớn tạo lực thắng trọng lực hạt đó, hạt bắt đầu dịch chuyển lên tạo lớp hạt lơ lửng giống lớp chất lỏng Các chế độ tương tác khí hạt phụ thuộc vào tốc độ gió cấp vào bao gồm : lớp cố định, giả lỏng đồng đều, sôi bọt, sôi dạng pittông ( slugging), sơi rối, sơi chèn (choking) sơi tuần hồn Lị lớp sôi hoạt động theo phương thức sôi bọt, chiều cao lớp sôi giữ cố định khoảng cho phép Khơng gian cháy chiếm phần tồn buồng đốt Gió cấp vào từ quạt có hai nhiệm vụ : + Cung cấp khơng khí cho q trình cháy nhiên liệu, + Tạo trì lớp sơi Khi tốc độ gió cấp vượt tốc độ gió tới hạn, chất rắn bị thổi bay khỏi lớp Nếu hạt tương đối thơ quay trở lại mặt ghi ảnh hưởng trọng lực Nếu tiếp tục tăng tốc độ gió phận toàn chất rắn mặt ghi rơi vào trạng thái chuyển động hai hướng : Một hướng lên lực nâng, hướng xuống trở lại mặt ghi trọng lực Trạng thái giống trạng thái sơi chất lỏng, tốc độ gió umf (tốc độ sơi tối thiểu) Lúc đó, lớp chất rắn chuyển động từ trạng thái lớp cố định sang trạng thái sôi hay lớp sôi Khi tốc độ gió tiếp tục tăng, tồn lớp sơi bị phá huỷ, chất rắn lớp sôi bị bay ngồi, tương tự tốc độ gió q nhỏ không đủ để nâng khối lượng hạt lên lớp sơi lại trở thành lớp cố định Như vậy, vận hành lị FB, tốc độ gió cấp vào lò phải nằm khoảng giới hạn sau : umf < u < ugiới hạn 2.3 MỘT SỐ ĐẶC ĐIỂM CƠ BẢN CỦA CƠNG NGHỆ LỊ HƠI LỚP SƠI FB Một buồng lửa lò FB chứa khối lượng hạt rắn, thông thường khoảng kích thước từ 0,1-0,3 mm [12] Nó bao gồm: 3.2.3 Kết luận 58 Chương 4: TÍNH TỐN THIẾT KẾ & TÍNH NHIỆT CHO LỊ HƠI LỚP SƠI CÔNG SUẤT NHỎ 60 4.1 NHỮNG VẤN ĐỀ CƠ BẢN KHI TÍNH TỐN THIẾT KẾ LỊ HƠI LỚP SƠI CÔNG SUẤT NHỎ 60 4.1.1 Tính chọn số thơng số kĩ thuật buồng đốt lớp sôi bọt 63 4.1.1.1 Diện tích ghi phân phối gió - Fghi 63 4.1.1.2 Nhiệt độ lớp sôi θLS 64 4.1.2 Thiết kế lị BFB cơng suất nhỏ 65 4.1.2.1 Thiết kế mẫu ghi đốt lò BFB 65 4.1.2.2 Hệ thống cấp than lị lớp sơi 72 4.1.2.3 Buồng đốt công nghệ lớp sôi bọt – BFB 77 4.2 PHƯƠNG PHÁP TÍNH NHIỆT CHO LỊ HƠI LỚP SƠI BỌT (BFB) CÔNG SUẤT NHỎ 81 4.2.1 Tính cân vật chất trình cháy .81 4.2.2 Tính Entanpi sản phẩm cháy .82 4.2.3 Tính cân nhiệt lượng tiêu hao nhiên liệu 83 4.2.4 Tính tốc độ sơi tối thiểu tốc độ giới hạn hạt buồng đốt lớp sôi 88 4.2.5 Tính nhiệt buồng lửa 89 4.2.5.1 Trao đổi nhiệt buồng đốt lớp sơi 89 4.2.5.2 Tính nhiệt phần lớp sôi .91 4.2.5.3 Tính nhiệt cho dịng khói sau khỏi buồng lửa 97 4.3 TÍNH NHIỆT CHO LỊ HƠI LỚP SƠI BFB 100 Chương 5: TIỀM NĂNG ỨNG DỤNG CÔNG NGHỆ LỊ HƠI LỚP SƠI CƠNG SUẤT NHỎ TẠI VIỆT NAM 102 5.1 ỨNG DỤNG CƠNG NGHỆ LỊ HƠI LỚP SƠI (BFB) .102 5.1.1 Thí nghiệm lạnh xác định đặc tính lị BFB 102 5.1.1 Đặc điểm vận hành lò BFB .108 5.1.1.1 Khống chế đường khí (gió khói) 109 5.1.1.2 Khống chế nhiên liệu 110 5.1.1.3 Xả tro, xỉ 110 5.1.1.4 Khống chế nhiệt độ khói 110 5.1.1.5 Khống chế nhiệt độ buồng đốt 111 5.1.1.6 Công tắc áp suất 111 5.1.1.7 Vấn đề keo xỉ .111 5.1.3 Kết nghiên cứu thực nghiệm đạt lị BFB 113 5.1.3.1 Thí nghiệm lạnh 113 5.1.3.2 Thí nghiệm nóng .124 5.2 TIỀM NĂNG TÍCH KIỆM NHIÊN LIỆU VÀ GIẢM PHÁT THẢI CỦA LÒ HƠI LỚP SÔI CÔNG SUẤT NHỎ 129 5.2.1 Đặc điểm tiềm nhiên liệu than Việt Nam 129 5.2.2 Hiện trạng sử dụng lị cơng nghiệp 132 ii 5.2.2.1 Vai trò lị sản xuất cơng nghiệp 132 5.2.2.2 Hiện trạng sử dụng lò hơi, lị gia nhiệt ngành cơng nghiệp .133 5.2.2.3 Hiện trạng sử dụng lò lớp sơi lớp sơi tuần hồn số cở sở điển hình 137 5.2.3 Đánh giá hiệu hoạt động lị FBC cơng ty giấy Tissue Cầu Đuống 143 5.2.3.1 Tính kiểm tra lại hiệu suất lò 143 5.2.3.2 Nhận xét 147 5.2.4 Kết luận 149 Chương 6: KẾT LUẬN & ĐỀ XUẤT 150 6.1 KẾT LUẬN 150 6.2 ĐỀ XUẤT .150 TÀI LIỆU THAM KHẢO 152 PHỤ LỤC 154 iii DANH MỤC HÌNH VẼ Tiêu đề Trang Hình 2.1 : Sự so sánh đặc tính thiết kế riêng loại lò khác [12] Hình 3.1: Độ cầu lớp hạt tự có kích thước đồng độ cầu hạt giảm [6] .14 Hình 3.2:Phân bố kích thước điển hình hạt cho buồng đốt lớp sơi [6] 15 Hình 3.3: Mối quan hệ p P phân bố rời rạc kích thước chất rắn [6] 16 Hình 3.4: Quan hệ giáng áp lớp hạt tốc độ dịng khí theo chế độ sôi lớp hạt [10] 20 Hình 3.5: Đối với chất xúc tác FCC, lớp giãn nở nhẹ phát triển phía umf , sau bọt suất giãn nở dừng lại [11] 21 Hình 3.6: Tỷ số tốc độ sơi bọt nhỏ giảm mạnh với gia tăng kich thước hạt [10] 22 Hình 3.7 : Các bước trình cháy hạt than [12] .25 Hình 3.8 Giản đồ trình khác cháy than lớp sơi 26 Hình 3.9:Những biến đối học tự nhiên lưu lại cháy than lớp sôi [12] 30 Hình 3.10: Mối quan hệ đường kính phân rã tới hạn hệ số PRN 32 Hình 3.11: So sánh tốc độ bào mòn than Nam Phi khơng có q trình cháy(A) q trình cháy(B) 33 Hình 3.12: Sự thay đổi thành phần chất bốc loại than (a) Pittsburgh (b) Wyoming [11] 35 Hình 3.13: Ảnh hưởng nhiệt độ lớp sơi tới q trình bốc CH4 với than nâu Mĩ 36 Hình 3.14: Các giá trị số K1, K2, QVM theo thành phần Cacbon nhiên liệu .38 Hình 3.15: Phân bố nhiệt sản phẩm từ trình nhiệt phân tới nhiệt độ lớn 41 Hình 3.16: Sự phụ thuộc hệ số trao đổi chất k vào đường kính hạt trơ dp hạt nhiên liệu d 49 Hình 3.17: Ảnh hưởng nhiệt độ lớp sôi tới thời gian cháy kiệt hạt cốc than đá than antharacite [11] 51 Hình 3.19: Thời gian cháy kiệt hạt cốc với độ rỗng khác giá trị nhiệt độ lớp sôi [11] 52 Hình 3.19: Tốc độ cháy cốc ứng với kích thước hạt lớp sơi khác .54 Hình 3.20: Tốc độ cháy theo phương pháp khác [11] 55 Hình 3.21: Ảnh hưởng kích thước hạt nhiên liêu tới độ q nhiệt lị lớp sơi 57 Hình 3.22: Biến đổi nhiệt độ hạt nhiên liệu trình cháy lị lớp sơi với hạt có d = -15 mm 58 Hình 4.1 Kết cấu chung phần buồng đốt BFB [6] 65 Hình 4.2: Sơ đồ kết cấu ghi lị lớp sôi không làm mát 65 iv Hình 4.3: Chất lượng lớp sơi phụ thuộc cách bố trí lỗ khoét ghi [6] 66 Hình 4.4: Bố trí lỗ ghi 68 Hình 4.5: Ví dụ bố trí lỗ ghi [6] 69 Hình 4.6: Bố trí chụp lỗ ghi khơng làm mát lò BFB [6] 69 Hình 4.7: Các kiểu chụp thổi gió ngang lị BFB-CFB [6] 70 Hình 4.8 Các kiểu thổi gió nấm gió [6] 70 Hình 4.9: Các dạng hộp gió [6] 71 Hình 4.10: Các kiểu hệ thống cấp than buồng đốt lớp sơi [6] 72 Hình 4.11: Hiệu suất cháy cấp than lớp [6] 75 Hình 4.12: Hiệu suất cháy cấp than lớp [6] .75 Hình 4.13: Các dạng máy cấp than kiểu vít tải 76 Hình 4.14: Thanh trục vít 76 Hình 4.15: Khai triển bước cánh vít tải .77 Hình 4.16: Sự thay đổi mật độ lớp buồng đốt lớp sơi khí [6] .80 Hình 4.17: Sơ đồ ngun lý lị BFB có sản lượng 2÷4 t/hr [6] 81 Hình 4.18: Xác định phần tro bay abay khói [14] .85 Hình 4.22: Mơ hình buồng đốt lị BFB .91 Hinh 4.23: Đường kính hiệu dụng tro lớp sôi [14] .95 Hình 4.24: Bề mặt trung gian nơi lắp cụm ống [6] 98 Hình 5.1: Đường cong quan hệ trở lực lớp vật liệu [6] 105 Hình 5.2: Sơ đồ điểm đo tốc độ miệng hút quạt gió 114 Hình 5.3: Lưu lượng khơng khí cấp vào lị chế độ vận hành khác quạt gió (Khi chưa có trở lực lớp đệm lị) 115 Hình 5.4: Sơ đồ vị trí đo tốc độ gió bề mặt ghi độ cao 100mm 117 Hình 5.5: Đồ thị biểu diễn tốc độ gió phía mặt ghi lò trước điều chỉnh lại: 117 Hình 5.6: Mối quan hệ độ chênh áp độ mở cánh hướng ứng với độ mở miệng hút quạt gió (loại cát thạch anh) .121 Hình 5.7: Mối quan hệ độ chênh áp độ mở cánh hướng ứng với độ mở miệng hút quạt gió (loại cát xây dựng) 122 Hình 5.8: So sánh độ chênh áp loại cát ( cát xây dựng cát thạch anh) chế độ vận hành 123 Hình 5.9: Đặc tính sản lượng máy cấp than (than cám) 124 Hình 5.10: Mỗi quan hệ lưu lượng than cấp bổ sung cho q trình cháy với thời gian khởi động lị .127 Hình 5.11: Sơ đồ vị trí cặp nhiệt 128 Hình 5.12: Biểu diễn quan hệ nhiệt độ lớp sơi lị theo thời gian vận hành 129 v DANH MỤC BẢNG BIỂU Tiêu đề Trang Bảng 3.1: Độ cầu số loại hạt [6] 11 Bảng 3.2: Tốc độ cháy phụ thuộc vào nhiệt độ lớp sơi kích thước nhiên liệu .53 Bảng 4.1: Các loại nhiên liệu đốt tốt lớp sôi [13] 62 Bảng 5.1: Hệ số A loại vật liệu [6] 106 Bảng 5.2: Giá trị gần trở lực lớp liệu [6] 106 Bảng 5.3: Xác định lưu lượng khơng khí phía đầu hút quạt gió 114 Bảng 5.4: Xác định tốc độ gió mặt ghi (trước điều chỉnh lại phân bố gió ghi) 116 Bảng 5.5: Chiều cao lớp cát tĩnh, động loại cát điều kiện hoạt động khác .118 Bảng 5.6: Áp lực đầu đẩy, đầu hút quạt gió ứng với độ mở quạt cánh hướng khác chế độ không tải .119 Bảng 5.7: Mối quan hệ loại cát, chiều cao lớp đệm, độ mở cánh hướng, áp lực đầu hút đầu đẩy trạng thái sôi lớp đệm .120 Bảng 5.8: Trữ lượng than huy động vào khai thác đến năm 2020 131 Bảng 5.9: Lò lò gia nhiệt phân theo năm chế tạo, ngành công nghiệp 134 Bảng 5.9: Lò lò gia nhiệt phân theo hiệu suất thực tế 135 Bảng 5.10: Lò lò gia nhiệt phân theo loại nhiên liệu, ngành công nghiệp 136 Bảng 5.11: Một số thơng số lị 144 Bảng 5.12: Cân nhiệt cho lò 146 Bảng 5.13: Kết phân tích khói thải 148 Bảng 5.14: Kết phân tích mẫu tro bay, xỉ sử dụng lị .148 vi PL1 PHơ LụC TíNH NHIệT Lò BFB Tính nhiệt lò tầng sôi LTS-1400 hệ số =1.2 ;D=2t/h W=1400kW;Hls=200mm T/T Tên đại lượng Kí hiệu Đơn vị Công thức tính Thành phần Cacbon Clv % Thành phần oxy Olv Thành phần Lưu huỳnh Kết 100% 60% 75% 125% Cho 60 60 60 60 % Cho 2.6 2.6 2.6 2.6 Slv % Cho 0.6 0.6 0.6 0.6 Thành phần Nitơ Nlv % Cho 0.9 0.9 0.9 0.9 Thành phÇn Tro Alv % Cho 24.7 24.7 24.7 24.7 Thành phần Hiđro Hlv % Cho 3 3 Thành phần ẩm Wlv % Cho 8.2 8.2 8.2 8.2 Tỉng 100 100 100 100 NhiƯt ®é trung bình tầng sôi sôi 1020 1020 1020 1020 10 Nhiệt trị thấp Qlvt 11 Nhiệt độ T1 T1 12 NhiƯt ®é T2 13 % C Chän kJ/Kg Cho 24180 24180 24180 24180 o C Cho 1350 1350 1350 1350 T2 o C Cho 1500 1500 1500 1500 NhiÖt ®é T3 T3 o C Cho 1580 1580 1580 1580 14 ThĨ tÝch kh«ng khÝ lÝ thut V0,KK m3TC/Kg 0.0889(Clv+.375S)+.342H+.0431O 6.4921 6.4921 6.4921 6.4921 15 ThÓ tÝch khÝ RO2 V0,RO2 m3TC/Kg 0.01866(Clv+.375S) 1.1238 1.1238 1.1238 1.1238 16 ThĨ tÝch nit¬ lÝ thuyÕt Vo,N2 m3TC/Kg 0.79Vo+.8Nlv 5.1495 5.1495 5.1495 5.1495 o PL2 17 ThĨ tÝch h¬i níc lÝ thut Vo,H2O m3TC/Kg 18 HƯ sè thõa kh«ng khÝ α 19 ThĨ tÝch khãi lÝ thuyÕt Vokhoi m3TC/Kg 20 ThÓ tÝch khãi thùc VKhoi 21 Đường kính hạt than 22 0.111Hlv+.0124Wlv+.0161VoKk 0.5359 0.5359 0.5359 0.5359 1.2 1.2 1.2 1.2 VRO2+Vo,N2+VoH2O 6.8093 6.8093 6.8093 6.8093 m3TC/Kg Vo,khoi+(α-1)Vo,KKx1.0161 8.1286 8.1286 8.1286 8.1286 dthan m Cho 0.001 0.001 0.001 0.001 TØ träng chÊt ®èng than ρthan-® kg/m3 Cho 1000 1000 1000 1000 23 TØ träng than ρthan kg/m3 Cho 1560 1560 1560 1560 24 §êng kÝnh h¹t tro dtro m Cho 0.001 0.001 0.001 0.001 25 TØ träng chÊt ®èng tro ρtro-® kg/m3 Cho 1130 1130 1130 1130 26 TØ träng tro ρtro kg/m3 Cho 2290 2290 2290 2290 27 ®é nhít ®éng khãi ë 8500C υkh m2/s Cho 1.360E-04 1.360E-04 1.360E-04 1.360E-04 28 Khèi lỵng riªng khãi ρkhoi kg/m3 1.293*273/T 0.273 0.273 0.273 0.273 29 Số Ar Ar 30 Tốc độ sôi soi m/s kh.Ar/dthan.(1400+5.2Ar^0.5) 2.443E-01 2.443E-01 2.443E-01 2.443E-01 31 Tèc ®é bay ωbay m/s υkh.Ar/dthan.(18+0.61Ar^0.5) 7.991E+00 7.991E+00 7.991E+00 7.991E+00 32 Tèc ®é tèi u ωotm m/s υkh*.Ar/dthan*(18+5.22Ar^0.5) 1.350E+00 1.350E+00 1.350E+00 1.350E+00 33 Ph©n thĨ tÝch RO2 rRO2 - 1.383E-01 1.383E-01 1.383E-01 1.383E-01 34 Ph©n thĨ tÝch h¬i níc rH20 - 6.593E-02 6.593E-02 6.593E-02 6.593E-02 35 Khối lượng riêng khói Gkhoi kg/kg 10.927 10.927 10.927 10.927 36 Nång ®é tro mtro kg/kg 0.0067811 0.00678114 0.00678114 0.00678114 37 Phân thể tích khí nguyên tử rp 2.042E-01 2.042E-01 2.042E-01 2.042E-01 Cho g.d-than^3.ρthan/υ^2.ρkhoi 3.031E+03 3.031E+03 3.031E+03 3.031E+03 PL3 38 Khèi lỵng khÝ Gkhi 10.927 10.927 10.927 10.927 Cân nhiệt 39 Công suất Dlh Kg/s Cho 0.555 0.333 0.41625 0.69375 40 Entanpi h¬i (6bar) I'' kJ/Kg B¶ng 2763 2763 2763 2763 41 Entanpi nưíc cÊp Inc kJ/Kg Bảng 125 125 125 125 42 Lượng nhiệt lò h÷u Ých Qlh kJ/s Qlo=Dlh(I''-Inc) 1464.09 878.454 1098.067 1830.112 43 Nhiệt độ khói thải thai 250 240 245 260 44 Entanpi khãi th¶i Ithai kJ/Kg B¶ng entanpi 3270 3145 3203 3406 45 Entanpi không khí lạnh Ikkl kJ/Kg V0.kk*25.7 166.8460 166.8460 166.8460 166.8460 46 Tæn thÊt q4 q4 % Chän 15 20 18 14 47 Tæn thÊt q2 q2 % (Ithai-α*Ikkl)(100-q4)/Qtlv 10.79 9.74 10.18 11.40 48 Tæn thÊt q3 q3 % Chän 2 2 49 Tæn thÊt q5 q5 % Chọn 1.5 1.5 1.5 1.5 50 Phàn trăm tro bay abay % Chän 0.3 0.3 0.3 0.3 51 Tæn thÊt q6 q6 % (abay*Alv*Cxi*ϑ xi)*Qtlv/ 0.06 0.06 0.06 0.06 52 Tæng tæn thÊt q % q2+q3+q4+q5+q6 29.35 33.31 31.75 28.96 53 HiƯu st cđa lß ηlo % 100-q 70.65 66.69 68.25 71.04 54 Tiªu hao nhiªn liƯu B kg/s Qlo/η∗Qtlv 0.08571 0.05447 0.06653 0.10655 55 Tiªu hao nhiªn liƯu tÝnh to¸n Btt kg/s B( 1-q4/100) 0.07285 0.04358 0.05456 0.09163 o C Chọn Tính phần tầng sôi PL4 56 Nhiệt độ trung bình tầng sôi sôi 57 Nhiệt lợng đa vào 58 C Gả thiết Qvào kJ/Kg Qtlv+ *Ikkl Chiều cao lớp ban đầu H0 m chọn 59 Tốc độ khói qui ớc lớp sôi khói m/s 60 Tỉ số /bay 61 Tiêu chuẩn so sánh 62 Hệ sè d·n në R 63 o 1020 980 1000 1040 24380.215 24380.215 24380.215 24380.215 0.2 0.2 0.2 0.2 2.5660044 1.48741017 1.89191831 3.27737603 3.211E-01 1.861E-01 2.368E-01 4.101E-01 0.267*dtro*r hattro 0.0219981 0.02199814 0.02199814 0.02199814 R 6.01*(dtro*rtro)^.3*/bay 2.475E+00 1.434E+00 1.824E+00 3.161E+00 Độ rỗng tầng sôi làm việc 1-(1-)/R 7.656E-01 5.956E-01 6.821E-01 8.165E-01 64 Chiều cao lớp sôi làm việc Hls m Hlv=R*H0 4.949E-01 2.869E-01 3.649E-01 6.321E-01 65 DiÖn tÝch nhËn nhiÖt líp Fls m2 3.14* 1.18* Hlv 1.834E+00 1.063E+00 1.352E+00 2.342E+00 66 Nhiệt độ bÃo hoà tbh o Bảng ( 6bar) 160 160 160 160 67 Nhiệt độ vách ống (K) Tvo K Tbh+ 50+273 483 483 483 483 68 Hệ số tản nhiệt xạ lớp sôi bx W/m2K 98.774953 90.1072984 94.3692406 103.326911 69 HÖ sè dÉn nhiÖt khãi (850 0C) λkhoi W/m 0C Cho 9.58E-02 9.58E-02 9.58E-02 9.58E-02 70 Hệ số tản nhiệt đối lưu cực đại max W/m2K 35.7*lkhoi^.6*dtro^-.36*ρtro^.2 326.17796 326.177964 326.177964 326.177964 71 HƯ sè t¶n nhiệt đối lưu tính toán đl W/m2K 0.8*max 260.94237 260.942371 260.942371 260.94237 72 Hệ số tản nhiệt phía tới bề mặt đặt lớp sôi W/m2K đl + αbx 359.7173 351.0497 355.3116 364.2693 73 NhiƯt lỵng trun cho bề mặt lớp sôi Qls kJ/Kg 4862.1084 4255.65582 4552.17361 5186.00511 C Btt*Vokhoi*(ϑsoi*/273+1)/0.785Dlo^2 5.67*E-8*.91*(Tls^4-Tvo^4)/(Tls-Tvo) α1*Fls*(Tls-Tvo)*0.001/Btt PL5 74 BỊ dÇy xạ s 75 Thể tích riêng H2O 76 m 0.9219512 0.92195122 0.92195122 0.92195122 rH2O 0.069 0.069 0.069 0.069 ThÓ tÝch riªng RO2 rRO2 0.14 0.14 0.14 0.14 77 ThĨ tÝch riªng nguyªn tư rp 0.209 0.209 0.209 0.209 78 Độ giảm nhiệt độ khói khỏi buồng lửa ∆Θ"bl o C Gi¶ thiÕt 100 100 100 100 79 NhiƯt ®é khãi khái bng lưa t"bl o C Θls -∆Θ"bl 920 880 900 940 80 NhiƯt ®é tut ®èi khãi khái buång löa Τkhoi K 1193 1153 1173 1213 81 Hệ số làm yếu xạ khí nguyªn tư ΚkhÝ cm2/m.Kg 0.2251341 0.23109906 0.2281165 0.2221515 82 MËt ®é tro bay kg/kg 0.022 0.022 0.022 0.022 83 HÖ sè Ktroptro 0.0150925 0.01543926 0.01526345 0.01492635 84 HÖ sè làm yếu xạ 0.2402266 0.24653833 0.24338001 0.23707793 85 §é ®en ngän lưa aφ 1-exp(-kps) 0.1986658 0.20331532 0.20099214 0.19633623 86 TØ sè ghi ρ Fghi/Ftêng 0.0731571 0.07315709 0.07315709 0.07315709 87 Độ đen buồng lửa abl 0.464 0.4696 0.4669 0.4613 88 Nhiệt lượng lớp sôi xạ lên vùng Qbxra kJ/kg 4418.801 6312.07021 5460.10825 3788.83244 89 DiÖn tÝch nhËn nhiƯt líp s«i Ηls m2 Hls*3.14*1.2 1.865E+00 1.081E+00 1.375E+00 2.382E+00 90 Nhiệt lượng truyền cho bề mặt đốt líp s«i Qls1 kJ/kg Hls*K*DQ*.001/Btt 1312.239 1241.003 1276.118 1349.399 91 Chiều cao vùng lớp sôi m 0.3 0.3 0.3 0.3 (((0.78+1.6rh20)/rp*s)-0.1)*(10.37T''bl/1000)rp cm2/m.kg (aφ+(1-aφ)[1-(1-aφ)(1-ψ)(1-ρ) σ0.abl.Htrªn (Tls^4-Ttuong^4)10^-3 Theo tiªu chuẩn thiết kế PL6 92 Diện tích phần lớp sôi Fm m2 3.14 *1.2*Hà 93 Khả xạ hạt tro - 94 Khả xạ hạt bề mặt nhận nhiêt - 95 Hệ số tản nhiệt vùng lớp sôi tls W/m2K 7.3* 0*M*t*Tvo^3 96 Hệ số tản nhiệt trung bình Ktls W/m2K 0.5 (Ktls+ als) 97 Lượngnhiệt truyền cho bề mặt lớp sôi Qtls kJ/kg Htls*Ktls*DQ* 10^-3/B 98 Entanpi khói khái líp I"ls kJ/Kg Q®v-Qtls-Qbxra-Qls 99 NhiƯt ®é khãi khỏi tầng sôi "ls o C 1.1304 1.1304 1.1304 1.1304 Tiªu chuÈn 0.75 0.75 0.75 0.75 Tiªu chuÈn 0.8 0.8 0.8 0.8 27.983 27.983 27.983 27.983 193.850 189.516 191.647 196.126 2664.5814 2524.422427 2593.5548 2737.56544 10922.27 9846.84 10298.05 11118.2 1042.15 970.45 1000.53 1055.21 800 735 765 810 2 2 7.536 7.536 7.536 7.536 100 100 100 100 438.1 369.7 399.8 449.6 330.133 278.627 301.265 338.823 10592.136 9568.221 9996.779 10779.374 800.1 731.9 760.5 812.6 Bảng Entanpi Tính phần bng lưa 100 NhiƯt ®é khãi khái bng lưa Θ"bl o 101 ChiỊu cao vïng trªn bng lưa H''bl m Bản vẽ 102 Diện tích bề mặt đốt phần trªn bng lưa Htbl m2 3.14*1.2 * Htbl 103 HƯ số trao đổi nhiệt phần buồng lửa Ktbl 104 Độ chênh nhiệt độ trung bình 105 Nhiệt lượng trun vïng trªn bng lưa Qtbl kJ/Kg KxHx ∆Θ 106 Entanpi khãi khái buång löa I"bl kJ/kg I"ls- Qtbl 107 NhiƯt ®é khãi khái bng lưa Θ"bl C W/m2K o o Giả thiết Tài liệu tham khảo [5] C C Bảng Entanpi PL7 Tính nhiệt đường khói cụm èng 108 NhiƯt ®é khãi sau cơm èng t"co1 o C 109 Entanpi khãi I"bl kJ/kg 110 NhiƯt ®é khói trung bình ttb1 o 111 Độ nhớt động học cđa khãi ν1 112 HƯ sè dÉn nhiƯt cđa khãi λ1 113 HƯ sè Pr 114 Tèc ®é khãi ωkh1 m/s 115 NhiƯt ®é tut ®èi khãi Tkh 116 NhiƯt độ tuyệt đối vách ống Tvo 117 Bề dày xạ hữu hiệu ống sCO1 118 Hệ số tản nhiệt ®èi lu α ®l W/m2oC 119 HƯ sè lµm u xạ khí Kkhi cm2/kgm 120 Hệ số làm yếu xạ hạt tro Ktro.mtro 121 Tích số KPS kps 122 Đ ộ đen khói a 123 Hệ số tản nhiệt xạ bx W/m2K 124 HƯ sè t¶n nhiƯt phÝa khãi a1 W/m2K 125 HƯ sè trun nhiƯt K W/m2 K 126 DiƯn tÝch trao ®ỉi nhiƯt H1 m2 Gi¶ thiÕt 525 460 490 540 800.1 731.9 760.5 812.6 662.6 595.9 625.2 676.3 m2/s 0.0001108 9.64578E-05 0.00010266 0.00011393 W/moC 0.0793489 0.073597253 0.07612329 0.08053694 0.58 0.58 0.58 0.58 32.5 18.07 23.39 41.51 K 935.6 868.9 898.2 949.3 K 483 483 483 483 0.0396 0.0396 0.0396 0.0396 68.755 44.534 53.865 82.976 1.2008092 1.2460862 1.2261862 1.191471 0.0081154 0.009174321 0.00868315 0.00792133 0.0430861 0.044737488 0.04401074 0.04274637 0.0421711 0.043751524 0.04305632 0.04184562 3.421 3.016 3.191 3.508 α1= ξ( αbx + α®l) 54.132 35.663 42.792 64.863 K= ψ α ; ψ=0,7 43.306 28.530 34.234 51.890 14.01 14.01 14.01 14.01 C I"ls- Qtbl 0,5*( Θ"bl+t"co1) cm2/kg.m PL8 127 NhiƯt lỵng trun Q1 kJ/Kg 128 Entanpi khãi I"co1 kJ/Kg 129 NhiƯt ®é khãi khái côm èng o C 3770.4071 3541.2989 3651.5743 3700.9771 6821.7292 6026.9227 6345.2056 7078.3974 524.8 463.7 488.2 544.6 325 290 305 335 6821.729 6026.922 6345.205 7078.397 424.9 376.8 396.6 439.8 0.00006411 0.00005621 0.00005939 0.00006667 0.0616966 0.056980441 0.05890763 0.06317188 0.58 0.58 0.58 0.58 29.261278 16.29739724 21.0237886 37.5884247 TÝnh nhiƯt ®êng khãi cơm èng 130 NhiƯt ®é khãi sau cơm èng t"co2 o C 131 Entanpi khãi I"bl kJ/kg 132 Nhiệt độ khói trung bình ttb1 o 133 Độ nhít ®éng häc cđa khãi ν2 m2/s 134 HƯ sè dÉn nhiƯt cđa khãi λ2 W/m oC 135 HƯ sè Pr 136 Tèc ®é khãi ω kh2 m/s 137 NhiƯt ®é tut ®èi khãi trung b×nh Tkh2 K 697.9 649.8 669.6 712.8 138 Nhiệt độ tuyệt đối vách ống Tvo2 K 483 483 483 483 139 Bề dày xạ h÷u hiƯu èng sCO1 0.0396 0.0396 0.0396 0.0396 140 HƯ số tản nhiệt đối lưu đl2 W/m2 oC 76.11014 48.89916 59.30247 92.28984 141 Hệ số làm yếu xạ cđa khÝ Kkhi2 cm2/kg,m 1.340E+00 1.372E+00 1.359E+00 1.330E+00 142 HƯ số làm yếu xạ hạt tro Ktro,mtro 0.0132001 0.014860387 0.01414011 0.01274602 143 TÝch sè KPS kps2 0.0535872 0.054925487 0.05437436 0.05317556 144 Độ đen khói a2 0.0521767 0.05344432 0.0529225 0.0517864 C cm2/kg.m Gi¶ thiÕt I"ls- Qtbl 0,5*( t"co1+t"co2) PL9 145 Hệ số tản nhiệt xạ bx2 W/m2 K 146 HƯ sè t¶n nhiƯt phÝa khãi α2 W/m2 K 147 HƯ sè trun nhiƯt K2 W/m2 K 148 DiƯn tÝch trao ®ỉi nhiƯt H2 m2 149 NhiƯt lỵng trun Q2 150 Entanpi khãi I"co2 151 NhiƯt ®é khãi khái côm èng 2.2707025 2.030499799 2.12700755 2.34857416 α 2= ξ( α bx + α®l) 66.6237 43.2902 52.2150 80.4426 K2= ψ α ; ψ=0,7 53.298 34.632 41.772 64.354 16.64 16.64 16.64 16.64 kJ/Kg 2616.197 2206.217 2377.014 2685.259 kJ/Kg 4205.5316 3820.7056 3968.1909 4393.1382 323.6 294 305.3 338 323.6 294 305.3 338 4205.5316 3820.7056 3968.1909 4393.1382 260 245 250 265 291.9 269.5 277.7 301.5 o C TÝnh nhiÖt ®êng khãi cơm èng 152 NhiƯt ®é khãi vµo t`co3 o C 153 Entanpi khãi vµo I`co3 kJ/kg 154 NhiƯt ®é khãi t"co3 o C 155 NhiƯt ®é khói tung bình ttb o C 156 Độ nhớt động häc cña khãi ν3 m2/s 4.349E-05 4.04225E-05 4.1533E-05 4.4859E-05 157 HƯ sè dÉn nhiƯt cđa khãi λ3 W/m oC 0.0488314 0.046736247 0.04750206 0.0497496 158 HÖ sè Pr 0.65 0.65 0.65 0.65 159 Tèc ®é khãi ω kh3 m/s 40.25 23.127 29.39 51.50 160 Nhiệt độ tuyệt đối khói trung bình Tkh3 K 564.8 542.5 550.7 574.5 161 NhiƯt ®é tut ®èi v¸ch èng Tvo3 K 483 483 483 483 162 Hệ số tản nhiệt đối lưu đl3 W/m2 C 111.010 72.306 87.114 134.364 163 HƯ sè lµm u bøc x¹ cđa khÝ Kkhi3 cm2/kg,m 1.113E+00 1.177E+00 1.150E+00 1.093E+00 164 Hệ số làm yếu xạ hạt tro Ktro,àtro 0.0187576 0.020055051 0.01956332 0.01823384 Giả thiết PL10 165 Tích số KPS kps3 cm2/kg.m 166 Đ ộ đen khói a3 167 Hệ số tản nhiệt xạ abx3 W/m2 K 168 HƯ sè t¶n nhiƯt phÝa khãi α3 W/m2 K 169 HƯ sè trun nhiƯt K3 W/m2 K 170 Diện tích trao đổi nhiệt H3 m2 171 Nhiệt lượng trun Q3 172 Entanpi khãi I"co3 173 NhiƯt ®é khãi khái côm èng 0.0448073 0.047386491 0.04631896 0.04399629 0.0438183 0.046281277 0.04526261 0.04304249 1.297 1.281 1.284 1.312 α 3= ξ( α bx + α®l) 95.461 62.549 75.138 115.324 K3= ψ α ; ψ=0,7 76.369 50.039 60.111 92.259 9.79 9.79 9.79 9.79 kJ/Kg 839.057 668.437 729.510 901.655 kJ/Kg 3366.474 3152.268 3238.681 3491.483 259 242.5 249.2 268.6 o C TÝnh lại số giá trị 174 Tính lại q2 q2 % 11.13 9.77 10.3 11.71 175 TÝnh l¹i tỉng tỉn thÊt q q % 29.69 33.33 31.87 29.27 176 TÝnh l¹i hiƯu st η % 70.31 66.67 68.13 70.73 177 Tính lại lượng nhiệt lò hữu ích Qlo kJ/Kg 1464.09 878.454 1098.0675 1830.1125 178 Tính lại lượng tiêu hao than thùc tÕ Btt kg/s 0.08612 0.05449 0.066652 0.10700 179 TÝnh lại lượng tiêu hao than lý thuyết Blt kg/s 0.07320 0.043593 0.054655 0.092025 180 Lượng tiêu hao than thêm B kg/s 0.00041 0.00002 0.00012 0.00046 ... đốt Đề tài “ Nghiên cứu khí động học cháy than lị lớp sơi cơng suất nhỏ? ?? tơi tập trung tìm hiểu công nghệ đốt lớp sôi công suất nhỏ, đánh giá tiềm áp dụng công nghệ lớp sôi cho lị đốt than/ sinh... sinh khối cơng suất nhỏ 1.2 MỤC TIÊU CỦA ĐỀ TÀI Mục tiêu đề tài nghiên cứu khí động học cháy than lị cơng suất nhỏ nhằm xây dựng đặc tính khí động học buồng đốt lớp sơi công suất nhỏ đánh giá tiềm... số sở sử dụng lị lớp sơi Việt Nam 1.4 GIỚI HẠN NGHIÊN CỨU Phạm vi luận văn tập trung nghiên cứu lò lớp sôi công suất nhỏ Cụ thể là: + Nghiên cứu khí động học cháy buồng đốt lớp sơi bọt; + Tính