Nghiên cứu cải hoán hệ thống đánh lửa ô tô quân sự зил 130

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG VŨ TRUNG KIÊN NGHIÊN CỨU CẢI HOÁN HỆ THỐNG ĐÁNH LỬA Ô TÔ QUÂN SỰ ЗИЛ 130 LUẬN VĂN THẠC SĨ KHÁNH HÒA - 2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG VŨ TRUNG KIÊN NGHIÊN CỨU CẢI HỐN HỆ THỐNG ĐÁNH LỬA Ơ TƠ QUÂN SỰ ЗИЛ 130 LUẬN VĂN THẠC SĨ Ngành: Kỹ thuật khí động lực Mã số: 60520116 Quyết định giao đề tài: 398/QĐ-ĐHNT ngày 12/4/2018 Quyết định thành lập HĐ: 1462/QĐ-ĐHNT ngày 07/12/2018 Ngày bảo vệ: 26/12/2018 Người hướng dẫn khoa học: TS NGUYỄN THANH TUẤN Chủ tịch Hội đồng: PGS.TS NGUYỄN VĂN NHẬN Phòng Đào tạo sau đại học: KHÁNH HỊA - 2018 LỜI CAM ĐOAN Tơi xin cam đoan kết đề tài: “Nghiên cứu cải hốn hệ thống đánh lửa tơ qn ЗИЛ 130” cơng trình nghiên cứu cá nhân chưa công bố cơng trình khoa học khác thời điểm Khánh Hòa, ngày 29 tháng 12 năm 2018 Tác giả luận văn Vũ Trung Kiên iii LỜI CẢM ƠN Trong suốt thời gian thực đề tài, nhận giúp đỡ quý phòng, ban Trường Ðại học Nha Trang, Phòng Đào tạo Sau đại học, Khoa Kỹ thuật giao thông, Trường Trung cấp Kỹ thuật miền Trung, Trạm kiểm định xe – máy quân số 14, Viện kỹ thuật giới quân tạo điều kiện tốt cho tơi hồn thành đề tài Đặc biệt TS Nguyễn Thanh Tuấn, người thầy hướng dẫn, định hướng, truyền đạt kinh nghiệm q báu tận tình giúp tơi hồn thành đề tài Qua xin chân thành cảm ơn giúp đỡ vô quý báu Xin chân thành cảm quý thầy trực tiếp giảng dạy chương trình cao học ngành Cơ khí động lực quý thầy Hội đồng bảo vệ luận văn đóng góp cho thân ý kiến, luận khoa học để thân tơi hồn thiện chun mơn có khả nghiên cứu Cuối xin gửi lời cảm ơn chân thành đến gia đình tất bạn bè giúp đỡ, động viên tơi suốt q trình học tập thực đề tài Tôi xin chân thành cảm ơn ! Khánh Hòa, ngày 29 tháng 12 năm 2018 Tác giả luận văn Vũ Trung Kiên iv MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN iii LỜI CẢM ƠN .iv MỤC LỤC .v DANH MỤC CHỮ VIẾT TẮT viii DANH MỤC BẢNG ix DANH MỤC HÌNH x DANH MỤC ĐỒ THỊ xii TRÍCH YẾU LUẬN VĂN xiii CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 1.1 Lý chọn đề tài 1.2 Tổng quan tình hình nghiên cứu nước đề tài 1.2.1 Tình hình nghiên cứu nước 1.2.2 Tình hình nghiên cứu nước 1.3 Mục tiêu, đối tượng, phạm vi nội dung phương pháp nghiên cứu 1.3.1 Mục tiêu nghiên cứu 1.3.2 Đối tượng nghiên cứu 1.3.3 Phạm vi nghiên cứu .4 1.3.4 Phương pháp nghiên cứu .4 CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT 2.1 Nhiệm vụ, yêu cầu, phân loại hệ thống đánh lửa ô tô .5 2.1.1 Nhiệm vụ .5 2.1.2 Yêu cầu 2.1.3 Phân loại 2.2 Lý thuyết chung hệ thống đánh lửa ô tô .6 2.2.1 Giai đoạn tăng dòng sơ cấp tiếp điểm đóng 2.2.2 Q trình ngắt dịng sơ cấp 10 2.2.3 Q trình phóng điện điện cực bugi 12 v 2.3 Các thống số hệ thống đánh lửa 13 2.3.1 Hiệu điện thứ cấp cực đại U2m 13 2.3.2 Hiệu điện đánh lửa Uđl 13 2.3.3 Hệ số dự trữ K dt 15 2.3.4 Năng lượng dự trữ W dt 15 2.3.5 Tốc độ biến thiên hiệu điện thứ cấp S 15 2.3.6 Tần số chu kỳ đánh lửa 16 2.3.7 Góc đánh lửa sớm  opt 16 2.3.8 Năng lượng tia lửa thời gian phóng điện 18 2.4 Đặc tính hệ thống đánh lửa 18 2.4.1 Đặc tính hệ thống đánh lửa thường 18 2.4.2 Đặc tính đánh lửa HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển 20 2.5 Giới thiệu sơ lược loại hệ thống đánh lửa xe ô tô quân 21 2.5.1 Hệ thống đánh lửa thường 21 2.5.2 Hệ thống đánh lửa bán dẫn 21 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ CHẾ TẠO HỆ THỐNG ĐÁNH LỬA BÁN DẪN KHƠNG CĨ TIẾP ĐIỂM ĐIỀU KHIỂN 25 3.1 Đặc điểm kỹ thuật động ЗИЛ 130 25 3.2 Các thông số hệ thống đánh lửa xe ô tô ЗИЛ 130 26 3.2.1 Bộ chia điện (Delco) P4Д 26 3.2.2 Biến áp đánh lửa (bobine) Б -114 33 3.2.3 Hộp điện trở phụ C-107 33 3.2.4 Hộp bán dẫn TK-102 33 3.2.5 Bugi 34 3.2.6 Tình hình làm việc 35 3.2.7 Nhận xét 37 3.3 Lựa chọn giải pháp chuyển đổi hệ thống đánh lửa 37 3.3.1 Phương án 1: Chuyển sang hệ thống đánh lửa bán dẫn có ESA 37 vi 3.3.2 Phương án 2: Chuyển sang hệ thống đánh lửa điện tử 39 3.3.3 Phương án 3: Chuyển sang hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm điều khiển 41 3.4 Thiết kế, chế tạo lựa chọn phận HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm điều khiển 41 3.4.1 Thiết kế, chế tạo phận tạo xung 41 3.4.2 Lựa chọn phận, chi tiết hệ thống đánh lửa 42 3.4.3 Tình hình làm việc .43 3.4.4 Kiểm tra xung điện điều khiển 45 3.4.5 Xác định thời điểm đánh lửa góc đánh lửa sớm .45 3.5 Nhận xét 47 CHƯƠNG 4: KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM ĐO TÍNH NĂNG ĐỘNG CƠ VÀ NỒNG ĐỘ KHÍ XẢ 48 4.1 Bố trí thiết bị tiến hành thí nghiệm 48 4.1.1 Bố trí thí nghiệm đo đặc tính động 48 4.1.2 Bố trí thí nghiệm đo lượng tiêu hao nhiên liệu động 55 4.1.3 Bố trí thí nghiệm đo thành phần khí xả động 55 4.2 Kết thí nghiệm 63 4.2.1 Kết thực nghiệm đo đặc tính động 63 4.2.2 Kết thí nghiệm đo thành phần khí xả động 65 4.3 Đánh giá kết theo tiêu chuẩn 72 4.3.1 Đánh giá theo công suất động .72 4.3.2 Đánh giá theo suất tiêu hao nhiên liệu 72 4.3.3 Đánh giá theo tiêu chuẩn khí thải 72 CHƯƠNG 5: KẾT LUẬN VÀ KHUYẾN NGHỊ 74 4.1 Kết luận 74 4.2 Khuyến nghị 74 TÀI LIỆU THAM KHẢO .75 vii DANH MỤC CHỮ VIẾT TẮT HTĐL: Hệ thống đánh lửa Ne : Cơng suất có ích động Me : Mơ men có ích động CO: Monoxit cacbon CO2: Dioxit cacbon HC: Hydro cacbon  Hệ số dư lượng khơng khí viii Engine RPM limit: giới hạn vịng quay động cơ, với động chọn giá trị nhỏ 400 v/ph Hình 4.19 Chọn giới hạn tốc độ vòng quay cần kiểm định Stabilisation running: chạy để làm ổn định máy, tiếp tục ấn Next (F8) Hình 4.20 Quá trình chạy ấm máy HC residue test: kiểm tra lượng HC dư lại trọng thiết bị đo Remove the exhaust prope from the tailpipe: đưa đầu đo khỏi ống xả Press the F8 key to start the HC residue test: ấn F8 để bắt đầu kiểm tra lượng dư HC thiết bị đo Tiếp tục ấn Next (F8) Hình 4.21 Quá trình kiểm tra lượng dư HC 61 HC residue test is being performed: thực kiểm tra độ HC Hình 4.22 Quá trình kiểm tra HC thực Chờ thời gian đếm ngược trở 0, tiếp tục ấn Next (F8) HC residue test passed: kiểm tra độ HC xong Insert exhaust gas probe into the tailpipe : đưa que thăm dầu đầu xung đo tốc độ vào Đầu đo xung có nam châm nên gắn nắp máy để đo tốc độ Hình 4.23 Quá trình kiểm tra HC xong Chờ thời gian đếm ngược trở 0, tiếp tục ấn Next (F8) Start engine khởi động động Insert the prope into the exhaust Pipe đưa đầu đo xả vào ống xả, sau bấm Next (F8) Hình 4.24 Cửa sổ đầu vào để kiểm tra khí xả 62 Kiểm tra thơng số, thấy ổn định đầy đủ bấm Next (F8) để kết thúc trình kiểm tra Hình 4.25 Tổng hợp kết máy tính 4.2 Kết thí nghiệm 4.2.1 Kết thực nghiệm đo đặc tính động Sau tiến hành khảo nghiệm vận hành phanh thủy lực động ЗИЛ 130 sử dụng hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm động thay hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm, ta lập bảng giá trị đo Thay tốc độ động “n” lực hãm “F” vào cơng thức tính cơng suất (4.1) cơng thức tính mơ men (4.2) tính công suất Ne mô men Me tương ứng Bảng 4.1 Kết kiểm tra công suất động n F ctđ Ne ctđ Me ctđ F ktđ Ne ktđ Me ktđ (v/p) (N) (kW) (N.m) (N) (kW) (N.m) 500 160 8,00 152,78 170 8,50 162,33 1.000 245 24,50 233,95 265 26,50 253,05 1.500 335 50,25 319,89 345 51,75 329,44 2.000 360 72,00 343,76 380 76,00 362,86 2.500 340 85,00 324,67 350 87,50 334,22 3.000 300 90,00 286,47 305 91,50 291,24 3.200 285 91,20 272,15 290 92,80 276,92 Dựa vào bảng 4.1 ta xây dựng đồ thị đặc tính tốc độ động ЗИЛ 130 63 Đồ thị 4.1 Công suất động Đồ thị 4.2 Momen xoắn trục khuỷu 64 Đường đặc tính tốc độ động ЗИЛ 130 lắp HTĐL bán dẫn có tiếp điểm HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm mà ta khảo sát đồ thị biểu diễn phụ thuộc Ne, Me vào số vòng quay trục khuỷu Quan sát đồ thị đặc tính ngồi động cơ, đường cơng suất động sử dụng HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm đường cong tăng dần theo chiều tăng số vòng quay động Hai đường cơng suất có chênh lệch định, đường công suất sử dụng HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển kW ứng với tốc độ động đạt 500 v/ph đường công suất sử dụng HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm 8,5 kW, tăng 6,25% Tuy nhiên đường công suất sử dụng HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm tăng nhanh có chênh lệch lớn tốc độ động 2.000 v/p, đạt 76 kW khi sử dụng HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển đạt 72 kW Công suất động đạt giá trị lớn tốc độ động 3.200 v/ph HTĐL bán dẫn có tiếp điểm 91,2 kW cịn HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm 92,8 kW Đối với mômen xoắn động phát lắp HTĐL bán dẫn có tiếp điểm HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm ta thấy hai đường thể mơmen có chênh lệch đáng kể Ở tốc độ động 500 v/ph mà đường thể mô men sử dụng HTĐL bán dẫn tiếp điểm đạt 152,78 Nm, cịn sử dụng HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm đạt 162,33 Nm, tăng 9,55 Nm Ở tốc độ 1.000 v/ph mô men sử dụng HTĐL bán dẫn có tiếp điểm tăng cao hơn, chênh lệch 19,1 Nm Mômen xoắn đạt giá trị cực đại tốc độ động 2.000 v/p, sử dụng HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm đạt 343,76 Nm, cịn sử dụng HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm đạt 362,86 Nm Ở tốc độ động lớn 2.000 v/p mơmen động phát có xu hướng giảm dần 4.2.2 Kết thí nghiệm đo thành phần khí xả động Theo nguyên lý, trình cháy lý tưởng sinh CO2, H2O N2 Nhưng thực tế, trình cháy xảy buồng cháy động khơng Q trình cháy thực tế sinh chất độc nguy hiểm như: CO, HC, NOx , SO2 bụi hữu cơ… Chính chất nguyên nhân gây ô nhiễm môi trường Trong thí nghiệm ta phân tích nồng độ thành phần CO, HC, CO2 Khi kiểm tra nồng độ khí xả động xăng, CO (monoxit cácbon) sinh lượng ôxy đưa vào buồng đốt không đủ HC (hydrocácbon) CO sinh 65 q trình đốt cháy khơng hồn tồn Ngồi HC sinh trường hợp sau: nhiệt độ khu vực đánh lửa thấp, chưa đạt tới nhiệt độ bốc cháy; khí nạp thổi qua thời gian xupáp thải đóng chưa hết Đây hai chất độc hại cần kiểm tra q trình kiểm định tơ Việt Nam Để có q trình cháy tốt cần lượng oxy vừa đủ để động làm việc chế độ khác Thành phần hỗn hợp cháy thường đánh giá đại lượng có tên hệ số dư lượng khơng khí, kí hiệu  Hệ số dư lượng khơng khí định nghĩa tỷ số lượng khơng khí thực tế vào buồng cháy (L) lượng khơng khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy hồn toàn đơn vị số lượng nhiên liệu (Lo) λ L L0 (4.1) Về mặt lý thuyết, hệ số dư lượng khơng khí  biến động giới hạn bốc cháy khí hỗn hợp, giới hạn bốc cháy  = 1.3 – 1.4 giới hạn bốc cháy = 0.4 – 0.5 = 1: Lượng khơng khí nạp lượng khơng khí lý thuyết, hỗn hợp gọi hỗn hợp lý thuyết hay hỗn hợp hoá định lượng - = 1.05 – 1.1: Hỗn hợp cháy nhạt, nhiên liệu bốc cháy gần hết, lượng khơng khí dư ít, lúc hiệu suất i đạt giá trị cực đại tiêu hao nhiên liệu Ge có giá trị nhỏ -  > 1.1: Lượng khơng khí dư nhiều, tốc độ cháy giảm, trình cháy kéo dài sang đường dãn nở làm cho công suất, hiệu suất giảm -  = 0.85 – 0.9: Lượng khơng khí thiếu so với lượng khơng khí lý thuyết, tốc độ cháy lớn, cơng suất động đạt cực đại -  < 0.85: Lượng khơng khí thiếu so với lượng khơng khí lý thuyết khoảng 15 – 25%, nhiên liệu cháy không hết, công suất giảm, suất tiêu hao nhiên liệu tăng, sinh nhiều muội than buồng cháy, khói đen… Khi có số liệu đo thành phần khí xả động ЗИЛ 130 sử dụng hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm điều khiển động cải tiến hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm, ta tiến hành phân tích số liệu thu 66 Bảng 4.2 Kết đo khí xả động ЗИЛ 130 sử dụng hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm điều khiển n CO HC (v/p) (%vol) (ppm)  CO2 (%vol) 400 7,05 3.780 0,882 8,62 800 5,15 2.471 1,106 8,21 1.200 0,16 1.229 1,015 8,79 1.600 0,27 1.545 1,062 9,95 2.000 0,51 1.641 0,894 10,53 2.400 0,65 1.692 0,971 11,25 3.000 0,42 2.009 0,995 7,27 Bảng 4.3 Kết đo khí xả động ЗИЛ 130 sử dụng hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm điều khiển n CO HC (v/p) (%vol) (ppm) CO2  (%vol) 400 5,00 2.643 0,843 9,16 800 3,29 1.912 1,019 10,75 1.200 0,25 1.348 1,025 11,14 1.600 0,14 1.365 1,076 13,21 2.000 0,21 1.392 0,861 11,92 2.400 0,39 1.278 0,902 11,73 3.000 1,17 1.021 0,934 9,18 Dựa vào bảng số liệu ta xây dựng đồ thị thể thành phần khí xả theo tốc độ động 67 Đồ thị 4.3 Thành phần HC khí xả Theo số liệu thu được, thành phần HC khí xả động sử dụng hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm điều khiển hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm ta thấy tốc độ động 400 v/ph nồng độ HC hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm 3.780 ppm cao hẳn hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm điều khiển 2.643 ppm Nồng độ HC động lắp hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm giảm nhanh hơn, cịn 1.912 ppm tốc độ động đạt 800 v/ph Với hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm điều khiển tốc độ 800 v/ph nồng độ HC động có xu hướng cao hơn, đến 2.471 ppm Ở tốc độ động 1.200 v/ph nồng độ HC động lắp HTĐL bán dẫn tiếp điểm 1.348 ppm, cao HTĐL bán dẫn có tiếp điểm 119 ppm, nhiên chênh lệch không đáng kể Tại thời điểm tốc độ động đạt từ 1.200 v/ph đến 3.000 v/ph nồng độ HC động sử dụng HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển có xu hướng tăng dần tới 2.009 ppm Tuy nhiên HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm điều khiển lại có khác biệt Nồng độ HC có xu hướng giảm tốc độ động đạt 3.000 v/ph cịn 1.021 ppm Như có thời điểm nồng độ HC động đạt tiêu chuẩn theo quy định Thành phần độc hại khí xả động xăng sử dụng hai hệ thống đánh lửa khác nhau, nồng độ CO, CO2 HC nhỏ theo lý thuyết  = 1,05 –1,1 68 Thực tế dựa vào hệ số dư lượng không khí  hai hệ thống thấy chế độ chạy không tải hệ số  HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển lớn HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm, hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm đáp ứng yêu cầu tốt Lượng nồng độ HC khí xả tăng lên HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm lượng nhiên liệu cháy chưa hết chưa cháy chứa khí thải (có thể chất lượng tia cao áp yếu hơn), với HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm nồng độ HC thấp đáng kể lượng hỗn hợp cháy đạt lý tưởng chất lượng tia cao áp tốt Khi tăng tốc độ động từ 800 đến 2.400 v/ph, hệ số  tỷ lệ thuận với nồng độ HC HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển thấy tốc độ cháy hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm điều khiển biến thiên theo hệ số , cịn với HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm  tỷ lệ nghịch với nồng độ HC, hệ thống hệ số  giữ ổn định nồng độ HC vậy, nghĩa trình cháy HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm tốt hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm điều khiển Ở tốc độ động từ 2.400 v/ph trở lên, tiến hành tăng tốc hệ số  HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển tăng nồng độ HC tăng nhanh, cịn với HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm hệ số  giữ ổn định hơn, giai đoạn hệ số  nồng độ HC tỷ lệ thuận với (cùng giảm nhẹ) Ta thấy tính ổn định khả đánh lửa nồng độ HC HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm tốt hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm điều khiển Giá trị nồng độ HC trung bình hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm 1.566 ppm, nhỏ giá trị trung bình hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm điều khiển (2.050 ppm) Quan sát đồ thị thành phần khí CO khí xả HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm thấy tốc độ động 400 v/ph, nồng độ CO HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm 5,0 %vol nhỏ nhiều so với HTĐL bán dẫn có tiếp điểm 7,05 %vol Tuy nhiên hai hệ thống không đạt tiêu chuẩn theo quy định Nhưng nói nồng độ HC sử dụng HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm có xu hướng giảm dải tốc độ thí nghiệm Đây nói HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm tạo trình cháy dẫn đến lượng nhiên liệu cháy kiệt 69 Đồ thị 4.4 Thành phần CO khí xả Tăng tốc độ từ 800 v/ph trở lên nồng độ CO HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm có xu hướng giảm thấp so với HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển Nhưng sau nồng độ CO hai hệ thống có xu hướng tăng trở lại, giá trị 3.000 v/ph nồng độ CO hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm 1,17 %vol, cịn với hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm điều khiển 0,42 % vol Giá trị nồng độ CO trung bình HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm 2,03 %vol lớn nhiều so với hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm điều khiển 1,49 %vol Tuy nhiên HTĐL khoảng tốc độ đo đạt tiêu chuẩn theo quy định Như vậy, tương tự HC, nồng độ CO sử dụng HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm có giảm (mặc dù khơng chênh lệch nhiều) tổ chức trình cháy động sử dụng HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm tốt Đối với đồ thị thành phần CO2 khí xả HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm thấy: giai đoạn bắt đầu xuất phát tốc độ vòng quay 400 v/ph có chênh lệch nồng độ CO2 với HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển 8,62 %vol cịn với HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm 9,16 % vol Từ 400 – 2.400 v/ph với HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển nồng độ CO2 có xu hướng tăng dần, từ 8,62 lên 11,25 % Như sau giảm xuống cịn 7,27 % vol tốc độ động 3.000 v/ph Còn với HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm nồng độ CO2 có xu hướng tăng nhanh đến khoảng tốc độ 1.600 v/ph tăng từ 9,16 %vol đến 13,21 % vol Sau 70 tiến hành tăng tốc đến tốc độ 3.000 v/ph nồng độ CO2 có xu hướng giảm dần 9,18 % vol Đồ thị 4.5 Thành phần CO2 khí xả Nhìn vào đồ thị 4.5 thấy, giai đoạn đầu khoảng 400 v/ph nồng độ CO2 HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm thấp HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển nghĩa q trình cháy hồn tồn HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm tốt HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển Từ 400 - 800 v/ph thấy nồng độ CO2 HTĐL bán dẫn có tiếp điểm giảm tỷ lệ nghịch với hệ số , từ 800 - 2.400 v/ph nồng độ CO2 lại có chiều hướng tăng tỷ lệ thuận với hệ số  Cịn với HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm điều khiển từ 400 – 2.000 v/ph nồng độ CO2 tăng dần tỷ lệ thuận với tốc độ vòng quay động Khi tiến hành tăng tốc 2.400 v/ph, HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển nồng độ CO2 lại có xu hướng giảm tỷ lệ nghịch với hệ số , với HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm nồng độ CO2 có xu hướng giảm cao đáng kể Giá trị trung bình nồng độ CO2 HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm 11,01 %vol lớn so với HTĐL bán dẫn có tiếp điểm điều khiển 9,23 %vol Như thành phần CO2 tăng HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm điều khiển q trình cháy tốt nên khẳng định lại HTĐL phù hợp với mục đích nghiên cứu đề tài 71 4.3 Đánh giá kết theo tiêu chuẩn 4.3.1 Đánh giá theo công suất động Theo tiêu chuẩn nhà sản xuất, công suất động ЗИЛ 130 đạt cực đại 110,4 kW (150 HP) tốc độ quay động 3.200 vịng/phút Mơmen xoắn cực đại đạt 401,8 N.m tốc độ động 1.800 – 2.000 vòng/phút Tuy nhiên kiểm tra thiết bị thử nghiệm động D260 kết cơng suất mômen động không đạt so với công bố nhà sản xuất Công suất cực đại đạt 84% mômen xoắn cực đại đạt 69% so với thiết kế Nguyên nhân có nhiều yếu tố ảnh hưởng có ngun nhân như: động cũ dẫn đến thông số kỹ thuật động không đảm bảo giống động (piston, xéc măng, xy lanh mòn, xupap bị cháy rỗ); có sai số thiết bị đo q trình thực hành đo… Nhưng xét cụ thể công suất cực đại động sử dụng HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm điều khiển thay HTĐL cũ tăng 1,6 kW tương đương 1,72% Tương tự mômen xoắn cực đại tăng 19,1 N.m tương đương 5,26% 4.3.2 Đánh giá theo suất tiêu hao nhiên liệu Do điều kiện thí nghiệm khơng cho phép nên khơng đánh giá xác lượng tiêu hao nhiên liệu động Căn vào kết khảo nghiệm sơ phòng thực hành đánh giá sử dụng xe thực tế lượng tiêu hao nhiên liệu động sử dụng HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm giảm đáng kể 4.3.3 Đánh giá theo tiêu chuẩn khí thải Hiện việc kiểm tra khí thải tô kiểm tra định kỳ (kiểm định) thực theo thông tư 10/2009/TT-BGTVT ngày 24/06/2009 Bộ Giao thơng vận tải Theo nội dụng thơng tư thành phần hàm lượng chất độc hại khí thải ô tô động cháy cưỡng (động chạy xăng) đánh giá dựa nồng độ hai thành phần, CO (monoxit cácbon) HC (hydro cácbon), ngun nhân khơng đạt khí thải loại động ЗИЛ 130 nồng độ CO lớn 4,5% thể tích nồng độ HC lớn 1.200 ppm (phần triệu thể tích) [4] Theo kết kiểm định động ЗИЛ 130 lắp HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm điều khiển thay HTĐL cũ ta thấy so với tiêu chuẩn đạt 72 yêu cầu nồng độ CO không đạt yêu cầu hàm lượng HC Nguyên nhân nhiều yếu tố nguyên nhân tiêu chuẩn kỹ thuật động không đảm bảo tiêu chuẩn kỹ thuật động cũ Tuy nhiên xét cụ thể so sánh hai HTĐL lắp động điều kiện kiểm định HTĐL bán dẫn khơng có tiếp điểm thay có hàm lượng HC trung bình 1.566 ppm, thấp 484 ppm Khi động đạt tốc độ 3.000 v/ph hàm lượng HC 1.021 ppm, đạt yêu cầu so với tiêu chuẩn kiểm định 73 CHƯƠNG KẾT LUẬN VÀ KHUYẾN NGHỊ 4.1 Kết luận Qua nghiên cứu sở lý thuyết, trình thực đề tài kết đề tài, ta nhận thấy việc thiết kế, chế tạo, lắp đặt thử nghiệm hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm thay cho hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm hồn tồn thực được, có tính khả thi cao Đồng thời sử dụng thử nghiệm thực tế Động làm việc tốt, ổn định chế độ, giảm tiêu hao nhiên liệu, giảm nồng độ chất độc hại khí xả Đồng thời việc chuyển đổi không phức tạp, không làm thay đổi lớn kết cấu, chi phí khơng đáng kể (khoảng 1.400.000 đồng) tận dụng nhiều chi tiết, phận HTĐL cũ theo xe Như vấn đề nghiên cứu, nội dung nghiên cứu đề tài hoàn toàn đúng, kết đề tài phù hợp với yêu cầu đặt Đảm bảo độ xác, tính khoa học có giá trị thực tiễn thực tế sử dụng chủng loại xe ЗИЛ 130 phục vụ quân đội Mục đích nghiên cứu đề tài phù hợp với định hướng đào tạo theo hướng ứng dụng Đại học Nha Trang 4.2 Khuyến nghị Hạn chế đề tài việc chưa tìm máy móc, thiết bị để đánh giá xác chất lượng tia cao áp Nồng độ khí thải chưa đạt tiêu chuẩn kiểm định chất lượng khí thải theo tiêu chuẩn quy định hành khắc phục cách bảo dưỡng, sửa chữa lại động để phục hồi đủ áp suất cuối kỳ nén, đồng thời nghiên cứu giảm thiểu chất độc hại khí thải phương pháp điều chỉnh Nhưng với ưu điểm có được, đề tài sở giúp cải tạo hệ thống đánh lửa cho động ô tô thuộc hệ cũ lưu hành, đảm bảo yêu cầu nguồn vật tư khan chưa có điều kiện thay quân đội Căn vào luận đề tài, quân nhân công tác nhà trường, tác giả mạnh dạn đề xuất với Ban Giám hiệu trường Trung cấp Kỹ thuật miền Trung đầu tư kinh phí để triển khai nhân rộng cho 20 xe ЗИЛ 130 hoạt động huấn luyện, đào tạo đơn vị Hướng nghiên cứu phù hợp cho nhiều chủng loại ô tô hệ cũ khác sử dụng HTĐL thường HTĐL bán dẫn có tiếp điểm cịn lưu hành Việt Nam 74 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt Đinh Ngọc Ân (1993), Trang bị điện ô tô-máy kéo, Giáo dục, Hà Nội Nguyễn Hữu Cẩn, (2004), Thí nghiệm tơ, Nxb Khoa học kỹ thuật Đỗ Văn Dũng (2007), Hệ thống điện điện tử ô tô đại, Đại học quốc gia Tp.HCM Cục đăng kiểm Việt Nam, (2014), Nghiệp vụ đăng kiểm viên kiểm định xe giới, Hà Nội Tiếng Nga Автомобиль ЗИЛ-130 и его модификации, (1980), Машиностроение, Москва Автомобиль ЗИЛ 131 и его модификации, (1978), Машиностроение, Москва 75 ... nghiên cứu ngồi nước Tình hình nghiên cứu cải hốn hệ thống đánh lửa ô tô hãng ô tô công bố ứng dụng liên tục vào dịng tơ sản xuất thương mại Tuy nhiên, chủng loại ô tô sử dụng hệ thống đánh lửa. .. tượng nghiên cứu Hệ thống đánh lửa ô tô quân ЗИЛ 130 Thay hệ thống đánh lửa bán dẫn có tiếp điểm hệ thống đánh lửa bán dẫn khơng có tiếp điểm 1.3.3 Phạm vi nghiên cứu Trong nội dung đề tài không... học: KHÁNH HÒA - 2018 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan kết đề tài: ? ?Nghiên cứu cải hoán hệ thống đánh lửa ô tô quân ЗИЛ 130? ?? công trình nghiên cứu cá nhân chưa công bố cơng trình khoa học khác thời