Tương quan giữa module biến dạng và ứng suất hữu hiệu trong thí nghiệm ba trục cho đất sét ở khu vực cần thơ

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐỖ THUẬN PHÁT TƯƠNG QUAN GIỮA MODULE BIẾN DẠNG VÀ ỨNG SUẤT HỮU HIỆU TRONG THÍ NGHIỆM BA TRỤC CHO ĐẤT SÉT Ở KHU VỰC CẦN THƠ Chuyên ngành : ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số ngành : 60.58.61 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, THÁNG 06 NĂM 2014 Cơng trình hồn thành tại: Trường Đại học Bách Khoa – ĐHQG - HCM Cán hướng dẫn khoa học: TS Nguyễn Minh Tâm Cán chấm nhận xét 1: TS Bùi Trường Sơn Cán chấm nhận xét 2: TS Trương Quang Thành Luận văn thạc sĩ bảo vệ hội đồng chấm bảo vệ luận văn thạc sĩ trường đại học Bách Khoa, ngày tháng năm 2014 Thành phần hội đồng đánh giá luận văn Thạc sĩ gồm: GS TS Trần Thị Thanh TS Đỗ Thanh Hải TS Bùi Trường Sơn TS Trương Quang Thành TS Nguyễn Minh Tâm Xác nhận chủ tịch hội đồng đánh giá luận văn Thạc sĩ trưởng khoa quản lý chuyên ngành CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TRƯỞNG KHOA QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH GS TS Trần Thị Thanh TS Nguyễn Minh Tâm ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHIÃ VIỆT NAM Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc -oOo Tp HCM, ngày tháng năm 2014 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: ĐỖ THUẬN PHÁT MSHV: 12860427 Ngày, tháng, năm sinh: 18/12/1984 Nơi sinh: Cần Thơ Chuyên ngành: Địa Kỹ Thuật Xây Dựng MS ngành: 60.58.61 1- TÊN ĐỀ TÀI: Tương quan Module biến dạng Ứng suất hữu hiệu thí nghiệm Ba trục cho đất sét khu vực Cần Thơ 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN: Dựa vào số liệu thí nghiệm nén ba trục CU tìm mối quan hệ module biến dạng Eu50 ứng suất hữu hiệu ’v cho đất sét khu vực Cần Thơ Kết mối quan hệ kiểm tra so sánh với kết nghiên cứu khác lên quan đến Eu50 để rút kết luận Nội dung luận văn: Mở đầu Chương 1: Tổng quan module biến dạng Chương 2: Cơ sở lý thuyết để xác định module biến dạng Chương 3: Xác định module biến dạng theo chiều sâu thí nghiệm nén ba trục CU Kết luận kiến nghị 3- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 10/02/2014 4- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 20/06/2014 5- CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : TS Nguyễn Minh Tâm CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN KHOA QL CHUYÊN NGÀNH TS Nguyễn Minh Tâm PGS.TS Võ Phán TS Nguyễn Minh Tâm LỜI CÁM ƠN Xin chân thành cảm ơn Q Thầy Cơ Bộ mơn Địa Cơ Nền MóngTrường Đại học Bách Khoa Thành phố Hồ Chí Minh nhiệt tình giảng dạy, quan tâm giúp đỡ tạo điều kiện tốt cho suốt q trình học tập vừa qua Tơi xin chân thành cảm ơn giúp đỡ tận tình thầy Nguyễn Minh Tâm dành cho suốt thời gian thực luận văn thạc sĩ Xin bày tỏ lòng biết ơn đến bạn học viên lớp Địa kỹ thuật Xây dựng khoá 2012 đồng nghiệp giúp đỡ góp nhiều ý kiến q báu cho suốt thời gian qua Do kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn khơng tránh khỏi thiếu sót, mong nhận góp ý Q Thầy Cơ bạn đồng nghiệp Học viên: Đỗ Thuận Phát Lớp: Địa kỹ thuật xây dựng (CT) 2012 TÓM TẮT Luận văn tập trung vào việc xác định thay đổi module biến dạng khơng nước (Eu50) với ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân (’v) đất cho loại đất sét khu vực Cần Thơ Các giá trị module biến dạng khơng nước Eu50 xác định dựa kết thí nghiệm nén ba trục CU Qua kết phân tích số liệu 100 mẫu, mối quan hệ Eu50 ’v cho loại đất khu vực địa chất nghiên cứu biểu diễn dạng hàm tuyến tính Kết mối quan hệ kiểm tra so sánh với kết nghiên cứu khác lên quan đến Eu50 để rút kết luận Ngoài ra, nghiên cứu thực mô cho cơng trình kè sơng Cần Thơ Plaxis thơng số Eu50 mơ hình Mohr - Coulomb xem xét ảnh hưởng có khơng có thay đổi theo chiều sâu (thay đổi theo ’v) Eu50 đến chuyển vị ngang tường kè độ lún đường sau lưng kè ABSTRACT This thesis concentrates on determining the variation of deformation undrained module Eu50 with vertical effective stress due to soil weight for three kind of clay in Can Tho area undrained modules Eu50 were determined basing on the experimental triaxial test in CU condition This relationship could be established in linear form after analyzing over 100 data of test This obtained result was also verified by comprising with other researches about value of Eu50 to get more detail conlusion Futhermore, silmulation of CanTho river bank project by Plaxis sofware was carried out in this research to look at the influences of change and unchange of Eu50 with depth in soil deposit to lateral displacement of river bank retaining struture and vertical settlement of ground surface behind river bank -1- DANH SÁCH HÌNH Hình 1.1 Đường biểu diễn ứng suất biến dạng tương đối trạng thái .5 Hình 1.2 Quan hệ Su Eu theo Ducan & Buchigani (1976) 10 Hình 1.3 Module biến dạng cát E (Ohya) 12 Hình 1.4 Module biến dạng Eu đất sét 12 Hình 2.1 Sơ đồ bố trí thí nghiệm bàn nén trường 16 Hình 2.2 Biểu đồ độ lún theo thời gian độ lún theo cấp tải 17 Hình 2.3 Sơ đồ nén trục nở hông 18 Hình 2.4 Quan hệ ứng suất biến dạng mẫu đất 19 Hình 2.5 Sơ đồ buồng nén thí nghiệm nén ba trục đối xứng trục 20 Hình 2.6 Tác dụng ứng suất ba trục khối đất 24 Hình 2.7 Biểu đồ xác định E0 E50 26 Hình 2.8 po, p1, ứng với A B 27 Hình 2.9 Sơ đồ thí nghiệm nén cố kết thiết bị nén khơng nở hơng 31 Hình 2.10 Ứng suất điểm M đất 36 Hình 2.11 Vịng Mohr ứng suất 37 Hình 2.12 Ứng suất điểm đất đạt trạng thái giới hạn theo thuyết phá hoại Mohr – Coulomb 38 Hình 2.13 Các biến dạng phân tố đất thường gặp 40 Hình 3.1 Xác định Eu50 thí nghiệm ba trục theo cấp tải 42 Hình 3.2 Biểu đồ tương quan Module biến dạng Eu50 ứng suất hữu hiệu s’v cho lớp sét trạng thái nhão 44 Hình 3.3 Biểu đồ tương quan Module biến dạng Eu50 ứng suất hữu hiệu s’v cho lớp đất sét trạng thái dẻo nhão 46 Hình 3.4 Biểu đồ tương quan Module biến dạng Eu50 ứng suất hữu hiệu s’v cho lớp đất sét dẻo cứng 48 Hình 3.5 Biểu đồ so sánh kết Eu 51 Hình 3.6 Giới thiệu qui mơ cơng trình kè sơng Cần Thơ 53 -2- Hình 3.7 Mơ hình mơ cơng trình 57 Hình 3.8 Ứng suất hữu hiệu cơng trình 58 Hình 3.9 Tổng chuyển vị trường hợp 59 Hình 3.10 Tổng chuyển vị trường hợp 62 Hình 3.11 Tổng chuyển vị trường hợp 65 Hình 3.12 Tổng chuyển vị trường hợp 68 Hình 3.13 Biểu đồ so sánh chuyển vị TH mô 71 Hình 3.14 Biểu đồ so sánh kết nội lực TH mô 73 -1- DANH SÁCH BẢNG Bảng 1.1 Khoảng giá trị module hệ số Poisson Bảng 1.2 Bảng giá trị ước lượng module biến dạng hệ số Poison đất Bảng 1.3 Giá trị hệ số hiệu chỉnh mk Bảng 1.4 Giá trị module biến dạng theo sức kháng mũi xuyên tĩnh Bảng 1.5 Các công thức thực nghiệm xác định module biến dạng dựa vào sức chống cắt đất 10 Bảng 1.6 Mối quan hệ Sức chống cắt Su ứng suất tiền cố kết s’p 11 Bảng 1.7 Module biến dạng khơng nở hơng E theo thí nghiệm CPT 13 Bảng 2.1 Thơng số hình dạng khơng thứ nguyên Ab/L2 35 Bảng 2.2 Đặc trưng vật liệu đất mơ hình Mohr – Coulomb 39 Bảng 3.1 Bảng tổng hợp Eu50 theo s’v lớp sét trạng thái nhão 43 Bảng 3.2 Bảng tổng hợp Eu50 theo s’v lớp sét trạng thái dẻo nhão 45 Bảng 3.3 Bảng tổng hợp Eu50 theo s’v lớp sét trạng thái dẻo cứng 47 Bảng 3.4 Bảng kết giá trị module biến dạng theo nhiều phương pháp 50 Bảng 3.5 Bảng tổng hợp thơng số đầu vào mơ hình Mohr - coulomb 54 Bảng 3.6 Bảng tổng hợp module biến dạng lớp đất cho trường hợp 57 Bảng 3.7 Bảng so sánh kết chuyển vị trường hợp 71 Bảng 3.8 Bảng so sánh kết nội lực mơ hình 72 -1- MỤC LỤC MỞ ĐẦU 1 Vấn đề thực tiễn tính cấp thiết đề tài Mục tiêu nghiên cứu .1 Phương pháp nghiên cứu Ý nghĩa khoa học tính thực tiễn đề tài Phạm vi giới hạn đề tài CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ MODULE BIẾN DẠNG 1.1 Khái niệm module biến dạng 1.1.1 Khái niệm 1.1.2 Mục đích xác định module biến dạng 1.2 Tổng quát module biến dạng .3 1.3 Khái niệm module nước khơng nước 1.4 Phạm vi áp dụng lý thuyết đàn hồi module biến dạng 1.5 Mối quan hệ module đàn hồi module nén trục 1.6 Module cắt 1.7 Mối tương quan module biến dạng loại đất .7 1.7.1 Xác định module biến dạng dựa vào bảng tra Braja M.Das .7 1.7.2 Theo qui phạm xây dựng TCVN 9362 – 2012 .8 1.7.3 Theo tương quan thực nghiệm Mitchell Gardner (1975) 1.7.4 Theo Sức chống cắt khơng nước đất 1.7.5 Theo kết thí nghiệm SPT 11 1.7.6 Theo kết thí nghiệm CPT 13 CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT XÁC ĐỊNH MODULE BIẾN DẠNG 15 2.1 Các thí nghiệm xác định Module biến dạng 15 2.1.1 Xác định từ thí nghiệm bàn nén trường 15 2.1.2 Xác định từ thí nghiệm nén đơn 18 2.1.3 Xác định từ thí nghiệm ba trục CU 19 - 65 - Hình 3.11 Tổng chuyển vị trường hợp a Chuyển vị tường kè Chuyển vị theo phương ngang: Ux = 87,08x10-3m - 66 - b Độ lún khuôn viên xanh Độ lún theo phương đứng: Uy = -201,26x10-3m c Nội lực cọc * Cọc đứng: Lực cắt: -9,91 kN/m Moment: 37,71 kNm/m - 67 - * Cọc xiên: Lực cắt: -17,02 kN/m Moment: 46,22 kNm/m 3.4.3.4 Trường hợp 4: Module biến dạng lấy vị trí đáy lớp đất Tương tự trường hợp 1, mô cơng trình mơ hình Mohr – coulomb với thông số đầu vào thể bảng 3.5 Trong đó: Giá trị module biến dạng Eref xác định vị trí đáy lớp đất theo bảng 3.6 không xét độ gia tăng module biến dạng Eu50 theo độ sâu (Eu50 lấy đáy lớp xem số lớp đất) Kết tổng chuyển vị đất trường hợp thể qua hình 3.12 - 68 - Hình 3.12 Tổng chuyển vị trường hợp a Chuyển vị tường kè Chuyển vị theo phương ngang: Ux = 57,38x10-3m - 69 - b Độ lún khuôn viên xanh Độ lún theo phương đứng: Uy = -142,28x10-3m c Nội lực cọc * Cọc đứng: Lực cắt: -9,34 kN/m Moment: 32,51 kNm/m - 70 - * Cọc xiên: Lực cắt: -16,43 kN/m Moment: 39,69 kNm/m 3.4.4 So sánh kết trường hợp mô 3.4.4.1 So sánh kết chuyển vị Kết mơ tốn Plaxis có xét đến thay đổi module khơng nước Eu50 theo độ sâu so sánh với trường hợp có giá trị Eu50 không thay đổi xác định vị trí khác để đưa nhận xét ảnh hưởng việc khai báo độ gia tăng module biến dạng đến độ ổn định, biến dạng cơng trình, tác giả tổng hợp kết chuyển vị trường hợp thể bảng 3.7 - 71 - Bảng 3.7 Bảng so sánh kết chuyển vị trường hợp Kết mô Chuyển vị theo phương ngang tường kè (m) Độ lún đường sau lưng kè (m) TH TH TH TH 97,71x10-3 157,06x10-3 87,08x10-3 57,38x10-3 -165,48x10-3 -332,51x10-3 -201,26x10-3 -142,28x10-3 Trong đó: TH 1: Thơng số module biến dạng Eref (Eu50) lấy cách mặt lớp 1m khai báo độ gia tăng module biến dạng theo độ sâu TH 2: Thông số module biến dạng Eref (Eu50) lấy cách mặt lớp 1m TH 3: Thông số module biến dạng Eref (Eu50) lấy lớp TH 4: Thông số module biến dạng Eref (Eu50) lấy đáy lớp Kết bảng 3.7 thể lại dạng biểu đồ hình 3.13 Trong kết TH lấy làm gốc để so sánh với trường hợp lại Biểu đồ so sánh kết chuyển vị 120% 100,94% 100% 80% 60,74% 60% 40% 20% 21,62% 0,00% 0,00% 0% -20% -10,88% -14,02% -40% -41,28% -60% TH TH Chuyển vị tường kè TH TH Độ lún đường Hình 3.13 Biểu đồ so sánh chuyển vị TH mô Nhận xét: Dựa vào kết trường hợp phân tích từ bảng 3.7 biểu đồ hình 3.13 thấy có chênh lệch kết thay đổi thông số Eu50 theo không theo độ sâu Kết chuyển vị trường hợp giá trị Eu50 - 72 - xem số xác định vị trí lớp đất (TH 3) gần với trường hợp Eu50 thay đổi theo chiều sâu (TH 1) (chênh lệch khoảng 10% - 20%); Trong trường hợp lại cho kết chênh lệch với trường hợp Eu50 thay đổi theo chiều sâu (chênh lệch từ 60% - 100%) Do thiết kế để đơn giản sử dụng phân tích với Eu50 số chọn lựa tương ứng với vị trí lớp đất Trong trường hợp thiết kế xét đến tính an tồn sử dụng Eu50 vị trí đỉnh lớp đất 3.4.4.2 So sánh kết nội lực cọc Sau phân tích kết chuyển vị hai trường hợp mô phỏng, nhận thấy khai báo độ gia tăng module biến dạng theo độ sâu kết chuyển vị theo phương đứng hai trường hợp lớn Điều chứng tỏ module biến dạng ảnh hưởng lớn đến độ ổn định cơng trình Để nhận xét module biến dạng có ảnh hưởng đến kết cấu cơng trình nào, tác giả ghi nhận số liệu moment lực cắt hai cọc đứng xiên mơ hình để đánh giá kết dựa tỷ số kết hai trường hợp Các số liệu nội lực hai trường hợp tổng hợp bảng 3.8 Bảng 3.8 Bảng so sánh kết nội lực mơ hình Kết mơ Cọc đứng Lực cắt kN/m Moment kNm/m Cọc xiên Lực cắt kN/m Moment kNm/m TH TH TH TH -11,38 47,82 -10,47 46,89 -9,91 37,71 -9,34 32,51 -16,76 55,92 -17,33 57,11 -17,02 46,22 -16,43 39,69 Trong đó: TH 1: Thơng số module biến dạng Eref (Eu50) lấy cách mặt lớp 1m khai báo độ gia tăng module biến dạng theo độ sâu TH 2: Thông số module biến dạng Eref (Eu50) lấy cách mặt lớp 1m TH 3: Thông số module biến dạng Eref (Eu50) lấy lớp TH 4: Thông số module biến dạng Eref (Eu50) lấy đáy lớp - 73 - Kết bảng 3.8 thể lại dạng biểu đồ hình 3.14 Trong kết TH lấy làm gốc để so sánh với trường hợp lại Biểu đồ so sánh kết nội lực 10% 3,40% 2,13% 5% 1,55% 0,00%0,00%0,00%0,00% 0% -1,94% -5% -10% -1,97% -8,00% -15% -12,92% -17,35% -20% -17,93% -21,14% -25% -30% -29,02% -32,02% -35% TH TH Lực cắt cọc đứng Moment cọc đứng TH Lực cắt cọc xiên TH Moment cọc xiên Hình 3.14 Biểu đồ so sánh kết nội lực TH mô Nhận xét: Dựa vào kết trường hợp phân tích từ bảng 3.8 biểu đồ hình 3.14 Nhận thấy việc khai báo thông số module biến dạng Eu50 theo khơng theo độ sâu mơ hình Morh – Coulomb ảnh hưởng đến nội lực kết cấu (cụ thể toán nội lực cọc bê tơng) Trong đó, trường hợp thơng số Eu50 lấy đỉnh lớp (TH 2) có giá trị nội lực gần với trường hợp Eu50 thay đổi theo chiều sâu (TH 1) (chênh lệch từ 2% đến 8%), trường hợp thông số Eu50 lấy đáy lớp (TH 4) có giá trị chênh lệch với trường hợp Eu50 thay đổi theo chiều sâu (TH 1) (chênh lệch đến 32%) Trong trường hợp thiết kế đơn giản thiên an tồn sử dụng Eu50 vị trí đỉnh lớp đất - 74 - KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Luận văn tập trung vào việc xác định thay đổi module biến dạng khơng nước (Eu50) với ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân (s’v) đất cho loại đất sét khu vực Cần Thơ Cụ thể mối quan hệ module biến dạng khơng nước với giá trị ứng suất có hiệu trọng lượng thân đất xác định qua sau: Đối với lớp sét trạng thái nhão: Eu50 = 24,916.s’v + 950,29 Đối với lớp sét trạng thái dẻo nhão: Eu50 = 31,911.s’v + 935,16 Đối với lớp sét trạng thái dẻo cứng: Eu50 = 39,377.s’v + 197,76 Qua việc so sánh hàm tương quan tìm với cơng thức xác định thay đổi Eu50 theo độ sâu, giá trị Eu50 xác định theo mối quan hệ với s’v áp dụng phù hợp cho loại đất sét cố kết nhẹ sét cố kết thường Ngoài ra, nghiên cứu thực mơ cho cơng trình kè sơng Cần Thơ Plaxis thơng số Eu50 mơ hình Mohr - Coulomb xem xét có khơng có thay đổi theo chiều sâu (thay đổi theo s’v) Qua việc mô cho thấy thiết kế để đơn giản sử dụng phân tích với Eu50 số vị trí lớp đất Trong trường hợp thiết kế xét đến tính an tồn sử dụng Eu50 vị trí đỉnh lớp đất Kiến nghị Khi tính tốn tốn địa kỹ thuật mơ mơ hình Mohr – Coulomb chương trình plaxis nên xét đến độ gia tăng module biến dạng theo độ sâu Trong trường hợp thiết kế đơn giản sử dụng phân tích với - 75 - Eu50 số vị trí lớp đất Trong trường hợp thiết kế xét đến tính an tồn sử dụng Eu50 vị trí đỉnh lớp đất Trong trường hợp thiết kế thiếu số liệu module biến dạng khơng nước thí nghiệm nén ba trục khu vực địa chất Cần Thơ tham khảo số liệu luận văn Hướng nghiên cứu Trong mơ hình Mohr – coulomb phần khai báo thơng số nâng cao ngồi thơng số độ gia tăng module biến dạng Eincrement cịn thơng số độ gia tăng lực dính cincrement theo độ sâu Do thời gian hạn hẹp nên tác giả chưa nghiên cứu vấn đề này, có điều kiện để thực tiếp phần khai báo thơng số nâng cao mơ hình Mohr – coulomb hồn chỉnh - 76 - TÀI LIỆU THAM KHẢO Bowles, J.E (1996), Foundation Analysis and Design, Mc Graw-Hill Braja M Das (1984), Principles of Foundation Engineering, PWS – Kent - Boston Bjerrum, L (1964) “Stability of slopes in strongly consolidated plastic clays” N G I – Int Report F – 269 Bùi Trường Sơn (2011), Địa chất cơng trình, NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh Chandler, R J (1988) “The In Situ Measurement of the Undrained Shear Strength of Clays Using the Field Vane,” STP 1014, Vane Shear Strength Testing in Soils: Field and Laboratory Studies, ASTM, pp 13-44 Clough, G.W and Mana, A.I (1976) Lessons learned in finite element anlysis of temporary excavations Proceedings, 2nd International Conference on Numerical Methods in Geomechanics, ASCE, Vol 100 (12), 1259-1274 Dames & Moore (1975), Outfall Diffuser and Dike Stability Studies, Valdez Terminal, D&M Project 8354-059-20 Duncan, J.M and Buchignani, A.L (1976) “An engineering manual for settlement studies.” Department of Civil Engineering, University of California, Berkeley Gazetas, G., Dobry, R., & Tassoulas, J L (1985) Vertical Response of Arbitrarily Shaped Embedded Foundations Journal of Geotechnical Engineering, 111(6), 750-771 10 Jamiolkowski, M et al (1985) New developments in field and laboratory testing of soils Theme Lecture, 11th Int Conf on Soil Mechanics and Foundation Engineering, San Francisco 11 Ladd, C and Foote, R., Ishihara, K., Schlosser, F., and Poulos, H G (1977) “Stress Deformation and Strength Characteristics”, Proceedings, 9th - 77 - International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Tokyo, Vol 2, 421-494 12 Ladd, C and Edgers, L (1972): “Consolidated-undrained direct simple shear tests on saturated clays”, MIT Research Report, R72-82 13 Mayne, P.W (1988) Discussion of "Dilatometer Testing of Highly Overconsolidated Clays", ASCE Journal of Geotechnical Engineering, Vol 114, No 12, pp 1462-1465 14 Mesri, G (1989) “A re-evaluation of Su ( mob )  0.22.s 'p using laboratory shear tests.” Can Geotech J.,26 (1), 162–164 15 Mitchell, J and Gardner W (1975), In Situ Measurement of Volume Change Characteristics, Proceedings, In Situ Measurement of Soil Properties, Volume II, Raleigh, NC, ASCE, pp 279-345 16 Ohya, S., Imai, T., Matsubara, M., 1982, “Relationships between N – Value by SPT and LLT Measurement Results”, Proceedings of the 2nd European Symposium on Penetration Testing, Amsterdam, pp 125 – 130 17 Plaxis Version Tutorial Manual 18 Robertson, P.K., Campanella, R.G., Gillespie, D & By T (1988) Excess pore pressures and the flat dilatometer test Proc ISOP-1, Orlando, FL (USA), pp 567-576 19 Sanglerat, G., 1972 The penetrometer and soil exploration Elsevier Publishing Company Amsterdam, Netherlands 20 Schmertmann, J.H (1970) “Static cone to compute static settlement over sand.” Journal of the Soil Mechanics and Foundations Division, ASCE, Vol 96, No SM3, Proc Paper 7302, 1011-1043 21 Schmertmann, J.H (1988) Guidelines for Using the CPT, CPTU and Marchetti DMT for Geotechnical Design Report No FHWA-PA-87-024+84-24 to PennDot, Vol III – DMT Test Methods and Data Reduction - 78 - 22 Skempton, A.W 1957 Discussion: Further data on the c/p ratio in normally consolidated clays Proceedings of the Institution of Civil Engineers,7: 305–307 23 Stroud, M A (1974) “The standard penetration test in insensitive clays and soft rock,” Proceedings of the 1st European Symposium on Penetration Testing, Sweden: Stockholm, vol 2(2), 367-375 24 TCVN 9362 (2012), Tiêu chuẩn thiết kế nền, nhà cơng trình, Bộ Xây dựng LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên : ĐỖ THUẬN PHÁT Ngày, tháng, năm sinh : 18/12/1984 Nơi sinh : Cần Thơ Địa liên lạc : 74B Nguyễn Thị Minh Khai, P An Lạc, Q Ninh Kiều, Tp Cần Thơ Điện thoại liên lạc : 0939.292896 Email : dothuanphat84@gmail.com QUÁ TRÌNH HỌC TẬP:  Năm 2008: Tốt nghiệp Đại Học Cần Thơ  Năm 2012 – 2014: Học viên cao học khóa 2012 ngành Địa Kỹ Thuật Xây Dựng Trường Đại Học Bách Khoa – Đại Học Quốc Gia TP.HCM Q TRÌNH CƠNG TÁC :  Năm 2008 - 2011: Công tác Công ty Cổ Phần Tư Vấn Đầu tư phát triển An Giang – Số – 3, đường Lê Hồng Phong, Long Xuyên, An Giang  Năm 2011 - 2012: Công tác Công ty TNHH Nguyễn Phát, số A248 Dân Cư 91B – P An Bình – Q Ninh Kiều – TP Cần Thơ  Năm 2012 đến nay: Công tác Công ty TNHH MTV TV & XD Thăng Long, số 530 ấp Phú Xuân, TT Mái Dầm, H Châu Thành, T Hậu Giang ... chất khu vực Cần Thơ có thí nghiệm nén ba trục CU, tính tốn module biến dạng từ mẫu đất thí nghiệm, lập mối tương quan module biến dạng ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân đất cho loại đất sét khu. .. Biểu đồ tương quan Module biến dạng Eu50 ứng suất hữu hiệu s’v cho lớp sét trạng thái nhão 44 Hình 3.3 Biểu đồ tương quan Module biến dạng Eu50 ứng suất hữu hiệu s’v cho lớp đất sét trạng... xung quanh, ứng suất hữu hiệu thẳng ? ?ứng nằm ngang Ứng suất lớn (s1 kN/m2): ứng suất lớn nhất, thí nghiệm nén ba trục ứng suất theo phương dọc trục Ứng suất nhỏ (s3 kN/m2): thí nghiệm nén ba trục