Đồ án bê tông 2 thiết kế kết cầu khung trục gồm cột dầm sàn ( hệ dầm trực giao) có bao gồm bảng excel tính toán( bản vẽ cad, mô hình khung ETABS 2015, tính võng SAFE 2016). Truyền tải từ sàn vào bằng phương pháp tra bảng sau đó dựng mô hình tính toán thép khung bằng Etabs.
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TRẦN NGỌC THANH Mục lục Danh sách hình vẽ………………………………………………………… 114 Danh sách bảng biểu…………………………………………………………116 LỜI MỞ ĐẦU Sau thời gian học tập nghiên cứu trường đặt biêt sau em học môn kết cấu Bê tông cốt thép em tích lũy số kiến thức định để thực hiện1đồ án Bê tông cốt thép theo kế hoạch Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng Trường Đại học Giao Thông Vận Tải Thành Phố Hồ Chí Minh SVTH: DIỆP BẢO NGUN ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: TRẦN NGỌC THANH Trong thời gian thực Đồ án gặp số khó khăn định em cố gắng, nổ lực học hỏi, bổ sung kiến thức để hoàn thành tiến độ giao Tuy nhiên kiến thức thân hạn chế nên ảnh hưởng phần đến “chất lượng” đồ án Vì chắn đồ án cịn nhiều sai sót Rất mong nhận quan tâm đóng góp ý kiến từ thầy cô bạn bè để em kịp thời khắc phục, tạo điều kiện thuận lợi cho trình làm việc, cơng tác sau Em xin chân thành cảm ơn tồn thể thầy Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng Trường Đại học Giao Thông Vận Tải Thành Phố Hồ Chí Minh, thầy TRẦN NGỌC THANH tận tình hướng dẫn - truyền đạt kiến thức chuyên môn - kinh nghiệm thực tế cho em suốt q trình học tập mơn học Bê tơng cốt thép trường thời gian làm đồ án Trong thời gian làm đồ án môn học em nhận quan tâm, giúp đỡ tận tình thầy , với tất lịng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn Tp HCM ngày 05 tháng 01 năm 2011 Người thực DIỆP BẢO NGUN TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ I – GIỚI THIỆU CHUNG: I.1 Đề bài: SVTH: DIỆP BẢO NGUYÊN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TRẦN NGỌC THANH Hình 1.1 Đề Yêu cầu: Thiết kế sàn tầng điển hình khung ngang trục I.2 Số liệu đồ án: Mã số 47 Nhịp L1 9.7m Nhịp L2 9.7m Chiều cao H1 5.6m SVTH: DIỆP BẢO NGUYÊN Chiều cao H2 3.3m Vùng gió IIa ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TRẦN NGỌC THANH II – CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN, CHỌN VẬT LIỆU : II.1 Vật liệu sử dụng: Bê tơng : - Bê tơng có Mác 350 có: Rb = 145 kG/cm2 , Rbt = 10.5 kG/cm2, γb= Cốt thép : - Thép nhóm AI cho loại đường kính Φ ≤10 có : Rs = Rsc = 2250 kG/cm2 - Thép nhóm AIII cho loại đường kính Φ ≥12 có : Rs = Rsc = 3650 kG/cm2 II.2 Chọn sơ kích thước tiết diện Chọn kích thước dầm : Tại nhịp dầm theo phương cạnh ngắn tịa nhà ta bố trí dầm phụ vuống góc tựa lên dầm bố trí dầm phụ mép thơng tầng hình vẽ: SVTH: DIỆP BẢO NGUYÊN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TRẦN NGỌC THANH Hình 2.1 Mặt dầm sàn tầng điển hình Chọn sơ tiết diện dầm chính: dc = L ÷ 12 h dc = ÷ hdc b h b SVTH: DIỆP BẢO NGUYÊN dp = L ÷ 12 dp = ÷ hdp Với h h dp b b dc : chiều cao dầm : chiều cao dầm phụ dc dp : chiều rộng dầm :chiều rộng dầm phụ L: chiều dài thân dầm từ trục tới trục Để tiện cho việc tính tốn thi cơng copha, đặt cốt thép ta chọn dầm dầm phụ có nhịp dài để tính kích thước cho tồn dầm h dc = 1 = × 9.7 = 1.22 ÷ 0.81 L max ÷ 12 ÷ 12 h dc = 0.85(m) => chọn b dc = 1 = ì 0.85 = 0.43 ữ 0.21 h dc 2÷4 2÷4 b dc = ( m ) => Chọn Vậy tiết diện sơ dầm 400x850 (mm) h dp = 1 L= × 9.7 = 0.81 ÷ 0.65 12 ÷ 15 12 ÷ 15 h => Chọn dp = 0.7(m) b dp = 1 = ì 0.7 = 0.35 ữ 0.18 h dp 2ữ4 2÷4 b dp = 0.3(m) => Chọn Vậy tiết diện sơ dầm phụ 300x700 (mm) Chọn kích thước chiều dày sàn : hs = Sử dụng công thức : L m ≥ hmin Trong đó: hmin =4cm sàn mái, = 6cm sàn nhà + m =30-35 dầm, = 40 kê cạnh + Lmin cạnh ngắn sàn Các sàn có kích thước chênh lệch không 10% coi ô sàn lấy sàn có kích thước lớn để tính sàn Hình 2.2 Thứ tự sàn tầng điển hình Ô sàn L1 (m) L2 (m) l2/l1 kiểu sàn m h sàn (m) 1;2;19;20;115;116 3.15 4.3 1.365 phương 40 0.07875 3;3*;4;21;22;23;96;117 2.05 4.5 2.195 1phương 30 5;24 2.8 4.5 1.429 phương 40 0.07 6;25 3.5 4.5 1.286 phương 40 0.0875 4.5 4.5 phương 40 0.1125 4.3 4.5 1.05 phương 40 0.075 113;114 2.9 3.15 1.086 phương 40 0.0725 97;118 4.25 4.5 1.059 phương 40 0.10625 128 4.3 1.43 phương 40 95;119;120;127 1.3 4.5 3.462 1phương 30 106 2.57 4.05 1.576 phương 40 0.06425 98 1.8 2.5 1.389 phương 40 0.045 99 1.8 3.01 1.672 phương 40 0.045 28;33;38;110;133 2.2 2.38 1.082 phương 40 0.055 41;42;78;79 2.65 3.15 1.189 phương 40 0.06625 0.06833 7;10;11;14;15;26;30;31;3 5;36 100,101,102,18;40 8;9;12;13;16;17;27;29;32; 34; 37;37;103;104;109;111;1 24; 125;130;131 100;101;105,107,108,112 121;122;123;126;129;132 0.075 0.04333 43;44;45;80 2.05 3.15 1.537 phương 40 0.05125 60;61 1.7 3.15 1.853 phương 40 46 2.65 2.8 1.057 phương 40 0.06625 47 2.65 3.5 1.321 phương 40 0.06625 57;58;59;83;84;85;86;87; 2.65 4.5 1.698 phương 40 0.06625 0.0425 48;49;50;51;52;53;54;55; 56 88; 90;91;92;93;94;89 0.05666 63 1.7 4.25 2.5 1phương 30 64 1.7 2.8 1.647 phương 40 65 1.7 3.5 2.059 1phương 30 1.7 4.5 2.647 1phương 30 81 2.65 4.25 1.604 phương 40 0.06625 82 2.65 3.5 1.321 phương 40 0.06625 66;67;68;69;70;71;72;73; 74 75;76;77 0.0425 0.05666 0.05666 Bảng 2.1: Chiều dày sàn → Dựa vào kết tính tốn cụ thể để tiện cho thiết kế thi công ta chọn bề dày ô sàn hành lang hs = 0.07 m Chiều dày sàn cịn lại hs = 0.12 m 3.Chọn sơ kích thước tiết diện cột: Chọn theo công thức sau: F = Trong đó: kN Rb ÷ + K = 1,1 l, 5:là hệ số kể đến momen, ta lấy chung =1,2 cho toàn cột + N = qStb n + q (kN/m2)= q+p: giá trị tải trọng đứng sơ 1m2 sàn, lấy trị số, q = 15 kN/m2 cơng trình chung cư + S (m2) diện tích sàn truyền tải lên cột khung, + n số tầng nhà, n = 10 + Rb cường độ chịu nén bê tông, Rb = 14,5MPa Hình 2.3 Diện truyền tải từ sàn vào cột Ta chọn sơ tiết diện cụ thể sau cột sau: Cột C1 C2 C3 Stb (m2) 13.622 27.787 N (kN) 2043.36 4168.125 C4 28.215 31.207 4232.25 4681.125 C5 17.1 2565 C6 17.1 2565 Ftt (m2) 0.16910565 0.34494827 0.35025517 0.38740344 0.21227586 0.21227586 bxh(cm) tiết diện chọn Tầng 1=>5 Tầng 5=>9 45x45 35x35 60x60 40x50 60x60 40x50 60x60 40x50 45x45 35x35 45x45 35x35 5.2 – Thép cột: _Tính độ lệch tâm ban đầu e0: Ta có: eo = max (e1 ; ea ) Độ lệch tâm tĩnh học: e1 = Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea _Tính hệ số uốn dọc = Trong đó: Ncr : lực nén tới hạn L0 : chiều dài tính tốn cấu kiện : l0 = 0,7l: khung nhiều nhịp S : hệ số kể đến ảnh hưởng độ lệch tâm eo ; (Rb tính MPa) ϕ p : hệ số xét đến ảnh hưởng cốt thép căng ứng lực trước, với bê tông cốt thép thường: ϕ p = ϕl : hệ số kể đến tính chất dài hạn tải trọng: : momen lực dọc tải trọng dài hạn gây M, N : nội lực tính tốn tiết diện (lấy giá trị tuyệt đối) Eb : môđun đàn hồi bêtông Es : môđun đàn hồi cốt thép I : momen quán tính tiết diện bê tơng : momen qn tính cốt thép Do ban đầu chưa biết As nên giả thiết trước hàm lượng cốt thép µt _ Tính độ lệch tâm tính tốn: Ƞ Xác định trường hợp lệch tâm: x= TH1: Nếu ≤ x≤ lệch tâm lớn TH2: Nếu x < a' lệch tâm lớn TH3: Nếu x > lệch tâm bé Trường hợp lệch tâm lớn: ( 2a ' ≤ x ≤ ) ⇒ Trường hợp lệch tâm lớn: ( x < 2a ') ⇒ Trường hợp lệch tâm bé: (x > ) Tính lại x: x= Với = -(+2) = 2() = 2n() n= Sau tính cốt thép theo công thức: Kiểm tra hàm lượng cốt thép: b Chọn cốt đai theo cấu tạo -Đường kính cốt đai: φ (d1 đường kính lớn cốt dọc) - Khoảng cách cốt đai s≤ 15d2 ≤ 50cm (d2 đường kính cốt dọc bé nhất) - Khi µ% > 3% s≤10d2 s≤ 30cm - Khi h ≥ 50cm cần có cốt dọc phụ Đường kính cốt dọc phụ ≥ φ12 phi e phi µ gt (13%) 0.622304 1.2446 0.3088 0.105263 0.3088 0.3088 0.3088 0.3088 0.3088 0.3088 0.3088 Unique Load P M2 b h0 L0 e1 ea e0 Name combo Tm m U5 20.2 0.4 mái 29 U11 3.34 0.4 mái 29 U1 Story9 26 U5 Story9 26 U6 Story9 26 U1 Story8 23 U5 Story8 23 U10 Story8 23 U1 Story7 20 U5 Story7 20 U7 Story7 20 U5 m 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 Story6 17 U5 Story6 17 U10 Story6 17 U5 Story5 14 U5 Story5 14 U7 Story5 14 U5 Story4 11 U5 Story4 11 U16 m 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 m 29 m 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 m mái T 32.4 31.7 32.6 88.9 85.5 89.4 145 136 146 203 188 203 263 241 263 324 295 324 386 348 Story 19.5 21.4 3.45 20.1 22.7 3.58 20.5 19.8 2.02 19.8 30.6 2.73 30.6 30.6 3.82 30.6 31.4 3.62 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 6 6 6 6 0.622304 0.105263 0.59896 0.241368 0.040327 0.225366 0.156076 0.026277 0.14066 0.0975 0.010732 0.0975 0.59896 0.241368 0.040327 0.225366 0.156076 1.1979 0.4827 0.3088 0.4507 0.3121 0.026277 0.3088 0.3088 0.14066 0.3088 0.3088 0.0975 0.3088 0.3088 0.0167 0.3088 0.3088 0.0975 0.3088 0.3088 0.116298 0.02 0.116298 0.3165 0.3165 0.01132 0.02 0.02 0.3165 0.3165 0.116298 0.02 0.116298 0.3165 0.3165 0.094298 0.02 0.094298 0.3165 0.3165 0.012935 0.02 0.02 0.3165 0.3165 0.094298 0.02 0.094298 0.3165 0.3165 0.081317 0.02 0.081317 0.3165 0.3165 0.010384 0.02 0.02 0.3165 0.3165 Story4 11 U5 Story3 U17 Story3 U7 Story3 U5 Story2 U5 Story2 U19 Story2 U5 Story1 U14 Story1 U22 Story1 U5 mái 15 U4 mái 15 U10 mái 15 U1 Story9 13 U4 Story9 13 U6 Story9 13 U1 Story8 12 U4 Story8 12 U11 Story8 12 U1 Story7 10 U4 Story7 10 U8 Story7 10 U1 Story6 U4 Story6 U11 Story6 U4 Story5 U4 Story5 U8 Story5 U4 Story4 U4 Story4 U11 Story4 U4 386 422 31.4 35.2 402 3.87 448 513 455 513 545 511 574 31.3 30.5 31.4 81.2 79.4 81.8 131 119 132 182 166 182 235 209 235 290 258 290 344 301 344 34.8 33.5 0.06 33.5 19.1 0.4 18.9 6 6 6 6 6 19.3 0.4 2.69 0.4 18.7 19.7 3.2 18.4 21.0 3.21 18.8 18.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 1.79 0.4 15.5 0.4 28.2 2.4 28.2 28.1 3.33 28.1 28.6 3.1 28.6 6 6 6 6 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 2.3 2.3 2.3 2.3 3.9 3.9 3.9 0.081317 0.02 0.081317 0.3165 0.3165 0.083511 0.02 0.083511 0.3165 0.3165 0.009627 0.02 0.02 0.3165 0.3165 0.077594 0.02 0.077594 0.3165 0.3165 0.065334 0.02 0.065334 0.289667 0.000132 0.02 0.02 0.289667 0.065334 0.02 0.065334 0.289667 1.4 0.035141 0.02 0.035141 0.331667 1.4 0.000782 0.02 0.02 0.331667 1.4 0.032886 0.02 0.032886 0.331667 0.3088 0.3088 0.3088 0.3088 0.3088 0.3088 0.3088 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 0.61536 0.088052 0.595359 0.243446 0.040267 0.225956 0.160131 0.026779 0.142706 0.100708 0.010738 0.084852 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.016 0.61536 0.088052 0.595359 0.243446 0.040267 0.225956 0.160131 0.2896 0.2896 0.2896 0.3316 0.3316 0.3316 1.2307 0.3088 1.1907 0.4868 0.3088 0.4519 0.3202 0.026779 0.3088 0.3088 0.142706 0.3088 0.3088 0.100708 0.3088 0.3088 0.0167 0.3088 0.3088 0.084852 0.3088 0.3088 0.119644 0.02 0.119644 0.3165 0.3165 0.011458 0.02 0.02 0.3165 0.3165 0.119644 0.02 0.119644 0.3165 0.3165 0.09705 0.02 0.09705 0.3165 0.3165 0.012893 0.02 0.02 0.3165 0.3165 0.09705 0.02 0.09705 0.3165 0.3165 0.083186 0.02 0.083186 0.3165 0.3165 0.010285 0.02 0.02 0.3165 0.3165 0.083186 0.02 0.083186 0.3165 0.3165 Story3 U10 Story3 U8 Story3 U4 Story2 U4 Story2 U14 Story2 U4 Story1 U7 Story1 U18 Story1 U4 mái 50 U10 mái 50 U16 mái 50 U1 Story9 49 U10 Story9 49 U4 Story9 49 U1 Story8 48 U7 Story8 48 U1 Story8 48 U1 Story7 47 U7 Story7 47 U1 Story7 47 U1 Story6 46 U10 Story6 46 U18 Story6 46 U1 Story5 45 U8 Story5 45 U4 Story5 45 U1 Story4 44 U11 Story4 44 U2 Story4 44 U1 366 349 399 457 391 457 464 441 499 60.3 63.3 65.7 163 171 175 260 282 284 354 391 394 454 462 505 563 598 614 666 600 724 32.3 3.52 32.2 28.0 0.2 28.0 15.9 0.79 15.4 11.1 6 6 6 6 6 0.5 0.68 0.5 2.96 0.5 7.51 0.5 0.2 0.5 0.76 0.5 10.3 0.5 0.06 0.5 0.24 0.5 9.96 0.5 0.13 0.5 1.71 0.5 14.7 0.09 1.67 15.7 0.03 2.61 18.0 0.05 2.97 7 7 7 7 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 2.3 2.3 2.3 3.9 3.9 3.9 0.088259 0.02 0.088259 0.3165 0.3165 0.01008 0.02 0.02 0.3165 0.3165 0.080587 0.02 0.080587 0.3165 0.3165 0.061251 0.02 0.061251 0.289667 0.000511 0.02 0.02 0.289667 0.061251 0.02 0.061251 0.289667 1.4 0.034363 0.02 0.034363 0.331667 1.4 0.001789 0.02 0.02 0.331667 1.4 0.030837 0.02 0.030837 0.331667 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 0.184694 0.010739 0.04504 0.045992 0.001168 0.004333 0.039911 0.000213 0.000843 0.028063 0.000332 0.004337 0.032373 0.000194 0.003307 0.027842 5.01E-05 0.004245 0.027045 8.33E-05 0.004099 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.184694 0.0267 0.04504 0.045992 0.0267 0.0267 0.039911 0.0267 0.0267 0.028063 0.0267 0.0267 0.2896 0.2896 0.2896 0.3316 0.3316 0.3316 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 Story3 43 U7 Story3 43 U18 Story3 43 U1 Story2 42 U2 Story2 42 U21 Story2 42 U1 Story1 41 U2 Story1 41 U9 Story1 41 U1 mái 30 U6 mái 30 U8 mái 30 U12 Story9 28 U10 Story9 28 U17 Story9 28 U1 Story8 27 U10 Story8 27 U2 Story8 27 U1 Story7 25 U7 Story7 25 U21 Story7 25 U1 Story6 24 U7 Story6 24 U11 Story6 24 U1 Story5 22 U7 Story5 22 U11 Story5 22 U1 Story4 21 U10 Story4 21 U13 Story4 21 U1 Story3 19 U10 748 758 834 786 861 948 850 950 18.4 0.03 1.28 46.9 0.31 3.62 47.1 0.11 7 7 7 7 1043 4.13 57.4 59.4 62.5 162 170 178 264 237 295 365 381 412 468 466 531 574 566 649 680 680 768 783 11.3 0.5 0.66 0.5 4.63 0.5 8.93 0.5 0.04 0.5 2.31 0.5 9.12 0.5 0.02 0.5 1.37 0.5 10.9 0.5 0.1 0.5 2.93 0.5 15.9 7 7 7 7 0.16 3.77 18.2 0.39 4.83 20.7 0.11 5.49 19.8 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 2.3 2.3 2.3 3.9 3.9 3.9 0.024651 3.96E-05 0.001534 0.059704 0.00036 0.003816 1.4 0.055498 1.4 0.000116 1.4 0.003961 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 0.198051 0.011106 0.073985 0.054967 0.000234 0.012943 0.034451 8.42E-05 0.004637 0.029847 0.000262 0.007101 0.034136 0.000343 0.007094 0.031702 0.000689 0.007433 0.030423 0.000162 0.007146 0.025369 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.026 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.059704 0.3158 0.3158 0.0333 0.3158 0.3158 0.0333 0.3158 0.3158 0.055498 0.341 0.341 0.0333 0.341 0.341 0.0333 0.341 0.341 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.326125 0.198051 0.0267 0.073985 0.054967 0.0267 0.0267 0.034451 0.0267 0.0267 0.029847 0.0267 0.0267 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.3261 0.034136 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 772 887 796 Story3 19 U19 Story3 19 U1 Story2 18 U2 Story2 18 U18 896 0.09 Story2 18 U1 1011 2.85 Story1 16 U3 842 47.8 Story1 16 U1 1104 0.46 Story1 16 U1 1107 3.64 Story 0.02 3.74 48.3 7 7 7 7 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 2.3 2.3 3.9 3.9 3.9 2.59E-05 0.004216 0.060713 0.0001 0.002819 1.4 0.056859 1.4 0.000417 1.4 0.00329 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 0.033 Unique Name mái 29 mái 29 mái 29 Story9 26 Story9 26 Story9 26 Story8 23 Story8 23 Story8 23 Story7 20 Story7 20 Story7 20 Story6 17 Story6 17 Story6 17 Story5 14 Story5 14 Story5 14 Story4 11 Story4 11 Story4 11 Story3 Story3 Story3 Story2 Story2 Story2 Story1 0.0333 0.3319 0.3319 0.0333 0.3319 0.3319 0.060713 0.3158 0.3158 0.0333 0.3158 0.3158 0.0333 0.3158 0.3158 0.056859 0.341 0.341 0.0333 0.341 0.341 0.0333 0.341 0.341 Story1 Story1 mái 15 mái 15 mái 15 Story9 13 Story9 13 Story9 13 Story8 12 Story8 12 Story8 12 Story7 10 Story7 10 Story7 10 Story6 Story6 Story6 Story5 Story5 Story5 Story4 Story4 Story4 Story3 Story3 Story3 Story2 Story2 Story2 Story1 Story1 Story1 mái 50 mái 50 mái 50 Story9 49 Story9 49 Story9 49 Story8 48 Story8 48 Story8 48 Story7 47 Story7 47 Story7 47 Story6 Story6 46 46 Story6 46 Story5 45 Story5 45 Story5 45 Story4 44 Story4 44 Story4 44 Story3 43 Story3 43 Story3 43 Story2 42 Story2 42 Story2 42 Story1 41 Story1 41 Story1 41 mái 30 mái 30 mái 30 Story9 28 Story9 28 Story9 28 Story8 27 Story8 27 Story8 27 Story7 25 Story7 25 Story7 25 Story6 24 Story6 24 Story6 24 Story5 22 Story5 22 Story5 22 Story4 21 Story4 21 Story4 21 Story3 19 Story3 19 Story3 19 Story2 18 Story2 18 Story2 18 Story1 16 Story1 16 Story1 16 Bảng 4.11 thống kê kết tính thép cột b Chọn cốt đai theo cấu tạo -Đường kính cốt đai: φ (d1 đường kính lớn cốt dọc) - Khoảng cách cốt đai s≤ 15d2 ≤ 50cm (d2 đường kính cốt dọc bé nhất) - Khi µ% > 3% s≤10d2 s≤ 30cm - Khi h ≥ 50cm cần có cốt dọc phụ Đường kính cốt dọc phụ ≥ φ12 Vậy chọn cốt đai cho cột φ8a300 h0 Kiểm tra giật đứt hs hs hs F hs Hình 4.25- Sơ đồ tính tốn giật đứt cấu kiện bê tơng cốt thép -Cốt treo dạng đai : h F 1 − s ÷ ≤ ∑ R sw Asw h0 Trong đó: F lực giật đứt; hs khoảng cách từ vị trí đặt lực giật đứt đến trọng tâm tiết diện cốt thép dọc; ∑ R sw A sw tổng lực cắt chịu cốt thép đai đặt phụ thêm vùng giật đứt có chiều dài a bằng: a = 2hs + b b bề rộng diện tích truyền lực giật đứt Sử dụng cốt treo dạng đai có đường kính số nhánh n=2 Tầng Điển hình Tĩnh tải G (kN) G1=27.08 G2=22.97 G3=25.44 G4=5.836 G5=20.41 G1=9.976 Trệt Mái G2=10.13 G3=25.26 G4=12.80 G1=16.85 G2=16.85 G3=16.85 Hoạt tải P (kN) P1=5.21 P2=4.07 P3=8.17 P4=1.30 P5=4.09 P1=5.61 P2=6.88 P3=8.73 Lực cắt F (kN) 34 Đạt P4=7.23 20.039 Đạt 19.41 Đạt 17.879 Đạt 17.879 Đạt P1=2.55 P2=1.02 P3=1.02 F max (kN) Kiểm tra 32.3 Đạt 27.045 Đạt 33.625 Đạt 7.144 Đạt 24.508 Đạt 15.592 17.011 37.86 Đạt Đạt Bảng 4.12 kiểm tra lực điều kiện đặt cốt treo Vậy vị trí dầm phụ tựa lên dầm bổ sung thép đai thỏa điều kiện giật đứt nên khơng cần bố trí cốt vai bị Hình 4.26 Bố trí thép khung Danh sách hình vẽ Danh sách bảng biểu ... Liên kết tự do: có cạnh khơng liên kết - Tuỳ theo điều kiện liên kết cạnh mà chọn sơ đồ tương ứng tính tốn nội lực + Liên kết xem khớp: kê lên tường , lắp ghép, liên kết với dầm biên + Liên kết. .. ta lấy chung =1,2 cho toàn cột + N = qStb n + q (kN/m2)= q+p: giá trị tải trọng đứng sơ 1m2 sàn, lấy trị số, q = 15 kN/m2 cơng trình chung cư + S (m2) diện tích sàn truyền tải lên cột khung, ... Tải trọng lớp cấu tạo sàn STT Các lớp cấu tạo δ (mm) - gstt ( daN/m2 ) 68.75 70.2 192.5 330 35.1 504.05 366.55 Tĩnh tải sàn tường truyền vào sàn: Thông thường tường thường có kết cấu dầm đỡ để