do an cung cap dien truong dai hoc hang hai viet nam

1 Mục lục: Chương : Xác định phụ tải tính tốn cho phân xưởng .- 1.1.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng N - 1.2.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng G - 1.3.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng U - 1.4.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng Y - 1.5.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng Ê - 10 1.6.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng O - 11 1.7.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng V - 13 1.8.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng I - 15 1.9.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng H - 16 1.10.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng T .- 18 1.11.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng Ư - 20 1.12.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng K - 22 1.13.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng Ă - 23 1.14.Xác định phụ tải điện cho phân xưởng K - 25 1.15 Xác định phụ tải điện cho phân xưởng L……………………… -26 1.16.Tổng hợp toàn phụ tải điện cho tồn xí nghiệp - 27 1.17.Biểu đồ phụ tải .- 28 Chương : Thiết kế sơ đồ cung cấp điện .- 30 2.1.Xác định vị trí đặt trạm biến áp - 30 2.2.Các phương án dây từ trạm biến áp đến phân xưởng - 30 2.3.Chọn công suất số lượng máy biến áp - 33 2.4.Xác định tiết diện dây dẫn .- 33 2.5.Xác định tổn thất công suất đường dây .- 49 2.6.Xác định tổn thất điện .- 54 2.7.Kết luận chọn phương án thiết kế .- 54 Chương Lựa chọn kiểm tra thiết bị điện .- 55 3.1.Tính tốn ngắn mạch điểm đặc trưng - 55 3.2.Lựa chọn kiểm tra thiết bị điện phần tử mang điện .- 56 Chương 4: Tính tốn nối đất bù cơng suất phản kháng - 60 4.1.Tính tốn nối đất làm việc .- 60 4.3.Tính tốn chống sét - 61 4.3.Xác định dung lượng bù - 63 4.4.Giải toán bù - 63 Kết luận .- 66 Tài liệu tham khảo - 67 - CHƯƠNG : XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TỐN CHO TỪNG PHÂN XƯỞNG 1.1.XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG N Bảng 1.1: Bảng thông số phân xưởng N 1.1.1.Phụ tải động lực P = P = 5.6+4.5+10+7.5+10+2.8+5+7.5 =52.9 (kW) Pk=5.6*0.65+4.5*0.62+10*0.46+7.5*0.56+10*0.68+2.8*0.87+ +5*0.83+7.5*0.38 = 31.466 (kW) k = = = 0.59 (1) Số máy phân xưởng N máy Số máy có P  = n=6 máy (5.6, 10, 7.5, 10, 5, 7.5) P = P = 5.6+10+7.5+10+5+7.5 = 45.6 (kW) n = = = 0.75 P = = = 0.86 * Tra bảng tính nhq theo n* P* tr.36 tài liệu Cung Cấp Điện n = 0.9 n = n*n = 0.9*8 = 7.2  chọn n = (2) Từ k tính (1) n tính (2) dùng bảng tra trị số k theo k n tr.32 tài liệu Cung Cấp Điện ta hệ số k = 1.3  P = k*k*P = 1.3*0.59*52.9 = 40.57(kW) Pcos = 5.6*0.78+4.5*0.81+10*0.68+7.5*0.64+10*0.79+2.8*0.84+ +5*0.77+7.5*0.69 = 38.89 (kW) cos = = = 0.73  Q = P*tg = 40.57*0.93 = 37.73 (kVAr)  S = = =55.4 (kVA) 1.1.2 Phụ tải chiếu sáng Phụ tải chiếu sáng cho phân xưởng N tính theo cơng thức: P = p*F*k Trong : F (m) điện tích phân xưởng p(kW/m) suất phụ tải chiếu sáng tính đơn vị sản suất chọn p = 0.012(kW/m) k hệ số nhu cầu chiếu sáng, chọn k = 0.8 cho toàn phân xưởng Diện tích xưởng N là: F = a*b = 14*22 = 308 m  P = p*F*k = 0.012*308*0.8 = 2.96 Ta có cos chiếu sáng là: cos = 0.95  Q = 3.696*tg = 2.96*0.33 = 0.9768 (kVAr)  S = = = 3.11(kVA) 1.1.3.Tổng hợp phụ tải toàn phân xưởng N P = P + P = 40.57+2.96 = 43.53 (kW) cos = = = 0.74  S = = = 58.82(kVA)  Q = = =39.55 (kVAr) 1.2.XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG G Bảng 1.2: Bảng thông số phân xưởng G 1.2.1.Phụ tải động lực P = 10+2.8+4.5+6.3+7.2+6+5.6+4.5+10 = 56.9 (kW) Pk = 10*0.43+2.8*0.54+4.5*0.56+6.3*0.47+7.2*0.49+6*0.67+ +5.6*0.65+4.5*0.62+10*0.46 = 29.871 (kW) k = = = 0.52 (3) Số máy phân xưởng G máy Trong số máy có P  = n = máy (10, 6.3, 7.2, 6, 5.6, 10) P = P = 10+6.3+7.2+6+5.6+10 = 45.1 (kW) n = = = 0.75 P = = = 0.79 Tra bảng tính n theo n P tr.36 tài liệu Cung Cấp Điện n = 0.93 n = n*n = 0.93*9 = 8.37  chọn n = (4) Từ k tính (3) n tính (4) dùng bảng tra trị số k theo k n tr.32 tài liệu Cung Cấp Điện ta hệ số k = 1.39  P = k*k*P = 1.39*0.52*56.9 = 41.13 (kW) = 10*0.74+2.8*0.69+4.5*0.82+6.3*0.83+7.2*0.83+6*0.76+5.6*0.78+ +4.5*0.81+10*0.68 = 43.6 (kW) cos = = = 0.766 S = = = 53.69 (kVA) Q = = = 34.93 (kVAr) 1.2.2 Phụ tải chiếu sáng Diện tích xưởng G là: F = a*b = 14*28 = 392m  P = p*F*k = 0.012*392*0.8 = 3.76 (kW) Ta có cos chiếu sáng là: cos = 0.95  S = = = 3.96 (kVA)  Q = = = 1.24 (kVAr) 1.2.3.Tổng hợp phụ tải toàn phân xưởng G P = P+P = 41.13+3.76 = 44.89 (kW) cos = = = 0.78  S = = = 57.55 (kVA)  Q = = =36.01 (kVAr) 1.3.XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG U Bảng 1.3: Bảng thông số phân xưởng U 1.3.1.Phụ tải động lực P = P= 8.5+4.5+6.5+10+4+10+4.5+3 = 51 (kW) Pk = 8.5*0.85+4.5*0.56+6.5*0.62+10*0.41+4*0.66+10*0.37+ +4.5*0.67+3*0.75 = 29.48 (kW) k = = = 0.58 (5) Số máy phân xưởng U máy Trong số máy có công suất P  = : n = máy (8.5, 6.5, 10, 10)  P = P = 8.5+6.5+10+10 = 35 (kW) n = = = 0.5 P = = = 0.69 Tra bảng tính n theo n P tr.36 tài liệu Cung Cấp Điện n = 0.82 n = n*n = 0.82*8 = 6.56  chọn n = (6) Từ k tính (5) n tính (6) dùng bảng tra trị số k theo k n tr.32 tài liệu Cung Cấp Điện ta hệ số k = 1.35  P = k*k*P = 1.35*0.58*51 = 39.93 (kW) Pcos=8.5*0.81+4.5*0.76+6.5*0.73+10*0.65+4*0.77+10*0.8+ +4.5*0.73+3*0.75 = 38.165 (kW)  cos = = = 0.748  S = = = 53.38 (kVA)  Q = = = 35.43 (kVAr) 1.3.2 Phụ tải chiếu sáng Diện tích xưởng U là: F = a*b = 18*34 = 612 m  P = p*F*k = 0.012*612*0.8 = 5.87(kW) Ta có cos chiếu sáng là: cos = 0.95  S = = = 6.18 (kVA)  Q = = = 1.93 (kVAr) 1.3.3.Tổng hợp phụ tải toàn phân xưởng U P = P+P = 41.13+3.76 = 44.89 (kW) cos = = = 0.78  S = = = 57.55 (kVA)  Q = = =36.01 (kVAr) 1.4.XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG Y Bảng 1.4: Bảng thông số phân xưởng Y 1.4.1.Phụ tải động lực P = P = 4+10+4.5+3+5+4.5+6+3.6+4.2+7 = 51.8 (kW) Pk = 4*0.66+10*0.37+4.5*0.67+3*0.75+5*0.63+4.5*0.65+ +6*0.65+3.6*0.72+4.2*0.42+7*0.80 = 31.536 (kW) k = = = 0.61 (7) Số máy phân xưởng Y 10 máy Trong số máy có cơng suất P  = n = máy (10, 5, 7) P= P = 10+5+7 = 22 n = = = 0.3 P = = = 0.42 Tra bảng tính n theo n P tr.36 tài liệu Cung Cấp Điện n = 0.86 n = n*n = 0.86*10 = 8.6  chọn n = (8) Từ k tính (7) n tính (8) dùng bảng tra trị số k theo k n tr.32 tài liệu Cung Cấp Điện ta hệ số k = 1.28  P = k*k*P = 1.28*0.61*51.8 = 40.44(kW) Pcos=4*0.77+10*0.80+4.5*0.73+3*0.75+5*0.76+4.5*0.8+6*0.82+ +3.6*0.67+4.2*0.68+7*0.75 = 39.453 (kW) cos = = = 0.76 S = = = 53.21 (kVA) Q = = = 35.7(kVAr) 1.4.2 Phụ tải chiếu sáng Diện tích xưởng Y là: F = a*b = 14*28 = 392 m  P = p*F*k = 0.012*392*0.8 = 3.76 (kW) Ta có cos chiếu sáng là: cos = 0.95  S = = = 3.96 (kVA)  Q = = = 1.24 (kVAr) 1.4.3.Tổng hợp phụ tải toàn phân xưởng Y P = P + P = 40.44+3.76 = 44.2 (kW) cos = = = 0.776  S = = = 56.96 (kVA)  Q = = = 35.93 (kVAr) 1.5.XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG Ê Bảng 1.5: Bảng thông số phân xưởng Ê 1.5.1.Phụ tải động lực P = P = 7+10+2.8+4.5+6.3 = 30.6 (kW) Pk = 7*0.8+10*0.43+2.8*0.54+4.5*0.56+6.3*0.47 = 16.893 (kW) k = = = 0.55 Số máy phân xưởng Ê máy Trong số máy có cơng suất P  = n = máy (7, 10, 6.3) P= 7+10+6.3 = 23.3 n = = = 0.6 P = = = 0.76 Tra bảng tính n theo n P tr.36 tài liệu Cung Cấp Điện n = 0.87 n = n*n = 0.87*5 = 4.35 chọn n = Từ k n dùng bảng tra trị số k theo k n tr.32 tài liệu Cung Cấp Điện ta hệ số k = 1.6  P = k*k*P = 1.6*0.55*30.6 = 26.93 (kW) Pcos = 7*0.75+10*0.74+2.8*0.69+4.5*0.82+6.3*0.83 = 23.501 (kW) cos = = = 0.77 S = = = 34.97(kVA) Q = = = 22.31(kVAr) 1.5.2 Phụ tải chiếu sáng Diện tích xưởng Ê là: F = a*b = 12*20 = 240 m  P = p*F*k = 0.012*240*0.8 = 2.304 (kW) Ta có cos chiếu sáng là: cos = 0.95  S = = = 2.425 (kVA)  Q = = = 1.32 (kVAr) 1.5.3.Tổng hợp phụ tải toàn phân xưởng Ê P = P + P = 26.93+2.425 = 29.355(kW) cos = = = 0.78  S = = = 37.63(kVA)  Q = = = 23.54(kVAr) 1.6.XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG O Bảng 1.6: Bảng thông số phân xưởng O 1.6.1.Phụ tải động lực P = P = 4.5+10+7.5+10+2.8+5+7.5 = 47.3 (kW) Pk = 4.5*0.62+10*0.46+7.5*0.56+10*0.68+2.8*0.87+ +5*0.83+7.5*0.38 = 27.83 (kW) k = = = 0.59 Số máy phân xưởng O máy Trong số máy có cơng suất P  = n = máy (10, 7.5, 10, 5, 7.5) P= 10+7.5+10+5+7.5 = 40 n = = = 0.71 P = = = 0.84 Tra bảng tính n theo n P tr.36 tài liệu Cung Cấp Điện n = 0.86 n = n*n = 0.86*7 = chọn n = Từ k n dùng bảng tra trị số k theo k n tr.32 tài liệu Cung Cấp Điện ta hệ số k = 1.4  P = k*k*P = 1.4*0.59*47.3 = 39.07 (kW) Pcos=4.5*0.81+10*0.68+7.5*0.64+10*0.79+2.8*0.84+5*0.77+ +7.5*0.69 = 34.522 (kW) cos = = = 0.73  S = = = 53.52 (kVA) Q = = = 36.58(kVAr) 1.6.2 Phụ tải chiếu sáng Diện tích xưởng O là: F = a*b = 16*28 = 448 m  P = p*F*k = 0.012*448*0.8 = 4.3(kW) Ta có cos chiếu sáng là: cos = 0.95  S = = = 4.52(kVA)  Q = = = 1.39 (kVAr) 1.6.3.Tổng hợp phụ tải toàn phân xưởng O P = P + P = 39.07+4.3 = 43.37(kW) cos = = = 0.77  S = = = 56.79 (kVA)  Q = = = 36.66 (kVAr) 1.7.XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG V Bảng 1.7: Bảng thông số phân xưởng V 1.7.1.Phụ tải động lực Ta có : Pdmmax  10 (kW) � n1  n5 �Pk i 1 Pdm max  (kW)  17.485 i sdi P1  �Pi  31 (kW) i 1 PT  �Pi  35 (kW) i 1 k sdtb  �Pk i sdi i 1 �P i 1 �Pcos i 1 i i  0.5 i  25.61 costb  �Pcos i 1 i �P i 1 i  0.73 i n1   0.8 n � � nhq*  0.91 � nhq  n * nhq*  5*0.91  � kmax  1.57 P1 31 P*    0.86 PT 35 � Pdl  kmax * ksdtb * PT  1.57 *0.5*35  37.07 (kW) P � Sdl  dl  50.78( kVA) costb � Qdl  Pdl * tgtb  34.71(kVAr ) 1.7.2.Phụ tải chiếu sáng n*  Ta có Pcs  po * S * knc = 12*14* 22*0.8  2.96 (kW) Qcs  Pcs * tg  0.97 (kVAr) Scs  Pcs  Qcs2  3.12(kVA) 1.7.3.Tổng hợp phụ tải cho phân xưởng V  Công suất tính tốn tác dụng phân xưởng Ptt  Pdl  Pcs  40.03( kW )  Công suất tính tốn tồn phần phân xưởng Stt  Ptt2  Qtt2  53.63(kVA)  Cơng suất tính toán phản kháng phân xưởng Qtt  Qcs  Qdl  35.68(kVAr )  Hệ số Costt phân xưởng Costt  Ptt  0.75 Stt 1.8.XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG I Bảng 1.8: Bảng thông số phân xưởng I 1.8.1.Phụ tải động lực P = P = 4.5+6.3+7.2+6+5.6+4.5+10 = 44.1(kW) Pk = 4.5*0.56+6.3*0.47+7.2*0.49+6*0.67+5.6*0.65+4.5*0.62+ +10*0.46 = 24.06 (kW) k = = = 0.55 Số máy phân xưởng I máy Trong số máy có cơng suất P  = n = máy P= 6.3+7.2+6+5.6+10 =35.1 n = = = 0.71 P = = = 0.79 Tra bảng tính n theo n P tr.35 tài liệu Cung Cấp Điện n = 0.95 n = n*n = 0.95*7 = 6.65  chọn n = Từ k n dùng bảng tra trị số k theo k n tr.32 tài liệu Cung Cấp Điện ta hệ số k = 1.43  P = k*k*P = 1.43*0.55*44.1 = 34.68(kW) Pcos = 4.5*0.82+6.3*0.83+7.2*0.83+6*0.76+5.6*0.78+4.5*0.81+10*0.68 = 34.27 (kW) cos = = = 0.78  S = = = 44.46(kVA)  Q = = = 27.82(kVAr) 1.8.2 Phụ tải chiếu sáng Diện tích xưởng I là: F = a*b = 12*20 = 240 m  P = p*F*k = 0.012*240*0.8 = 2.304(kW) Ta có cos chiếu sáng là: cos = 0.95  S = = = 2.425(kVA)  Q = = = 0.76(kVAr) 1.8.3.Tổng hợp phụ tải toàn phân xưởng I P = P + P = 34.68+2.304 = 36.984 (kW) cos = = = 0.66  S = = = 56.04(kVA)  Q = = = 42.1(kVAr) 1.9.XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG H Bảng 1.9: Bảng thông số phân xưởng H 1.9.1.Phụ tải động lực P = P = 2.8+4.5+6.3+7.2+6+5.6+4.5+10+7.5+10 = 64.4(kW) Pk = 2.8*0.54+4.5*0.56+6.3*0.47+7.2*0.49+6*0.67+5.6*0.65+ +4.5*0.62+10*0.46+7.5*0.56+10*0.68 = 36.571 (kW) k = = = 0.57 Số máy phân xưởng H 10 máy Trong số máy có cơng suất P  = n = máy 10 U”% = *100 = 1.79 Tổn thất điện áp công suất tác dụng: U’% = U - U”% = 5-1.79 = 3.21%  U’ = 0.0321*400 = 12.84(V) Tiết diện dây dến phân xưởng K là: F = = = 74 mm Tra bảng 2-55 (tr 654,[2])  Chọn loại dây AC-95 -Tính lại tổn thất điện áp theo loại dây chọn: Tra bảng 2-35(tr 645,[2]) điện trở điện kháng ứng với loại dây chọn : r = 0.33 /km, x = 0.371 /km U= = 20.62(V) U% = *100 = 5.15%  Dây dẫn chọn không thỏa mãn Vậy ta chọn loại dây AC-120 -Tính lại tổn thất điện áp theo loại dây chọn: Tra bảng 2-35(tr 645,[2]) điện trở điện kháng ứng với loại dây chọn : r = 0.27 /km, x = 0.365 /km U = = 18.64(V) U% = *100 = 4.66%  Loại dây dã chọn đảm bảo yêu cầu đặt 2.5.XÁC ĐỊNH TỔN THẤT CÔNG SUẤT TRÊN CÁC ĐƯỜNG DÂY 2.5.1.Phương án a.Từ điểm đấu điện tới chạm biến áp P = rL = *0.927*0.441= 577(W) Q = xL = *0.27*0.441 = 168(VAr) S = = = 601(VA) b.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng N P = rL = *0.85*0.123 = 2260(W) Q = xL = *0.403*0.123 = 1071(VAr) S = = = 2501(VA) c.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng G P = rL = *1.38*0.092 = 2627(W) Q = xL = *0.25*0.092 = 476(VAr) S = = = 2670(VA) d.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng U P = rL = *3.12*0.031 = 2002(W) Q = xL = *0.25*0.031 = 160(VAr) S = = = 2008(VA) e.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng Y P = rL = *1.38*0.107 = 2994(W) Q = xL = *0.25*0.107 = 542(VAr) S = = = 3043(VA) f.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng Ê P = rL = *2.06*0.101 = 1841(W) Q = xL = *0.25*0.101 = 223(VAr) 35 S = = = 1854(VA) g.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng O P = rL = *1.38*0.105 = 2920(W) Q = xL = *0.25*0.105 = 529(VAr) S = = = 2967(VA) h.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng T P = rL = *3.12*0.038 = 1628(W) Q = xL = *0.25*0.038 = 130(VAr) S = = = 1633(VA) i.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng V P = rL = *0.85*0.198 = 1560(W) Q = xL = *0.403*0.198 = 740(VAr) S = = = 1727(VA) j.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng Ơ P = rL = *0.46*0.16 = 2302(W) Q = xL = *0.382*0.16 = 1912(VAr) S = = = 2992(VA) k.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng Ư P = rL = *1.38*0.075 = 4087(W) Q = xL = *0.25*0.075 = 740(VAr) S = = = 4153(VA) l.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng H P = rL = *1.38*0.095 = 3878(W) Q = xL = *0.25*0.095 = 702(VAr) S = = = 3941(VA) m.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng L P = rL = *3.12*0.031 = 1433(W) Q = xL = *0.25*0.031 = 115(VAr) S = = = 1437(VA) n.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng K P = rL = *3.12*0.021 = 1286(W) Q = xL = *0.25*0.021 = 103(VAr) S = = = 1290(VA) o.Trên đường dây từ TBA đến phân xưởng I P = rL = *1.38*0.075 = 5755(W) Q = xL = *0.25*0.075 = 1042(VAr) S = = = 5848(VA) p.Tổn thất cơng suất tồn xí nghiệp P = 2260+2627+2002+2994+1841+2920+1628+1560+2302+4087+3878+ +1433+1286+5755 = 36573 (W)  36.6 (kW) Q =1071+476+160+542+223+529+130+740+1912+740+702+115+103+1042 = 8485 (VAr)  8.5 (kVAr) S = 2501+2670+2008+3043+1854+2967+1633+1727+2992+4153+ +3941+1437+1290+5848 = 38064 (VA)  38.1 (kVA)  P’ = P + P = 610.715+36.6 = 647.315 (kW) S’ = S + S = 827.36+38.1 = 865.46 (kVA) 36 Q’ = Q + Q = 557.01+8.5 = 565.51 (kVAr) 2.5.2.Phương án Tổn thất công xuất đường dây từ máy biến áp tới phân xưởng L, U, I, T, K, Ư tính tương tự phương án Tổn thất công suất đường dây từ trạm biến áp đến phân xưởng H,N Tổn thất đoạn HN P = rL = *0.33*0.028 = 199(W) Q = xL = *0.371*0.028 = 224(VAr) S = = = 299(VA) a.Tổn thất từ trạm biến áp tới H P = rL = *0.33*0.095 = 3068(W) Q = xL = *0.371*0.095 = 3450(VAr) S = = = 4616(VA) Tổn thất từ trạm biến áp tới N P = 199+3068 = 3267(W) Q = 224+3450 = 3674(VAr) S = 299+4161 = 4460(VA) b.Tổn thất công suất đường dây từ trạm biến áp đến phân xưởng G,Y Tổn thất đoạn GY P = rL = *0.46*0.015 = 126(W) Q = xL = *0.382*0.015 = 105(VAr) S = = = 164(VA) Tổn thất từ trạm biến áp tới G P = rL = *0.46*0.092 = 3111(W) Q = xL = *0.382*0.092 = 2584(VAr) S = = = 4044(VA) Tổn thất từ trạm biến áp tới Y P = 126+3111 = 3237(W) Q = 105+2584 = 2689(VAr) S = 164+4044 = 4208(VA) c.Tổn thất công suất đường dây từ trạm biến áp đến phân xưởng Ê,V Tổn thất đoạn ÊV P = rL = *0.46*0.097 = 377(W) Q = xL = *0.382*0.097 = 313(VAr) S = = = 490(VA) Tổn thất từ trạm biến áp tới Ê P = rL = *0.46*0.101 = 1528(W) Q = xL = *0.382*0.101 = 1269(VAr) S = = = 1986(VA) Tổn thất từ trạm biến áp tới V P = 377+1528 = 1905(W) Q = 313+1269 = 1582(VAr) S = 490+1986 = 2476(VA) d.Tổn thất công suất đường dây từ trạm biến áp đến phân xưởng O,Ơ Tổn thất đoạn OƠ P = rL = *0.27*0.055 = 443(W) Q = xL = *0.365*0.055 = 598(VAr) 37 S = = = 744(VA) Tổn thất từ trạm biến áp tới O P = rL = *0.27*0.105 = 2665(W) Q = xL = *0.365*0.105 = 3602(VAr) S = = = 4480(VA) Tổn thất từ trạm biến áp tới Ơ P = 443+2665 = 3108(W) Q = 598+3602 = 4200(VAr) S = 744+4480 = 5224(VA) e.Tổn thất cơng suất tồn xí nghiệp P = 2002+1628+4087+1433+1286+5755+3267+3237+1905+3180 = = 27780 (W) 28 (kW) Q = 160+130+740+115+103+1042+3674+2689+1582+4200 = = 14435 (VAr)  14.4 (kVAr) S = 2008+1633+4153+1437+1290+5848+4460+4208+2476+5224 = = 32737(VA)  33 (kVA)  P’ = P + P = 610.715+28 = 638.715 (kW) S’ = S + S = 827.36+33 = 860.36 (kVA) Q’ = Q + Q = 557.01+14.4 = 571.41 (kVAr) 2.5.3.Tổn thất máy biến áp a.Tổn thất điện áp máy biến áp: R = *10 = *10 = 3.3 (m) X = *10 = *10 = 10.2 (m) Khi máy làm việc song song : R = 3.3/2 = 1.65 (m) X = 10.2/2 = 5.1 (m) Theo phương án U = = *10 = 9.88 (V) Theo phương án U = = *10 = 9.92 (V) b.Tổn thất công suất máy biến áp: Theo phương án P = 2P+ P = 2*1.2+0.5*8.2*= 12.27 (kVA) Theo phương án P = 2P+ P = 2*1.2+0.5*8.2*= 12.12(kVA) 2.6.XÁC ĐỊNH TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG 2.6.1.Phương án Thời gian chịu công suất tổn thất lớn τ với xí nghiệp: τ = 8760 = *8760 = 3521 (h) Tổn thất điện đường dây A = P.τ = 36.6*3521 = 128868 (kWh) Tổn thất điện máy biến áp A = 2P.t+P.τ = 2*1.2*8760+0.5*8.2**3521= = 27668.75 (kWh) 2.6.2.Phương án Tổn thất điện đường dây 38 A = P.τ = 28*3521 = 98588 (kWh) Tổn thất điện máy biến áp A = 2P.t+P.τ = 2*1.2*8760**3521 = = 27590.67 (kWh) 2.7.KẾT LUẬN VÀ CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ Sau q trình tính tốn điện cho phương án cấp điện, đặc biệt loại tổn thất, ta nhận thấy phương án có tổn thất so với phương án 1, mặt khác tốn dây dẫn Do em chọn phương án phương án cấp điện cuối 39 CHƯƠNG LỰA CHỌN VÀ KIỂM TRA THIẾT BỊ ĐIỆN 3.1.TÍNH TỐN NGẮN MẠCH TẠI CÁC ĐIỂM ĐẶC TRƯNG 3.1.1.Tính tốn ngắn mạch phía cao áp Nguồn điện lấy từ điểm có tọa độ(33,479) có cơng suất điểm ngắn mạch SN=250 [MVA] Dây dẫn từ nguồn đến trạm biến áp có độ dài 441(m), r0=0,972 [  /km ] , x0=0,27 [  /km] dd MC1 MC2 BAPX Hình 3.1 Z=R+jX X HT N Hình 3.2 Sơ đồ mạch thay X= Trong U -Điện áp đường dây cao áp, U=22[kV] SN-Công suất cắt máy cắt phía đầu nguồn, SN= 250 [MVA]  X = 1.94(Ω) Thông số thay đường dây Z=R+jX R = rl = 0.972*0.441 = 0.43  X = xl = 0.27*0.441 = 0.12  Z=0,43+j.0,12 (Ω) Tổng trở từ điểm ngắn mạch trở nguồn: = = 2,1  Dòng ngắn mạch điểm N I = = = 6(kA) Dịng ngắn mạch xung kích điểm N I = 1.8**I = 1.8**6 = 15.27(kA) 3.1.2.Tính tốn ngắn mạch điểm N1 (Tại chính) Điện trở điện cảm máy biến áp là: R = 3.3 (m), X = 10.2(m) Trong q trình tính tốn bỏ qua điện trở tiếp xúc dây dẫn nối từ biến áp tới aptomat tổng, aptomat tổng tới chính, Như tổng trở ngắn mạch N1 gồm BA1 Aptomat AP41 Điện trở tiếp xúc Aptomat chọn bảng 2-43 trang 649 sách CCĐ R=0.25m Tổng trở ngắn mạch điểm N1: Z = = = 10.8 (m) I = = 21.4 (kA) I = *1.3*21.4 = 39.34 (KA) 40 3.2.LỰA CHỌN VÀ KIỂM TRA THIẾT BỊ ĐIỆN VÀ PHẦN TỬ MANG ĐIỆN 3.2.1.Thiết bị phía cao áp a.Lựa chọn máy cắt cao áp Chọn máy cắt theo điều kiện dòng điện định mức điện áp định mức theo bảng 2-18 (Tr636-[2]) Bảng 3.1 Thông số máy cắt cao áp Loại máy cắt Uđm [kV] Iđm, [A] ixk, [kA] BM-35 35 600 17,3 Trị số dòng điện tồn phần [kA] 10 Dịng điện ổn định nhiệt, [kA] 10 Kiểm tra theo điều kiện ổn định động Khối lượng, [kG] 100 Loại cấu truyền động HP-35 =15,27(kA) Kiểm tra theo điều kiện ổn định nhiệt =6(kA) b.Cầu dao cách ly Điện áp phía cao áp : 22 kV Dòng điện làm việc lớn : I = = 22.6(A)  Chọn cầu dao cách ly DS 3P-630A-24kV Việt Nam sản xuất Hình 3.3:Cầu dao cách ly - Loại : pha - nhà - Điện áp danh định : 24kV - Tần số định mức : 50Hz - Điện áp chịu đựng tần số CN + Khô phút : 50kV - Dòng điện định mức : 630A - Dòng điện ổn định nhiệt 1s : 25kA - Khả chịu dịng đỉnh : 62,5kA c.Cầu chì tự rơi Dựa vào điều kiện U I chọn cầu chì tự rơi loại RTF9-24kV Việt Nam sản xuất với thơng số sau: Hình 3.4:Cầu chì tự rơi -Điện áp định mức 24kV 41 -Dòng điện định mức 25A -Dòng điện ổn định lđđ 60 – 80 kA -Dòng điện ổn định nhiệt 16 - 31,5 kA -Loại cách điện : Sứ 3.2.2.Thiết bị phía hạ áp a.Thanh hạ áp trạm biến áp Dòng điện chạy qua cái: I = = 901 (A) Dự kiến bố trí góp pha cách 80(cm), đặt sứ khung tủ cách 125(cm) F = 1.76*10**39.34 = 42.56 (KG) Momen uốn tính toán: M = F* = 42.56* = 532 (kGcm) Momen chống uốn 80x10 đặt đứng : W = = = 1.333 (cm)  Ứng suất tính tốn dẫn là:  = = = 399 (kG/cm) Khả ổn định điện động  = 1600 >  = 399 Khả ổn định nhiệt : F= 80*10 = 800 > *I = 6*21.4* = 181.58 Vậy hình chữ nhật đặt đứng có tiết diện 80x10 thỏa mãn theo yêu cầu b.Aptomat *Aptomat chọn theo điều kiện sau: UU II *Aptomat tổng từ máy biến áp vào U = 400 (V) I = 901 (A) Tra bảng 3-9 (tr 672 sách CCĐ) chọn aptomat hạ áp kiểu MCCBS loại NF1000-SS cực Mitsubishi có thơng số kĩ thuật : Điện áp định mức: U = 660V Dòng điện định mức: I = 1000A Dòng điện cắt: I = 50kA với U = 600VAC Kích thước: 210x406x190 *Aptomat đầu trạm phân phối đến phân xưởng Bảng 3.2: Phân loại phụ tải phân xưởng: Nhóm S (kVA) Phân xưởng 30 - 40 Ê(37.63), V(38.52) 40 - 50 T(46.87), L(48.7) 50 - 60 I(56.04), O56.79, Y(56.96) G(57.55), U(57.55), N(58.82) I= I= I= I= I= 60 - 70 70 - 80 >80 H(68.8) Ơ(70.75), Ư(78.05) K(94.33) = 55.6 (A) = 70.29 (A) = 84.9 (A) = 99 (A) = 112.65 (A) 42 I = = 136.15 (A) Đối với nhóm 1, ta chọn aptomat hạ áp kiểu MCCBS loại NF60-SS hãng Mitsubishi với đặc tính kĩ thuật : Điện áp định mức: U = 660V Dòng điện định mức: I = 60A Dòng điện cắt: I = kA với U = 600VAC Kích thước: 75x130x86 Đối với nhóm ta chọn aptomat hạ áp kiểu MCCBS loại NF100-SS hãng Mitsubishi với đặc tính kĩ thuật : Điện áp định mức: U = 660V Dòng điện định mức: I = 100A Dòng điện cắt: I = 10 kA với U = 600VAC Kích thước: 90x155x86 Đối với nhóm ta chọn aptomat hạ áp kiểu MCCBS loại NF160-SS hãng Mitsubishi với đặc tính kĩ thuật : Điện áp định mức: U = 660V Dòng điện định mức: I = 160A Dòng điện cắt: I = 15 kA với U = 600VAC Kích thước: 122x165x110 *Aptomat đầu vào phân xưởng Aptomat đầu vào phân xưởng chọn giống 43 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN NỐI ĐẤT VÀ BÙ CƠNG SUẤT PHẢN KHÁNG 4.1.TÍNH TỐN NỐI ĐẤT LÀM VIỆC Xác định điện trở Rd theo quy phạm: với nối đất cho dây trung tính Rd