TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI

Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI IV.1. Tính toán các thiết bị chính trong sơ đồ công nghệ Bảng 4.1. Các thông số đầu vào và ra của nước thải Thông số Nước thải đầu vào Nước thải sau xử lý (QCVN 24 – 2009) cột B Lưu lượng (m 3 /ngày.đêm) 4000 4000 COD (mg/l) 2500 100 BOD (mg/l) 1500 50 SS (mg/l) 600 100 pH 8,5 – 11 5,5 – 9 Tổng Nitơ (mg/l) 100 30 Tổng photpho (mg/l) 8 6 Tổng Coliform < 10000 5000 IV.1.1. Tính toán mương dẫn nước thải - Nước thải từ các công đoạn sản xuất của nhà máy theo mương dẫn chảy qua song chắn rác trước khi đi vào hố gom. - Tính toán: Chọn các thông số tính toán mương dẫn nước thải: + Lưu lượng nước thải vào mương: Q = 4000 (m 3 /ngàyđêm) = 0,046 (m 3 /s) + Vận tốc trung bình qua các khe hở của song chắn, theo TCXDVN 51:2006, thì v = 0,8-1,0 (m/s). Do đó, ta chọn vận tốc nước chảy trong mương v = 0,9 (m/s) + Chọn mương có tiết diện hình chữ nhật. Ta có νω ×= Q Suy ra, diện tích mặt cắt ướt của mương dẫn 0,046 0,051 0,9 Q ω ν = = = (m 2 ) Theo [14] thì mương tiết diện hình chữ nhật có B = 2h sẽ cho tiết diện tốt nhất về mặt thuỷ lực. Trong đó B: Chiều rộng mương dẫn nước, (m) h: Chiều cao mực nước trong mương, (m) Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 11 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN. Hơn nữa 2 22 hhhhB ×=××=×= ω Suy ra: 0,051 0,16 2 2 h ω = = = (m) = 16 (cm) nên B = 2 × h = 2 × 0,16 = 0,32 (m) = 32 (cm). - Độ dốc tối thiểu của mương dẫn để tránh quá trình lắng cặn trong mương được tính theo công thức: min 1 1 3 0,32 i B = = = % [14] - Chiều cao xây dựng của mương: H= h + h ’ Với h ’ là chiều cao bảo vệ của mương h’= 0,1 – 0,2 (m). [14] Chọn h’= 0,14 (m). Chiều cao xây dựng của mương là: H = h + h’ = 0,16 + 0,14 = 0,3 (m) = 30 (cm) Vậy, các kích thước tính toán cơ bản của mương dẫn nước thải: + Chiều rộng: B = 0,32 (m) = 32 (cm), + Chiều cao: H = 0,3 (m) = 30 (cm), + Độ dốc: i min = 3%. Bảng 4.2. Tổng hợp các thông số tính toán mương dẫn nước thải Thông số Đơn vị Giá trị Lưu lượng nước thải vào, Q m 3 /ngđ 4000 Vận tốc nước chảy trong mương, v m/s 0,9 Chiều cao mực nước trong mương, h m 0,16 Kích thước mương Chiều rộng, B m 0,32 Chiều cao xây dựng, H m 0,30 Độ dốc, i % 3 IV.1.2 Tính toán song chắn rác  Song chắn rác thô – thủ công Thiết bị tách rác thô nhằm mục đích tách các vật thô như giấy, nhãn chai, mảnh chai vỡ . Chọn song chắn rác bằng vật liệu thép không gỉ, khe hở giữa các song là Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 22 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN. 10 – 30 mm [12], đặt cố định và nghiêng 60 0 so với chiều dòng nước chảy để dễ dàng cào rác từ dưới lên. Chọn khe hở 10mm. Các thông số tính toán song chắn rác mịn: Q = 4000 (m 3 /ngày đêm) BOD 5 = 1500 (mg/l) COD = 2500 (mg/l) SS = 600 (mg/l) Độ sâu của lớp nước ở song chắn rác lấy bằng độ đầy của mương dẫn. [14] - Tính toán song chắn rác: + Số lượng khe hở của song chắn rác: 1tt Q n k h b ν = × × × [15] Trong đó: - n: là số lượng khe hở trong song chắn rác ,(khe) - Q: Lưu lượng nước thải tính toán, (m 3 /s). Q = 0,046 (m 3 /s) - k: Hệ số tính đến mức độ cản trở của dòng chảy do hệ thống cào rác, Chọn k = 1,05. [15] - v tt :Vận tốc trung bình qua các khe hở của song chắn. Theo TCXDVN 51:2006 thì v tt = 0,8-1,0 (m/s). Chọn v tt = 0,9 (m/s). - h 1 : Độ sâu của lớp nước ở song chắn rác, (m). h 1 = h = 0,16 (m) [15] - b: Chiều rộng khe hở song chắn, b=10-25 (mm). [8] Chọn b = 10 (mm) = 0,01 (m) Do đó : 0,046 1,05 34 0,9 0,16 0,01 n = × = × × (khe) Chọn song chắn rác có tiết diện hình chữ nhật 10 × 10mm và đặt nghiêng 60 0 so với phương ngang. + Chiều rộng toàn bộ song chắn rác tính theo công thức: ( ) 1 S B d n bn = − + [15] Trong đó: d: Chiều dày hay đường kính các thanh song chắn rác, d = 0,01 (m) n: Số khe hở song chắn, n = 34 (khe) b: Chiều rộng khe hở song chắn, b = 0,01 (m) Do đó ( ) 0,01 34 1 0,01 34 0,67 s B = × − + × = (m) Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 33 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN. Ta thấy chiều rộng của buồng đặt song chắn rác B s > B (Chiều rộng mương dẫn), nên phải mở rộng mương dẫn tại vị trí đặt song chắn. Tuy nhiên, việc mở rộng như vậy sẽ làm lắng đọng cặn trong mương vì tốc độ dòng chảy giảm. Do đó, phải kiểm tra tốc độ dòng chảy tại vị trí mở rộng của mương trước song chắn, tốc độ dòng chảy không được nhỏ hơn 0,4m/s. [15] Vậy, tốc độ dòng chảy tại vị trí mở rộng: 0,046 0,43 0,67 0,16 m s Q B h ν = = = × × (m/s) > 0,4 (m/s) Kết quả thu được thõa mãn yêu cầu. + Tổn thất áp lực qua song chắn rác: 2 2 s v p h g ξ × = × [15] Trong đó: h s : Tổn thất áp lực qua song chắn rác, (m) p : Hệ số tính đến sự tăng tổn thất do vướng rác ở song chắn, p = 2 – 3 Chọn p = 2 [14] ξ : Trở lực cục bộ của song chắn và được tính theo công thức sau: αβξ sin 3/4 ×       ×= b S [15] Ở đây: S: Chiều dày thanh chắn, S = 0,01 (m) α : Góc nghiêng của song chắn so với mặt phẳng ngang, α =60 0 β : Hệ số phụ thuộc vào tiết diện ngang của thanh song chắn rác có dạng hình chữ nhật nên 2,42 β = [15] b: Chiều rộng khe hở song chắn. b = 0,01 (m) Khi đó: 4/3 0,01 2,42 ( ) sin 60 2,095 0,01 ξ = × × = Suy ra 2 0,9 2 2,095 0,17 2 9,8 s h × = × = × (m) Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 44 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN. + Chiều dài đoạn mở rộng trước song chắn: 1 2 s m B B L tg ϕ − = × [15] Trong đó: B s : Chiều rộng của buồng đặt song chắn, B s =0,67 (m) B m : Chiều rộng của mương dẫn nước thải, B m = B = 0,32 (m) ϕ : Góc nghiêng chỗ mở rộng, 0 20 = ϕ [15] Suy ra: 1 0 1,37 ( ) 1,37 (0,67 0,32) 0,48 2 20 S m S m B B L B B tg − = = × − = × − = × (m) + Chiều dài đoạn mở rộng sau song chắn: L 2 =0,5 × L 1 =0,5 × 0,48=0,24 (m) [15] + Chiều dài xây dựng của phần mương để lắp đặt song chắn rác: L = L 1 + L 2 + L S = 0,48 + 0,24 + 1,5 = 2,22 (m) Trong đó: L S là chiều dài cần thiết của ô đặt song chắn rác, chọn =1,5 m. [15] + Chiều sâu xây dựng của mương đặt song chắn rác: H = h 1 + h s + 0,5 = 0,16 + 0,17 + 0,5 = 0,83 (m) [15] Trong đó: h 1 : Độ sâu lớp nước ở song chắn, h 1 =0,16 (m) h s : Tổn thất áp lực qua song chắn, h s =0,17 (m) 0,5: Khoảng cách giữa cốt sàn nhà đặt song chắn rác và mực nước cao nhất. Bảng 4.3. Tổng hợp các thông số tính toán song chắn rác thô Thông số thiết kế Ký hiệu Đơn vị Giá trị Chiều rộng B s m 0,67 Chiều dài L m 1,22 Chiều sâu H m 0,83 Tổn thất áp lực h s mH 2 O 0,17 Số khe hở n khe 34  Lưới chắn rác – tang trống: Thiết bị tách rác tinh nhằm mục đích tách các vật có kích thước nhỏ như bã malt, bã men, bã hoa. Chọn lưới chắn rác có mắt lưới từ 0,8 – 2,5 mm [12] dạng trống quay (RDS). Chọn mắt lưới là 1mm. Các thông số thiết kế lưới chắn rác được thể hiện trong bảng 4.4 sau: Bảng 4.4 . Các thông số thiết kế lưới chắn rác [16] Thông số Lưới cố Lưới quay Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 55 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN. định Hiệu quả khử cặn lơ lửng, % 5 – 25 5 – 25 Tải trọng, l/m 2 phút 400 – 1200 600 – 4600 Kích thước mắt lưới, mm 0,2 – 1,2 0,25 – 1,5 Tổn thất áp lực, m 1,2 – 2,1 0,8 – 1,4 Công suất motor, HP - 0,5 – 3,0 Chiều dài trống quay, m - 1,2 – 3,7 Đường kính trống, m - 0,9 – 1,5 Chọn lưới chắn rác kiểu trống quay, kích thước mắt lưới 1mm. Do đó, các thông số thiết kế như sau: Bảng 4.5. Tổng hợp các thông số tính toán lưới chắn rác Thông số Lưới quay Hiệu quả khử cặn lơ lửng, % 15 - 20 Tải trọng, l/m 2 phút 2400 - 3000 Kích thước mắt lưới, mm 1,0 Tổn thất áp lực, m 1,2 – 1,4 Công suất motor, HP 2,0 – 3,0 Chiều dài trống quay, m 2,5 Đường kính trống, m 1,2 Giả sử hiệu quả khử chất rắn lơ lửng SS của lưới chắn là 15%. Khi đó, đặc trưng dòng thải sau khi qua lưới chắn thể hiện trong Bảng 4.6. Bảng 4.6. Đặc trưng dòng thải sau khi qua song chắn, lưới chắn Thông số Nước thải đầu vào Nước thải đầu ra Lưu lượng (m 3 /ngày.đêm) 4000 4000 COD (mg/l) 2500 2500 BOD (mg/l) 1500 1500 SS (mg/l) 600 510 pH 8,5 – 11 8,5 – 11 Tổng Nitơ (mg/l) 100 100 Tổng photpho 8 8 Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 66 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN. (mg/l) IV.1.3. Hố thu gom: Hố gom có nhiệm vụ ổn định nước thải trước khi bơm sang bể điều hòa và tách một phần các chất có kích thước nhỏ như cát, bã men, bã malt. Hố gom có dạng hình chữ nhật, xây dựng âm xuống lòng đất. Thể tích hố thu gom được tính theo công thức: tQV ×= , (m 3 ) Trong đó: Q: Lưu lượng nước thải, Q = 4000 (m 3 /ngđ) t: Thời gian lưu nước tại hố thu, t = 10 phút [14] Suy ra: 4000 10 27, 77 28 24 60 V = × = ≈ × (m 3 ) Chọn kích thước hố thu: + Chiều dài: 4 (m) + Chiều rộng: 2,8 (m) + Chiều cao: 2,5 (m). Chiều cao an toàn cho bể chọn 0,3 (m) [7] Bảng 4.7. Tổng hợp các thông số tính toán hố thu gom Thông số Đơn vị Giá trị Lưu lượng nước thải vào, Q m 3 /ngày 4000 Thời gian lưu nước, t phút 10 Dung tích, V m 3 28 Chiều cao bảo vệ m 0,3 Kích thước hố thu Chiều dài, L m 4,0 Chiều rộng, B m 2,8 Chiều cao tổng cộng, H m 2,8 IV.1.4. Bể điều hoà Bể điều hòa có nhiệm vụ điều hòa lưu lượng và chất lượng nước thải, tạo điều kiện thuận lợi cho các công trình xử lý phía sau. Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 77 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN. Bể điều hòa được xây dựng dạng hình chữ nhật, thời gian lưu nước thải là 8 giờ (1 mẻ sản xuất). Trong bể có sục khí để đảm bảo hòa tan và san đều nồng độ các chất bẩn trong toàn bộ thể tích bể và không cho cặn lắng trong bể.  Tính toán bể điều hòa: a) Dung tích bể điều hoà: - Dung tích bể điều hoà được tính theo công thức sau: V Q t = × Trong đó: Q : Lưu lượng nước thải cực đại, (m 3 /ngày đêm) t : Thời gian lưu của nước thải trong bể điều hoà, (h). Chọn t = 8 (h) Vậy, dung tích bể điều hoà là: 4000 8 1333 24 V Q t = × = × = (m 3 ) - Dung tích cần thiết của bể điều hoà: [7] * 1,2 1333 1,2 1600V V = × = × = (m 3 ), với 1,2 là hệ số an toàn. Chia bể điều hoà làm 4 ngăn thông nhau có dạng hình chữ nhật. Kích thước mỗi ngăn : + Chiều cao : h = 4m, chiều cao an toàn 0,5m. + Chiều rộng : B = 7m + Chiều dài : L = 12,5m b) Tính toán hệ thống sục khí (Tính cho 1 ngăn) Nước được phân phối vào bể nhờ các cửa sổ ở máng đặt dọc theo chiều dài bể. Máng phân phối nước vào đặt cao hơn so với mực nước cao nhất trong bể khoảng 20 - 30 cm. Chọn 20 cm. [13] Không khí được phân phối qua hệ thống ống châm lỗ với đường kính d l = 5mm, cách nhau 3 – 5cm. Chọn b l = 5cm.[13] Đặt ống dọc theo bể và nằm trên các tấm đỡ cách đáy 7 – 10 cm [13]. Chọn 10cm. Nước vào với lưu lượng và nồng độ không đổi sẽ được khuấy đều với lượng nước trong bể. Sau khoảng thời gian điều hoà nhất định, nhờ hệ thống xả ở cuối bể, nồng độ và liều lượng nước ra được điều hoà. - Lượng không khí cần thiết phải thổi vào 1 ngăn bể được tính như sau: LqnQ kkkk ××= [13] Trong đó: Q kk : lưu lượng không khí tổng cộng, m 3 /h Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 88 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN. n : Số ống phân phối khí, ống L : Chiều dài ống không khí bằng chiều dài bể, m. L = L bể = 12,5 m q kk : Cường độ không khí tính cho 1m chiều dài ống thổi khí. Thường chọn q kk = 2 m 3 /m.h đối với ống không khí tạo một dòng tuần hoàn theo mặt cắt ngang của bể; q kk = 4 – 5 m 3 /m.h đối với ống tạo 2 dòng tuần hoàn. [13] Ta chọn q kk = 4 m 3 /m.h. - Số lỗ khí được tính theo công thức sau: ( 1) l l m d m b L× + − = [13] Trong đó: m: số lỗ khí. d l : đường kính lỗ khí, cm. d l = 5mm = 0,5cm b l : Khoảng cách giữa các lỗ, b l = 5 cm L: Chiều dài ống khí, m. L = 12,5m = 1250cm Suy ra 1250 5 228 0,5 5 l l l L b m d b + + = = = + + (lỗ) - Lượng không khí được cấp vào 1 ngăn bể bởi một ống phân phối khí là: 1 4 12,5 50 kk Q q L= × = × = (m 3 /h) - Đường kính 1 ống phân phối khí: 1 0,785 Q d ω = × [17] Trong đó: Q 1 = lưu lượng khí, m 3 /s ω = tốc độ của dòng khí trong ống phân phối 15 – 25 m/s. Chọn ω = 20 m/s Do đó: 50 0,0297 3600 0,785 20 d = = × × (m). Quy chuẩn d = 30 (mm) - Khoảng cách b giữa các ống phân phối khí phụ thuộc vào chiều sâu lớp nước H min trong bể ở giờ lưu lượng nhỏ nhất, thường chọn giá trị tối ưu b = 2 3 ÷ H min . Mặt khác, chiều sâu lớp nước H min thường chọn 1 6 ÷ m. [13] Chọn H min = 1m và b = 2H min = 2 x 1 = 2m. - Số ống phân phối khí n là: Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 99 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN. ( ) ( ) 2 7 1,5 2 1 1 3 2 B l n b − × − × = + = + = (ống) Trong đó: n : ống phân phối khí l : khoảng cách từ ống đến tường, l = 1,5m. b : khoảng cách giữa các ống, b = 2m B: Chiều rộng của bể, m. B = 7m. Ta bố trí 3 ống phân phối khí, mỗi ống cách nhau 2m; ống đầu và ống cuối cách thành dài bể 1,5m. - Lượng không khí cần thiết cấp vào 1 ngăn bể điều hoà là: 3 4 12,5 150 kk kk Q n q L= × × = × × = (m 3 /h) - Đường kính ống cấp khí (ống chính) là: 0,785 kk Q D ω = × [17] Trong đó: Q kk = lưu lượng khí, m 3 /s ω = tốc độ trung bình của dòng khí trong ống, m/s. Tốc độ khí đi trong ống đẩy của máy nén khí ω = 15 – 25 m/s. Chọn ω = 15 m/s. Do đó: 150 0,0595 3600 0,785 15 D = = × × (m). Quy chuẩn D = 60 (mm). Để vi sinh vật sinh trưởng và phát triển tốt, quá trình xử lý sinh học yếm khí đòi hỏi pH = 6,5 - 7,5. Vì thế, cần phải duy trì độ kiềm, không cho pH giảm xuống dưới 6,2 và nồng độ các chất dinh dưỡng đảm bảo tỷ lệ COD : N : P = 350 : 5 : 1. Do đó, tại bể cân bằng nước được điều chỉnh pH về giá trị thích hợp nhờ bộ pH-controler. Tùy theo giá trị pH trong nước thải mà bơm định lượng xút và axit cho phù hợp. Ngoài ra, để chống lại hiện tượng sinh bọt trong bể yếm khí, bể hiếu khí, nước thải được châm thêm một lượng chất chống tạo bọt nhờ bơm định lượng. Bảng 4.8. Tổng hợp các thông số tính toán bể điều hòa Thông số Đơn vị Giá trị Lưu lượng nước thải, Q m 3 /h 167 Thời gian lưu, t h 8 Dung tích cần thiết, V * m 3 1600 Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 1010 [...]... ngăn bể bao gồm: làm đầy nước thải, thổi khí, để lắng tĩnh, xả nước thải và xả bùn dư Các ngăn bể hoạt động lệch pha để đảm bảo cho việc cung cấp nước thải lên trạm xử lý nước thải liên tục Công trình SBR hoạt động gián đoạn, có chu kỳ Các quá trình trộn nước thải với bùn, lắng bùn cặn diễn ra gần giống điều kiện lý tưởng nên hiệu quả xử lý nước thải cao BOD của nước thải sau xử lý thường thấp hơn 50... SS/ngày) [17]  Tính hệ thống phân phối nước Nước thải cần xử lý đi vào bể UASB đi từ dưới lên thông qua các ống phân phối nước vào Yêu cầu việc cấp nước vào bể phải bảo đảm sự phân phối đều nước trên tiết diện ngang của bể Trên đường cấp nước chính phải bố trí van 1chiều để tránh hiện tượng nước thải chảy ngược trở lại khi bơm không hoạt động - Tính đường kính ống dẫn nước chính của bơm nước thải: D= Q... mm Trong đó: Q = lưu lượng nước thải, m3/s ω = tốc độ lưu thể trong ống ω = 1,5 – 2,5 m/s [17], chọn ω = 2 m/s Từ ống dẫn nước chính của bơm nước thải chia làm 4 ống nhánh để dẫn nước thải vào 4 đơn nguyên - Đường kính ống nhánh, chọn ωn = 1,5 (m/s): Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 1919 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất... tính toán bể UASB: - Các thông số ô nhiễm của nước thải như Bảng 4.12 - Lưu lượng nước thải: Q = 4000 m3/ngđ - Tải trọng khử COD của bể UASB chọn a = 3 (kg COD/m3.ngày) [16] - Hệ số phân huỷ nội bào, Kd = 0,03 ngày-1 [16] - Hệ số tạo bùn (hệ số năng suất sử dụng chất nền cực đại), mg/mg Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 1515 Thiết kế hệ thống xử. .. photpho (mg/l) Nước thải đầu vào Nước thải đầu ra 4000 4000 473 247 160 5,5 – 9 100 100 50 25 5,5 – 9 30 8 6 Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 2828 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN IV.1.8 Bể khử trùng Nước thải sau khi... là cặn hữu cơ BOD21 [6] BOD5 = 0,68 BOD21 BOD21 trong tế bào bằng 1,42 nồng độ tế bào đã chết Trong nước thải có đủ dinh dưỡng cần thiết cho tế bào phát triển  Tính toán bể SBR Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 2222 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm... Tổng hợp các thông số tính toán bể lắng Thông số Lưu lượng nước thải, Qmax Tải trọng bề mặt ứng Qmax, U0 Dung tích cần thiết, V Diện tích bề mặt, F Chiều cao vùng lắng, H Kích thước Dài, L Đơn vị Giá trị m3/ngày 4000 m3/m2ngày 89 m3 m2 m 176 44,94 3,6 m 14 Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 1414 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công... Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 2323 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN 4 Tính thể tích cần thiết của 4 bể SBR - Thể tích phần nước của 4 bể SBR là: V= 4000 m 3 ngày 24 × 12h = 2000 (m3) - Thể tích phần nước chiếm 60% dung... 2525 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít bia/năm – Lê Trọng Ân – Lớp CNMT-K50-QN OCt = OC0 CS 9, 02 = 502 = 645 CS − C 9, 02 − 2 (kg/ngày) Trong đó: CS = nồng độ oxy bão hòa trong nước ở 200C, CS = 9,02g/l C = nồng độ oxy duy trì trong bể khi làm thoáng, C = 2mg/l 9 Tính lượng không khí cần thiết Áp dụng hệ thống. .. lượng (m3/ngày.đêm) COD (mg/l) BOD (mg/l) SS (mg/l) pH Tổng Nitơ (mg/l) Tổng photpho (mg/l) Nước thải đầu vào Nước thải đầu ra 4000 4000 1575 986 265 5,5 – 9 100 473 247 160 5,5 – 9 100 8 8 Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 2121 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất của Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít . CNMT-K50-QN. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI IV.1. Tính toán các thiết bị chính trong sơ đồ công nghệ Bảng 4.1. Các thông số đầu vào và ra của nước thải. thông số thiết kế: Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04.38681686 – Fax 04.38693551 1111 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho