Nền và móng (VL)

  ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1  (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Bán rượu q ngon: 60K/lít - Liên hệ: 0987.178.412  Địa chỉ: số nhà 6 ngách 177/38 Định Cơng  -  Hồng  Mai - Hà Nội (Freeship với đơn hàng trên 4 lít)  I MĨNG NƠNG 1. Chỉ số dẻo A = Wnh – Wd (%)  2. Độ sệt B =  W –  Wd   Wnh –  Wd 3. Hệ số rỗng tự nhiên e0 =  . n (1  W) , γn= 1,0 T/m3   4. Modul nén ép E0=α.qc (T/m2)   5. Độ bão hòa G =  α tra bảng  .W    e0 6. Tải trọng tính tốn N0tt, M0tt, Q0tt  7. Tải trọng tiêu chuẩn N0tc =  N 0tt M tt Qtt , M0tc =  , Q0tc =   (n=1,1 – 1,2)  n n n Chú ý: Nếu bài tập khơng cho biết là tải trọng tiêu chuẩn hay tính tốn ta nên  giả sử là tải trọng tính tốn.  N0tc 8. Áp lực tiếp xúc dưới đáy móng ptb =   + γtb.hm (T/m2 ) với γtb = 2,0 T/m2, F  F diện tích đáy móng, hm chiều sâu chơn móng.  M 0tc pmax = ptb +   T/m2,  W M 0tc pmin = ptb -   T/m2,  W W =  b.l2  (m3)  9. Áp lực gây lún pgl = ptb – γ’.hm trong đó γ’ là dung trọng tự nhiên của lớp đất  dưới đáy móng.  10. Phản lực đất tại đáy móng (khơng kể bản thân móng và lớp phủ lấp)  p0 =  N 0tt  T/m2,  F p0max = p0 +  M0tt M tt  T/m2,  p0min = p0 -   T/m2  W W 11. Kiểm tra sức chịu tải của nền (móng có kích thước là b.l)  + Điều kiện kiểm tra ptb ≤ Rđ và pmax ≤ 1,2.Rđ  + Điều kiện kinh tế 1,2.Rđ - pmax ≤ (5–10)%.Rđ  Trong đó Rđ =  Pgh , Pgh = 0,5.A.γ.b + B.γ’.hm + C.c (T/m2)  Fs LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com   ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1  (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Bán rượu q ngon: 60K/lít - Liên hệ: 0987.178.412  Địa chỉ: số nhà 6 ngách 177/38 Định Cơng  -  Hồng  Mai - Hà Nội (Freeship với đơn hàng trên 4 lít)  A =  N  n  i ,  B =  Nq n q iq ,  C =  N c n c ic ,   i   iq  ic  ,  b n  = 1 – 0,2  ,  l n q = 1,  Fs = (2 – 3)  b n c = 1 + 0,2   l với móng băng  n   n q  n c  1.  N  , Nq , Nc  là hệ số sức chịu tải    tra bảng.  Chú ý: γ được lấy theo lớp đất dưới đáy móng, γ’ lấy theo lớp đất trên đáy móng.  Nếu lớp đất dưới và trên đáy móng đồng nhất thì γ = γ’  12. Trong phạm vi nền có đất yếu    quy đổi về khối móng tương đương.    + Đáy khối móng quy ước: Btđ = b + 2.h’.tanα (m), Ltđ = l + 2.h’.tanα (m) với   α= 30o là góc phân bố ứng suất được mở rộng ra từ mép móng.  + Điều kiện kiểm tra σtđ ≤ Rđy    với     σtđ là ứng suất tại đáy khối móng tương đương σtđ = σbt + σ(p) (T/m2)      σbt  =  γ1.(hm  +  h’):  ứng  suất  do  trọng  lượng  bản  thân  tại  đáy  khối  móng quy ước.      σ(p) = k.(ptb  – γ1.hm): ứng suất do tải trọng ngồi gây ra tại đáy khối  móng quy ước. (k tra bảng)  x z h' l z h' Móng hình chữ nhật: k = k0 = f( , = ), móng băng k = kz = f(  , = )  b b b b b b LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com   ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1  (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Bán rượu q ngon: 60K/lít - Liên hệ: 0987.178.412  Địa chỉ: số nhà 6 ngách 177/38 Định Cơng  -  Hồng  Mai - Hà Nội (Freeship với đơn hàng trên 4 lít)  Pgh , Pgh = 0,5.A.γđy.Btđ + B.γ.(hm + h’)+ C.cđy   (γ lấy theo lớp đất chơn  Fs móng)  Rđy =  A =  N  n  i ,  B =  Nq n q iq ,  i   iq  ic  ,  n  = 1 – 0,2 C =  N c n c ic ,   Btd  ,  n q = 1,  L td Fs = (2 – 3)  n c = 1 + 0,2 Btd    L td (với móng băng  n   n q  n c  1)  Chú ý: Bài tốn đệm cát ta kiểm tra khối móng tương đương tương tự như trên  nếu dưới lớp đệm cát là lớp đất yếu (hđệm  = h’). Trường hợp dưới lớp đệm cát là  lớp đất tốt ta bỏ qua bước kiểm tra này.  13. Tính tốn lún  a.  Nếu  dưới  đáy  móng  có  thể  coi  là  nền  đồng  nhất  S  =   02 p b.const   với  E gl l const  f ( )  (tra bảng).  0 (tra bảng) là hệ số biến dạng ngang của đất.  b b. Phương pháp cộng lún    e1i  e2i h i  (hi  i 1  e1i n n - Với những lớp đất có kết quả thí nghiệm e-p S =   Si =   i 1 chiều dày các lớp phân tố đất)    i h i h i  ( i  tra  i 1 E 01 n - Với những lớp đất khơng có kết quả thí nghiệm e-p S =   bảng)  14. Thiết kế chiều cao móng  a. Móng đơn chịu tải đúng tâm  Pđt ≤ Pcđt = α.Rbt.utb.h0 (T)  Trong đó  α: hệ số phụ thuộc vào loại bê tơng, α = 1 với bê tơng nặng.  Rbt: Cường độ chịu kéo tính tốn của bê tơng (T/m2)  h0: Chiều cao làm việc của móng (m)    h0 = h – a  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com 1MPa = 100T/m2     ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1  (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Bán rượu q ngon: 60K/lít - Liên hệ: 0987.178.412  Địa chỉ: số nhà 6 ngách 177/38 Định Cơng  -  Hồng  Mai - Hà Nội (Freeship với đơn hàng trên 4 lít)  utb: Giá trị trung bình số học của chu vi phía trên và phía dưới của tháp đâm  thủng utb = 2.(lc + bc + 2.h0) (m)  Pđt: Lực đâm thủng xác định theo tính tốn Pđt = N0 – Fđt.p0 (T)  p0: Phản lực đất trung bình trong phạm vi đâm thủng (T/m2)  Fđt: Diện tích đáy tháp đâm thủng (m2)  b. Móng chịu tải lệch tâm (Kiểm tra cường độ trên tiết diện nghiêng)  * Móng đơn  Pđt ≤ Pcđt = Rk.btb.h0 (T)  - Nếu bc + 2.h0 > b  thì  b tb  bc  b  (m)  - Nếu bc + 2.h0 ≤ b thì btb = bc + h0  (m)  - Pđt = p0t.b.lđt  (T) với p0t =      p0 max  p0dt l  lc  2.h  (T/m2), lđt =   (m)  2    và p0đt = p0min + (p0max –  p0min) l  ldt  (T/m2)  l * Móng băng  Pđt ≤ Pcđt = α.Rk.h0 (T)  Pđt = p0t.1.bđt  (T) với p0t =      p0 max  p0dt b  b t  2.h  (T/m2), bđt =   (m)  2   và p0đt = p0min + (p0max –  p0min) b  bdt  (T/m2)  b 15. Tính tốn cốt thép móng  - Hàm lượng cốt thép AS =  M    0,9.R a h a. Móng đơn  - Thép đặt theo phương cạnh dài  MI = p01.b MI (l  lc )2 p max  p0  (T.m)     ASI =   (m2) với p01 =   (T/m2)  0,9.R a h LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com   ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1  (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Bán rượu q ngon: 60K/lít - Liên hệ: 0987.178.412  Địa chỉ: số nhà 6 ngách 177/38 Định Cơng  -  Hồng  Mai - Hà Nội (Freeship với đơn hàng trên 4 lít)  - Thép đặt theo phương cạnh ngắn  MII = p02.b (l  lc )2 p max  p0 ng M II  (T.m)     ASII =   (m2) với p02 =   (T/m2)  0,9.R a h      và p0ng = p0min + (p0max –  p0min) l  lng l  lc  (T/m2) trong đó lng =   (m)  l b. Móng băng  - Thép đặt theo phương cạnh dài được đặt theo cấu tạo.  - Thép đặt theo phương cạnh ngắn  M = p0b (b  bt )2 p max  p0 ng M  (T.m)     AS =   (m2) với p0b =   (T/m2)  0,9.R a h      và p0ng = p0min + (p0max –  p0min) b  bng b  bt  (T/m2) trong đó bng =   (m)  b 16. Kiểm tra ổn định (Bài tốn tường chắn)  - Tường bị mất ổn định do trượt phẳng theo đáy móng  Kod =  Tg b.ca  (W1  W2 ).tan a    Ttr (Ec cos   E b ) Trong đó  W1: Trọng lượng đất trên đi tường chắn  W2: Trọng lượng bản thân tường chắn  Ec:  Áp lực đất chủ động nên tường chắn, Ec =  K c .H   với   Kc =  cos2   cos  1   sin(  ).sin    cos       : Góc nghiêng của áp lực đất chủ động so với phương ngang, lưng tường thẳng   đứng thì    = 0o khi đó Kc =  tan (45  )    Eb: Áp lực đất bị động ở trước tường (nhiều trường hợp có thể bỏ qua)  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com   ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1  (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Bán rượu q ngon: 60K/lít - Liên hệ: 0987.178.412  Địa chỉ: số nhà 6 ngách 177/38 Định Cơng  -  Hồng  Mai - Hà Nội (Freeship với đơn hàng trên 4 lít)   Eb =  K b .H  với Kb =  tan (45  )   2 ca: Lực dính đơn vị giữa đất và vật liệu móng (có thể bỏ qua trong tính tốn)  a : Góc ma sát giữa đất và vật liệu móng, có thể lấy gần đúng bằng một nửa góc  ma sát trong đất của đất.  - Tường bị lật quanh mép móng  Kod =  Mg W1.z1  W2 z2    Ml Ec h c  E b h b z1: khoảng cách từ đường tác dụng của trọng lượng đất E1 đến mép móng.  z2: khoảng cách của trọng lượng bản thân tường và móng đến mép móng.  h1: khoảng cách từ đường tác dụng của áp lực đất chủ động sau lưng tường đến  mép móng.  h2: khoảng cách từ đường tác dụng của áp lực đất bị động trước tường đến mép  móng, có thể lấy Eb = 0.  Kod = 1,2 – 1,5 là hệ số an tồn với cơng trình.  17. Thiết kế bệ phản áp (Bài tốn đắp đường)  Tải trọng thiết kế của cơng trình p =   d Hd    với   d  là trọng lượng riêng của đất đắp nền đường        H d  là chiều cao đất đắp nền đường  Ta có  pgh  Fs  với Fs là hệ số an tồn  p pgh = 0,5 N  B  + Nq  b Hb + Nc.c’     Hb  với Ni  được lấy theo góc kháng cắt hữu hiệu của đất yếu  Trong điều kiện khơng thốt nước (đất cố kết chậm, lực dính khơng thốt nước)  Hb =  F. d H d  5,14.cu     b   LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com   ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1  (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Bán rượu quê ngon: 60K/lít - Liên hệ: 0987.178.412  Địa chỉ: số nhà 6 ngách 177/38 Định Cơng  -  Hồng  Mai - Hà Nội (Freeship với đơn hàng trên 4 lít)  II MĨNG CỌC 1. Chiều sâu chơn móng tối thiểu   Q hmin = 0,7.tan(45o –  )  (m)   '.b Q: Tổng lực ngang (T)  b: Bề rộng đáy đài chọn sơ bộ (m)  φ:  Góc ma sát trong  2. Sức chịu tải của cọc theo vật liệu  PVL = m.φ.(Rb.Fb + Ra.Fa) (T)  Trong đó  m: Hệ số phụ thuộc vào loại cọc và số lượng cọc trong móng m = (0,85 – 1,0)    Từ 1-5 cọc chọn m=0,85    Từ 6-10 cọc chọn m=0,9  φ:  Hệ số uốn dọc φ = 1,0  Rb: Cường độ chịu nén của bê tơng (T/m2)  Fb: Diện tích bê tơng khơng kể cốt thép (m2), Fb = Fc –  Fa  Ra: Cường độ chịu kéo của cốt thép (T/m2)  Fa: Diện tích cốt thép (m2)  3. Sức chịu tải của cọc theo đất nền  n Pgh = Qms + Qmui =  m u c  i li  mR R n Fc (T)  i 1 Qms: Ma sát giữa cọc và đất xung quanh cọc  Qmui: Lực kháng mũi cọc  m  , m R : Hệ số ảnh hưởng của phương pháp thi công đến khả năng làm việc của  đất nền.  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com   [P] =  ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1  (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Bán rượu q ngon: 60K/lít - Liên hệ: 0987.178.412  Địa chỉ: số nhà 6 ngách 177/38 Định Cơng  -  Hồng  Mai - Hà Nội (Freeship với đơn hàng trên 4 lít)  Pgh , Kod = 1,4  K od Rb = Rn: Cường độ chịu nén của bê tơng. (T/m2)  4. Sức chịu tải của cọc theo kết quả thí nghiệm CPT  [P] =  Pgh Q Q   (Fs = 2,0 – 2,5) hoặc [P] =  ms  mui  (Fs1 = 1,0 – 1,5; Fs2 = 2,0 – 3,0)  Fs1 Fs2 Fs với Pgh = Qms + Qmui  Qms: Ma sát của đất ở thành cọc  q ci h i   với hi là chiều dài cọc ở lớp đất thứ i, u là chu vi cọc.  i 1 i n Qms =  u. Chú ý: Nếu  i  qi  max  thì  i  max   i Qmui: Sức cản phá hoại đất ở mũi cọc  Qmui = k.qc.Fc  5. Sức chịu tải của cọc kết quả theo thí nghiệm SPT  [P] =  Pgh Q Q   (Fs = 3,0 – 4,0) hoặc [P] =  ms  mui   Fs1 Fs2 Fs với Pgh = Qms + Qmui  n Qms =  . u.Ni h i   với α = 2 kPa = 0,2 T/m2  i 1 Qmui = β.Nmũi.Fc với β = 400 kPa = 40 T/m2  6. Số lượng cọc (chọn sơ bộ)  nc =   N  với β = (1,2 – 2,0)  [P] 7. Trọng lượng của đài và đất đắp trên đài  Wđ = Fđ.hm  tb   với   tb = 2,0 T/m3.  8. Tải trọng tiêu chuẩn tại đáy đài  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com   ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1  (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Bán rượu q ngon: 60K/lít - Liên hệ: 0987.178.412  Địa chỉ: số nhà 6 ngách 177/38 Định Cơng  -  Hồng  Mai - Hà Nội (Freeship với đơn hàng trên 4 lít)  Ntc = N0tc + Wđ  Mtc = M0tc  Qtc = Q0tc  9. Tải trọng tác dụng lên cọc  Pi  N tc M tcx yi M tcy x i  n  n     Pmin, Pmax  2 n  yi  xi 1 10. Phản lực tính tốn của cọc tại đáy đài  N0tt M ttx yi M tty x i P0i   n  n     P0min, P0max  n  yi2  x i2 1 11. Kiểm tra cọc trong giai đoạn thi công  Tải trọng phân bố q =  .F.n  với n = 1,5 là hệ số động.  a. Khi vận chuyển cọc  M1 =  q.L2 q.a.L2d q.a   và M2 =  d      a = 0,207.Ld  b. Khi treo cọc lên giá  M3 = =  q.L2  L  2.b  q.b2   và M4 =  d  d     b = 0,297.Ld   Ld  b  c. Tính tốn thép trong cọc  Mmax = {M1, M2, M3, M4}    Fa =  M max    0,9.h R a 12. Kiểm tra cọc trong giai đoạn sử dụng  Pmin + qc > 0    các cọc chịu nén    kiểm tra Pmax + qc ≤ [P]  Pmin + qc ≤ 0    các cọc chịu kéo    kiểm tra Pmin + qc ≤ [P]kéo  với qc = uc.Lc  bt  với   bt   = 2,5 T/m2 (Lc chiều dài tính tốn của cọc khppng kể  đoạn ngàm vào đài và mũi cọc)  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1 vinhxd95@gmail.com   ƠN TẬP NỀN VÀ MĨNG  LƯƠNG VĂN VINH - 58CD1  (Tài liệu mang tính chất tham khảo) Bán rượu quê ngon: 60K/lít - Liên hệ: 0987.178.412  Địa chỉ: số nhà 6 ngách 177/38 Định Cơng  -  Hồng  Mai - Hà Nội (Freeship với đơn hàng trên 4 lít)  13. Cơng thức đóng cọc  Khi độ chối e ≥ 0,0002m  Ta có  P   n.Fc  n.F  Q  k q n.Fc   c  Q.H  (T)  Qq e   Trong đó  n, k: Hệ số xác định từ thí nghiệm thích hợp. k = 0,45 (k2 = 0,2) và cọc BTCT có  đệm gỗ ở đầu cọc n = 15 kG/cm2  Q: Trọng lượng búa (T)  H: Chiều cao rơi búa (m)  q: Trọng lượng phần va chạm gồm cọc và các phụ kiện nếu có  Nếu e  h0 hoặc c2 > h0 thì lấy  h0 h  = 1 hoặc   = 1 tức α1 hoặc α2 =  2,12  c1 c2    Khi c1