Xây dựng phương án tính toán và chế thử máy phát siêu cao tần trong thiết bị đo cao vô tuyến cho tên lửa hành trình đối hải

Do vai trò máy phát siêu cao tần là modul quyết định đến nguyên lý hoạt động của thiết bị đo cao vô tuyến và đối tượng ứng dụng, việc nghiên cứu chế tạo chúng rất phức tạp về kỹ thuật và công nghệ chế tạo, đòi hỏi phải có sự tham gia của nhiều lĩnh vực khoa học khác nhau, phải đưa ra được cơ sở khoa học trong cả quá trình.

Kỹ thuật điện tử XÂY DỰNG PHƯƠNG ÁN TÍNH TỐN VÀ CHẾ THỬ MÁY PHÁT SIÊU CAO TẦN TRONG THIẾT BỊ ĐO CAO VƠ TUYẾN CHO TÊN LỬA HÀNH TRÌNH ĐỐI HẢI Phạm Đức Thỏa*1, Đặng Đình Tiệp2, Phạm Cơng Tư1, Chu Văn Hiệp1 Tóm tắt: Do vai trị máy phát siêu cao tần modul định đến nguyên lý hoạt động thiết bị đo cao vô tuyến đối tượng ứng dụng, việc nghiên cứu chế tạo chúng phức tạp kỹ thuật công nghệ chế tạo, địi hỏi phải có tham gia nhiều lĩnh vực khoa học khác nhau, phải đưa sở khoa học trình Để giải tốn này, nhóm tác giả đề xuất phương án tính tốn, chế thử máy phát siêu cao tần theo nguyên lý điều tần tuyến tính ứng dụng tên lửa hành trình Kết kiểm chứng đánh giá máy phân tích phổ minh chứng tính khả thi phương án đề xuất, nhằm làm chủ công nghệ chế tạo máy phát siêu cao tần tên lửa hành trình đối hải Từ khóa: Máy phát siêu cao; Đo cao vơ tuyến; Điều tần tuyến tính ĐẶT VẤN ĐỀ Hiện nay, đầu tự dẫn nhiều loại tên lửa hành trình đại trang bị hệ thống dẫn đường quán tính, sai số tích lũy nên gây sai lệch lớn điều khiển, đặc biệt độ cao Thực tế, khoang loại tên lửa thường trang bị thiết bị đo cao vô tuyến để kết hợp với kênh cao hệ thống dẫn đường quán tính tạo độ dư cấu trúc độ dư thông tin, đảm bảo việc nhận thông tin đo cao đồng từ hệ đo cao có nguyên tắc vật lý khác Đặc biệt, để tránh phát hỏa lực phịng khơng đối phương Tên lửa hành trình đối hải thường bay độ cao thấp từ (5  15)m Để kiểm sốt dải độ cao thấp thiết bị đo cao vô tuyến theo nguyên lý điều tần tuyến tính phù hợp [2, 3] Thiết bị đo cao vô tuyến nghiên cứu chế tạo từ sớm Nga (1947), Mỹ (1938), tính bảo mật nên kết đưa không tường minh Một số nghiên cứu nước [1, 2] khai thác chế thử số cụm khối dạng tích hợp riêng máy phát siêu cao chưa có cơng trình đề cập Để giải tốn này, nhóm tác giả đề xuất phương án tính tốn, thiết kế máy phát siêu cao tần theo nguyên lý điều tần tuyến tính ứng dụng tên lửa hành trình Kết nghiên cứu kiểm chứng đánh giá máy phân tích phổ minh chứng tính đắn phương pháp tính làm chủ cơng nghệ máy phát siêu cao tần tuyến tính thiết bị đo cao vô tuyến cho tên lửa hành trình đối hải NGUYÊN LÝ ĐO CAO VÀ MÁY PHÁT SIÊU CAO TẦN THEO LUẬT ĐIỀU TẦN TUYẾN TÍNH 2.1 Nguyên lý đo cao theo luật điều tần tuyến tính 2.1.1 Luật điều tần tuyến tính Tín hiệu điều tần tín hiệu có tần số thay đổi tuyến tính khoảng thời gian, có dạng [6, 7]: 88 P Đ Thỏa, …, C V Hiệp, “Xây dựng phương án tính tốn … tên lửa hành trình đối hải.” Nghiên cứu khoa học công nghệ A(t) = Amsin[(t) + o] (1) Khi luật điều chế luật điều tần cưa đối xứng, tần số máy phát thay đổi theo biểu thức sau:  0  K dcU m t  nTM  nTM  t   n  1/  TM  (2) ω t     n  1/  TM  t   n  1 TM 0  K dcU m  n  1 TM  t   đó: Am- Biên độ tín hiệu; (t) = 2f(t) = 0 + Kđc.U(t) - Tần số góc dao động; o - Pha ban đầu dao động; Kđc – Hệ số truyền điều chế; U(t) – Tín hiệu điều chế có biên độ Um; TM - chu kỳ điện áp điều chế;  = Kdc.UmTốc độ thay đổi tần số trung tâm tín hiệu 2.1.2 Nguyên lý đo cao theo luật điều tần tuyến tính Phương pháp đo cao theo nguyên lý điều tần tuyến tính dựa sở xác định độ thay đổi tần số phát tín hiệu điều tần truyền đến mục tiêu tín hiệu phản xạ mà máy thu thu Giả sử tín hiệu từ máy phát có tần số fp(t) điều chế theo luật tuyến tính (hình 1) tín hiệu sau phản xạ từ mục tiêu mà máy thu thu có tần số fc(t), tín hiệu bị giữ chậm thời gian tz Tần số trung tâm f0 máy phát chọn cho truyền qua khí trái đất khơng bị thành phần khí phản xạ bị suy giảm đáng kể, thông thường chọn f0 khoảng 1028.103 MHz - vùng cửa sổ vô tuyến [2], [6] Hình Sơ đồ biểu diễn biến thiên tần số tín hiệu phát tín hiệu thu Khi trộn sóng fp(t) fc(t) theo nguyên lý trộn tần thu tín hiệu điều hịa với tần số phách f, phổ tín hiệu có vạch f df p 2f M  Độ thay đổi tần số phách xác định theo công thức (với: - Độ dt TM biến thiên tần số fp): df p df p / dt f   t z tg   t z 2 H dt c c.f  nên ta có: H  (3) 4.f M FM đó: H- Độ cao từ máy phát đến bề mặt địa hình; c = 3*108 m/s - Tốc độ ánh Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số Đặc san Viện Điện tử, - 2020 89 Kỹ thuật điện tử sáng; tz = 2H/c - Thời gian giữ chậm lan truyền sóng điện từ từ máy phát - mục tiêu - phản xạ máy thu; FM  1/ TM - Tần số điều chế 2.2 Máy phát siêu cao theo nguyên lý điều tần tuyến tính 2.2.1 Các phương pháp điều chế tần số máy phát Để nhận tín hiệu điều tần thường dùng điện áp điều chế làm thay đổi trở kháng đèn điện tử, bóng bán dẫn mắc song song với khung dao động máy phát tần số trung tâm [8] a) Điều chế tần số dùng đèn điện tử phần tử phản kháng Khi khung cộng hưởng ghép với đèn phản kháng Лp, lựa chọn Zp’ Zp” đưa tín hiệu điều chế Udc lên lưới nhận phần tử phản kháng mang đặc tính điện dung điện cảm (hình 2), khung cộng hưởng: Zp = Zp’ + Zp” [7] Hình Sơ đồ mạch điện có phần tử phản kháng mang đặc tính điện dung điện cảm Để đảm bảo đèn Лp trở thành đèn phản kháng cần có độ lệch pha Ugp Uap p =  90 (khi: p = 90 - mang tính điện cảm; p = - 90 đặc tính phần tử phản kháng mang tính điện dung) b) Điều chế tần số dùng phần tử phản kháng bóng bán dẫn trường FET R3 + C5 c C6 C2 u R1 u Ck C1 C3 R2 - c Lk C7 R6 Lp Cp rp C4 R4 U®c - + C Hình Sơ đồ mạch điều chế có phần tử cảm kháng bóng bán dẫn Đối với phát điều chế dùng phần tử phản kháng bóng bán dẫn, thơng thuờng nhận độ sâu điều chế: f  (20  25)%.f0 tần số (300400)MHz; dùng khung dao động dây đồng trục dây đơi có chiều dài 1/2 [8] c) Điều tần sử dụng hiệu ứng thay đổi điện dung lớp tiếp giáp p-n (Varicap) Phương pháp chủ yếu dùng cho sóng mét đề-xi-mét, sử dụng varicap có ưu điểm điều chỉnh nhanh, thuận tiện, kích thước nhỏ song nhược điểm độ ổn định thấp phụ thuộc khơng tuyến tính điện dung lớp tiếp 90 P Đ Thỏa, …, C V Hiệp, “Xây dựng phương án tính tốn … tên lửa hành trình đối hải.” Nghiên cứu khoa học cơng nghệ giáp p-n điện áp ngược đặt lên, mặt khác phụ thuộc lớn vào nhiệt độ, nên độ ổn định hệ số nhiệt tần số không cao Việc ghép varicap vào khung dao động thực hình Ck + C1 C2 U®c Hình Sơ đồ mạch ghép Varicap vào khung dao động Ngoài varicap, thực tế dải tần số cao sử dụng varactor (tụ gốm sécnhét) có dải tần làm việc rộng, từ sóng hồng ngoại đến siêu cao, nhược điểm độ tổn hao phụ thuộc nhiều vào tần số d) Điều chế tần số sử dụng diode Gunn Diode Gunn sử dụng hiệu ứng Gunn hiệu ứng cho độ dẫn vi phân âm hai phiến bán dẫn đặt lên điện trường có cường độ xác định [7] Người ta thường sử dụng vật liệu: GaAs, GaSb, InP, CdTe, Tần số làm việc diode Gunn đạt hàng trăm GHz chế độ xung, hàng chục GHz chế độ liên tục Sơ đồ nối diode Gunn vào khung cộng hưởng đường dây phẳng mô tả hình L1 L1 L C C Hình Sơ đồ nối diode Gunn vào khung cộng hưởng đường dây phẳng 2.2.2 Lựa chọn kết cấu nguyên lý điều tần cho máy phát siêu cao tần Hình Sơ đồ mạch dao động dùng mạch lưới chung Hình Khung cộng hưởng kiểu cáp đồng trục Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số Đặc san Viện Điện tử, - 2020 91 Kỹ thuật điện tử Như trình bày, có nhiều phương pháp điều chế tần số máy phát, để làm rõ nguyên lý điều tần tuyến tính, báo vào phân tích kết cấu máy phát siêu cao tần sử dụng đèn Klystron có sơ đồ cấu trúc tương đương sơ đồ mạch dao động điểm (hình 6) - coi phần tổn hao nhỏ Z1, Z2, Z3 mơ đun trở kháng [6], [8]; Trong đó: Cag, Cgk, Cak điện dung cực đèn; L"a cảm kháng phần ghép khung với anot; L"g điện cảm phần khung ghép với lưới; L'a , L'g , L'k điện cảm ký sinh cực chân đèn tần số siêu cao Điều kiện dao động mạch là: Z1, Z2 dấu; Z3 khác dấu với Z1, Z2 Z  Z3 Có nghĩa L"k  L"a ; L"g , tần số điều chỉnh thay đổi L"a L"g Khi dùng mạch chung lưới (Lg = L"g  L'g  , La = L"a  L'a , Lk = L"k  L'k ) Dạng khung cộng hưởng mô tả hình Điều kiện cộng hưởng cho dây đồng trục 0  2f0 :  2     W tg   l  n   0C   0  Điện trở sóng khung cộng hưởng đồng trục r L1 W  276lg a  ri C1 (4) (5) đó: C - Điện dung đèn điện tử; L1 , C1 - Điện dung, điện kháng phân bố; – Bán kính ngồi xilanh trong; ri – Bán kính xilanh ngồi; 0  c / f , c=3.108 m/s - Tốc độ ánh sáng; n – Số trị số cực trị trường theo trục z( hay số dao động); l – Kích thước dài khung cộng hưởng * Nguyên lý điều chế tần số máy phát siêu cao tần Nguyên lý điều tần sử dụng tụ điều chỉnh có cực kiểu màng phía cuối đường dây, phần cực rung nối với lưới Sơ đồ cấu trúc trình bày hình Hình Cấu trúc đường dây đồng trục có điều chỉnh tần số cộng hưởng kiểu cực rung sơ đồ tương đương; đó: Dây đồng trục anốt – lưới; Cách điện chiều – tần số cao nối lưới với đất qua màng rung; Màng rung đàn hồi; Cuộn dây điều chế; Dây anốt Điều kiện cộng hưởng khung là: ωl ωl π ω l ρω0 C0 sin = cos = sin  -  ; c c 2 c  c  3.10 m / s; C0  Cag  Cagdc 92 P Đ Thỏa, …, C V Hiệp, “Xây dựng phương án tính tốn … tên lửa hành trình đối hải.” Nghiên cứu khoa học cơng nghệ Tính qua 0: Tương ứng c 1  = c.4  ρC0 +  = 4.c.ρ.C0 +4.l f0 c  λ0 = λ+ Δλ với  = 4.l;  = 4.C0.c λ0 = Độ sâu điều chế theo : Δλ = 4ρ.c.Cagdc hay f = K.t = 4ρCagdc (6) Khi khoảng cách cực nối với anốt cực nối với lưới đủ nhỏ so với chiều dài cung mặt cầu tính trị số điện dung tụ theo cơng thức: εS Cagdc = (pF) (7) 3,6πd đó: S- Diện tích phủ cực; - Hằng số điện môi môi chất; dKhoảng cách hai cực (cm) εS4ρKt Thay (7) vào (6) ta có: d = (8) 3,6π Để có f thay đổi tuyến tính theo thời gian, phải có hệ tự động đảm bảo thay đổi khe hở d tuyến tính theo thời gian Khi đó, luật điều chế tuyến tính:  K t - nTM  nTM  t   n+1 /  TM ;n = 0,2,3,  (9) Δf =   n+1 /  TM  t   n+1 TM ;n = 0,1,2,3 -K t -  n+1 TM   Để nhận luật điều tần tuyến tính phải xác định hệ số K hệ điều chế Độ dịch chuyển màng điều chế đặt vào cuộn dây điện áp U, cuộn dây xuất dòng điện Tương tác dòng điện từ trường B, cuộn dây dịch chuyển làm xuất suất điện động cảm ứng: dφ B.2πRWdx (10) e=  dt dt đó: B – Từ cảm xuyên qua cuộn dây(T); R – Bán kính cuộn dây(m); W- Số vịng cuộn dây Phương trình điện áp cho cuộn dây là: U – e = i.R + Ldi/dt (11) Phương trình vi phân chuyển động cuộn dây là: m.x’’ + k.x = i.B.2RW (12) Chuyển sang phương trình ảnh Laplace để giải, ta có: kk (13) x t   t k đó: m – Khối lượng cuộn dây (kg), k hệ số cứng cực, k1 – Tốc độ biến thiên dòng điện, k2 = 2RBW Từ (12) ta thấy có dịng điện i = k1t qua cuộn dây ta nhận chuyển động cực màng hàm tuyến tính bậc theo t Thay i = k1t (13) vào phương trình (11) ta có luật điều tần tuyến tính (9) cấp điện áp cấp cho cuộn dây dịch chuyển thay đổi khe hở sau: k1r t + τ - nTM  , nTM  t   n+1 /  TM ;n = 0,1,2,3  (14) U t  =  k1r (n+1)TM -(t + τ) ,  n+1 /  TM  t   n+1 TM ;n = 0,1,2,3 Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số Đặc san Viện Điện tử, - 2020 93 Kỹ thuật điện tử 2.2.3 Tính tốn tham số cho khung (a nốt – lưới, lưới – ca tốt) Trên sở tham số kỹ thuật cần đạt máy phát đèn phát Klystron, tham số tương đương với tiêu kỹ thuật thiết bị đo cao vơ tuyến tên lửa hành trình đối hải hệ đầu Nga Từ đó, tiến hành phân tích, tính tốn thiết kế tham số cho khung anốt – lưới khung lưới – catốt, sử dụng phần mềm autocad thiết kế, chế thử khung cộng hưởng, khung điều chế máy phát theo tham số tính tốn sau [8]: Đường kính ngồi d nối anốt (15) d = D.10 ρ / 138 Giá trị điện dung tương đương 1cm khung Cэ1 xác định: (16) C'1 = 0,242 lg  D d  Khi tính điều kiện cộng hưởng phải trừ điện dung mối ghép lưới – anốt Trị số điện dung mối ghép xác định theo công thức: -1 Cgag = εr a 1,8ln  R2 R1-1  -1 (17) Điện dung ghép lối C0 khung tính sau: C0 = Cag - εr a 1,8ln  R2 R1-1  -1 (18) Chiều dài khung anốt- lưới lag tính theo biểu thức sau: -1 lag = c.ω0-1arctg ω0C0 ρ  ;0 < lag < λ Độ dịch chuyển màng điều chế tính: -1 -1 d = 2c  f max - f  c.ρ -1 (19) (20) Điện trở đơn vị chiều dài (/cm) xác định: R1 = 0,83.10 -4 f  D-1 +d -1  ρ.ρm-1 (21) Điện dung tương đương khung tính theo biểu thức: -1  2πl  2πl   Ce = 0,5 C0 +  sin   λω0 ρ  λ    Điện trở cộng hưởng tương đương tính: Re0 = 2ρ2  R1l  sin2  2πlλ-1  -1 (23) Hệ số phẩm chất khơng tổn hao khung tính theo biểu thức sau: Qe0 = 0 CeRe Điện trở tổn hao xác định theo công thức sau: Rmica = 1,8.ω.tgδ  ln  R2 R1-1   εmica a  -1 -1 Tính chuyển điện trở mắc song song, ta có: ρ sin 2θ R' = cos 2θ1 Điện trở tổn hao cách điện gá lắp Rd sau: Rd = ω0Cgactgδ  (22) (24) (25) (26) -1 (27) 94 P Đ Thỏa, …, C V Hiệp, “Xây dựng phương án tính tốn … tên lửa hành trình đối hải.” Nghiên cứu khoa học công nghệ Điện trở cộng hưởng khung kể đến tổn hao: -1 R' =  R'0-1 + Rmica + Rd-1 + R' -1  -1 (28) đó:  - Điện trở sóng khung; D – Đường kính ngồi nối; Cag – Điện dung anốt – lưới; R1, R2 bán kính lõi lõi cáp đồng trục;  - Hằng số điện môi cách; f – Độ sâu điều chế; fmax, fmin giới hạn max, tần số điều chế; θ1, θ2 độ dài điện điểm đầu cuối khung; Cgk – Điện dung lưới – ca tốt; a – Độ dày cách; c – Tốc độ lan truyền sóng; ω0 – Tần số góc dao động trung tâm TÍNH TỐN, CHẾ THỬ VÀ ĐÁNH GIÁ KẾT QUẢ Các tham số liệu đầu vào phục vụ cho tính tốn theo mục 2.2.3 sau: Tần số mang: f0 = 2.109 Hz; 0 = 15 cm; Độ sâu điều chế: fmax = 50.106 Hz; Công suất phát: P > 0.3W; Điện trở sóng khung anot-lưới: 50  Hằng số điện mơi chất cách điện:  = 7,4; Đường kính trụ ngoài: D = 50mm, Độ dày cách điện: a = 2,5mm; Điện trở suất bạc mạ: B = 0,0163.106 Ωm; Điện trở suất đồng vàng: B = 0,008.106 Ωm; Dòng đốt tốc: Iđ = 0,42-0,04+0,08A; Dòng ngược lưới (khi Ug = 2V):  1,5 A; Thiên áp lưới điểm làm việc: 1,8-1,0+1,7 V; Độ hỗ dẫn đường đặc tính: 18  mA/V; Công suất dao động (khi  = 7,2cm, Ia = 60mA):  1W; Điện dung lưới - Katốt: Cgk = 3,8 pF; Điện dung anốt - Katốt: Cak = 0,04 pF; Điện dung lưới-anốt: Cag  2,01 pF; Vận tốc lan truyền sóng: c = 3.108m/s; Với tham số kỹ thuật đầu vào trên, sử dụng phần mềm Autocad thiết kế, chế thử Sản phẩm có sau khung cộng hưởng, khung điều chế ghép nối với đèn phát Klystron hệ cực rung cho máy phát siêu cao tần (hình 9) (a) (b) (c) Hình Sản phẩm chế thử khung cộng hưởng (a), khung điều chế (c) ghép nối hình thành máy phát (b) Kết thử nghiệm Phịng Thí nghiệm siêu cao tần đo tham số kỹ thuật máy phát siêu cao (Thiết bị sử dụng để kiểm nghiệm: Máy phân tích phổ HP 8593E; Máy đềm tần HP 5361B; Bộ dụng cụ chuẩn HP 85054B đầu chuyển đổi, dây cáp cao tần) kết thu hình 10 Từ kết đo kiểm nghiệm tham số kỹ thuật (hình 10), ta thấy phổ máy phát nằm dải tần (2,020  2,070) GHz; Dải điều chế máy phát: f = 50,0 MHz; Công suất máy phát: P = 630mW Như vậy, máy phát siêu cao Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số Đặc san Viện Điện tử, - 2020 95 Kỹ thuật điện tử tần theo phương án đề xuất tính tốn, chế thử có tham số kỹ thuật đạt phù hợp với số liệu tính tốn theo lý thuyết, cụ thể: - Tần số trung tâm: (2045,0  25,0) MHz; - Dải tần số điều chế: 50,0 MHz; - Công xuất phát: 630 mW Hình 10 Kết đo kiểm nghiệm tham số kỹ thuật sản phẩm máy phát siêu cao tần KẾT LUẬN Máy phát siêu cao tần thành phần quan trọng thiết bị đo cao vô tuyến Đây modul định đến nguyên lý hoạt động phạm vi ứng dụng thiết bị đo cao vô tuyến ứng phù hợp với chủng loại tên lửa hành trình, việc thực thi modul phức tạp kỹ thuật công nghệ chế tạo Khi khơng có tài liệu cơng nghệ nước ngồi chưa có tính tốn tường minh máy phát Bài báo đề xuất phương pháp tính toán, chế thử loại máy phát siêu cao tần theo nguyên lý điều tần tuyến tính sở phân tích khoa học, kết hợp lựa chọn cấu trúc, phân tích nguyên lý hoạt động tính toán thiết kế theo tiêu kỹ thuật đầu vào cho loại máy phát, tương đương với tiêu kỹ thuật thiết bị đo cao vô tuyến chủng loại tên lửa hành trình đối hải Kết kiểm nghiệm khẳng định tính khả thi phương án đưa ra, tham số kỹ thuật máy phát đạt phù hợp với lý thuyết phân tích, tính tốn TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Phạm Tuấn Hải, “Nâng cao chất lượng hệ dẫn đường thiết bị bay sở áp dụng phương pháp xử lý thông tin kết hợp”, Học viện KTQS, 2011, Luận án TS [2] Trần Đức Thuận, “Hệ thống điều khiển Tên lửa thiết bị phóng”, Viện KH&CN quân sự, 2013, Sách giáo trình chuyên khảo [3] A.V Haeff, T.E Hanley, C.B Smith, “Wide-Range Ultra-High-Frequency Signal Generators” Proceedings of the IRE, Oct 1947, IEEE, 1137 – 1143 [4] E E Johnson, R I Desourdis, Jr., G D Earle, S C Cook, J C Ostergaard, 96 P Đ Thỏa, …, C V Hiệp, “Xây dựng phương án tính tốn … tên lửa hành trình đối hải.” Nghiên cứu khoa học cơng nghệ “Advanced High-Frequency Radio Communications” Norwood, MA: Artech House, 1997 [5] G.A.Fabrizio,“High frequency over-the-horizon radar: fundamental principles signal processing and practical applications”, McGraw Hill Professional, 2013 [6] Tom Drechsel, Niko Joram, Frank Ellinger, “An ultra-wideband 6–14 GHz frequency modulated continuous wave primary radar with cm range resolution”, Volume 75, November 2020, Pages 19-29 [7] Р А Валитова, “Радиопередающие устройства на полупроводниковых приборах (проектирование и расчёт)”, Москва “Советское радио”, 1973 [8] Ю В Виноградов, “Основы электронной и полупроводниковой техник”, Издательство “Энергия”, Москва, 1972 ABSTRACT CONSTRUCTION OF CALCULATION METHOD AND TEST OF THE HIGH- FREQUENCY GENERATOR IN THE HIGH-MEASURE RADAR EQUIPMENT FOR MARINE CRUISE MISSILES Because the role of ultra-high frequency transmitter is the module that determines the working principle of radio measuring equipment and the object of application, the research and manufacture of them are very complicated in terms of technical and manufacturing technology, requiring must have the participation of many different scientific fields, must provide a scientific basis in the all process This paper will mention a plan to calculate, fubrication and testing ultra-high frequency transmitters based on the principle of linear frequency modulation applied on cruise missiles The results of the spectrum analyzer verification have proved the mastery of manufacturing technology for ultra-high frequency transmitters on cruise missiles Keywords: High-frequency generator; Radar altimeter; Linear frequency modulation Nhận ngày 30 tháng năm 2020 Hoàn thiện ngày 25 tháng năm 2020 Chấp nhận đăng ngày 28 tháng năm 2020 Địa chỉ: 1Viện Tên lửa, Viện KHCN quân sự; Viện Điện tử, Viện KHCN quân * Email: Thoadthv34@gmail.com Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số Đặc san Viện Điện tử, - 2020 97 ... MHz; - Công xuất phát: 630 mW Hình 10 Kết đo kiểm nghiệm tham số kỹ thuật sản phẩm máy phát siêu cao tần KẾT LUẬN Máy phát siêu cao tần thành phần quan trọng thiết bị đo cao vô tuyến Đây modul... động tính tốn thiết kế theo tiêu kỹ thuật đầu vào cho loại máy phát, tương đương với tiêu kỹ thuật thiết bị đo cao vô tuyến chủng loại tên lửa hành trình đối hải Kết kiểm nghiệm khẳng định tính. .. Sản phẩm chế thử khung cộng hưởng (a), khung điều chế (c) ghép nối hình thành máy phát (b) Kết thử nghiệm Phịng Thí nghiệm siêu cao tần đo tham số kỹ thuật máy phát siêu cao (Thiết bị sử dụng