Đồ án môn học chi tiết máy xác định tỷ số truyền của bánh răng

Nguyễn Văn Khoa І Chọn động Xác định công suất động - Công suất cần thiết xác định: P ct  Pt  Trong đó: Pct: công suất cần thiết trục động (kw) Pt: cơng suất tính tốn trục tang (kw) η : hiệu suất truyền động - Hiệu suất truyền động: η = η2ol ηđ ηbr ηot ηkn Trong đó: ηol: hiệu suất cặp ổ lăn ηot: hiệu suất cặp ổ trượt ηđ: hiệu suất truyền đai ηbr: hiệu suất truyền bánh trụ nghiêng ηkn: hiệu suất nối trục đàn hồi Tra bảng 2.3 (TTTK) ta có: ηol = 0,99 ; ηđ = 0,96 ηot = 0,99 ; ηkn = ; η = 0,992 0,96 0,98 0,99 = 0,91 Công suất trục tang Pt: F v 14500.0,42 Pt  1000 = 1000 = 6,09 (kw) Pct  Pt 6,09  6,69  0,91 (kw) Xác định số vòng quay sơ động - Tỷ số truyền toàn hệ thống: ut = uh un Trong đó: ηbr = 0,98 ; Nguyễn Văn Khoa uh : tỷ số truyền hộp giảm tốc (bánh trụ nghiêng) un : tỷ số truyền truyền (đai dẹt) Tra bảng 2.4 (TTTK) ta chọn : uh =4 ; un = ut = 4.5 = 20 - Số vòng quay sơ động cơ: nsb = nlv ut - Với nlv số vòng quay trục tang nlv  60000.v 60000.0,42  19,09  D  420 (v/p) Trong đó: v: vận tốc băng tải (m/s) D: đường kính tang quay (mm) nsb = 19,09.20 = 381,8 (v/p) - Chọn số vòng quay đồng động cơ: nđb = 750 (v/p) Chọn quy cách động - Động chọn thỏa mãn điều kiện: Pđc ≥ Pct nđb ≈ nsb ≤ Tk Tdn Tmm T Ta có: Tmm=1,5T1 T = T1 + T2 =1,75T1 Tmm 1,5T1  0,86 T 1,75T1 - Từ bảng P1.3 (TTTK) chọn động 4A160S8Y3: Nguyễn Văn Khoa Công suất 7.5 Vận tốc 730 Cosφ 0,75 η 86 Tmax /Tdn 2,2 ІІ Phân phối tỷ số truyền Phân phối tỷ số truyền ut hệ dẫn động - Xác định tỷ số truyền hệ: - Phân phối tỷ số truyền: ut  n đc 730  38,23 nlv 19,09 ut = uh un - Chọn uh theo tiêu chuẩn: uh= uđ  u t 38,23  7,64 uh → Phân phối tỷ số truyền sau: ut = 38,23 ; uđ = 7,64 ; uh = Xác định mômen xoắn số vòng quay trục động + Công suất trục: - Trục І: P 6,09 P1  t  6,21  ot ol 0,99.0,99 (kw) - Trục ІІ: P1 6,21 P2   6,4  ol br kn 0,99.0,98.1 (kw) + Số vòng quay trục: - Trục động cơ: nđc=730 (v/p) Tk /Tdn 1,4 Nguyễn Văn Khoa n1  - Trục  : - Trục П: n2  n đc 730  99,55 uđ 7,64 (v/p) n1 99,55  19,91 uh (v/p) + Mômen xoắn trục: - Trục  : - Trục П T1 9,55.10 P1 6,21 9,55.10 5,95.10 n1 99,55 (N.mm) T2 9,55.10 P2 6,4 9,55.10 3,06.10 n2 19,91 (N.mm) - Trục động cơ: Tđc 9,55.10 Pđc 6,69 9,55.10 8,75.10 n đc 730 (N.mm) Trục Thông Động số Công suất (kw) Tỷ số truyền Số vịng quay (v/p) Mơmen xoắn (N.mm) 6,69 Uđ= 7,64 730 8,75.104 Trục І 6,21 99,55 5,95.105 Trục ІІ 6,4 Uh = 19,91 3,07.106 Ш Thiết kế truyền đai Chọn loại đai - Căn theo yêu cầu kỹ thuật truyền chọn đai thang thường loại Б - Tra bảng 4.13 (TTTK) chọn tiết diện đai b.h = 17.10,5 Nguyễn Văn Khoa a, Đường kính bánh đai nhỏ chọn theo tiêu chuẩn bảng 4.13 (TTTK) Chọn d1 =200 (mm) - Vận tốc đai: V   200.730 7,64 60000 (m/s) b, Bánh đai lớn: d2 = d1.uđ (1- ξ) =200.7,64.(1- 0,01) = 1512,72 (mm) Theo tiêu chuẩn chọn d2 = 1500 (mm) - Tỷ số truyền thực tế: U tt  d2 1500  7,57 d1 (1   ) 200.(1  0,01) U  U tt  U đ 7,57  7,64 100%  100%  0,91%  4% Uđ 7,64 c, Theo bảng 4.14 (TTTK) chọn sơ khoảng cách trục a = d2 0.9 = 1350 (mm) d, Chiều dài đai (d  d1 )  l 2 a  ( d  d )  4a  (1500  200) 2.1350  (1500  200)  5683,31(mm) 4.1350 Chọn đai theo tiêu chuẩn l = 5600 (mm) - Kiểm nghiệm đai tuổi thọ: v 7,64 i  1,36 i max 10 l 5,6 - Tính góc ơm:  180  57 d  d1 1500  200 180  57 125,2 120 a 1350 Nguyễn Văn Khoa e, Xác định số đai: P1 k đ [ P0 ].C C u C z C l Z - Tra bảng 4.7 (TTTK) chọn kđ = 1,25 số ca làm việc → kđ = 1,25 + 0,1 = 1,35 - Với α = 125,2° → Cα = 0,835 - Với l/l0 = 5600/2240 = 2,5 tra bảng 4.16 (TTTK) → Cl = 1,2 - Với u = 7,64 > tra bảng 4.17 (TTTK) → Cu = 1,14 - Trả bảng 4.19 (TTTK) ta có: [P0] = 3,38 P1 6.21  1,83 [ P0 ] 3,38 → - Tra bảng 4.18 (TTTK) → Cz = 0,95 → Z Số dây đai: 6,21.1,35 2,28 3,38.0,835.1,14.0,95.1,2 (đai) Theo tiêu chuẩn chọn số đai f, Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trụ: F0  780.P1 k đ  Fv v.C Z Mà : Fv = qm.v2 - Tra bảng 4.22 (TTTK), ta có: qm = 0,178 → Fv = 0,178.7,642 = 10,39 (N) Nguyễn Văn Khoa → F0  780.6,21.1,35 341,68 7,64.0,835.3 (N) - Lực tác dụng lên trục:  Fr = 2.F0.Z.sin( ) 125,2 = 2.328,41.3.sin = 1749,4 (N) Truyền động bánh a, Chọn vật liệu - Nhãn hiệu thép: 45 - Phương pháp nhiệt luyện: tơi cải thiện - Kích thước: S ≤ 60 - Độ rắn: 241 ≤ HB ≤ 285 - Giới hạn bền: бb = 850 MPa - Giới hạn chảy: бch = 580 MPa b, Tính ứng suất cho phép - Theo bảng 6.2 (TTTK) với thép 45 thiện đạt độ rắn: 180 ≤ HB ≤ 350 бHlim = 2HB + 70 ; SF = 1,75 ; SH = 1,1 ; - Chọn độ rắn bánh nhỏ HB1 = 280 (MPa) - Độ rắn bánh lớn HB2= 250 (MPa)  H0 lim1 2 HB1  70 2.280  70 630 (MPa)  H0 lim 2 HB2  70 2.250  70 570 (MPa)  F0 lim1 1,8 HB1 1,8.2280 504,5 (MPa)  F0 lim 1,8 HB2 1,8.250 450 (MPa) - Theo 6.5: бFlim = 1,8HB Nguyễn Văn Khoa 2, N HO 30 H HB N HO 30.280 2.4 2,4.10 N HO 30.230 2.4 1,7.10 NHO: số chu kỳ thay đổi ứng suất sở thử ứng suất - Theo 6.7: N HE  T 60.c.  i  Tmax   T  ni t i N HE1 60.c.n1  t i   i   Tmax →  ti    ti Trong đó: NHE: số chu kỳ thay đổ ứng suất tương đương Ti: mômen xoắn trục i c: số lần ăn khớp vòng quay ni: số vòng quay trục i →   N HE 60.1.99,55.1500 0,35.13  0,5625 0,75 5,26.10  N HO Do KHL2 = → N HE1  N HO1 K HL1 = KHL hệ số tuổi thọ - Theo 6.1a sơ xác định được:  H   H lim K HL SH SH: hệ số an toàn tính tiếp xúc  H   630.1 527,72 1,1  H   570.1 518,18 1,1 (MPa) (MPa) Nguyễn Văn Khoa  H    H    H   572,72  518,18 545,45 2 (MPa) - Theo 6.7:  T N FE 60.c.  i  Tmax 4,03.10 ( MPa)   ni t i 60.99,55.1.1500 0,35.16  0,5625.0,75   - Vì NFE2 = 4,03.107 > NFO = 4.106 →KFL2 =1 tương tự → KFL1 = - Theo 6.2a với truyền quay chiều KFC =  F1   504,5.1.1 288 1,75  F   450.1.1 257,14 1,75 (MPa) (MPa) - Ứng suất tải cho phép:  H  max 2,8. ch1 2,8.504,5 1412,6 (MPa)  F1  max 0,8. ch1 0,8.580 464 (MPa)  F  max 0,8. ch2 0,8.504,5 403,6 Tính kích thước truyền a, Khoảng cách trục (MPa)  Nguyễn Văn Khoa a w K a (u  1).3 T1 K H  H  u1  ba Trong đó: aw: khoảng cách trục (mm) Ka: hệ số phụ thuộc vào vật liệu cặp bánh T1: mô men xoắn trục bánh chủ động (N.mm)  H  : ứng suất tiếp xúc cho phép U: tỷ số truyền  ba : hệ số tra bảng 6.6 (TTTK) KHβ: hệ số kể đến phân bố k tải trọng treeb chiều rộng vành tính tiếp xúc - Tra bảng 6.6 (TTTK) chọn ψba = 0,3 - Tra bảng 6.5 (TTTK) nghiêng chọn ka = 43: ψbd= 0,5.ψba.(u+1) = 0,53.0,3.(5+1) = 0,954 - Tra bảng 6.7 (TTTK) chọn KHβ = 1,05: → a w 43.(5  1).3 5,95.10 5.1,05 595,21 527,26 2.5.0,3 (mm) Chọn aw = 300 (mm) b, Xác định thông số ăn khớp - Mô đuyn răng: m = (0,01÷0,02)aw = (0,01÷0,02).300 = (3÷6) chọn m = - Góc nghiêng β: chọn sơ β = 10° cos β = 0,9848 - Số bánh nhỏ: Nguyễn Văn Khoa Tiết d diện mm Tỉ số Kσ/εσ Rãnh Lắp Tỉ số Kτ/ετ Rãnh Lắp căng 2,52 2,06 then 1,93 1,9 căng 2,03 1,64 2,58 1,99 2,35 8,03 2,12 1,96 12,98 3,15 2,25 3,06 2,06 2,52 2,52 2,52 1,88 2,13 2,13 2,18 1,64 2,03 2,03 2,03 2,12 2,58 2,58 2,58 5,32 26,54 16 9,2 1-1 1-2 55 50 then 2,2 2,17 1-3 2-0 2-2 2-2 48 85 85 95 2,15 2,43 2,43 2,478 Kσd Kτd Sσ Sτ 1,94 5,32 2,19 26,54 2,19 20,27 26,54 2,23 9,53 35,81 S Kết cho thấy tiết diện nguy hiểm trục đảm bảo an toàn mỏi V Chọn ổ lăn cho trục A Chọn ổ lăn cho trục І: Chọn loại ổ lăn Fa 3470,78  0,978  e 0,3 Fr 3548,51 → chọn loại ổ bi dỡ chặn Chọn kích thước ổ lăn d10 d11 50(mm) Tra bảng P.12 (TTTK) chọn kí hiệu ổ 36212 có d=55(mm) r=2,5(mm) r1=1,2(mm) D=100(mm) b=t=21(mm) C=39.4(kN) C0=34.9(kN) α=120 Kiểm nghiệm khả tải động ổ C đ QE m L Trong QE: Tải trọng quy ước L: Tuổi thọ (triệu vịng) Nguyễn Văn Khoa L 60nLh 10 Trong Lh: tuổi thọ ổ tính L 60.99,55.15000 89,595 10 (triệu vòng) Xác định tải trọng động quy ước QE Q ( X V Fr  YFa ) K t K đ Trong đó: Fr Fa: tải trọng hướng tâm tải trọng dọc trục V: hệ số kể đến vòng quay (v=1) Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ(Kt=1) Kđ:hệ số kể đến đặc tính tải trọng Tra bảng 11.3(TTTK) chọn K=1,5 X:hệ số tải trọng hướng tâm Y:hệ số tải trọng dọc trục Phản lực hướng tâm ổ Fr  Fx210  Fy210  6934,2  4063,42 8037,07( N ) Fr  Fx211  Fy211  3481,312  678,36 3548,51( N ) Fa 3470,78  0,43e 0,3 Có Fa = 3470,78(N) → V F1 8037,07 Tra bảng 11.4(TTTK)→ Y0 = Y1 =1,01 X0 = X1 =0,45 Tải trọnh quy ước ổ Q ( X V Fr  Y0 Fa ) K t K đ (0,45.8037,07.1  1,01.3470,78).1.1,15 10683,25( N ) Nguyễn Văn Khoa Q ( X V Fr1  Y1 Fa ) K t K đ (0,45.3548,51.1  1,01.3470,78).1.1,15 7653,45( N ) Lấy tải trọng quy ước tải trọng lớn Q = 10683,52 (N) QE m  Q L L m i i i 3 7122,17 2.89,595  5102 ,312.98,595 442( N ) 2.89,595 C đ QE L 6195,11 89,595 27721,1( N ) C 34,9( kN ) Kiểm tra khả tải tĩnh ổ Nhằm tránh biến dạng dư ta tiến hành chọn ổ theo khả nẳng tải tĩnh Theo 11.18 Qt0 ≤ C0 Tra bảng 11.6 (TTTK) với ổ bi đỡ chặn có α =120 → X0 = 0,5 Y0 = 0,47 Theo 11.9 12.10 Với ổ lăn 1-0 Qt0 = X0.Fr0 + Y0.Fa = 0,5.8037,07 + 0,47.3470,78 = 5649,8(N) Qt0 < C0 = 18(KN) Với ổ 1-1 Qt1 = X1.Fr1 + Y1.Fa = 0,5.3548,51 + 0,47.3470,78 = 3405,52(N) Qt1 < C0 = 18,1(KN) Như ổ chọn thoả mãn khả tải tĩnh B Tính ổ lăn cho trục Π: Chọn loại ổ lăn Fa 3470,78  0,978  e 0,3 Fr 3548,51 → chọn loại ổ bi dỡ chặn Chọn kích thước ổ lăn d 20 d 21 85(mm) Tra bảng P.12 (TTTK) chọn kí hiệu ổ 36212 có d=85(mm) r=3(mm) r1=1,5(mm) D=150(mm) b=t=28(mm) C=79(kN) C0=72,2(kN) α=120 Nguyễn Văn Khoa Kiểm nghiệm khả tải động ổ C đ QE m L Trong QE: Tải trọng quy ước L: Tuổi thọ (triệu vịng) L 60nLh 10 Trong Lh: tuổi thọ ổ tính L 60.19,91.15000 17,919 10 (triệu vòng) Xác định tải trọng động quy ước QE Q ( X V Fr  YFa ) K t K đ Trong đó: Fr Fa: tải trọng hướng tâm tải trọng dọc trục V: hệ số kể đến vòng quay (v=1) Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ(Kt=1) Kđ:hệ số kể đến đặc tính tải trọng Tra bảng 11.3(TTTK) chọn K=1,5 X:hệ số tải trọng hướng tâm Y:hệ số tải trọng dọc trục Phản lực hướng tâm ổ Fr  Fx220  Fy220  1380,88  8738,19 8846,62( N ) Fr  Fx221  Fy221  4022,032  7919,112 8881,95( N ) Fa 3470,78  0,392e 0,3 V F 8846 , 62 Có Fa = 3470,78(N) → Tra bảng 11.4(TTTK)→ X0 = X1 =0,45 Tải trọnh quy ước ổ Y0= Y1 =1,01 Nguyễn Văn Khoa Q ( X V Fr  Y0 Fa ) K t K đ (0,45.8846,62.1  1,01.3470,78).1.1,15 11229,75( N ) Q ( X V Fr1  Y1 Fa ) K t K đ (0,45.8881,95.1  1,01.3470,78).1.1,15 11253,54( N ) Lấy tải trọng quy ước tải trọng lớn QE  m  Q L L m i i i 11253,54 2.89,595  1129,7 2.98,595  501,82( N ) 2.89,595 C đ QE L 501,82.3 89,595 2245,48( N ) C ổ lăn chọn thoả mãn khả tải động Kiểm tra khả tải tĩnh ổ Nhằm tránh biến dạng dư ta tiến hành chọn ổ theo khả nẳng tải tĩnh Theo 11.18 Qt0 ≤ C0 Tra bảng 11.6 (TTTK) với ổ bi đỡ chặn có α =120 → X0 = 0,5 Y0 = 0,47 Theo 11.9 12.10 Với ổ lăn 1-0 Qt0 = X0.Fr0 + Y0.Fa = 0,5.8846,62 + 0,47.3470,78 = 6054,57(N) Qt0 < C0 = 72,2(KN) Với ổ 1-1 Qt1 = X1.Fr1 + Y1.Fa = 0,5.8881,95 + 0,47.3470,78 = 6072,24(N) Qt1 < C0 = 72,2(KN) Như ổ chọn thoả mãn khả tải tĩnh V І Tính tốn thiết kế ổ trượt Chọn ổ Chọn vật liệu lót ổ: Dùng đồng nhơm sắt pAЖ9-4 Chọn thông số ổ Chọn tỉ số l/d = 0,8 → l = 0,8.d =0,8.85 = 68 (mm) Chọn độ hở tương đối : chọn sơ ψ  0,8.10  3.v 0, 25 0,8.10  3.0,13 0, 25 0,4.10  Nguyễn Văn Khoa Trong v dn 0,09 60000 S= ψ.d =0,4.10-3.85= 0,0375 Do độ hở Theo bảng 20.4(TTTK) tập chọn kiểu lắp H8/e8 có sai lệnh giới hạn lỗ +0,054 ;của trục - 0,072 -0,126 Như Smin =0,072 (mm) Smax= 0,180 (mm) _ Do độ hở trung bình S S max  S 0,180  0,072  0,126 2 (mm) _ S 0,126   1,48.10  d 85 Đo độ hở tương đối là: Chọn loại dầu: Dùng dầu công nghiệp, giả thiết nhiệt độ làm việc trung bình ổ 500C bảng 12.2(TTTK) ta có  26(cP) 0,026( MPa.s) Tính kiểm nghiểm ổ Bảng 12.2(TTTK) với vật liệu lót ổ pAЖ9-4 có [p] =15(MPa) [pv] =12(MPa.m/s) p Fr 3470,78  0,6( MPa)  [ p ] ld 68.85 F n 3470,78.19,91 pv  a  0.053( MPa)  [ pv] 19100 19100 Tính ổ trượt bơi trơn ma sát ướt : CF  Trong p 2.6.10 (1,48.10  )  1,05   0,026.2,085   n  19,91  2,085 30 30 (1/s) Nguyễn Văn Khoa Theo bảng 12.3(TTTK) với l/d=0,8 CF= 0,105 nội suy độ lệch tâm tương đối  0,622 Chiều dày nhỏ màng dầu bôi trơn : hmin 0,5.S (1   ) 0,5.0,126(1  0,622) 0,0238(mm) _ Trong S S 0,126(mm) Chọn độ nhám bề mặt ngõng trục RZ1=3,2µm, độ nhám bề mặt lót ổ RZ2=6,3µm Hệ số an tồn chiều dày màng bơi trơn: Sh  hmin 0,0238  2,5  [ S h ] 2 RZ  RZ 0,0032  0,0063 Vậy với thông số chọn ổ trượt làm việc điều kiện bơi trơn ma sát ướt Tính kiểm nghiệm nhiệt Q 0,08 Theo hình 12.2(TTTK) với  0,3 l/d=0,8 tra  .l.d Do Q=0,08.1,05.10-3.2,97.0,0682.0,085 =4,855.10-7(m3/s) f 2,2 Theo hình 12.1(TTTK) ) với  0,622 l/d=0,8 tra  f=2,2.0,001055 =2,3.10-3 Độ chênh lệch nhiệt độ vào ra: f Fr v 2,3.10  3.3470,78.19,91 t   17,487 1000(C Q  K T  d l 1000(1,9.870.4,855.10   0,05. 0,085.0,068 Trong C=1,9 (kJ/kg.0C); γ = 870 (kg/m3); KT=0,05(kW/(m2.0C) Nhiệt độ trung bình của dầu: Nguyễn Văn Khoa t t v  2t 40  17,487 48,74350 C Nhiệt độ nhỏ nhiệt độ giả thiết chọn µ(500C), nhiệt độ làm việc ổ đảm bảo độ nhớt điều kiện bôi trơn ma sát ướt ổ trượt V Π Tính tốn thiết kế vỏ hộp chi tiết phụ Tính tốn thiết kế vỏ hộp a, Tính kết cấu vỏ hộp Chỉ tiêu hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ Chọn vật liệu để đúc hộp giảm tốc gang xám có kí hiệu GX15-32 Chọn bề mặt ghép nắp thân qua tâm trục: b, Kết cấu bánh Chọn phương pháp rèn để chế tạo bánh vật liệu thép C45 c, kết cấu nắp ổ Dùng phương pháp đúc để chế tạo nắp ổ vật liệu GX15-32 Bảng ghi kích thước phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc Chiều Tên gọi Thân hộp  dày: Biểu thức tính tốn  0,03.a w  0,03.300  12(mm) KQ 12 Chọn  = 12(mm) Nắp hộp 1  0,9. 0,9.12 10,6(mm) Chọn  11(mm) 11 Nguyễn Văn Khoa Gân tăng Chiều dày gân e cứng: Đường e (0,8  1). (0,8  1).12 9,6  12(mm) 12 Chọn e = 12 mm Chiều cao gân, h h 5. 5.12 60( mm) Độ dốc Bulông nền, d1 chọn h= 60mm Khoảng 20 d1  0,04.aw  10 =0,04.300 + 10 = 22>12 60 24 kính : Bulơng cạnh ổ,d2 Chọn d1 =24mm, chọn bulông M24 d2=0,7d1 = 0,7.24= 16,8(mm), chọn d2=18mm 18 Bulơng ghép bích chọn bulơng M18 d3=(0,80,9).d2=(0,8÷0,9)18= 16 nắp thân,d3 14,4÷16,2(mm) Vít ghép nắp ổ, d4  chọn d3 = 16 chọn bulông M16 d4 = (0,6  0,7)d2=(0,6  0,7)18 = 10,8÷ 12,6(mm) 12 Vít ghép nắp cửa Chọn d4 = 12mm chọn vít M12 d5 =( 0,5  0,6)d2=( 0,5  0,6)18= 9÷10,8(mm) 10 Chọn d5 = 10mm chọn vít M10 S3 =(1,41,8)d3 = (1,41,8)16 = 22,4  28,8(mm) 24 thăm, d5 Mặt bích -Chiều dày bích ghép nắp thân hộp, S3 Chọn S3 = 24mm thân: -Chiều dày bích nắp S4 = ( 0,9  1) S3 =( 0,9  1)24 = 21,6 24 (mm) hộp, S4 -Bề rộng bích nắp 24 Chọn S4 = 24mm K K  (3  5) hộp thân, K3 Với: K E2  R2  (3  5) E2=1,6.d2=1,6.18=28,8(mm) 29 lấy E2 =29mm R2=1,3.d2=1,3.18=23,4(mm) 24 lấy R2 = 24mm 56 K2=29+24+3=56(mm) 52 K3 = 56 – (3 5) = 56 – = 52 Nguyễn Văn Khoa -Chiều dày S1 = (1,3  1,5) d1=(1,3  1,5).24 = 31,2÷36(mm) khơng có phần lồi Chọn S1 = 36mm S1 -Bề rộng mặt đế q k1 + 2. = 72 +2.12 = 96mm 96 Khe hở hộp,K1và q -Giữa bánh k1≈3.d1≈3.24=72   ( 1,2). = (1 1,2).13 = 13 15,6 mm 14 thành hộp chi tiết -Giữa đỉnh bánh Chọn  = 14mm 1 = (3…5)  = (3…5).12 = 36…60 mm 60 lớn với đáy Chọn 1 = 60 [mm] hộp -Giữa mặt bên 2   =12 , lấy 2 = 12 mm 12 Z = ( L + B ) / ( 200  300)  (600+350)/ Mặt đế bánh với Số lượng bu lông nền, Z 200 = 4,75 ; chọn Z = Sơ chọn L=600, B=350(L,B:chiều dài rộng hộp V ІΠ Một số chi tiết khác cửa thăm Để kiểm tra,quan sát tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào hộp,trên đỉnh hộp có cửa thăm Dựa vào bảng 18-5/92[TTTK] ta chọn kích thước cửa thăm hình vẽ: 36 Nguyễn Văn Khoa 125 100 87 75 100 150 Nút thông Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên, để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp, người ta dung nút thông Nút thông lắp cửa thăm(hình vẽ nắp cửa thăm) Theo bảng 18693[TTTK] ta chọn kích thước nút thơng sau: A B C D E G H I K L M N O P Q R S M48x3 35 45 25 70 62 52 10 15 13 52 10 56 36 62 55 Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn bị biến chất, phải thay dầu Để tháo dầu cũ, đáy hộp có chỗ tháo Nguyễn Văn Khoa dầu lúc làm việc lỗ bít kín nút tháo dầu dựa vào bảng 18-7[2] 30 25,4 M20 ta chọn nút tháo dầu có kích thước hình vẽ 15 22 28 Kiểm tra mức dầu Để kiểm tra mức dầu hộp ta dung que thăm dầu,que thăm dầu có kích thước hình vẽ 30 Chốt định vị Mặt ghép nắp than nằm mặt phẳng chứa đường tâm chục Lỗ trụ lắp nắp thân hộp gia công đồng thời, để đảm bảo tương đối nắp thân trước sau gia công nắp ghép dùng hai chốt định vị, nhờ có chốt định vị xiết bulơng khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ 6 12 12 18 Nguyễn Văn Khoa 1:50 Bu lơng vịng Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc nắp thân thường lắp them bulơng vịng Kích thước bulơng vịng chọn theo khối lượng hộp giảm tốc với hộp giảm tốc bánh tụ cấp tra bảng 18-3b[2] ta có Q=480(kg), theo bảng 18-3a[TTTK] ta dùng bulơng vịng M16 Bôi trơn hộp giảm tốc a, bôi trơn hộp giảm tốc Do có chuyền bánh hộp giảm tốc có v < 12m/s nên ta chọn phương pháp bơi trơn ngâm dầu.với vận tốc vịng bánh trụ nghiêng v= 0,69 m/s, tra bảng 18-11[2] độ nhớt dầu ứng với 1000C Theo bảng 18-15 ta chọn loại dầu bôi trơn AK – 15 có độ nhớt 20 Centistoc b, Bơi trơn ngồi hộp giảm tốc Với chuyền ngồi hộp khơng có thiết bị che đậy, hay bị bụi bám vào ta chọn bôi trơn định kỳ mỡ Bảng thống kê giành cho bôi trơn Tên dầu Thiết bị cần Lượng dầu Thời gian mỡ bôi trơn mỡ thay dầu Nguyễn Văn Khoa mỡ Dầu ô tô máy Bộ truyền kéo AK- 15 hộp Tất ổ 2/3chỗ rỗng truyền ngồi phận ổ Mỡ T 0,6 lít/Kw tháng năm Xác định chọn kiểu lắp T Tên mối ghép Kiểu lắp Sai lệch giới Ghi hạn lỗ Bánh trụ nghiêng trục I Bánh đai với trục I Vòng ổ lăn với trục I lắp với trục Vịng ngồi ổ lăn trục I lắp với thân Then trục I H7 Φ55 k trục(m) +30 +15 H7 48 k +2 +30 +21 50k6 +2 +21 ổ lắp giống 110H7 +2 +35 ổ lắp giống E9 16 h8 +75 +32 -27 +75 E9 18 h8 Bánh trụ nghiêng trục II H7 95 k +32 -27 +35 +25 +3 Nguyễn Văn Khoa Vòng ổ lăn với trục II 85k6 lắp với trục Vịng ngồi ổ lăn trục II lắp với thân Then trục II 10 Khớp nối đàn hồi 160H7 +25 +3 ổ lắp giống +40 ổ lắp giống nhau E9 25 h8 H7 85 k +92 +40 -33 +30 +25 +3 Tài liệu tham khảo: 1-Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí, tập 1[TK1], tập 2[TK2] – Trịnh Chất – Lê Văn Uyển Nhà xuất giáo dục – 1999 2-Chi tiết máy, tập 1, tập 2[3] – Nguyễn Trọng Hiệp, nhà xuất giáo dục 3-Hướng dẫn làm tập dung sai – Ninh Đức Tốn – Nguyễn Trọng Hùng Trường Đại Học Bách Khoa Hà Nội, năm 2000 4-Bài tập kĩ thuật đo Ninh Đức Tốn, Nguyễn Trọng Hùng, Nguyễn Thị Cẩm Tú Nhà xuất giáo dục ... : tỷ số truyền hộp giảm tốc (bánh trụ nghiêng) un : tỷ số truyền truyền (đai dẹt) Tra bảng 2.4 (TTTK) ta chọn : uh =4 ; un = ut = 4.5 = 20 - Số vòng quay sơ động cơ: nsb = nlv ut - Với nlv số. .. 0,75M z2 0,1.   - Truc І: + Theo bảng 10.5 (TTTK) chọn [σ] = 55 (MPa) từ biểu đồ ta thấy tiết diện lắp bánh ổ lăn, lắp bánh đai tiết diện nguy hiểm + Tại tiết diện 1-1 lắp bánh 1:  d11  ... 1,75T1 - Từ bảng P1.3 (TTTK) chọn động 4A160S8Y3: Nguyễn Văn Khoa Công suất 7.5 Vận tốc 730 Cosφ 0,75 η 86 Tmax /Tdn 2,2 ІІ Phân phối tỷ số truyền Phân phối tỷ số truyền ut hệ dẫn động - Xác định tỷ