TÍNH TOÁN KHE CO GIÃN

TÍNH CHUYỂN VỊ KHE CO GIÃN Cơng Trình: Cầu TÂN QUY Hạng Mục: khe co giãn Các tác nhân gây chuyển vị: - Chuyển vị nhiệt độ - Chuyển vị ngoại lực tác dụng vào mố I Số liệu tính tốn: Nhiệt độ cao (Tmax): Nhiệt độ thấp (Tmin): Chiều dài nhịp (L): Hệ số giãn nở nhiệt: Lực hãm tác dụng lên trụ: Chiều cao thân mố: Bề rộng mố ngang cầu: Bề dày mố dọc cầu: Mơ men qn tính thân mố: Trọng lượng riêng bê tông: Cường độ chịu nén thân mố: Mô đun đàn hồi thân mố: Jy 55 10 115.8 1.00E-05 82.8 2.49 12 0.9 0.729 25 30 = 29440 o C C m o C KN m m m m4 KN/m3 Mpa Mpa o II Chuyển vị khe co giãn: + Do nhiệt độ: Cơng thức tính tốn: Dt = 0.0521 m = 52.11 mm - Chuyển vị thân mố tác dụng ngoại lực: D Dp = p P  l3   E  J 0.0000099 m Tổng chuyển vị khe co giản xét cho trường hợp bất lợi nhất: D= Djz + DDj + Dp + Dt D= 0.0521 m = 52.12 mm II Kết luận: Chọn khe co dãn có bề rộng 5cm > 1,105cm => Đạt yêu cầu TÍNH CHUYỂN VỊ KHE CO GIẢN Cơng Trình: Cầu RẠCH VÁN Hạng Mục: THƯỢNG TẦNG Các tác nhân gây chuyển vị: - Chuyển vị nhiệt độ - Chuyển vị ngoại lực tác dụng vào trụ I Số liệu tính toán: Nhiệt độ cao (Tmax): Nhiệt độ thấp (Tmin): Chiều dài liên tục nhiệt (L): Hệ số giãn nở nhiệt (K): Bề rộng cầu: Số xe thiết kế: Tải trọng xe thiết kế: Lực hãm tác dụng lên trụ: Chiều cao thân trụ: Bề rộng trụ ngang cầu: Bề dày trụ dọc cầu: Mơ men qn tính thân trụ: Jy Chiều cao bệ cọc: Trọng lượng riêng bê tông: Cường độ chịu nén thân trụ: Mô đun đàn hồi thân trụ: 55 10 54.59 1.00E-05 325 16.56 13.20 1.2 0.288 25 30 = 29440 o C C m o C m KN KN m m m m4 m KN/m3 Mpa Mpa o II Chuyển vị khe co giãn: + Do nhiệt độ: Cơng thức tính tốn: Dt = (Tmax - Tmin) x L x K Dt = 0.0123 m = 12.2828 + Do ngoại lực làm cho: - Bệ móng chuyển vị tịnh tuyến xoay: Chuyển vị tính tuyến (D): 0.0063 Chuyển vị góc xoay (j): 0.0008 Chuyển vị khe j : 0.01216 Tổng chuyển vị: DDj = 0.01846 - Bệ móng xoay xung quanh trục đứng: mm m rad m m j Góc xoay: Chuyển vị khe: Djz= 0.00007 rad 0.00028 m - Chuyển vị thân trụ dẻo tác dụng ngoại lực: D Dp = p P  l3   E  J 0.0007 m Tổng chuyển vị khe co giản xét cho trường hợp bất lợi nhất: D= Djz + DDj + Dp + Dt D= 0.0318 m = 31.8 mm II Kết luận: Chọn khe co dãn có bề rộng 50 mm > => Đạt yêu cầu 31.8 mm TÍNH CHUYỂN VỊ KHE CO GIẢN Cơng Trình: Cầu cạng Hạng Mục: khe co giãn nhịp dầm Supper T Các tác nhân gây chuyển vị: - Chuyển vị nhiệt độ - Chuyển vị ngoại lực tác dụng vào trụ I Số liệu tính tốn: Nhiệt độ cao (Tmax): Nhiệt độ thấp (Tmin): Chiều dài liên tục nhiệt (L): Hệ số giãn nở nhiệt: Bề rộng cầu: Số xe thiết kế: Tải trọng xe thiết kế: Lực hãm tác dụng lên trụ: Chiều cao thân trụ: Bề rộng trụ ngang cầu: Bề dày trụ dọc cầu: Mơ men qn tính thân trụ: Jy Chiều cao bệ cọc: Trọng lượng riêng bê tông: Cường độ chịu nén thân trụ: Mô đun đàn hồi thân trụ: 55 10 40.782 1.00E-05 23.7 325 369.6 13.00 1.4 0.91467 1.5 25 25 = 26875 o C C m o C m KN KN m m m m4 m KN/m3 Mpa Mpa o II Chuyển vị khe co giãn: + Do nhiệt độ: Cơng thức tính toán: Dt = 0.0184 m = 18.3519 + Do ngoại lực làm cho: - Bệ móng chuyển vị tịnh tuyến xoay: Chuyển vị tính tuyến (D): 0.0112 Chuyển vị góc xoay (j): 0.0011 Chuyển vị khe j : 0.01595 Tổng chuyển vị: DDj = 0.02715 - Bệ móng xoay xung quanh trục đứng: mm m rad m m j Góc xoay: Chuyển vị khe: Djz= rad 0m - Chuyển vị thân trụ dẻo tác dụng ngoại lực: D Dp = p P  l3   E  J 0.0055 m Tổng chuyển vị khe co giản xét cho trường hợp bất lợi nhất: D= Djz + DDj + Dp + Dt D= 0.0510 m TÍNH CHUYỂN VỊ KHE CO GIẢN Cơng Trình: Cầu cạng Hạng Mục: khe co giãn nhịp dầm Supper T Các tác nhân gây chuyển vị: - Chuyển vị nhiệt độ - Chuyển vị ngoại lực tác dụng vào trụ I Số liệu tính toán: Nhiệt độ cao (Tmax): Nhiệt độ thấp (Tmin): Chiều dài liên tục nhiệt (L): Hệ số giãn nở nhiệt: Bề rộng cầu: Số xe thiết kế: Tải trọng xe thiết kế: Lực hãm tác dụng lên trụ: Chiều cao thân trụ: Bề rộng trụ ngang cầu: Bề dày trụ dọc cầu: Mơ men qn tính thân trụ: Jy Chiều cao bệ cọc: Trọng lượng riêng bê tông: Cường độ chịu nén thân trụ: Mô đun đàn hồi thân trụ: 55 10 73.5 1.00E-05 23.7 325 853.125 13.50 3.33 25 25 = 26875 o C C m o C m KN KN m m m m4 m KN/m3 Mpa Mpa o II Chuyển vị khe co giãn: + Do nhiệt độ: Cơng thức tính tốn: Dt = 0.0331 m = 33.075 + Do ngoại lực làm cho: - Bệ móng chuyển vị tịnh tuyến xoay: Chuyển vị tính tuyến (D): 0.00067 Chuyển vị góc xoay (j): 5.9E-05 Chuyển vị khe j : 0.00091 Tổng chuyển vị: DDj = 0.00158 - Bệ móng xoay xung quanh trục đứng: mm m rad m m j Góc xoay: Chuyển vị khe: Djz= 0.00037 rad 0.00435 m - Chuyển vị thân trụ dẻo tác dụng ngoại lực: D Dp = p  P  l3  E  J 0.0039 m Tổng chuyển vị khe co giản xét cho trường hợp bất lợi nhất: D= Djz+DDj + Dp + Dt D= 0.0429 m j TÍNH CHUYỂN VỊ KHE CO GIẢN Cơng Trình: Cầu cạng Hạng Mục: khe co giãn nhịp dầm Supper T Các tác nhân gây chuyển vị: - Chuyển vị nhiệt độ - Chuyển vị ngoại lực tác dụng vào trụ I Số liệu tính tốn: Nhiệt độ cao (Tmax): Nhiệt độ thấp (Tmin): Chiều dài liên tục nhiệt (L): Hệ số giãn nở nhiệt: Bề rộng cầu: Số xe thiết kế: Tải trọng xe thiết kế: Lực hãm tác dụng lên trụ: Chiều cao thân trụ: Bề rộng trụ ngang cầu: Bề dày trụ dọc cầu: Mô men quán tính thân trụ: Jy Chiều cao bệ cọc: Trọng lượng riêng bê tông: Cường độ chịu nén thân trụ: Mô đun đàn hồi thân trụ: 55 10 42 1.00E-05 23.7 325 853.125 12.66 3.33 25 25 = 26875 o C C m o C m KN KN m m m m4 m KN/m3 Mpa Mpa o II Chuyển vị khe co giãn: + Do nhiệt độ: Cơng thức tính tốn: Dt = 0.0189 m = 18.9 + Do ngoại lực làm cho: - Bệ móng chuyển vị tịnh tuyến xoay: Chuyển vị tính tuyến (D): 0.00291 Chuyển vị góc xoay (j): 0.0009 Chuyển vị khe j : 0.01324 Tổng chuyển vị: DDj = 0.01614 - Bệ móng xoay xung quanh trục đứng: mm m rad m m j Góc xoay: Chuyển vị khe: Djz= 0.00037 rad 0.00435 m - Chuyển vị thân trụ dẻo tác dụng ngoại lực: D Dp = p  P  l3  E  J 0.0032 m Tổng chuyển vị khe co giản xét cho trường hợp bất lợi nhất: D= Djz+DDj + Dp + Dt D= 0.0426 m j TÍNH CHUYỂN VỊ KHE CO GIẢN Cơng Trình: Cầu cạng Hạng Mục: khe co giãn nhịp dầm Supper T Các tác nhân gây chuyển vị: - Chuyển vị nhiệt độ - Chuyển vị ngoại lực tác dụng vào trụ I Số liệu tính tốn: Nhiệt độ cao (Tmax): Nhiệt độ thấp (Tmin): Chiều dài liên tục nhiệt (L): Hệ số giãn nở nhiệt: Bề rộng cầu: Số xe thiết kế: Tải trọng xe thiết kế: Lực hãm tác dụng lên trụ: Chiều cao thân trụ: Bề rộng trụ ngang cầu: Bề dày trụ dọc cầu: Mơ men qn tính thân trụ: Jy Chiều cao bệ cọc: Trọng lượng riêng bê tông: Cường độ chịu nén thân trụ: Mô đun đàn hồi thân trụ: 55 10 40.782 1.00E-05 23.7 325 369.6 13.00 1.4 0.91467 1.5 25 25 = 26875 o C C m o C m KN KN m m m m4 m KN/m3 Mpa Mpa o II Chuyển vị khe co giãn: + Do nhiệt độ: Cơng thức tính tốn: Dt = 0.0184 m = 18.3519 + Do ngoại lực làm cho: - Bệ móng chuyển vị tịnh tuyến xoay: Chuyển vị tính tuyến (D): 0.0029 Chuyển vị góc xoay (j): 0.0009 Chuyển vị khe j : 0.01309 Tổng chuyển vị: DDj = 0.016 - Bệ móng xoay xung quanh trục đứng: mm m rad m m j Góc xoay: Chuyển vị khe: Djz= 0.00037 rad 0.00435 m - Chuyển vị thân trụ dẻo tác dụng ngoại lực: D Dp = p P  l3   E  J 0.0055 m Tổng chuyển vị khe co giản xét cho trường hợp bất lợi nhất: D= Djz + DDj + Dp + Dt D= 0.0442 m ... 0.0055 m Tổng chuyển vị khe co giản xét cho trường hợp bất lợi nhất: D= Djz + DDj + Dp + Dt D= 0.0510 m TÍNH CHUYỂN VỊ KHE CO GIẢN Cơng Trình: Cầu cạng Hạng Mục: khe co giãn nhịp dầm Supper T... 0.0039 m Tổng chuyển vị khe co giản xét cho trường hợp bất lợi nhất: D= Djz+DDj + Dp + Dt D= 0.0429 m j TÍNH CHUYỂN VỊ KHE CO GIẢN Cơng Trình: Cầu cạng Hạng Mục: khe co giãn nhịp dầm Supper T... 0.0032 m Tổng chuyển vị khe co giản xét cho trường hợp bất lợi nhất: D= Djz+DDj + Dp + Dt D= 0.0426 m j TÍNH CHUYỂN VỊ KHE CO GIẢN Cơng Trình: Cầu cạng Hạng Mục: khe co giãn nhịp dầm Supper T