ĐỀ TÀI: Thiết kế phần điện trong nhà máy điện sử dụng mà nhà máy nhiệt điện

Bất kỳ một quốc gia nào trên thế giới vấn đề năng lượng giữ một vai trò cực kỳ quan trọng đối với an ninh quốc gia và sự phát triển kinh tế ; Năng lượng không những phục vụ cho sản xuất mà còn phục vụ cho con người, trong đó điện năng là một phần vô cùng quan trọng trong hệ thống năng lượng . Bất kỳ một ngành kinh tế nào muốn phát triển cũng cần có điện, vì vậy điện năng phải đi trước một bước. Trong việc sản xuất truyền tải điện năng , vai trò nhà máy điện cực kỳ quan trọng. Nhà máy điện chính là nơi sản xuất điện để cung cấp cho hộ tiêu thụ, nó là khâu quan trọng nhất trong hệ thống điện . Căn cứ vào nhiên liệu sử dụng cho nhà máy điện người ta chia ra: Nhà máy nhiệt điện, thủy điện, phong điện, nhà máy điện nguyên tử, nhà máy điện năng lượng mặt trời ... Là một sinh viên ngành hệ thống điện em được giao đề tài tốt nghiệp cao đẳng điện kỹ thuật về thiết kế phần điện trong nhà máy điện kiểu nhiệt điện ngưng hơi có công suất 240MW gồm 4 tổ máy công suất mỗi tổ 60MW. Nhà máy nhiệt điện người ta dùng nhiên liệu là than đá hoặc khí, trong đó than đá dùng rộng rãi nhất. Để quay máy phát điện người ta dùng Tua bin hơi nước, máy hơi nước, động cơ đốt trong và tua bin khí; Trong đó tua bin hơi nước có khả năng cho công suất cao, vận hành kinh tế nên được dùng rộng rãi. Tùy thuộc vào mục đích sử dụng mà nhà máy nhiệt điện được chia ra làm 2 loại: Nhiệt điện ngưng hơi và nhiệt điện trích hơi. Riêng đề tài của em sử dụng nhà máy nhiệt điện ngưng hơi là nhà máy sử dụng toàn bộ hơi để sản xuất điện năng. Vì vậy trong phần thiết kế phần điện trong nhà máy điện ngoài việc đảm bảo yêu cầu về kỹ thuật cũng cần xét đến yếu tố kinh tế sao cho nhà máy do mình thiết kế vừa đảm bảo kỹ thuật lại vừa rẻ, đó chính là tiêu chí trong đề tài thiết kế của em. Với những kiến thức đã học trên lớp do thầy cô giảng dạy,đặc biệt được sự hướng dẫn nhiệt tình của thầy Hạ Đình Trúc mà em đã hoàn thành đề tài của mình. Tuy nhiên do sự hạn chế về kiến thức cũng như thời gian có hạn nên trong quá trình hoàn thành đề tài cũng không tránh khỏi sự sai sót, em mong các thầy bỏ qua và góp ý để đề tài của em hoàn thiện hơn . Sau đây là phần tính toán, thiết kế của em về đề tài mà em đã được nhận .

Låìi nọi âáưu Bất kỳ quốc gia giới vấn đề lượng giữ vai trò quan trọng an ninh quốc gia phát triển kinh tế ; Năng lượng phục vụ cho sản xuất mà phục vụ cho người, điện phần vô quan trọng hệ thống lượng Bất kỳ ngành kinh tế muốn phát triển cần có điện, điện phải trước bước Trong việc sản xuất truyền tải điện , vai trò nhà máy điện quan trọng Nhà máy điện nơi sản xuất điện để cung cấp cho hộ tiêu thụ, khâu quan trọng hệ thống điện Căn vào nhiên liệu sử dụng cho nhà máy điện người ta chia ra: Nhà máy nhiệt điện, thủy điện, phong điện, nhà máy điện nguyên tử, nhà máy điện lượng mặt trời Là sinh viên ngành hệ thống điện em giao đề tài tốt nghiệp cao đẳng điện kỹ thuật thiết kế phần điện nhà máy điện kiểu nhiệt điện ngưng có cơng suất 240MW gồm tổ máy công suất tổ 60MW Nhà máy nhiệt điện người ta dùng nhiên liệu than đá khí, than đá dùng rộng rãi Để quay máy phát điện người ta dùng Tua bin nước, máy nước, động đốt tua bin khí; Trong tua bin nước có khả cho cơng suất cao, vận hành kinh tế nên dùng rộng rãi Tùy thuộc vào mục đích sử dụng mà nhà máy nhiệt điện chia làm loại: Nhiệt điện ngưng nhiệt điện trích Riêng đề tài em sử dụng nhà máy nhiệt điện ngưng nhà máy sử dụng toàn để sản xuất điện Vì phần thiết kế phần điện nhà máy điện việc đảm bảo yêu cầu kỹ thuật cần xét đến yếu tố kinh tế cho nhà máy thiết kế vừa đảm bảo kỹ thuật lại vừa rẻ, tiêu chí đề tài thiết kế em Với kiến thức học lớp thầy cô giảng dạy,đặc biệt hướng dẫn nhiệt tình thầy Hạ Đình Trúc mà em hồn thành đề tài Tuy nhiên hạn chế kiến thức thời gian có hạn nên trình hồn thành đề tài khơng tránh khỏi sai sót, em mong thầy bỏ qua góp ý để đề tài em hoàn thiện Sau phần tính tốn, thiết kế em đề tài mà em nhận Đà Nẵng, ngày 26 tháng năm 2006 Sinh viên thực Nguyễn Hùng Sơn Bi thi cúi khoạ GVHD: Hả ỗnh Truùc CHNG I CN BNG CễNG SUT - CHN PHƯƠNG ÁN TÍNH TỐN 1-1 Chọn máy phát điện : Theo nhiệm vụ thiết kế: Thiết kế phần điện nhà máy điện kiểu nhiệt điện ngưng gồm tổ máy, Tổng công suất 240MW, công suất tổ máy 60MW Theo tài liệu ta chọn máy phát điện có thơng số bảng 1-1 Bảng 1-1 Loại máy phát n (v/ph) S (MVA) TB-60-2 3000 75 P U cos (MW) (kV) 60 10,5 0,8 I (kA) X”d X’d Xd 4,125 0,146 0,22 1,691 1-2 Cân công suất: 1-2-1 Phụ tải cấp điện áp máy phát: (UF = 10,5kV) - Đồ thị phụ tải: Hình - Công suất cực đại: PUFmax =50MW, hệ số công suất cosF = 0,8 - Công suất biểu kiến cực đại: P 50 SUFmax = UFmax   62,5 (MVA) Cos F 0,8 - Công suất phụ tải thời điểm t: P (t) P SUF(t) = UFmax  (MVA) (1-1) Cos F 100 Dựa vào đồ thị phụ tải: Hình 1; PUFmax, cosF, cơng suất biểu thức (1-1) ta tính phân bố cơng suất cho phụ tải cấp điện áp máy phát Kết ghi bảng 1-2 Bảng 1-2 Thời 4  8  12 12  16 16  18 18  20 20  22 22  24 gian(h) 70 70 90 90 80 100 90 80 P% SUF 50 62,5 56,25 50 43,75 43,75 43,75 (MVA) 56,25 1-2-2 Phụ tải cấp điện áp trung: (UT =110kV) - Đồ thị phụ tải: Hình - Cơng suất cực đại: PUTmax =70MW, hệ số công suất cos T = 0,8 P 70 - Công suất biểu kiến: SUTmax = UTmax   87,5 (MVA) Cos T 0,8 - Công suất phụ tải thời điểm t: P (t) P SUT(t) = UTmax  (MVA) (1-2) Cos T 100 SVTH : Nguyãùn Huìng Sån Trang :1 Baìi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc Da vo th phụ tải: Hình 2; PUTmax, cosT, cơng suất biểu thức (1-2) ta tính phân bố cơng suất cho phụ tải cấp điện áp trung Kết ghi bảng 1-3 Bảng 1-3 Thời 4  8  12 12  16 16  20 20  22 22  24 gian(h) P% 80 80 100 100 90 80 70 SUT (MVA) 70 70 87,5 87,5 78,75 70 61,25 1-2-3 Phụ tải cấp điện áp cao: (UC =220kV) - Đồ thị phụ tải: Hình - Công suất cực đại: PUCmax =60MW, hệ số công suất cos T = 0,8 P 60  75 (MVA) - Công suất biểu kiến: SUCmax = UCmax  Cos C 0,8 - Công suất phụ tải thời điểm t: P (t) P SUC(t) = UTmax  (MVA) (1-3) Cos C 100 Dựa vào đồ thị phụ tải: Hình 3; PUCmax, cosC, cơng suất biểu thức (1-3) ta tính phân bố cơng suất cho phụ tải cấp điện áp cao Kết ghi bảng 1-4 Bảng 1-4 Thời 4  12 12  16 16  24 gian(h) P% 90 100 90 80 SUC (MVA) 67,5 75 67,5 60 1-2-4 Công suất tự dùng nhà máy: Std(t) = Stdmax(0,4 + 0,6 S F (t) ) S NMâm S (t) =.SNMđm(0,4 + 0,6 F ) S NMâm Trong đó: Std(t) : Phụ tải tự dùng thời điểm t SNMđm: Công suất định mức nhà máy SNMđm = 75.4 = 300 (MVA) : Phần trăm lượng điện tự dùng,  = 6% SF (t) :Công suất phát nhà máy thời điểm t Stdmax= S NMâm =0,06.300=18 (MVA) Vì nhà máy phát cơng suất thừa hệ thống nên : SF (t) = S NMâm Suy ra:Std(t) =Stdmax=18 (MVA) 1-2-5 Công suất dự trữ hệ thống (DTHT) SDTHT = kDT%.SHT + SNMđm - (SUFmax + SUTmax + SUCmax +Stdmax) SVTH : Nguyãùn Huìng Sån Trang :2 Baìi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc = 2%.5000 + 300 - (62,5 + 87,5 + 75 + 18) = 157 (MVA) 1-2-6 Lập bảng cân công suất: Từ kết tính tốn ta có bảng cân cơng suất tồn nhà máy bảng 1-6 Bảng 1-6 Thời gian(h) SUF(t) (MVA) SUT(t) MVA) SUC(t)(MVA) Std(t) (MVA) Spt (MVA) SNMđm (MVA) Sthừa (MVA) 4 56,25 70 67,5 18 211,75 300 88,25 48 50 70 75 18 213 300 87  12 62,5 87,5 75 18 243 300 57 12  16 16  18 18  20 20  22 22  24 56,25 50 43,75 43,75 56,25 87,5 78,75 78,75 70 61,25 67,5 60 60 60 60 18 18 18 18 18 229,25 206,75 200,5 191,75 195,5 300 300 300 300 300 70,75 93,25 99,5 108,25 104,5 1-2-7 Đồ thị phụ tải tổng: Trong đó: + 1: Đồ thị phụ tải tự dùng + 2: Đồ thị phụ tải cấp điện áp máy phát + 3: Đồ thị phụ tải cấp điện áp cao + 4: Đồ thị phụ tải cấp điện áp trung + 5: Đồ thị phụ tải tổng + 6: Đồ thị phụ tải tổng công suất nhà máy + Phần gạch chéo: Cơng suất thừa SVTH : Nguùn Hng Sồn Trang :3 Baỡi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truïc S (MVA) 300 270 240 210 180 150 120 90 60 30 T (h) SVTH : Nguyãùn Huìng Sån 12 16 20 24 Trang :4 Bi thi cúi khoạ GVHD: Haỷ ỗnh Truùc 1-3 xut phng ỏn tớnh toỏn: Yêu cầu kỹ thuật vạch phương án nối điện: Thành phần phần trăm công suất phụ tải cấp điện áp máy phát so với tổng công suất nhà máy: S UF 0  S UFmax  100 S NM Trong SUFmax : cơng suất cực đại phụ tải cấp điện áp máy phát Từ bảng 1-2 ta có : SUFmax = 62,5 (MVA) S UF 0  62,5  100  20,8% 300 Ta thấy SUF% = 20,8% > 15%: ta xây dựng sơ đồ góp cấp điện áp máy phát - Vì phía cao trung trung tính trực tiếp nối đất nên sử dụng máy biến áp tự ngẫu để liên lạc 1-3-1 Phương án 1: HT TBPP 220KV TBPP 110KV B1 B2 B3 TBPP 10,5KV F1 F2 F3 F4 a Mô tả phương án : Dùng MBA cuộn dây nối máy phát F4 vào góp trung áp 110KV, máy phát cịn lại nối vào góp cấp điện áp máy phát, hệ thống nối với góp cao áp 220KV Dùng MBA tự ngẫu để liên lạc cấp điện áp: Hạ, trung, cao b Ưu điêm: Bảo đảm độ tin cậy yêu cầu cung cấp điện liên lạc cấp điện áp, nhà máy với hệ thống MBA tự ngẫu chọn công suất nhỏ có nối phía trung Thiết bị góp cấp điện áp máy phát có số lượng nhỏ số máy nối vào góp Do nối phía trung nên thiết bị cách điện rẻ ,MBA nối nhỏ Đảm bảo yêu cầu kỹ thuật nguyên tắc chọn sơ đồ c Nhược điểm: SVTH : Nguyãùn Huìng Sån Trang :5 Baìi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc Dựng MBA t ngu nên dòng ngắn mạch lớn Bảo vệ nối MF-MBA vào phía trung 1-3-2: Phương án 2: HT TBPP 110KV TBPP 220KV B1 B2 B3 TBPP 10,5KV F1 F2 F3 F4 a Mô tả phương án : Dùng MBA cuộn dây nối máy phát F1 vào cao áp 220 KV, máy phát lại nối vào góp cấp điện áp máy phát, hệ thống nối với góp cao áp 220 KV Dùng MBA tự ngẫu để liên lạc b Ưu điểm : Đãm bảo độ tin cậy yêu cầu cung cấp điện ,đãm bảo liên lạc cấp điện áp nhà máy với hệ thống Do có nối MBA B1 máy phát F1 vào góp cao áp nên MBA B2 B3 chọn cơng suất bé ,số máy phát nối vào TG cấp điện áp máy phát giảm,TBPPcấp UF đơn giản c Nhược điểm: Giá thành cách điện MBA cuộn dây nối vào phía cao áp lớn nên hiệu kinh tế 1-3-3: Phương án 3: a Mô tả phương án : Dùng MBA cuộn nối máy phát F1, F2 nối trực tiếp vào góp cấp điện áp cao máy phát cịn lại nối vào góp cấp điện áp máy phát Dùng MBA tự ngẫu để liên lạc cấp điện áp hệ thống Hệ thống nối vào góp cấp điện áp cao SVTH : Nguyãùn Huìng Sån Trang :6 Baìi thi cuäúi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc HT TBPP 220KV B1 B2 TBPP 110KV B3 B4 TBPP 10,5KV F1 F3 F2 F4 b Ưu điểm : Số lượng máy phát nối vào góp cấp điện áp máy phát nên góp gọn, giảm vốn đầu tư cấp điện áp hệ thống.Đảm bảo liên lạc cấp điện áp liên lạc nhà máy với hệ thống c Nhược điểm: Sử dụng nhiều MBA nên giá thành tăng ,khi máy phát F3 F4 ngừng cơng suất khơng đủ cấp cho phụ tải cấp điện áp máy phát tự dùng Dòng ngắn mạch lớn, bảo vệ nối máy phát-MBA vào phía cao 1-3-4 Phương án 4: HT TBPP 110KV TBPP 220KV B1 B2 TBPP 10,5KV F1 F2 F3 F4 a Mô tả phương án: Cả máy phát nối vào góp cấp điện áp máy phát Hệ thống nối váo góp cấp điện áp cao Dùng MBA tự ngẫu để liên lạc b Ưu điểm: SVTH : Nguyãùn Huìng Sån Trang :7 Baỡi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc m bảo độ tin cậy yêu cầu cung cấp điên liên lạc cấp điện áp Số lượng MBA nên đơn giãn việc lắp đặt vận hành Đảm bảo yêu cầu kỹ thuật nguyên tắc chọn sơ đồ c Nhược điểm: Xây dựng góp cấp điện áp máy phát phức tạp tốn nên giá thành tăng 1-3-5 Kết luận: Qua phân tích ta thấy: Phương án dù có nhược điểm ta thấy ưu điểm phương án nỗi trội, chiếm ưu hơn, thỏa mãn mặt kỹ thuật kinh tế nên ta chọn phương án để so sánh mặt kinh tế kỹ thuật CHƯƠNG II CHỌN MÁY BIẾN ÁP - CHỌN KHÁNG ĐIỆN PHÂN ĐOẠN TÍNH TỐN TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG QUA MÁY BIẾN ÁP 2-1 Chọn công suất máy biến áp: - Công suất MBA chọn phải đủ khả cung cấp điện theo yêu cầu phụ tải điều kiện bình thường cố 2-1-1 Chọn công suất MBA cho phương án 1: HT TBPP 220KV TBPP 110KV B1 B2 B3 TBPP 10,5KV F1 F2 F3 F4 a Chọn MBA B3 : MBA B3 chọn theo điều kiện sau: SđmB3  SđmMF = 75 (MVA) Theo tài liệu ta chọn MBA B3 có thơng số bảng 2-1 b Chọn MBA tự ngẫu liên lạc B1 B2: Được chọn theo điều kiện: SVTH : Nguyãùn Huìng Sån Trang :8 Baìi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc S õmB1 S âmB2  S thỉìa K cl Với : Sthừa =  (SđmFi- Stdimax)- SUfmin i 1 = 3.(75 - 4,5) - 43,75 = 167,75 (MVA)  167,75 S âmB1  S âmB2   167,75(MVA) 0,5 Theo tài liệu ta chọn MBA B1, B2 có thơng số bảng 2-1 Bảng 2-1 Loại Điện áp cuộn dây(kW) Sđm (MVA) C TДЦ 80 121 AΤДЦΤΗ 200 230 T H C-T 10,5 121 11 UN% PN (kW) T-H C-H C-T 310 430 C-H P0 T-H 10,5 11 32 20 (kW) I0% 70 0,55 105 0,5 c Kiểm tra tải bình thường: Vì MBA chọn có Sđm  Stính tốn nên không cần kiểm tra tải thường d Kiểm tra tải cố: * Khi F4 - B3 ngừng làm việc Trong trường hợp công suất cung cấp cho phụ tải phía trung lấy từ cuộn chung hai máy biến áp tự ngẫu ta phải kiểm tra cuộn chung Điều kiện kiểm tra: 2.K sc qt K cl S âmB1  S UT max (2.3) Trong đó: sc K sc qt : Hệ số tải cố, với MBA tự ngẫu K qt = 1,2 SUTmax: Công suất lớn phụ tải phía trung áp Từ bảng 1-3 ta có SUTtmax = 87,5 (MVA) Vậy 2.K sc qt K cl S âmB1  2.1,2.0,5.200  240 MVA  2.K sc qt K cl S âmB1  S UT max Vậy F4 - B3 ngừng làm việc MBA B1, B2 thoả mãn điều kiện tải cố * Khi MBA B1 (hoặc B2) ngừng làm việc: Giả sử B1ngừng làm việc u cầu MBA B2 cịn lại với khả tải phải cung cấp đủ cho phụ tải phía trung phía cao , điều kiện kiểm tra : K qtsc K cl S âmB  SUTmax - Sbộ(F4-B3)+ S (MVA) Trong đó: Sbộ(F4-B3)=SđmF4 - StdF4=75 - 4,5 =70,5 (MVA) SUTmax = 87,5 MVA (theo bảng 1-3) S = SCmax- SDTHT = 75 - 157 = - 82 (MVA) 87,5 - 70,5 =17 (MVA) Vậy MBA B1, B2 đảm bảo điều kiện tải cố SVTH : Nguyãùn Huìng Sån Trang :9 Baỡi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc Tờn đồng hồ Loại Ampe mét Oát mét tác dụng Oát mét phản kháng Oát mét tác dụng tự ghi Công tơ tác dụng Công tơ phản kháng Tổng cộng - 355 - 355 - 355 H- 348 H- 348 T- 672 Phụ tải (VA) Pha A Pha B Pha C 1 5 5 10 10 2,5 2,5 2,5 2,5 26 26 Từ bảng 5-10 ta thấy pha A pha C mang nhiều tải nhất, S = 26VA Tổng trở dụng cụ đo mắc vào pha A hay pha C : S 26 Zdc =   1,04 ( ) I âmBI Từ biểu thức (1) ta suy : Zdd  Z2đmBI - Zdc (2) Ta chọn dây đồng giả sử chiều dài từ máy biến dòng đến dụng cụ đo lường l = 30m Vì dây dẫn ngắn nên ta bỏ qua điện kháng dây dẫn Xdd = Vậy ta có: l Zdd = rdd = ρ  (3) S Từ (2), (3) ta suy ra: ρ  l tt S Z 2âmBI  Z dc Do BI nối theo sơ đồ hoàn toàn nên: ltt = l = 30 m Điện trở suất đồng: Cu = 0,0175 (.mm2/m) Vậy: S 0,0175  30  3,28 (mm ) 1,2  1,04 Theo yêu cầu độ bền học, ta chọn dây dẫn có tiết diện S = 3,94 mm2 ; Ký hiệu : M4 5-5-2 Chọn máy biến điện áp: Máy biến điện áp chọn theo điều kiện: - Điện áp: UđmBU  Umạng = 10,5 (kV) - Cấp xác: Vì BU cung cấp điện cho nguồn đo đếm nên ta chọn BU pha trụ nối Y0-Y0-  có cấp xác 0,5 Cơng suất phụ tải thứ cấp BU: S2  S2đmBU S2   Pdc2   Q dc2 Ta có bảng phân phối công suất sau: Bảng 5-11 SVTH:Nguyãùn Huỡng Sồn Trang:92 Baỡi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truïc Phụ tải pha AB TT Tên dụng cụ Phụ tải pha BC Loại Ampe mét Oát mét tác dụng Oát mét phản kháng Oát mét tác dụng tự ghi Công tơ tác dụng Công tơ phản kháng Tần số tự ghi Tổng - 355 - 335 - 335 H- 335 - 67M - 355 - 67M P (W) Q (VAR) P (W) Q (VAR) 7,2 1,8 1,8 8,3 0,66 0,66 20,4 0 0 1,62 1,62 3,24 1,8 1,8 8,3 0,66 0,66 6,5 19,72 0 0 1,62 1,62 3,24 Tổng công suất: P = 40,12 W; Q = 6,48 VAR Vậy : S2   Pdc2   Q dc2  40,12  6,48  40,64 (VA) Ta chọn loại BU HTMИ -10-66 có thơng số bảng 5-12 Bảng 5-12 Loại BU HTMИ -10-66 Sơ cấp (kV) 10 Điện áp định mức Thứ cấp Thứ cấp phụ (V) (V) 100 100/3 Cấp Cơng suất định xác mức (VA) 0,5 120 * Chọn dây dẫn nối từ BU đến đồng hồ đo Dây dẫn phải thỏa mãn điều kiện: - Tổn thất điện áp dây dẫn: U  Ucp = 0,5% - Để đảm bảo độ bền học, tiết diện nhỏ dây dẫn phải thỏa mãn: SminCu  1,5mm2 ; SminAl  2,5mm2 Giả sử chiều dài dây dẫn nối từ BU đến dụng cụ đo lường l = 50m Ở ta chọn dây dẫn đồng có tiết diện 1,5mm2, Cu = 0,0175(.mm2/m) Điện trở dây dẫn: l 50 rdd  ρ   0.0175   0,58 (Ω ) S 1,5 Tổn thất điện áp dây dẫn: S r 40,64  0,58 U%  2dd   100  0,24% U 100 U% = 0,24% < Ucp = 0,5% Vậy BU chọn đảm bảo yêu cầu kỹ thuật SVTH:Nguyãùn Huìng Sån Trang:93 Baìi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc CHNG VI CHN S ĐỒ NỐI ĐIỆN VÀ CÁC THIẾT BỊ TỰ DÙNG Tự dùng nhà máy điện nhằm phục vụ cho trình cơng tác tổ máy phát điện Đối với nhà máy nhiệt điện cấu tự dùng nhằm phục vụ cho động cơ, cấu kho nhiên liệu, vận chuyển nhiên liệu vào lò đất, đưa nước vào lị hơi, bơm nước tuần hồn nước ngưng tụ, quạt gió, thắp sáng, điều khiển, tín hiệu vào liên lạc 6-1 Chọn sơ đồ nối điện tự dùng: Trong nhà máy nhiệt điện, phần lớn phụ tải hệ thống điện tự dùng động điện có cơng suất lớn Các động làm việc kinh tế cấp điện áp 6(kV) Các động có cơng suất nhỏ thiết bị tự dùng tiêu thụ điện khác chiếm phần phụ tải tương đối nhỏ chúng nối vào điện áp 380/220V Do vậy, sơ đồ cung cấp điện hợp lý biến đổi nối tiếp nghĩa công suất biến đổi từ cấp điện áp 10,5 (kV) lưới điện áp lưới tự dùng (kV) Tiếp theo phần công suất nhỏ biến từ cấp điện áp (kV) xuống điện áp 380/220V Để đảm bảo độ tin cậy lớn cung cấp điện, ta phân đoạn hệ thống góp tự dùng xây dựng hệ thơng góp tự dùng dự trữ, Máy biến áp dự trữ thường nối vào nhánh máy biến áp liên lạc đọan máy biến áp máy cắt điện để đảm bảo làm việc máy biến áp dự trữ sửa chữa phân đoạn thiết bị phân phối * Sơ đồ nối điện tự dùng: SVTH:Nguyãùn Huỡng Sồn Trang:94 Baỡi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truïc B1 B2 K1 K2 K4 K3 PĐ I PĐ II B4 B3 B7 F2 F1 PĐ III PĐ IV B5 F3 B6 F4 TGDT 6,3KV TGLV6,3kV B12 B8 B9 B10 B11 TGLV0,4kV TGDT 0,4KV SVTH:Nguyãùn Huìng Sån Trang:95 Baìi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc 6-2 Chn mỏy biến áp tự dùng làm việc: 6-2-1 Chọn máy biến áp tự dùng làm việc bậc 1: (10,5/6,3kV) Thanh góp tự dùng 6kV phân thành phân đoạn, phân đoạn nối với máy biến áp tự dùng Do đó, cơng suất mối máy chọn phải lớn công suất tự dùng phân đoạn Sđmbậc1  Stdmax = 75.6% = 4,5 (MVA) Vậy Sđmbậc1  4,5 (MVA) Chọn máy biến áp: B4 , B5 , B6 , B7 có thơng số bảng 6-1 6-2-2 Chọn máy biến áp tự dùng làm việc bậc2: (6,3/0,4KV) Trong thiết kế, số liệu cụ thể nên ta lấy gần công suất tự dùng làm việc bậc sau: Sđmbậc2  0,15 Stdmax = 0,15.4,5 = 0,675 (MVA) Theo tài liệu ta chọn máy biến áp B8 , B9 , B10 , B11 có thơng số bảng 6-1 6-3 Chọn máy biến áp tự dùng(MBATD) dự trữ 6-3-1 Chọn máy biến áp tự dùng dự trữ bậc 1: (10,5/6,3kV) Để nâng cao độ tin cậy cho điện tự dùng ngồi nguồn điện tự dùng làm việc cần phải có nguồn điện tự dùng dự trữ Công suất máy biến áp tự dùng dự trữ chọn sau: SDTbậc1  1,5.Stdmax Vậy SDTbậc1  1,5.4,5 = 6,75 (MVA) Theo tài liệu ta chọn máy biến áp B3 có thơng số bảng 6-1 6-3-2 Chọn máy biến áp tự dùng dự trữ bậc 2: (6,3/0,4kV) Công suất máy biến áp tự dùng dự trữ bậc chọn sau: SDTbậc2  1,5.0,15 Stdmax= 0,15.1,5.4,5 = (MVA) Theo tài liệu ta chọn máy biến áp B12 có thơng số bảng 6-1 Bảng 6-1 Điện áp Tổn thất Máy biến Loại máy biến Sđm U n I0 (kV) (kW) áp bậc áp (MVA) % % Cao Hạ P0 PN LV TM 6,3 10 6,3 7,65 46,5 6,5 0,8 DT TДHC 10 10,5 6,3 12,3 85 14 0,8 LV TC3-1000/10 0,4 14,2 5,5 1,5 DT TC3-1000/10 0,4 14,2 5,5 1,5 6-4 Chọn máy cắt dao cách ly:  Điều kiện chọn máy cắt : - U âmMC  U âmmang - I âmMC  I lvcb - Dòng điện cắt định mức: I câm  I"N - Kiểm tra ổn định động: I äââ  I xk - Kiểm tra ổn địn nhiệt: I 2nh t nh  B N  Điều kiện chọn dao cách ly: SVTH:Nguyãùn Huìng Sồn Trang:96 Baỡi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc - U DCL  U âmmang - I DCL  I cb - Kiểm tra ổn định động: I äââ  I xk - Kiểm tra ổn địn nhiệt: I 2nh t nh  B N 6-4-1 Mạch cao áp (10,5KV) MBATD làm việc dự trữ bậc 1: 6-4-1-1 Mạch cao áp (10,5KV) MBATD làm việc bậc 1: S 4,5 I lvmax  tdmax   0,25 (kA)  UF  10,5 Dòng ngắn mạch N7 I”N7 = 93,562 (kA) ixkN7 = 242,789 (kA) IxkN7 = 145,4803 (kA) Theo tài liệu ta chọn máy cắt dao cách ly có thông số bảng 6-2 6-4-2 Mạch cao áp (10,5KV) MBATD dự trữ bậc 1: S 4,5 I lvmax  1,5  tdmax  1,5   0,375 (kA)  UF  10,5 Vì điều kiện ngắn mạch với máy cắt dao cách ly phía 10,5kV máy biến áp tự dùng làm việc bậc1đã chọn thỏa mãn điều kiện máy cắt dao cách ly phía 10,5 kV máy biến áp tự dùng dự trữ bậc nên ta chọn loại 6-4-3 Chọn máy cắt hợp cấp 6,3kV cho mạch tự dùng: Dòng ngắn mạch pha tính tốn sau máy biến áp tự dùng 10,5/6,3kV điểm ngắn mạch N9 HT HT HT 10,5kV N7 Btd1 XHT X XBtd1 N9 N9 N9 - Điện kháng hệ thống tính đến N7 SVTH:Nguùn Hng Sån Trang:97 Baỡi thi cuọỳi khoaù I cb10,5 GVHD: Haỷ ỗnh Truùc 5,5  0,059 ' 93,562 I 'N7 - Điện kháng máy biến áp tự dùng làm việc bậc 1: U % S 6,5.100 X Btd1  N  cb   1,032 100 S âmB 100.6,3 - Điện kháng tổng: X = XHT + XBtd1 = 0,059 + 1,032 = 1,091 - Dòng siêu độ N9 I cb6,3kV S cb 100 I”N9 =    8,4 (kA) XΣ  U cb X Σ  6,3  1,091 - Dịng xung kích: ixk = kxk I”N9 = 1,8.8,4 = 21,38 (kA) Ixk = q I”N9 = 1,52.8,4 = 12,768 (kA) - Dòng làm việc cưỡng qua máy cắt 6,3kV S 4,5 Ilvcb = 1,5 tdmax  1,5   0,412 (kA)  U âm  6,3 Theo tài liệu ta chọn loại máy cắt hợp có thơng số bảng 6-2 Bảng 6-2 X HT  Mạch 10,5/6,3 6,3/0,4  Thiết bị Loại Máy cắt Dao cách ly MC hợp M-5000/1800 PBK-10/3000 8BJ50 Uđm (KV) 10 10 7,2 Iđm (KA) 2,5 Icđm (KA) 105 40 I0đđ (KA) 175 200 100 Inh/tnh (KA/s) 70/10 60/10 6-5 Chọn góp cho mạch tự dùng: 6-5-1 Chọn góp tự dùng làm việc tự dùng dự trữ cấp 6,3(kV) Ta chọn theo công suất truyền qua MBA tự dùng dự trữ bậc 1,5.S tdmax 1,5.4,5 I lvmax    0,619 (kA)  U âm  6,3 Ta chọn tiết diện góp theo điều kiện phát nóng cho phép: Icp  Ilvmax = 619 (A) Theo tài liệu ta chọn dẫn đồng tiết diện hình chữ nhật đặt mặt phẳng nằm ngang có thơng số bảng 6-3 Kích thước (mm) 404 Tiết diện (mm2) 160 Trọng lượng (kg/cm) 1,424 Bảng 6-3 Dòng điện cho phép (A) 625 a Kiểm tra ổn định nhiệt: SVTH:Nguùn Hng Sån Trang:98 Bi thi cúi khoạ GVHD: Hả ỗnh Truùc Smin < Schn B N9 Ta cú: S  C Cu Với BN9 = ( I )2.(t + Ta ) = 8,42 (0,12 + 0,05) =11,995 (kA) CCu = 141 (A2.s/mm2) '' N9  Smin = 11,995 2 10 = 24,56 (mm ) < Schọn = 160 (mm ) 141 Vậy góp chọn đảm bảo ổn định nhiệt b Kiểm tra ổn định động: Ta sử dụng phương pháp đơn giãn hóa với điều kiện kiểm tra: tt < cp * Xác định tt: - Lực động điện cực đại ngắn mạch pha tác động lên pha dẫn tính sau: 2.l F  2,86.1,02.10 8 ( I" N9 ) a Chọn l = 80cm; a = 40cm 2.80 F  2,86.1,02.10 8 ( 8,4.10 )  16,467 (KG) 40 - Mômen uốn tác dụng lên dẫn M F.l 16,467.80   131,736 (KG.cm) 10 10 - Chọn cách bố trí dẫn: y a a x x h y b Lúc góp bị uốn theo phương thẳng góc với trục x-x mômen chống uốn bằng: Wy-y = Wx = b2  h Ứng suất vật liệu dẫn: tt = M 6.M 6.131,736    1235,025 (kG/cm2) ¦ Wy- y b h 0,4 Ứng suất cho phép đồng : cp = 1400 (kG/cm2) Ta thấy: tt < cp Thoả mãn điều kiện ổn định động c Kiểm tra ổn định động xét đến dao động: Tần số dao động riêng dẫn xác định theo cơng thức: SVTH:Nguùn Hng Sån Trang:99 Bi thi cúi khoạ ωr  3,56 l2 GVHD: Haỷ ỗnh Truùc E.j.10 S. Trong ú: l: Độ dài dẫn sứ, l = 80 (cm) E: Mô đun đàn hồi vật liệu làm dẫn, ECu = 1,1.106(KG/cm2) j : Là mô men quán tính tiết diện dẫn trục thẳng góc với phương uốn S: Tiết diện ngang dẫn , hình chữ nhật:S = b.h; j = b3  h 12 : Trọng lượng riêng vật liệu làm dẫn, Cu = 8,93(g/cm3) Do đó: 1,1.10 6.b h.10 ωr  b.h.8,93.12 100 3,56 1,1 10 0,4  22,54 (Hz) = 8,93.12 80 Giá trị nằm khoảng (45  55)Hz (90  110) Hz nên dẫn chọn đảm bảo ổn định động xét đến dao động riêng 6-5-2 Chọn sứ đỡ cho góp 6,3kV: - Loại sứ: Sứ đỡ đặt nhà - Đều kiện chọn : UđmS  Uđm HT = 6,3 kV Theo tài liệu ta chọn loại sứ : O - - 375Y3 có thơng số: Điện áp: Uđm = (kV) ; Chiều cao: H = 100 (mm) ; Lực phá hoại: Fph = 375 (kG) - Kiểm tra ổn định động sứ: Điều kiện: F’tt  Fcp = 0,6.Fph Trong đó: h 40 H 100  = 16,467   19,76 (kG) F’tt = Ftt  100 H 3,56 Fcp = 375.0,6 = 225 (kG) > F’tt = 19,76 (kG) Vậy sứ chọn thỏa mãn điều kiện ổn định động 6-5-3 Chọn góp 0,4 kV: Ta chọn theo cơng suất truyền qua máy biến áp tự dùng dự trữ bậc S Btddt2 I lvmax    1,44 (kA)  U âm0,4kV  0,4 Ta chọn tiết diện góp theo điều kiện phát nóng cho phép: Icp > Ilvmax = 1440 (A) Theo tài liệu ta chọn dẫn đồng tiết diện hình chữ nhật đặt mặt phẳng nằm ngang có thơng số bảng 6-4 SVTH:Nguyãùn Huìng Sån Trang:100 Baìi thi cuäúi khoaù Kớch thc (mm) 6010 GVHD: Haỷ ỗnh Truùc Tit diện (mm2) 600 Bảng 6-4 Trọng lượng (kg/cm) 5,340 Dòng điện cho phép (A) 1475 a Kiểm tra ổn định nhiệt : Điều kiện : Schọn  Smin * Tính dòng ngắn mạch N10: HT XHT N9 XBtd2 N11 HT X N10 - Điện kháng hệ thống tính đến điểm ngắn mạch N9 X HT  X ΣN9  1,091 - Điện kháng máy biến áp tự dùng làm việc bậc 2: U % S 5,5.100 X Btdlv2  N  cb   5,5 100 S âmB 100.1 - Điện kháng tổng: X = XHT + XBtdlv2 = 1,091 + 5,5 = 6,591 - Dòng siêu độ N10 I cb0,4kV S cb 100 I”N11 =    21,9 (kA) XΣ  U cb X Σ  0,4  6,591 - BN11 = (I”N10)2.(t + Ta) = 21,9(0,12 + 0,05) = 81,53 (kA2.S) -CCu = 141 (A2.s/mm2) B N10 81,53 Ta có: S  = 103 = 64,04 (mm2) 141 CCu Smin = 64,04 (mm ) < Schọn = 600 (mm2) Vậy dẫn chọn đảm bảo ổn định nhiệt b Kiểm tra ổn định động: tt  cp * Xác định tt: Cách bố trí dẫn giống dẫn cấp 6,3kV - Lực động điện cực đại ngắn mạch pha tác động lên pha dẫn tính sau: 2.l F  2,86.1,02.10 8 ( I" N12 ) a Chọn l = 80cm; a = 30cm 2.80 F  2,86.1,02.10 8 ( 21,9.10 )  149,24 (KG) 30 - Mômen uốn tác dụng lên dẫn M F.l 149,24.80   1194 (KG.cm) 10 10 - Ứng suất tính tốn: SVTH:Nguùn Hng Sån Trang:101 Bi thi cúi khoạ GVHD: Haỷ ỗnh Truùc M M 1194    1194 (kG/cm ) Wy y b  h 6 tt = 1194 (kG/cm ) < cp = 1400 (kG/cm2) Thoả mãn điều kiện ổn định độn ngắn mạch c Kiểm tra ổn định động xét đến dao động: Tần số dao động riêng góp xác định theo công thức: tt = ωr  3,56 l2 E.j.10 S.γ Trong đó: l: Độ dài dẫn sứ, l = 80 (cm) E: Momen đàn hồi vật liệu làm dẫn, ECu = 1,1.106(KG/cm2) j : Là mơ men qn tính tiết diện dẫn trục thẳng góc với phương uốn S: Tiết diện ngang dẫn , hình chữ nhật:S = b.h; j = b3  h 12 : Trọng lượng riêng vật liệu làm dẫn, Cu = 8,93(g/cm3) Do đó: 1,1.10 6.b h.10 ωr  b.h.8,93.12 80 3,56 1,1 = 10  56,357 (Hz) 8,93.12 80 Giá trị nằm khoảng (45  55)Hz (90  110) Hz nên dẫn chọn đảm bảo ổn định động 3,56 6-5-6 Chọn sứ đỡ cho góp 0,4kV: - Loại sứ: Sứ đỡ đặt nhà - Đều kiện chọn : UđmS  Uđm HT = 6,3 kV Theo tài liệu ta chọn loại sứ : O - - 750BYT3 có thơng số: Uđm = (kV) ; Chiều cao: H = 72 (mm) ; Lực phá hoại: Fph = 750 (kG) - Kiểm tra ổn định động sứ: Điều kiện: F’tt  Fcp = 0,6.Fph Trong đó: h 60 H 72  = 149,24   211,42 (kG) F’tt = Ftt  72 H Fcp = 750.0,6 = 450 (kG) F’tt = 221,209 (kG) < Fcp = 450 (kG) Vậy sứ chọn thỏa mãn điều kiện ổn định động SVTH:Nguyãùn Huỡng Sồn Trang:102 Baỡi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truïc 6.6 Chọn cáp : Điều kiện chọn cáp: k1.k2.Icp  Icb Trong đó: k1 hệ số kể đến nhiệt độ môi trường k2 hệ số hiệu ứng gần k1 = k2 = Do khơng hiệu chỉnh theo nhiệt độ chọn loại cáp 6-6-1 Chọn cáp cho mạch cao áp (10,5kV) máy biến áp tự dùng bậc Từ mục 6.4.1.2 :Ta có Ilvmax = 0,375 (kA) = 375 (A) Điều kiện chọn : Iđmcáp  Ilvmax - Theo tài liệu ta chọn cáp đồng lõi cách điện giấy tẩm dầu nhựa thông chất dẻo không cháy vỏ chì đặt đất có: S = 185(mm2) Icp = 400(A) ; Ucáp =10(kV) Vậy k1.k2.Icp = 400(A) > Ilvmax = 375 (A) nên cáp chọn đảm bảo điều kiện phát nóng bình thường - Kiểm tra ổn định nhiệt: S  S  BN C  B N7 C Cu 1197,682 10  245,44 141 (mm ) Smin = 245,44 (mm2) < Schọn = 3.185 = 555 (mm2) Vậy cáp chọn đảm bảo yêu cầu 6-6-2 Chọn cáp cho mạch phía hạ áp (6,3kV) máy biến áp tự dùng bậc Từ mục 6.5.1 Ta có: Ilvmax = 0,619(kA) = 619(A) - Theo tài liệu ta chọn cáp đồng lõi cách điện giấy tẩm dầu nhựa thông chất dẻo không chảy vỏ chì đặt đất có: Sđm = 2.120(mm2) ; Icp = 2.340(A) =680> 619 (A) ; Ucáp =6(kV) - Kiểm tra ổn định nhiệt: B N9 S  C Với BN9 = (I”N9)2.(t+Ta) = 8,42(0,12+ 0,05) = 11,995 (kA2.S) C = CCu = 141(A2.S/mm2) B N9 11,995 S   10  24,56(mm ) < Schọn = 2.3.120 = 720 (mm ) 141 C Cu Vậy cáp chọn đảm bảo yêu cầu 6-7 Kiểm tra điều kiện tự khởi động động cơ: Tổng công suất động xác định theo công suất: (105  U d %)  η tb  cos tb  100  S âmB  Pâm  U d %  I KÂ (X K %  U N %) Trong đó: * Costb: Hệ số cơng suất trung bình động cơ, chọn Costb = 0,82 * Ud%: Điện áp tự dùng thời gian động tự mở máy , chọn Ud% = 65 SVTH:Nguyãùn Huìng Sån Trang:103 Baỡi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc * IKĐ: Trị số tương đối dòng điện mở máy tổng tất động cơ, chọn IKĐ = 4,8 * tb: Hiệu suất trung bình động cơ, chọn tb = 0,9 * UN%: Điện áp ngắn mạch phần trăm máy biến áp tự dùng * SđmB: Công suất định mức máy biến áp nối vào góp * XK%: Điện kháng phần trăm kháng điện, XK% = 6-7-1 Đối với động góp 6,3kV: (105  65)  0,9  0,82  100  6,3  9,17 (MW) 65  4,8  65 * Ptdmax6,3kV = CosF Stdmax = 0,8 4,5 = 3,6 (MW) *  Pâm6,3kV  Ta thấy Pđm6,3Kv = 9,17 (MW) > Ptdmax6,3kV = 3,6 (MW) nên tất động nối vào góp cấp điện áp 6,3kV đảm bảo điều kiện tự khởi động 6-7-2 Đối với động góp 0,4kV: (105  65)  0,9  0,82  100   1,72 (MW) 65  4,8  5,5 * Ptdmax0,4kV = CosF 0,15.Stdmax = 0,85.0,15 4,5 = 0,54 (MW) *  Pâm0,4kV  Ta thấy Pđm0,4Kv = 1,72 (MW) > Ptdmax0,4kV = 0,54 (MW) nên tất động nối vào góp cấp điện áp 0,4kV đảm bảo điều kiện tự khởi động 6-8 Chọn Aptomat(A) cho cấp điện áp 0,4kV: A chọn theo điều kiện sau: - IđmA  Ilvmax - UđmA  Uđmmạng Dòng định mức aptomat chọn theo dịng định mức biến áp: S IđmA  IđmB = âmBtddt2   1,44 (kA)  U âm  0,4 Vậy: IđmA  1,44 (kA) Để chọn aptomat ta cần phải kiểm tra khả cắt dòng ngắn mạch IcđmA  I”N11 ixkA  ixkN11 Từ mục 6-5-2 ta có : I”N11 = 21,9 (kA) IxkN1 = q.I”N11 = 1,52.21,9 = 33,288 (kA) Theo tài liệu ta chọn aptomat có thơng số bảng 6-5 Kiểu AB-15 Uđm (V) 400 SVTH:Nguyãùn Huìng Sån Iđm (kA) 1500 Ixk (kA) 65 Bảng 6-5 Thời gian cắt tới hạn (s) 0,08 Trang:104 Bi thi cúi khoạ GVHD: Haỷ ỗnh Truùc TI LIU THAM KHO Thit kế nhà máy điện trạm biến áp – Phần điện ( Tác giả PGS Nguyễn Hữu Khải – NXBKHKT Hà Nội 2001 ) Giáo trình kỹ thuật điện cao áp ( Võ Viết Đạm – Hà Nội 1992 ) Sổ tay lựa chọn tra cức thiết bị điện từ 0,4 đến 500 (KV) ( Ngô Hồng Quang – NXBKHKT Hà Nội 2002 ) Nhà máy điện trạm biến áp – Phần điện ( Tác giả Trịnh Hùng Thám – Nguyễn Hữu Khải – Đào Quang Thạch – Lã Văn Út – Phạm Văn Hoà – Đào Kim Hoa ) Ngắn mạch hệ thống điện ( TS Lê Kim Hùng – ThS Đoàn Ngọc Minh Tú – NXBGD – 1999 ) ( Cùng số tài liệu tham khảo khác ) SVTH:Nguyãùn Huìng Sồn Trang:105 Baỡi thi cuọỳi khoaù GVHD: Haỷ ỗnh Truùc MỤC LỤC CHƯƠNG I CÂN BẰNG CÔNG SUẤT - CHỌN PHƯƠNG ÁN TÍNH TỐN 1-1 Chọn máy phát điện 1-2 Cân công suất 1-3 Đề xuất phương án tính tốn CHƯƠNG II CHỌN MÁY BIẾN ÁP - CHỌN KHÁNG ĐIỆN PHÂN ĐOẠN TÍNH TỐN TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG QUA MÁY BIẾN ÁP 2-1 Chọn công suất máy biến áp 2-2 Tính tốn tổn thất điện máy biến áp 11 2-3 Chọn kháng điện phân đoạn 13 CHƯƠNG III TÍNH TỐN NGẮN MẠCH - TÍNH XUNG NHIỆT VÀ DỊNG ĐIỆN LÀMVIỆC TÍNH TỐN 3-1 Tính tốn ngắn mạch cho phương án 20 3-2 Tính tốn ngắn mạch cho phương án 38 3.3 Kết luận 54 CHƯƠNG IV SO SÁNH KINH TẾ - KỸ THUẬT CÁC PHƯƠNG ÁN 4-1.Xác định dòng điện làm việc tính tốn cho phương án I 55 4-2 Tính dòng làm việc cưỡng cho phương án IV 58 4-3 Xác định xung lượng nhiệt dòng điện ngắn mạch 60 4.4 Chọn máy cắt dao cách ly 63 4-5 So sánh kinh tế-kỹ thuật- chọn phương án tối ưu 67 CHƯƠNG V CHỌN KHÍ CỤ ĐIỆN VÀ CÁC THIẾT BỊ CĨ DỊNG ĐIỆN CHẠY QUA 5-1 Chọn dẩn góp 71 5.2 Chọn cáp cho đường dây cấp điện áp máy phát 84 5-3 Chọn kháng điện đường dây 86 5.4 Chọn cuộn dập hồ quang 90 5-5 Chọn máy biến dòng điện máy biến điện áp 90 CHƯƠNG VI CHỌN SƠ ĐỒ NỐI ĐIỆN VÀ CÁC THIẾT BỊ TỰ DÙNG 6-1 Chọn sơ đồ nối điện tự dùng 94 6-2 Chọn máy biến áp tự dùng làm việc 96 6-3 Chọn máy biến áp tự dùng(MBATD) dự trữ 96 6-4 Chọn máy cắt dao cách ly 96 6-5 Chọn góp cho mạch tự dùng 98 6.6 Chọn cáp 103 6-7 Kiểm tra điều kiện tự khởi động động 103 6-8 Chọn Aptomat(A) cho cấp điện áp 0,4kV 104 SVTH:Nguyãùn Huìng Sån Trang:106 ... Chọn máy phát điện : Theo nhiệm vụ thiết kế: Thiết kế phần điện nhà máy điện kiểu nhiệt điện ngưng gồm tổ máy, Tổng công suất 240MW, công suất tổ máy 60MW Theo tài liệu ta chọn máy phát điện. .. 1-3 Đề xuất phương án tính tốn: u cầu kỹ thuật vạch phương án nối điện: Thành phần phần trăm công suất phụ tải cấp điện áp máy phát so với tổng công suất nhà máy: S UF 0  S UFmax  100 S NM Trong. .. cấp điện áp, nhà máy với hệ thống MBA tự ngẫu chọn cơng suất nhỏ có nối phía trung Thiết bị góp cấp điện áp máy phát có số lượng nhỏ số máy nối vào góp Do nối phía trung nên thiết bị cách điện