Bơm piston áp lực cao sử dụng cho hệ thống xử lý nước mặn thành nước ngọt

Hiện nay trong nước và trên thế giới đã chế tạo được hệ thống xử lý nước mặn thành nước ngọt sử dụng năng lượng điện. Tuy nhiên ở vùng không có điện hoặc năng lượng điện không đủ cung cấp cho hệ thống thì cần phải sử dụng nguồn năng lượng khác. Vì vậy, cần phải chế tạo bơm piston áp lực cao cho hệ thống xử lý nước mặn thành nước ngọt sinh hoạt được dẫn động nhờ động cơ sử dụng năng lượng của không khí nén áp lực thấp.

BƠM PISTON ÁP LỰC CAO SỬ DỤNG CHO HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC MẶN THÀNH NƯỚC NGỌT HIGH PRESSURE PISTON PUMP USE FOR THE SYSTEM OF SEA WATER TREATMENT INTO FRESH WATER PGS.TS NGUYỄN HỒNG PHÚC KS ĐÌNH VƯƠNG QUÝ Khoa máy tàu biển, Trường ĐHHH Việt Nam Tóm tắt Hiện nước giới chế tạo hệ thống xử lý nước mặn thành nước sử dụng lượng điện Tuy nhiên vùng khơng có điện lượng điện khơng đủ cung cấp cho hệ thống cần phải sử dụng nguồn lượng khác Vì vậy, cần phải chế tạo bơm piston áp lực cao cho hệ thống xử lý nước mặn thành nước sinh hoạt dẫn động nhờ động sử dụng lượng khơng khí nén áp lực thấp Abstract The systems of sea water treatment into fresh water that are made in at home and abroad and use the electric energy Howver in the places without electric or not enough electric energy, the system have to use other energy.So that, it is necessary to made the high pressure piston pump driven by the motor using energy of the low pressure air for the system of sea water treatment into fresh water Công nghệ RO (thẩm thấu ngược) Hiện có bốn phương pháp lọc nước biển thành nước [1]: Phương pháp lọc đa tầng (dùng hoạt chất than, cát, sỏi… để lọc); Phương pháp chưng cất; Phương pháp “thẩm thấu ngược”; Phương pháp đông nước mặn thành nước đá Hai phương pháp lọc đa tầng chưng cất không hiệu quả, khối lượng nước thu khơng nhiều Chỉ có phương pháp “thẩm thấu ngược” thiết bị lọc công nghệ phổ biến, ưu việt thị trường hiệu lọc nước khả ứng dụng Việt Nam [3, 4] Cịn phương pháp đơng nước mặn thành nước đá cho số lượng nước thấp Thấm lọc ngược công nghệ Ưu điểm lớn công nghệ màng thấm lọc ngược mang lại nguồn nước uống được, ngày lẫn đêm người sử dụng tắt mở dùng nước máy [3] Trong hệ thống lọc RO [3], màng RO có lớp dày đặc ma trận lọc (màng tế bào) Trong hầu hết trường hợp, màng RO thiết kế phép có nước qua lớp ma trận lọc dày đặc này, giữ lại chất tan (như ion muối) Lọc tinh loại bỏ hạt micromet lớn Siêu lọc loại bỏ hạt từ 0,2 micromet lớn Thẩm thấu ngược hạng mục cao cấp lọc màng, loại bỏ hạt lớn 0,0001 micromet Quá trình địi hỏi phải có áp suất cao có tác dụng lên phía nồng độ cao màng tế bào, áp suất để lọc nước 2÷17 bar (30÷250 psi), nước lợ 15,5÷26 bar, 1,6÷2,6 MPa (225 đến 375 psi) cho nước biển khoảng 55 đến 81,5 bar 6÷8 MPa Áp suất cao tạo từ bơm Áp lực bơm tạo cao, lực đẩy lớn [2] Thiết bị lọc nước gọn nhẹ, dễ vận chuyển, lắp đặt đơn giản Nguồn lượng để sử dụng điện lưới, máy phát điện chạy xăng dầu điêzen [1].Tuy nhiên vùng khơng có khơng đủ lượng điện để cung cấp cho bơm tạo áp lực, cần phải sử dụng nguồn lượng khác, ví dụ lượng khơng khí nén, lượng sóng biển, lượng người tạo Trong nghiên cứu nhóm tác giả lựa chọn động sử dụng lượng khơng khí nén áp lực thấp dẫn động bơm nước Tính tốn bơm nước áp lực cao Bơm nước áp lực cao lựa chọn bơm thể tích (dạng bơm piston đơn) (hình 1) Bơm piston dạng hình trụ, van nạp van đẩy dạng bi trịn Bộ làm kín đầu trục dạng phớt cao su Khắc phục dao động lưu lượng nhờmột bầu tích Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Hàng hải Số 39 – 08/2014 Bơm piston dẫn động nhờ động sử dụng lượng khí nén áp lực thấp 2÷4 kG/cm2 Trục bơm trục động dẫn động khơng khí nén đồng tâm liền khối Tính tốn kiểm nghiệm chi tiết piston Trong tính tốn sử dụng số giả thuyết sau đây: - Chi tiết chịu tác dụng áp suất nước, bỏ qua lực ma sát piston xylanh, trục dẫn hướng piston nắp xylanh.(sử dụng dấu ; thay cho dấu ) - Chế độ tính tốn kiểm nghiệm trạng thái nguy hiểm nhất, bơm hết hành trình có ích, piston chạm vào nắp xylanh bên trái.(sử dụng dấu ; thay cho dấu ) - Piston đoạn trục bơm chịu tác dụng áp lực khí nén áp lực nước theo hai chiều ngược Vị trí piston chịu tải lớn cuối hành trình có ích, piston tiến sát đến mặt bích bên trái bơm Khi đó, bề mặt bên phải piston chịu lực phân bố khí nén p kn, trục bơm nước chịu lực phân bố pH2O (pH2O lớn 50 kG/cm 2) đoạn trục dẫn hướng có đường kính D1 (20mm) chịu tải trọng phân bố hướng kính pkn chiều dài 120 mm (khi bơm hết hành trình có ích) thể hình 1.(sử dụng dấu ; thay cho dấu ) - Tải trọng phân bố pkn lớn kG/cm2 pH2O lớn 50 kG/cm2 Hình Mơ hình tính tốn kiểm nghiệm chi tiết piston Kết tính tốn mô phỏng: Kết mô trường ứng suất tương đương tác dụng lên piston thể hình Giá trị ứng suất điểm thể màu sắc theo thang màu tiêu chuẩn Kết cho thấy, ứng suất tương đương lớn piston 5,3854MPa, khu vực chuyển tiếp piston trục phía bơm nước Giá trị nhỏ nhiều so với giới hạn bền vật liệu chế tạo piston nắp bơm Phần xilanh bơm tính tốn tương tự Piston xilanh bơm làm thép không gỉ SUS 304 Thông số vật liệu chế tạo ghi bảng Bảng Thông số vật liệu chế tạo tt Thông số Vật liệu Mô dun đàn hồi Hệ số poison Khối lượng riêng Hệ số giãn nở nhiệt Giới hạn bền kéo Giới hạn bền nén Hệ số dẫn nhiệt Nhiệt dung riêng Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Hàng hải Giá trị Thép 1.93.105 0.31 7,75.10-6 1,7.10-5 586 207 1,5.10-2 4,8.105 Số 39 – 08/2014 Đơn vị MPa kg/mm3 1/0C MPa MPa W/mm.0C J/kg0C Hình Kết mơ ứng suất tương đương piston Đánh giá bơm piston áp lực cao chế tạo 3.1 Tiêu chí đánh giá Nước khơng rị lọt nước qua phận làm kín van nạp, xả; Chuyển động đảo chiều piston thực tự động; Piston bơm chuyển động êm, không giật cục; Theo yêu cầu áp suất khơng khí nén dẫn động động lai bơm khoảng 2÷4 kG/cm2, áp suất nước bơm piston tạo khoảng 30÷50 kG/cm 2, lưu lượng bơm nước đạt khoảng 100÷120 lít/h 3.2 Kết thử nghiệm Sau chế tạo bơm động sử dụng lượng khí nén hình 4, đường kính ống cấp khơng khí nén đẩy piston động sử dụng lượng khơng khí nén mm (hình 4), số hành trình bơm đo bảng Qua kết thử nghiệm cho thấy sản lượng bơm tạo khơng đạt u cầu đặt Hình Piston động Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Hàng hải Hình Bơm động sử dụng lượng khí nén Số 39 – 08/2014 Bảng Số hành trình bơm tt Áp suất khơng khí, kG/cm2 2,5 Áp suất nước 20 kG/cm2 44 46 48 Số hành trình /ph Áp suất nước Áp suất nước là 30 kG/cm2 40 kG/cm2 34 30 36 34 38 36 Theo yêu cầu áp suất khơng khí nén dẫn động động khoảng 2÷4 kG/cm2, áp suất nước bơm piston tạo khoảng 30÷50 kG/cm 2, lưu lượng bơm nước đạt khoảng 100÷120 lít/h Nên hiệu chỉnh đường kính ống cấp khơng khí nén tăng lên mm (thay ống dẫn khơng khí có  = mm) vàkết đo thử nghiệm Trung tâm kỹ thuật tiêu chuẩn đo lường chất lượng Hải Phòng thực ghi bảng Bảng Lưu lượng nước bơm cung cấp tt Áp suất khơng khí, Mpa Áp suất nước, bar Lưu lượng nước ra, lít/h 0,35 Mpa 30 130 0,35 Mpa 40 125 0,35 Mpa 50 116 Kết luận Nhóm nghiên cứu thiết kế chế tạo bơm nước áp lực cao 50 bar, sản lượng nước 116 lít/h Bơm dẫn động nhờ động sử dụng lượng khí nén áp lực khoảng 2÷4 kG/cm2 Trong trường hợp khơng có nguồn khơng khí nén để cung cấp cho động dẫn động bơm sử dụng lượng sóng biển lượng người tạo ra, lượng tác dụng trực tiếp lên cán piston bơm (khi động sử dụng lượng khí nén tháo ra) Để tăng sản lượng nước ghép song song nhiều bơm với TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Lê Thiết Hùng, Lọc nước biển thành nước tinh khiết,http://www.baomoi.com [2] Resato High pressure technology, www Resato.com/highpressure [3] Kỹ thuật xử lý màng thẩm thấu ngược RO, http://xulymoitruong.com [4] So sánh công nghệ lọc nước RO Nano, http://toana.vn, 09/07/2013 12:07:00 Người phản biện: PGS.TSKH Đỗ Đức Lưu, TS Trần Hồng Hà TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ BỘ KẾT HỢP DẦU HIỆU QUẢ TRONG MÁY PHÂN LY DẦU NƯỚC TÀU THỦY CALCULATE AND DESIGNE AN EFFECTIVE COALESCER IN THE MARINE OILY-WATER SEPARATOR TS TRẦN HỒNG HÀ, PGS.TS NGUYỄN HỒNG PHÚC Khoa Máy tàu biển, Trường ĐHHH Việt Nam NGUYỄN VIỆT ĐỨC Lữ Đoàn 649, Cục Vận Tải, Tổng Cục Hậu Cần Tóm tắt Ơ nhiễm dầu ô nhiễm nghiêm trọng gây ảnh hưởng lớn đến môi trường biển Theo Marpol 73/78 hàm lượng dầu nước thải không vượt 15 ppm Do nước la canh trước xả xuống biển phải xử lý dầu qua máy phân ly Bầu kết hợp dầu chi tiết quan trọng máy phân ly dầu nước la canh, việc lựa chọn vật liệu chế tạo bầu kết hợp khâu quan trọng thiết kế hệ thống phân ly hiệu quả, báo giới thiệu phương pháp thiết kế bầu kết hợp thử Tạp chí Khoa học Công nghệ Hàng hải Số 39 – 08/2014 nghiệm để phân ly dầu nước tàu nhỏ, kết cho thấy hàm lượng dầu nước nhỏ 15 ppm đạt yêu cầu TCVN quốc tế Abstract Oil pollusion is one of most serious disaster, it effect on marine environment In the Marpol 73/78 regulations, oil concentraton in bilge water is not allowed over 15ppm Therefore, bigle water must be treated before discharge overboard Coalescer is an importance part of oily water separator, material selection and coalesce design are importance steps in making an effective oil separating system The artile introduces a method to design coalescer and experiments that carried on small ships The results show that oil concentration in treated bilge water was smaller than 15ppm respect to requirements of Vietnam and international standards Key words: Separator, bilge water, coalesce Đặt vấn đề Tại Việt nam chưa có sở nghiên cứu hay chế tạo sản xuất máy phân ly dầu nước sử dụng tàu vừa nhỏ ngày có hàng trăm ngàn tàu thuyền xả lượng lớn nước la canh nhiễm dầu môi trường không qua xử lý Các cố tràn dầu biển thu hút ý quan quản lý truyền thông Thực trạng gây tổn thất kinh tế lớn cho vùng nuôi trồng thủy sản ảnh hưởng lâu dài tới hệ sinh thái đa dạng sinh học biển, ảnh hưởng tiêu cực đến phát triển bền vững biển Việt Nam Theo thiết kế nhà máy sản xuất, máy phân ly dầu nước lực trọng trường sử dụng để xử lý nước lẫn dầu trước sử dụng kết hợp Trong thiết bị này, khác tỷ trọng hai chất lỏng làm cho việc phân tách trở lên dễ dàng Các hạt lên chìm xuống bị hạn chế lực ma sát gây độ nhớt nước Lực tách hạt dầu khỏi nước gọi lực phân ly Stock Cơng thức tính vận tốc lắng sử dụng theo công thức sau [1]: vt  1.78.10 6 SG.d (1.1)  Trong đó: vt: vận tốc lắng; (Viết hoa chữ V) d: đường kính hạt; (Viết hoa chữ Đ) SG: độ chênh tỷ trọng nước dầu; (Viết hoa chữ Đ) : độ nhớt động học, Cst; (Viết hoa chữ Đ, thay dấu ; dấu ) Kích thước bình phân ly chứa bầu kết hợp dựa vào yếu tố: Tốc độ lắng hạt có kích thước nhỏ nhất; Lực quán tính tác động lên hạt vận tốc hỗn hợp dầu-nước bình chứa Để tách hạt dầu có kích thước tối thiểu khoảng 75-300 m Lực phân tách Stock kích thước bình chứa phải đảm bảo dòng chảy tầng; dòng chảy rối nguyên nhân hòa trộn trở lại Thời gian lưu lại phải đủ lâu theo yêu cầu, 5, 10 30 phút để phân tách tùy theo tính chất vật lý dịng chảy Các kết hợp sử dụng để tăng tốc độ kết hợp hạt dầu nhỏ để hình thành hạt hạt có kích thước lớn Khi hạt dầu tăng kích thước lớn làm tăng lực yêu cầu thời gian lưu lại dòng nước nhỏ Tính tốn lựa chọn vật liệu cho kết hợp Trong bầu kết hợp hiệu bắt dính hạt dầu có kích thước nhỏ chủ yếu va chạm trực tiếp hạt dầu bầu kết hợp Cơng thức sau tính khả bắt dính hạt dầu mục tiêu Từ tính chiều dài phần tử kết hợp cần thiết để kết hợp hồn tồn hạt dầu có kích thước nhỏ [1]: D d    E 1     D   d K 1 D (1.2) Trong đó: Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Hàng hải Số 39 – 08/2014 ηD: hiệu bắt dính mục tiêu đơn va chạm trực tiếp; E: Hệ số chiều dài bắt dính hiệu quả; α: Hệ số thể tích; d: đường kính hạt dầu; K: hệ số thủy động Kuwabara Hệ số thủy động Kuwabara dùng để hiệu chỉnh hiệu suất bắt dính giả thiết mơi trường dịng chảy tầng chất lỏng thực Hệ số chiều dài bắt dính hiệu E hệ số thực nghiệm đưa vào dòng chảy phân bố khơng mục tiêu có biên dạng cong lồi lõm vật liệu len bị chắn khúc cong mắt lưới bện sợi dây xoắn bó sợi làm kết hợp Trong hình 1.1 kết hợp lý tưởng làm sợi thấy dây sợi có E = kết hợp Các sợi mảnh tạo hiệu chắn tốt có giá trị E nhỏ Các hệ số thực nghiệm lựa chọn theo vật liệu tài liệu tham khảo [1] Hình 1.1 Bộ kết hợp sử dụng sợi [1] Đối với kết hợp hoạt động chủ yếu nhờ va chạm thực tế hiệu kết hợp lên tới 99.9% hạt dầu có kích thước nhỏ Đối với hạt dầu có kích thước nhỏ, thực nghiệm cho thấy khoảng nửa đường kính mục tiêu bắt dính hiệu thay cơng thức tính chiều dài hiệu L sau [1]: L D1   ln1    4 D  (1.3) Trong đó: : Hiệu bắt dính va chạm thực tiếp; L: Chiều dài kết hợp để kết hợp tồn hạt có kích thước nhỏ Như hình 1.1 kết hợp làm việc theo nguyên lý va chạm trực tiếp làm sợi dây thép nhỏ sợi thủy tinh nhỏ Các yếu tố sử dụng cơng thức thích hợp với hạt dầu có kích thước nhỏ Trong bó sợi mắt bện chiếm 1/3 hệ số thể tích bó sợi có vài phần trăm tạo bề mặt chắn mục đích bảo tồn, hệ số đưa bảng khơng tính đến hệ số khác Bảng Xét ảnh hưởng kích thước hạt dầu tới chiều dài thiết kế bầu kết hợp Đường kính sợi D (µm) Kích thước hạt dầu d (µm) Hệ số α Hệ số thực nghiệm E Hệ số thủy lực Kuwabara K Hiệu suất va chạm trực tiếp Chiều dài kết hợp L (mm) 8.9 4.5 0.037 0.04 0.935 0.00647 194 8.9 0.037 0.04 0.935 0.00770 163 8.9 0.037 0.04 0.935 0.01034 121 8.9 0.037 0.04 0.935 0.01319 95 8.9 0.037 0.04 0.935 0.01621 77 8.9 0.04 0.04 0.899 0.02172 53 Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Hàng hải Số 39 – 08/2014 Kết tính cho thấy chọn vật liệu cho bầu kết hợp sợi thủy tinh, đường kính hạt dầu nhỏ bắt dính 4µm Dựa vào sở nhóm nghiên cứu thiết kế kết hợp sử dụng máy phân ly dầu nước thử nghiệm viện kỹ thuật Hải Quân Cấu tạo hệ thống xử lý Hình 1.2 Sơ đồ cấu tạo hệ thống xử lý nước la canh đề xuất thiết kế [2] Hệ thống xử lý đề xuất có thiết kế nối tiếp số modul tách dầu nước với khả tách dầu khỏi nước khác nhau, bao gồm hai modul tách dầu khỏi nước theo nguyên lý kết hợp, modul tách dầu khỏi nước theo nguyên lý hấp thụ modul xử lý nước sau tách khỏi dầu theo nguyên lý kết hợp Hình 1.2 sơ đồ cấu tạo hệ thống xử lý đề xuất Cấu tạo chức hoạt động cấu kiện thiết bị sau: Bộ lọc thô (tiền lọc): sử dụng lọc tách rác, hạt rắn kích thước lớn, cơng suất thiết kế 1m3/giờ Bộ lọc thơ dạng lọc lưới với kích thước mắt lưới 0,2 x 0,2mm Bơm cấp nước thải (bơm pittong trục ngang): Bơm chế tạo từ vật liệu thép đặc biệt chống ăn mòn nước biển, vận hành mô tơ điện pha Bơm có chức hút nước lacanh từ bồn chứa qua lọc thô đẩy vào thiết bị tách dầu nước phía sau Buồng kết hợp sơ cấp: Chế tạo thép bon phủ sơn chống gỉ Cấu trúc bên bao gồm buồng kết hợp buồng chứa dầu thiết kế lắp đặt theo chiều từ đáy lên đỉnh Buồng trang bị giám sát áp suất hoạt động, phận gia nhiệt có điều khiển, van xả dầu tự động, cảm biến dầu mức cao mức thấp Vật liệu chế tạo lõi kết hợp cho buồng kết hợp sơ cấp lằm sợi thủy tinh Buồng kết hợp sơ cấp có chức tách dầu khỏi nước với đường kính giọt nhũ tương dầu cực đại cho phép tách dải 50-300m Buồng kết hợp sơ cấp chế tạo với lớp lưới sợi thủy tinh, cuộn lưới kết hợp có chiều cao trụ 60cm, đường kính 20cm Buồng kết hợp có đường kính 51,5cm cao 1,2m Tạp chí Khoa học Công nghệ Hàng hải Số 39 – 08/2014 10 Buồng kết hợp thứ cấp: Chế tạo thép bon phủ sơn chống gỉ Kích thước tương tự kích thước buồng kết hợp sơ cấp Các trang bị cấu kiện khác tương tự buồng kết hợp sơ cấp, khác vật liệu chế tạo kết hợp có kích thước mắt lưới nhỏ chế tạo để có khả kết hợp giọt nhũ tương mịn (kích thước nhỏ hơn) so với khả buồng kết hợp sơ cấp Vật liệu chế tạo lõi kết hợp cho buồng kết hợp thứ cấp sợi thủy tinh biến tính bề mặt tương thích sức căng bề mặt dầu, kích thước mắt lưới x 1mm, đường kính giọt nhũ tương dầu cực đại cho phép tách 20 - 200m (a) (b) Hình 1.3 Cấu tạo buồng kết hợp (a) sơ cấp (b) thứ cấp [2] Buồng kết hợp thứ cấp chế tạo với cuộn kết hợp Kích thước hai cuộn lưới kết hợp kích thước buồng kết hợp thứ cấp tương tự số cấu tạo buồng kết hợp sơ cấp nêu Hình 1.3 miêu tả cấu tạo buồng kết hợp Với thiết kế hai buồng kết hợp kể trên, kết thử nghiệm cho thấy nước lacanh sau qua hai kết hợp giảm nồng độ dầu xuống 30mg/l5 Buồng hấp thụ nhũ tương mịn: Vật liệu hấp thụ sản xuất từ 100% sợi tái chế ngành công nghiệp dệt, sợi vải có khả lọc dầu, váng dầu, chất thải nhiễm dầu nước (bất kể nước hay nước mặn) sử dụng lọc tách phần nhũ tương dầu lại nước sau qua buồng kết hợp thứ cấp Buồng chế tạo thép không gỉ, công suất lọc thiết kế cho lưu lượng 1m3/giờ Các lọc hấp thụ nhũ tương dầu mịn có độ dày 5mm, độ xốp 92-96%, kích thước khe hở biểu kiến 100-140m; đường kính giọt nhũ tương dầu cực đại cho phép tách 1-25m Buồng hấp thụ nhũ tương mịn có cấu trúc gồm hai buồng dung tích tương đương kích thước 0,4m x 0,4m x 0,8m, buồng chứa lọc buồng lại chứa nước lọc sau hấp thụ nhũ tương dầu mịn Trong buồng hấp thụ nhũ tương mịn lắp 14 lọc kích thước 0,4 x 0,4m (0,16m2) Tổng diện tích lọc hấp thụ 2,24m Chỉ số kỹ thuật lọc hấp thụ đạt khối lượng dầu hấp thụ tối đa gấp 20 lần khối lượng lọc (khối lượng lọc 0,43kg/m 2) Như khối lượng dầu tối đa 14 lọc giữ 19,264kg Đặt giả thiết lọc thực tế đạt 80% khả hấp thụ dầu theo lý thuyết Vậy khối lượng dầu giữ 15,41kg Các lọc buồng hấp thụ xếp chồng lên nhau, với đặc trưng lọc sau phía bão hồ dầu phía phát huy tác dụng hấp thụ Vì 14 lọc bão hồ dầu đặt giả thiết nước thải đầu vào buồng hấp thụ nhũ tương mịn mức nồng độ dầu 30mg/l có 500m nước la canh xử lý trước phải vệ sinh, bảo dưỡng tái sử dụng lọc Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Hàng hải Số 39 – 08/2014 11 Bảng Kết xác định thông số ô nhiễm sau xử lý hệ thống thử nghiệm [2] Kết TT Chỉ tiêu Phương pháp thử BOD SMEWW 5210B:2012 12 Tổng dầu mỡ khoáng SMEWW 5520B: 2012 16 Asen 22 Thủy ngân 23 Niken 24 Colifor m EPA 200.8 Rev.5.4.199 EPA 200.8 Rev.5.4.199 EPA 200.8 Rev.5.4.199 SMEWW 9222B: 2012 Đơn vị Trước xử lý Sau xử lý TB 03 mẫu K4 K5 K6 K7 K8 QCVN 40:2011 /BTNMT (Cột B) (1) mg/l - 23 22 22 20 20 50 mg/l 437 2,90 2,75 2,70 1,82 1,81 10 mg/l 0,033 0,007 0,006 0,005 0,005 0,006 0,1 mg/l 0,004 0,0005 0,0005 0,0004 0,0002 0,0002 0,01 mg/l 0,076 0,012 0,011 0,010 0,012 0,012 0,5 vi khuẩn /100 ml - 0 0 5000 Nguồn: Trung tâm Quan trắc - Phân tích Mơi trường biển (Tháng 9/2013) Ghi chú: (1) QCVN 40:2011/BTNMT: Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia chất lượng nước thải công nghiệp Nguồn tiếp nhận nước thải hệ thống nước thị, khu dân cư; sông, suối, khe, rạch; kênh, mương; hồ, ao, đầm; vùng nước biển ven bờ có mục đích sử dụng xác định Cột B quy định giá trị thông số ô nhiễm nước thải công nghiệp xả vào nguồn nước khơng dùng cho mục đích cấp nước sinh hoạt - Mã hiệu K4: Nước lacanh sau qua hệ thống xử lý (lấy ngày 20/8/2013) (thêm dấu;) - Mã hiệu K5: Nước lacanh sau qua hệ thống xử lý (lấy ngày 1/9/2013) (thêm dấu;) - Mã hiệu K6: Nước lacanh sau qua hệ thống xử lý (lấy ngày 8/9/2013) (thêm dấu;) - Mã hiệu K7: Nước lacanh sau qua hệ thống xử lý (lấy ngày 15/9/2013) (thêm dấu;) - Mã hiệu K8: Nước lacanh sau qua hệ thống xử lý (lấy ngày 25/9/2013) (thêm dấu.) Kết luận Trên sở mô đó, thiết kế thử nghiệm bầu kết hợp máy phân ly dầu nước nhóm nghiên cứu rút kết luận sau: Vật liệu sử dụng bầu kết hợp theo tính tốn lý thuyết loại sợi thủy tinh kết hợp hạt dầu có đường kính nhỏ tới µm (thay dấu;) Hiệu kết hợp tăng cường khả va chạm hạt dầu vật liệu làm kết hợp Với mẫu thử nghiệm hiệu phân ly đạt tới, tương đương với lượng dầu giảm xuống tới mức yêu cầu Kết phân tích trung bình mẫu nước thải sau xử lý cho thấy giảm nồng độ xuống ngưỡng cho phép, đặc biệt thông số COD giảm 309 lần từ 8486mg/l xuống 27,4mg/l, tổng chất rắn lơ lửng giảm 13 lần từ 411mg/l xuống 31mg/l; tổng dầu mỡ khoáng giảm 187 lần từ 437mg/l xuống 2,34mg/l TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Liquid-liquid coalescers design manual, ACS industries, ACS separations and mass transfer products, LP Houston, Texas, U.S.A, www.acsssepartions.com [2] Kết đề tài nghiên cứu viện kỹ thuật Hải Quân máy phân ly dầu nước Người phản biện: PGS.TSKH Đỗ Đức Lưu, PGS.TS Phạm Hữu Tân Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Hàng hải Số 39 – 08/2014 12 ... sử dụng máy phân ly dầu nước thử nghiệm viện kỹ thuật Hải Quân Cấu tạo hệ thống xử lý Hình 1.2 Sơ đồ cấu tạo hệ thống xử lý nước la canh đề xuất thiết kế [2] Hệ thống xử lý đề xuất có thiết kế... sau qua hệ thống xử lý (lấy ngày 1/9/2013) (thêm dấu;) - Mã hiệu K6: Nước lacanh sau qua hệ thống xử lý (lấy ngày 8/9/2013) (thêm dấu;) - Mã hiệu K7: Nước lacanh sau qua hệ thống xử lý (lấy ngày... hành trình có ích, piston chạm vào nắp xylanh bên trái. (sử dụng dấu ; thay cho dấu ) - Piston đoạn trục bơm chịu tác dụng áp lực khí nén áp lực nước theo hai chiều ngược Vị trí piston chịu tải lớn