Nghiên cứu giải pháp đắp áp trúc mở rộng mặt đê phục vụ giao thông_unprotected

LỜI CAM ĐOAN Tác giả xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tác giả Các thơng tin, tài liệu trích dẫn luận văn ghi rõ nguồn gốc Kết nêu luận văn trung thực chưa công bố cơng trình trước Hà Nội, tháng năm 2016 Tác giả Đào Trung Hiếu i LỜI CÁM ƠN Luận văn thạc sỹ kỹ thuật chuyên ngành Xây dựng cơng trình thủy với đề tài: “Nghiên cứu giải pháp đắp áp trúc mở rộng mặt đê phục vụ giao thông, áp dụng cho tuyến đê hữu Thái Bình, huyện Lương Tài, tỉnh Bắc Ninh” hồn thành với giúp đỡ nhiệt tình, hiệu phịng Đào tạo ĐH & SĐH, khoa cơng trình thầy, cô giáo, môn trường Đại học Thuỷ lợi, bạn bè đồng nghiệp, quan gia đình Tác giả xin bày tỏ lịng biết ơn sâu sắc tới thầy giáo PGS-TS Nguyễn Quang Cường trực tiếp tận tình hướng dẫn, cung cấp tài liệu, thông tin khoa học cần thiết cho luận văn Tác giả xin cảm ơn gia đình, bạn bè đồng nghiệp giúp đỡ mặt động viên khích lệ tinh thần vật chất để tác giả đạt kết ngày hơm Do cịn nhiều hạn chế trình độ chun mơn, thời gian có hạn, nên q trình làm luận văn tác giả khơng tránh khỏi sai sót, tác giả mong muốn tiếp tục nhận bảo thầy, cô giáo góp ý bạn bè đồng nghiệp, để tác giả hồn thiện kiến thức Hà Nội, tháng năm 2016 Tác giả Đào Trung Hiếu ii MỤC LỤC DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ, SƠ ĐỒ vi DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU vii CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH ĐÊ ĐIỀU 1.1 Tổng quan tình hình đê sơng đồng Bắc Bộ 1.1.1 Đặc điểm tuyến đê sông đồng Bắc Bộ 1.1.2 Một số hư hỏng cố thường gặp hệ thống đê 1.1.3 Nguyên nhân gây hư hỏng 1.2 Nhu cầu nâng cấp mở rộng mặt đê 1.3 Các giải pháp nâng cấp mở rộng mặt đê 1.3.1 Phương pháp đắp mở rộng mặt đê 1.3.2 Phương pháp hạ thấp cao trình mặt đê, làm tường chắn sóng 11 1.3.3 Phương pháp kết hợp hạ thấp cao trình mặt đê, làm tường chắn sóng đắp mở rộng mặt đê 11 1.4.1 Các phương pháp thi công đất 12 CHƯƠNG 2: NGHIÊN CỨU CƠ SỞ KHOA HỌC LỰA CHỌN GIẢI PHÁP ĐẮP ÁP TRÚC MỞ RỘNG MẶT ĐÊ PHỤC VỤ GIAO THÔNG 17 2.1 Cấp cơng trình tiêu chuẩn thiết kế đê 17 2.1.1 Các tiêu chuẩn dùng thiết kế 17 2.1.2 Cấp cơng trình 18 2.1.3 Tần suất thiết kế 19 2.1.4 Độ gia cao an toàn 19 2.1.5 Hệ số an toàn: 19 2.1.6 Tải trọng tổ hợp tải trọng 21 2.2 Các tài liệu dùng trình lựa chọn 22 2.2.1 Tài liệu địa hình 22 2.2.2 Tài liệu khí tượng 22 2.2.3 Tài liệu thủy văn 22 2.2.4 Tài liệu địa chất 23 iii 2.2.5 Điều kiện tự nhiên 23 2.2.6 Điều kiện kinh tế-xã hội môi trường 24 2.3 Thiết kế mặt cắt mở rộng mặt đê 25 2.3.1 Quy tắc chung 25 2.3.2 Tính tốn cao trình đỉnh đê 25 2.3.3 Kết cấu đỉnh đê 27 2.3.4 Mái đê đê: 27 2.3.5 Lựa chọn mặt cắt đắp áp trúc mở rộng mặt đê 28 2.3.6 Phương pháp tính tốn lựa chọn kết cấu mặt cắt đê 29 2.4 Đất đắp đê tiêu chuẩn thi công đắp áp trúc 42 2.4.1 Lựa chọn tiêu đất đắp 42 2.4.2 Tiêu chuẩn phương pháp đắp áp trúc mở rộng mặt đê 45 Kết luận Chương 48 CHƯƠNG LỰA CHỌN GIẢI PHÁP ĐẮP ÁP TRÚC MỞ RỘNG MẶT ĐÊ TẠI TUYẾN ĐÊ HỮU THÁI BÌNH, HUYỆN LƯƠNG TÀI, TỈNH BẮC NINH 49 3.1 Giới thiệu cơng trình 49 3.1.1 Hiện trạng cơng trình: 49 3.1.2 Các tài liệu thiết kế 52 3.2 Lựa chọn giải pháp đắp áp trúc mở rộng mặt đê 57 3.2.1 Tính tốn ổn định sơ để lựa chọn giải pháp đắp áp trúc mở rộng mặt đê tiêu đầu vào giống 57 3.2.2 Phân tích lựa chọn tiêu đất đắp 60 3.3 Thiết kế mặt cắt ngang 62 3.3.1 Cao trình đỉnh đê 62 3.3.2 Tính tốn kết cấu mặt đường 68 3.3.3 Kết cấu cơng trình giải pháp thiết kế 77 3.3.3 Mặt cắt đê thiết kế: 77 3.3.4 Tính tốn ổn định thấm ổn định mái dốc 77 3.3.5 Tính toán lún ổn định 80 iv 3.4 Quy trình đắp đê 83 3.4.1 Công tác móng 83 3.4.2 Đắp đê xử lý tiếp giáp 83 3.4.3 Kiểm tra chất lượng 85 TÀI LIỆU THAM KHẢO 90 PHỤ LỤC TÍNH TỐN 91 v DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ, SƠ ĐỒ Hình 1.1 Sạt trượt mái đê phía sơng Hình 1.2 Sạt trượt mái đê phía đồng Hình 1.3 Bong vỡ mặt đê Hình 1.4 Mạch sủi, bãi sủi Hình 2.1 Mở rộng mặt đê phía đồng 28 Hình 2.2 Mở rộng mặt đê phía sơng 28 Hình 2.3 Mở rộng mặt đê phía sơng phía đồng 29 Hình 2.4 Sơ đồ lưới phần tử 32 Hình 2.5 Sơ đồ phân chia cột đất 37 Hình 2.6 Sơ đồ lực tác dụng cột đất tính tốn 37 Hình 3.1 Ảnh mặt đê xuống cấp 51 Hình 3.2 Đường đẳng chuyển vị thẳng đứng trường hợp 61 Hình 3.3 Đường đẳng chuyển vị thẳng đứng trường hợp 61 Hình 3.4 Đường đẳng chuyển vị thẳng đứng trường hợp 62 Hình 3.5 Mặt cắt điển hình thiết kế 78 vi DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU Bảng 2.1 Độ gia cao an toàn 19 Bảng 2.2 Hệ số an toàn chống trượt 19 Bảng 2.3 Gradien thấm cho phép đê 20 Bảng 2.4 Gradien thấm cho phép đê 20 Bảng 2.5 Hệ số Kw 27 Bảng 3.1 Kết tính toán thấm ổn định phương án 59 Bảng 3.2 Bảng so sánh phương áp 60 Bảng 3.3 Chỉ tiêu lý tính tốn lún 61 Bảng 3.4 Bảng mực nước thiết kế sông Thái Bình 63 Bảng 3.5 Bảng mực nước sông Đuống 63 Bảng 3.6 Cao trình mực nước thiết kế lựa chọn 64 Bảng 3.7 Cao trình đỉnh đê thiết kế .67 Bảng 3.8 Cao trình đỉnh đê thiết kế theo lý trình 67 Bảng 3.9 Các giá trị đầu vào lớp móng 69 Bảng 3.10: Chỉ tiêu lý lớp đất dùng mơ hình tính thấm ổn định 78 Bảng 3.11 Kết tính tốn thấm ổn định .80 Bảng 3.12 Chỉ tiêu lý lớp đất tính tốn 81 Bảng 3.13 Kết tính tốn lún đấp đắp đuờng 82 vii MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài Đất nước ta có mạng lưới sơng ngịi dày đặc Hầu hết sơng Miền Bắc nước ta có đê bảo vệ Trong hệ thống đê điều Miền Bắc hệ thống đê sơng Hồng lớn nhất, sau hệ thống đê sơng Thái Bình, đê sơng Cầu, đê sông Lục Nam … Bắc Ninh tỉnh nằm vùng đồng Bắc Bộ, tỉnh có diện tích nhỏ nước, lại bị chia cắt sơng có: sơng Đuống, sơng Cầu, sơng Thái Bình, sơng Cà Lồ sơng Ngũ Huyện Khê Hệ thống đê điều tỉnh gồm 241 km đê, 159 cống 38 kè hộ bờ chống sóng Trong tuyến đê cấp I tuyến đê hữu Đuống tuyến đê hữu Thái Bình, tuyến đê cấp II tuyến đê tả Đuống, tuyến đê cấp III tuyến đê hữu Cầu hữu Cà Lồ, tuyến lại đê cấp IV Trong năm gần với phát triển kinh tế đất nước quan tâm đầu tư Bộ, Ngành địa phương nên tuyến đê từ cấp I đến cấp III địa bàn tỉnh đầu tư hoàn chỉnh mặt cắt theo tiêu thiết kế, mặt đê cứng hoá bê tông rộng từ 4m đến 6m Các tuyến đê cấp IV đầu tư nâng cấp Tuy nhiên, trạng tuyến đê trình nâng cấp mở rộng qua thời kỳ khác với địa chất chủ yếu nằm vùng bồi tích cũ lịng sơng cổ khơng xử lý cách triệt để Trong trình đắp đê việc lựa chọn loại đất đắp không tuân thủ theo tiêu chuẩn, chủ yếu lấy đất khu vực tuyến đê qua tuyến đê đắp qua nhiều thời kỳ nên chất lượng đê không đồng Việc thi công đắp đê trước chủ yếu thủ công, không đầm chặt quy định Nên đến mùa mưa lũ thường xuyên xảy cố sạt lở, thẩm lậu, sủi đùn … Vì để đảm bảo an tồn cho cơng trình đê điều, hàng năm Nhà nước đầu tư hàng trăm tỷ đồng để tu bổ hệ thống đê điều tỉnh Do nhu cầu phát triển kinh tế xã hội, việc phát triển giao thương vùng miền điều kiện kiên để phát triển kinh tế, xã hội Vậy để tăng tính hiệu đầu tư giảm áp lực cho ngân sách nhà nước việc đầu tư cơng trình giao thơng hạ tầng việc kết hợp tuyến đê làm đường giao thông khu vực việc làm mang lại nhiều lợi ích, vừa đảm bảo an tồn phịng chống lụt bão vừa đảm bảo giao thông lại Nên việc mở rộng mặt đê phục vụ giao thông điều cần thiết xu hướng phát triển tất yếu Trong trình nâng cấp, mở rộng mặt cắt đê để đảm bảo tính đa mục tiêu vậy, người ta thường sử dụng phương pháp đắp áp trúc mở rộng mặt đê Vậy đắp áp trúc mở rộng mặt đê phải thực để đảm bảo ổn định, đảm bảo an tồn phịng chống lụt bão, đảm bảo điều kiện giao thông… vấn đề mà nhiều người đặt câu hỏi Có thể nhiều người cho việc đắp mở rộng mặt đê làm cho tuyến đê tốt to ổn định Nhưng theo khoa học sở để lựa chọn giải pháp vậy, đắp áp trúc mở rộng mặt đê lại tốt xấu hơn, tồn lưu ý lựa chọn vật liệu đắp, thi công Chúng ta cần nghiên cứu làm rõ vấn đề Vì việc nghiên cứu giải pháp lựa chọn cho việc đắp áp trúc mở rộng mặt đê mang ý nghĩa thực tiễn, để phần giúp nhà chun mơn có nhìn đánh giá đắn Từ giúp cho việc đưa giải pháp thiết kế, thi công đảm bảo chất lượng hiệu kinh tế cho cơng trình đê điều triển khai Mục tiêu nghiên cứu Thu thập số liệu xây dựng tổng quan hệ thống đê điều Phân tích, đề xuất lựa chọn hình thức biện pháp thi công đắp áp trúc mở rộng mặt đê phù hợp với yêu cầu phục vụ chống lũ kết hợp giao thông địa bàn tỉnh Bắc Ninh Đối tượng phạm vi nghiên cứu Tổng quan phương pháp đắp mở rộng mặt đê Giới thiệu phương pháp, tốn tính ổn định, thấm, lún Tính tốn cho cơng trình cụ thể việc đắp áp trúc mở rộng tuyến đê hữu Thái Bình huyện Lương Tài 1.951 12 10 MNTK: +7.00 Cao (m) MNBĐ3:+6.00 -2 -4 -6 -8 -10 -3 12 15 18 21 24 27 30 33 36 39 42 45 48 51 54 57 60 63 66 69 72 57 60 63 66 69 72 57 60 63 66 69 72 Khoang cach (m) Hình PL1.22 Kết tính tốn ổn định mái TH1 1.743 12 10 MNTK: +7.00 Cao (m) MNBĐ3:+6.00 -2 -4 -6 -8 -10 -3 12 15 18 21 24 27 30 33 36 39 42 45 48 51 54 Khoang cach (m) Hình PL1.23 Kết tính tốn ổn định mái TH2 2.641 12 10 MNTK: +7.00 Cao (m) MNBĐ3:+6.00 -2 -4 -6 -8 -10 -3 12 15 18 21 24 27 30 33 36 39 42 45 48 51 54 Khoang cach (m) Hình PL1.24 Kết tính tốn ổn định mái TH3 Phụ lục 2: Kết tính tốn thấm ổn định cho tuyến đê hữu Thái Bình 2.1 MẶT CẮT: LM6 (K5+144) MÁI PHÍA ĐỒNG Trường hợp 1: Tổ hợp bản: MN thượng lưu MNTK: +7.00, MNHL mặt đê có tải trọng xe: q= 5KN/m2 10 Cao (m) +7.90 MNTK: +7.00 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap +3.00 5.3797e-008 m³/sec Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 26 22 30 38 34 42 46 50 62 58 54 70 66 Khoang cach (m) Hình PL2.1 Lưu lượng thấm : q=5,379.10-8 m3/s.m 10 +4.50 Dat dap 0.06 Dat dap 0.0 Lop -2 Lop -4 0.1 +3.00 0.24 0.02 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 0.1 Cao (m) +7.90 MNTK: +7.00 5.3797e-008 m³/sec 0.1 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 Khoang cach (m) Hình PL2.2 Gradien cửa : J max =0,24 10 54 58 62 66 70 2.235 10 Cao (m) +7.90 MNTK: +7.00 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap +3.00 Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 22 18 14 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 Khoang cach (m) Hình PL 2.3 Hệ số ổn định mái k minmin =2,235 Trường hợp 2: Tổ hợp bản: Trường hợp làm việc bình thường: MN thượng lưu hạ lưu min, mặt đê có tải trọng xe: q=13.5KN/m2 10 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap +3.00 1.1518e-008 m³/sec Cao (m) +7.90 MNTK: +7.00 Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 Khoang cach (m) Hình PL2.4 Lưu lượng thấm : q=1,15.10-8 m3/s m 10 0.05 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 0.03 Dat dap +4.50 Dat dap 25 0.0 -2 0.02 0.0 05 Lop 05 0.0 +3.00 0.055 1.1518e-008 m³/sec 0.02 Cao (m) +7.90 MNTK: +7.00 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 Khoang cach (m) Hình PL2.5 Gradien cửa : J max =0,055 11 54 58 62 66 70 2.311 10 Cao (m) +7.90 MNTK: +7.00 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap +3.00 Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 Khoang cach (m) Hình PL2.6 Hệ số ổn định mái k minmin =2,311 Trường hợp 3: Tổ hợp đặc biệt, MN thượng lưu MNBĐ3: +6.00, MNHL mặt đê có tải trọng xe: q= 13,5KN/m2, có động đất cấp 10 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap +3.00 3.863e-008 m³/sec Cao (m) +7.90 MNTK: +7.00 Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 Khoang cach (m) Hình PL 2.7 Lưu lượng thấm : q=3,86.10-8 m3/s.m 10 MNTK: +7.00 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat 0.1dap -2 Lop -4 0.18 0.0 Lop 0.0 0.0 +3.00 0.1 3.863e-008 m³/sec 0.0 Cao (m) 0.08 +7.90 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 Khoang cach (m) Hình PL 2.8 Gradien cửa : J max =0,18 12 54 58 62 66 70 1.806 10 +7.90 MNTK: +7.00 Cao (m) MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap +3.00 Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 Khoang cach (m) Hình PL2.9 Hệ số ổn định mái k minmin =1,806 MÁI PHÍA SÔNG Trường hợp 1: Tổ hợp bản: Trường hợp nước TL rút xuống đột ngột từ MNTK: +7.00, đến MNBĐ3: +6.00, MNHL min, mặt đê có tải trọng xe: q= 5KN/m2 10 +7.90 MNTK: +7.00 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap +3.00 4.104e-008 m³/sec Cao (m) MNBĐ3:+6.00 +4.70 Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 42 38 46 50 54 58 62 66 70 Khoang cach (m) Hình PL2.10 Lưu lượng thấm : q=4,104.10-8 m3/s.m 10 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 28 Dat dap +4.50 Dat dap 4.104e-008 m³/sec 0.08 2 0.0 -2 0.1 Lop 0.02 +3.00 0.24 0.1 Cao (m) +7.90 MNTK: +7.00 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 Khoang cach (m) Hình PL2.11 Gradien cửa : J max =0,28 13 54 58 62 66 70 3.117 10 +7.90 MNTK: +7.00 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap Cao (m) +3.00 Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 54 50 58 62 66 70 74 Khoang cach (m) Hình PL2.12 Hệ số ổn định mái k minmin =3,117 Trường hợp 2: Tổ hợp bản: Trường hợp làm việc bình thường: MN thượng lưu hạ lưu min, mặt đê có tải trọng xe: q=13,5KN/m2 10 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap +3.00 1.1518e-008 m³/sec Cao (m) +7.90 MNTK: +7.00 Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 Khoang cach (m) Hình PL 2.13 Lưu lượng thấm : q=1,15.10-8 m3/s.m 10 0.05 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 0.03 Dat dap +4.50 Dat dap 25 0.0 -2 0.02 Lop 0.0 05 +3.00 0.055 05 0.0 1.1518e-008 m³/sec 0.02 Cao (m) +7.90 MNTK: +7.00 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 Khoang cach (m) Hình PL2.14 Gradien cửa : J max =0,055 14 54 58 62 66 70 2.600 10 Cao (m) +7.90 MNTK: +7.00 MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap +3.00 Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 Khoang cach (m) Hình PL2.15 Hệ số ổn định mái k minmin =2,600 Trường hợp 3: Tổ hợp đặc biệt, Trường hợp nước TL rút xuống đột ngột từ MNBĐ3: +6.00 đến bãi sơng, MNHL min, mặt đê có tải trọng xe: q= 10,8KN/m2, có động đất cấp 10 +7.90 MNTK: +7.00 Cao (m) MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap 3.0619e-008 m³/sec +3.00 Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 Khoang cach (m) Hình PL2.16 Lưu lượng thấm : q=3,06.10-8 m3/s.m 10 +7.90 +4.00 +4.50 Dat dap 0.16 0.1 Dat dap +3.00 0.18 0.02 Lop Lop -4 0.02 -2 0.08 0.0 Cao (m) MNBĐ3:+6.00 +4.70 3.0619e-008 m³/sec MNTK: +7.00 0.2 0.08 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 Khoang cach (m) Hình PL2.17 Gradien cửa : J max =0,28 15 54 58 62 66 70 1.913 10 +7.90 MNTK: +7.00 Cao (m) MNBĐ3:+6.00 +4.70 +4.00 +4.50 Dat dap Dat dap +3.00 Lop -2 Lop -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 Khoang cach (m) Hình PL2.18 Hệ số ổn định mái k minmin =1,913 2.2 MẶT CẮT: LM93(K9+426) MÁI PHÍA ĐỒNG Trường hợp 1: Tổ hợp bản: MN thượng lưu MNTK: +7.00, MNHL mặt đê có tải trọng xe: q= 5KN/m2 10 MNTK: +7.00 +7.50 MNBĐ3:+6.00 Dat dap +3.10 +1.80 Lop Lop -2 +1.80 6.8471e-008 m³/sec Cao (m) -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 78 74 78 Khoang cach (m) Hình PL2.19 Lưu lượng thấm : q=6,84.10-8 m3/s.m 10 Dat dap +3.10 0.1 +1.80 Lop Lop -2 -4 +1.80 0.35 0.1 0.05 Cao (m) +7.50 MNBĐ3:+6.00 0.15 MNTK: +7.00 6.8471e-008 m³/sec Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 Khoang cach (m) Hình PL2.20 Gradien cửa : J max =0,35 16 58 62 66 70 1.384 10 MNTK: +7.00 Cao (m) +7.50 MNBĐ3:+6.00 +4.50 Dat dap +3.10 +1.80 +1.80 Lop Lop -2 -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 78 Khoang cach (m) Hình PL2.21 Hệ số ổn định mái k minmin =1,384 Trường hợp 2: Tổ hợp bản: Trường hợp làm việc bình thường: MN thượng lưu hạ lưu min, mặt đê có tải trọng xe: q=13,5KN/m2 10 +7.50 MNTK: +7.00 MNBĐ3:+6.00 +4.50 Dat dap +3.10 +1.80 Lop Lop -2 -4 Lop -6 +1.80 4.3051e-023 m³/sec Cao (m) -8 -2 14 10 18 22 26 30 38 34 42 46 50 54 58 62 66 70 74 78 74 78 Khoang cach (m) Hình PL2.22 Lưu lượng thấm : q=4,30.10-23 m3/s.m 1.530 10 MNTK: +7.00 Cao (m) +7.50 MNBĐ3:+6.00 +4.50 Dat dap +3.10 +1.80 +1.80 Lop Lop -2 -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 Khoang cach (m) Hình PL2.23 Hệ số ổn định mái k minmin =1,530 17 62 66 70 Trường hợp 3: Tổ hợp đặc biệt, MN thượng lưu MNBĐ3: +6.00, MNHL mặt đê có tải trọng xe: q= 13,5KN/m2, có động đất cấp 10 +7.50 MNTK: +7.00 MNBĐ3:+6.00 +4.50 Dat dap +3.10 5.3259e-008 m³/sec Cao (m) +1.80 Lop Lop -2 -4 +1.80 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 78 74 78 Khoang cach (m) Hình PL2.24 Lưu lượng thấm : q=5,32.10-8 m3/s.m 10 +7.50 MNBĐ3:+6.00 -4 0.04 0.06 Lop -2 +1.80 5.3259e-008 m³/sec Lop 0.3 +4.50 Dat dap +3.10 +1.80 0.02 Cao (m) 0.12 MNTK: +7.00 0.1 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 Khoang cach (m) Hình PL2.25 Gradien cửa : J max =0,36 1.286 10 MNTK: +7.00 Cao (m) +7.50 MNBĐ3:+6.00 +4.50 Dat dap +3.10 +1.80 +1.80 Lop Lop -2 -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 Khoang cach (m) Hình PL2.26 Hệ số ổn định mái k minmin =1,286 18 62 66 70 74 78 MÁI PHÍA SƠNG Trường hợp 1: Tổ hợp bản: Trường hợp nước TL rút xuống đột ngột từ MNTK: +7.00, đến MNBĐ3: +6.00, MNHL min, mặt đê có tải trọng xe: q= 5KN/m2 10 +7.50 MNTK: +7.00 MNBĐ3:+6.00 +4.50 Dat dap +3.10 5.4784e-008 m³/sec Cao (m) +1.80 Lop Lop -2 +1.80 -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 78 Khoang cach (m) Hình PL2.27 Lưu lượng thấm : q=5,47.10-8 m3/s.m 10 +7.50 MNTK: +7.00 +4.50 +1.80 0.0 Lop Lop 0.05 -2 +1.80 0.4 0.1 Dat dap +3.10 5.4784e-008 m³/sec 0.15 Cao (m) 0.25 MNBĐ3:+6.00 -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 78 74 78 Khoang cach (m) Hình PL2.28 Gradien cửa : J max= 0,4 2.595 10 MNTK: +7.00 Cao (m) +7.50 MNBĐ3:+6.00 +4.50 Dat dap +3.10 +1.80 +1.80 Lop Lop -2 -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 Khoang cach (m) Hình PL 2.29 Hệ số ổn định mái k minmin =2,595 19 62 66 70 Trường hợp 2: Tổ hợp bản: Trường hợp làm việc bình thường: MN thượng lưu hạ lưu min, mặt đê có tải trọng xe: q=13,5KN/m2 10 +7.50 MNTK: +7.00 MNBĐ3:+6.00 +4.50 Dat dap +3.10 +1.80 Lop Lop -2 -4 Lop -6 +1.80 4.3051e-023 m³/sec Cao (m) -8 -2 10 22 18 14 26 30 34 38 42 46 50 58 54 70 66 62 78 74 Khoang cach (m) Hình PL2.30 Lưu lượng thấm : q=4,30.10-23 m3/s m 1.592 10 +7.50 MNTK: +7.00 MNBĐ3:+6.00 Cao (m) +4.50 Dat dap +3.10 +1.80 +1.80 Lop Lop -2 -4 Lop -6 -8 -2 10 18 14 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 78 Khoang cach (m) Hình PL2.31 Hệ số ổn định mái k minmin =1,592 Trường hợp 3: Tổ hợp đặc biệt, Trường hợp nước TL rút xuống đột ngột từ MNBĐ3: +6.00 đến bãi sơng, MNHL min, mặt đê có tải trọng xe: q= 13,5KN/m2, có động đất cấp 10 MNTK: +7.00 +7.50 MNBĐ3:+6.00 +4.50 Dat dap +3.10 +1.80 Lop Lop -2 +1.80 2.9114e-009 m³/sec Cao (m) -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 Khoang cach (m) Hình PL2.32 Lưu lượng thấm : q=2.91.10-9 m3/s.m 20 62 66 70 74 78 10 MNTK: +7.00 +7.50 MNBĐ3:+6.00 +4.50 0.35 Dat dap +1.80 0.25 -2 0.3 0.05 Lop -4 +1.80 0.5 0.1 Lop 0.2 +3.10 2.9114e-009 m³/sec 0.4 Cao (m) 0.15 0.05 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 58 62 66 70 74 78 Khoang cach (m) Hình PL2.33 Gradien cửa : J max =0,55 1.331 10 MNTK: +7.00 Cao (m) +7.50 MNBĐ3:+6.00 +4.50 Dat dap +3.10 +1.80 +1.80 Lop Lop -2 -4 Lop -6 -8 -2 10 14 18 22 26 30 34 38 42 46 50 54 Khoang cach (m) Hình PL2.34 Hệ số ổn định mái k minmin =1,331 21 58 62 66 70 74 78 Phụ lục 3: Kết lún cho tuyến đê hữu Thái Bình 1.1 Mặt cắt LM6 Hình PL.3.1: Đường đẳng chuyển vị thẳng đứng sau thời gian T cố kết ∆S điểm mặt đường : (cm) Hình PL.3.2 Đường đẳng chuyển vị thẳng đứng sau đưa vào khai thác 22 1.2 Mặt cắt LM93 Hình PL.3.3 Đường đẳng chuyển vị thẳng đứng sau T cố kết ∆S điểm mặt đường : (cm) Hình PL.3.4 Đường đẳng chuyển vị thẳng đứng sau đưa vào khai thác 23 ... 2: NGHIÊN CỨU CƠ SỞ KHOA HỌC LỰA CHỌN GIẢI PHÁP ĐẮP ÁP TRÚC MỞ RỘNG MẶT ĐÊ PHỤC VỤ GIAO THƠNG Trước phân tích sở khoa học việc lựa chọn giải pháp đắp áp trúc mở rộng mặt đê, cần hiểu đắp áp trúc. .. cầu nâng cấp mở rộng mặt đê 1.3 Các giải pháp nâng cấp mở rộng mặt đê 1.3.1 Phương pháp đắp mở rộng mặt đê 1.3.2 Phương pháp hạ thấp cao trình mặt đê, làm tường... biện pháp thi công đắp áp trúc mở rộng mặt đê phù hợp với yêu cầu phục vụ chống lũ kết hợp giao thông địa bàn tỉnh Bắc Ninh Đối tượng phạm vi nghiên cứu Tổng quan phương pháp đắp mở rộng mặt đê