Nghiên cứu giải pháp tăng cường ổn định hệ thống đê biển Sóc Trăng_unprotected

LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan công trình nghiên cứu thân học viên hướng dẫn khoa học TS.Lê Hải Trung TS Đinh Anh Tuấn Các kết nghiên cứu kết luận luận văn trung thực, không chép từ nguồn hình thức nào.Việc tham khảo nguồn tài liệu (nếu có) thực trích dẫn ghi nguồn tài liệu tham khảo quy định Tác giả luận văn Nguyễn Hữu Quốc i LỜI CÁM ƠN Luận văn thạc sĩ kỹ thuật với đề tài: Nghiên cứu giải pháp tăng cường ổn định hệ thống đê biển Sóc Trăng” hồn thành Trường Đại học Thuỷ lợi Hà Nội với giúp đỡ, bảo, hướng dẫn nhiệt tình thầy giáo, giáo, đồng nghiệp bạn bè Tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc tới TS.Lê Hải Trung TS.Đinh Anh Tuấn, người hướng dẫn khoa học chân tình hướng dẫn tác giả hồn thành luận văn Tác giả xin chân thành cảm ơn Ban Giám hiệu, giảng viêntrường Đại học Thuỷ lợi Hà Nội Xin chân thành cảm ơn đến quan đoàn thể, đồng nghiệp, bạn bè giúp đỡ góp ý kiến quý báu luận văn Cuối tác giả xin cảm tạ lòng người thân gia đình, tin tưởng động viên giúp đỡ tơi suốt q trình học tập hoàn thành luận văn Do hạn chế trình độ thời gian tài liệu thu thập, luận văn chắn tránh khỏi thiếu sót, tác giả mong nhận thơng cảm, góp ý chân tình thầy đồng nghiệp quan tâm tới vấn đề Xin chân thành cảm ơn! Hà Nội, tháng 11 năm 2016 Tác giả Nguyễn Hữu Quốc ii MỤC LỤC MỞ ĐẦU CHƯƠNG - TỔNG QUAN ĐÊ BIỂN NAM BỘ VÀ HIỆN TRẠNG ĐÊ BIỂN SÓC TRĂNG 1 TỔNG QUAN ĐÊ BIỂN NAM BỘ ĐẶC ĐIỂM THỦY HẢI VĂN VÀ ĐỊA HÌNH KHU VỰC NGHIÊN CỨU 1.2.1 Vị trí địa lý khu vực nghiên cứu 1.2.2 Đặc điểm địa hình 1.2.3 Đặc điểm địa chất địa chất cơng trình 1.2.4 Điều kiện khí tượng khí hậu 1.2.5 Chế độ thủy triều 10 HIỆN TRẠNG HỆ THỐNG ĐÊ BIỂN SÓC TRĂNG 11 1.3.2 Hiện trạng bãi trước& rừng ngập mặn .16 PHÂN TÍCH AN TOÀN HỆ THỐNG ĐÊ BIỂN 19 1.4.1 Các chế hư hỏng đê biển 19 1.4.2 Phân tích an tồn hệ thống đê biển 21 KẾT LUẬN 22 CHƯƠNG XÂY DỰNG CƠ SỞ KHOA HỌC PHỤC VỤ ĐỀ XUẤT GIẢI PHÁP TĂNG SỰ AN TỒN CHO ĐÊ BIỂN SĨC TRĂNG 24 KHÁI QUÁT CHUNG CÁC GIẢI PHÁP TĂNG ĐỘ AN TOÀN CHO HỆ THỐNG ĐÊ BIỂN .24 2 PHÂN TÍCH CÁC ĐIỀU KIỆN BIÊN THIẾT KẾ VÀ TÁC ĐỘNG CỦA BĐKH TỚI HỆ THỐNG ĐÊ BIỂN 27 2.2.1 Phân tích điều kiện biên thiết kế đê biển 27 2.2.2 Tác động biến đổi khí hậu tới hệ thống đê biển 31 XÂY DỰNG CÁC TIÊU CHÍ PHỤC VỤ XÁC LẬP CƠ SỞ KHOA HỌC PHỤC VỤ ĐỀ XUẤT CÁC GIẢI PHÁP 31 2.3.1 Tần suất thiết kế 32 iii 2.3.2 Tuyến đê 33 2.3.3 Tiêu chí kỹ thuật Error! Bookmark not defined 2.3.4 Tiêu chí kinh tế .34 XÁC LẬP CƠ SỞ KHOA HỌC PHỤC VỤ ĐỀ XUẤT CÁC GIẢI PHÁP NÂNG CAO AN TOÀN CHO HỆ THỐNG ĐÊ BIỂN 35 2.4.1 Xác định sơ đồ hư hỏng (sự cố) đê biển Sóc Trăng 36 2.4.2 Tính tốn xác suất xảy cố đê biển Sóc Trăng .36 2.4.3 Kết luận 46 CHƯƠNG NGHIÊN CỨU ÁP DỤNG GIẢI PHÁP GIA TĂNG AN TỒN CHO HỆ THƠNG ĐÊ BIỂN SÓC TRĂNG 47 GIẢI PHÁP NÂNG CAO TRÌNH ĐÊ HIỆN TRẠNG 47 3.1.1 Giới thiệu chung 47 3.1.2 Đặc tính 48 3.1.3 Tính tốn cụ thể đoạn đê biển huyện Vinh Châu 49 GIẢI PHÁP QUY HOẠCH BẢO VỆ VÀ PHỤC HỒI RỪNG NGẬP MẶN .51 3.2.1 Các giải pháp quy hoạch nói chung .51 3.2.2 Các giải pháp khôi phục rừng ngập mặn, rừng phịng hộ bị suy thối 51 3.2.3 Các giải pháp bảo vệ rừng 54 3.2.4 Các giải pháp khác .56 3.2.5 Tính tốn thiết kế rừng ngập mặn 57 3 GIẢI PHÁP HỆ THỐNG HAI TUYẾN ĐÊ 59 3.3.1 Phương pháp luận chung .59 3.3.2 Cơ sở lý luận xây dựng hai tuyến đê bảo vệ 60 3.3.3 Đê cho chảy tràn trung bình lớn: hệ thống hai tuyến đê .62 3.3.4 Hệ thống hai tuyến đê - tuyến đê thứ đê phá sóng 63 PHÂN TÍCH SO SÁNH LỰA CHỌN GIẢI PHÁP HỢP LÝ NHẰM GIA TĂNG AN TỒN CHO HỆ THƠNG ĐÊ BIỂN SĨC TRĂNG 66 iv TÀI LIỆU THAM KHẢO 70 v DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1.1- Bản đồ hành tỉnh Sóc Trăng (Nguồn http://sokhdt.soctrang.gov.vn) Hình 1.2 Mặt đê Long Phú 12 Hình 1.3 Đoạn tuyến đê Vĩnh Châu từ K0 (ranh Bạc Liêu) tới K18 +600 13 Hình 1.4 Đoạn từ K18 +600 tới K27 +445 14 Hình 1.5.Đoạn từ K27 +445 tới K33 +645 14 Hình 1.6 Đoạn từ K33 + 645 tới K46 +245 15 Hình 1.7.Đoạn từ K46 +245 tới K49 +645 đoạn từ K49 +645 tới K51 +445 16 Hình 1.8 Phạm vi vùng bờ biển huyện Vĩnh Châu .17 Hình 1.9 Rừng ngập mặn phía trước sau đê đoạn K43 - Sóc Trăng (Phía trái biển) 17 Hình 1.10.Một số dạng cố đê phổ biến Error! Bookmark not defined Hình 1.11.Cây cố ngập lụt vùng đất sau đê Error! Bookmark not defined Hình 1.12 Sơ đồ cố hệ thống đê biển Sóc Trăng 22 Hình 2.1.Hàm tin cậy biểu diễn mặt phẳng RS 25 Hình 2.2.Tập hợp đại diện-mặt cắt đại diện 26 Hình 2.3.Đồ thị tối ưu hóa kinh tế 32 Hình 2.4.Sơ đồ xác lập sở khoa học đề xuất giải pháp tăng cường ổn định .36 Hình 2.5.Sơ đồ cố đê biển Sóc Trăng .36 Hình 2.6.Định nghĩa biên hư hỏng (sự cố) 37 Hình 2.7.Sơ đồ cố chảy tràn đê biển .39 Hình 2.8 Sơ đồ minh họa trường hợp sóng tràn 42 Hình 3.1 Các loại đê khơng cho chảy tràn: hệ thống tuyến đê .47 Hình 3.2 Sơ đồ tính tốn thiết kế cao trình đê theo lý thuyết độ tin cậy .49 Hình 3.3.Sơ đồ minh họa thiết kế cao trình đỉnh đê 49 Hình 3.4.Thiết lập vùng đệm cho rừng ngập mặn Error! Bookmark not defined Hình 3.5 Sơ đồ minh họa giải pháp rừng ngập mặn 57 Hình 3.6 Sơ đồ tính tốn thiết kế rừng ngập mặn 57 Hình 3.7 Sự thể mặt cắt ngang việc sử dụng tuyến đê bảo vệ .61 Hình 3.8: Hệ thống hai tuyến đê cho phép tràn đỉnh trung bình lớn 62 Hình 3.9.Sử dụng hệ thống hai tuyến đê với chảy tràn qua đỉnh lớn 64 vi DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1.1 Nhiệt độ trung bình tháng (0C) trạm Sóc Trăng Bảng 1.2.Độ ẩm tương đối trung bình tháng (%) số trạm Bảng 1.3 Lượng mưa theo mùa Sóc Trăng, Cà Mau Bạc Liêu .10 Bảng 2.1 Ảnh hưởng NBD tới chiều cao sóng có nghĩa mặt đại diện cửa Định An Trần Đề 30 Bảng 2.2.Danh sách biến ngẫu nhiên theo chế sóng tràn/chảy tràn đỉnh đê 40 Bảng 2.3.Danh sách biến ngẫu nhiên theo chế sóng tràn đỉnh đê 42 Bảng 2.4 Kết tính tốn xác suất độ tin cậy 44 Bảng.2.5 Ảnh hưởng biến ngẫu nhiên đến chế sóng tràn 44 Bảng 2.6 Danh sách biến ngẫu nhiên theo chế hư hỏng mái đê Error! Bookmark not defined Bảng 2.7.Danh sách biến ngẫu nhiên theo chế ổn định mái 45 Bảng 2.8.Kết tính toán xác suất độ tin cậy 45 Bảng 2.9 Ảnh hưởng biến ngẫu nhiên đến chế ổn định mái dốc 45 Bảng 2.10.Xác suât cố tổng hợp đê biển Sóc Trăng 46 Bảng 3.1.Danh sách biến ngẫu nhiên thiết kế đê 50 Bảng 3.2 Bảng tính tốn lặp thiết kế cao trình đỉnh đê .50 Bảng 3.3.Danh sách biến ngẫu nhiên thiết kế rừng ngập mặn .58 Bảng 3.4 Bảng kết tính thử dần Hs 58 Bảng 3.5 Bảng kết tính thơng số rừng ngập mặn 59 DANH MỤC PHỤ LỤC Phụ lục 1.Tính tốn độ lệch chuẩn kỳ vọng cao trình trạng đê biển huyện Vĩnh Châu .72 Phụ lục 2.Tính tốn chiều cao sóng leo Rsl 76 Phụ lục 3.Tính tốn ổn định mái đê biển trường hợp bãi xói 81 Phụ lục 4.Tính tốn ổn định trường hợp bãi bồi 87 Phụ lục 5.Đặc trưng vận tốc (m/s) gió trung bình vận tốc (m/s) gió cực đại theo hướng năm Error! Bookmark not defined Phụ lục Tính tốn sóng tràn .90 vii Phụ lục 7.Quy mô trạng đê từ K0 tới K46+245 90 Phụ lục 11.Thơng số sóng trường hợp bãi bồi 94 viii DANH MỤC CÁC TỪ VIẾT TẮT BĐKH Biến đổi khí hậu ĐBSCL Đồng sông Cửu Long ĐHTL Đại học Thủy lợi MNTK Mực nước thiết kế NBD Nước biển dâng RNM Rừng ngập mặn TCVN Tiêu chuẩn Việt Nam ix MỞ ĐẦU 1) TÍNH CẤP THIẾT CỦA ĐỀ TÀI Theo nghiên cứu Ngân hàng Thế giới, Việt Nam đánh giá quốc gia chịu tác động mạnh biến đổi khí hậu nước biển dâng Theo kết dự báo trung tâm Quản lý Môi trường Quốc tế (ICEM - International Centre for Environmental Management), thuộc Uỷ Ban Liên Chính Phủ Biến đổi Khí hậu (Intergovernment Panel on Climate Change - IPCC) thực vào năm 2100, nước biển dâng lên m diện tích đất bị ngập vĩnh viễn Việt Nam 14520 km2 (chiếm 4,4% diện tích đất canh tác Việt Nam), khoảng 20% hay 2057 tổng số 10.511 xã nước (39 64 tỉnh, thành) bị ngập phần toàn bộ; số dân bị ảnh hưởng 17 triệu dân thiệt hại khoảng 17 tỷ USD chiếm 8% GDP Do biến đổi khí hậu, bão biển gia tăng với trình tăng lên mực nước biển yếu tố thủy động lực sóng, dịng chảy mạnh lên; hệ thống rừng ngập mặn bị thay đổi xu hướng bị thu hẹp dần dẫn tới hệ thống đê biển tại, xây dựng theo tiêu chuẩn hành tu bổ thường xuyên khó mà chịu đựng trước thay đổi tự nhiên, biến đổi khí hậu Tỉnh Sóc Trăng có tổng chiều dài đê biển 91 km, bao gồm ba tuyến qua ba huyện Long Phú, Cù Lao Dung Vĩnh Châu.Đê biển Sóc Trăng cửa sông Nhà Mát (K0, ranh giới với Bạc Liêu) theo hướng Đông Đông Bắc tới cửa Mỹ Thanh cửa Trần Đề (địa phận xã Trung Bình) Hiện có 17 cống qua đê, với chiều rộng khoảng từ đến 3m, tính từ cống số 02 Pray Chop Về tổng thể tuyến đê bảo vệ dải rừng ngập mặn với chiều rộng biến động đáng kể tùy theo vị trí Đê biển Sóc Trăng hình thành tồn thập kỉ vừa qua, lấy mốc sau năm 1975 Tuyến đê chưa có quy hoạch thật chưa có nghiên cứu làm sở cho việc bố trí tuyến Đê chủ yếu dạng đơn giản, đắp đất đào từ kênh phía Mặt cắt có cấu tạo hình thang, hai mái thoải vừa, cao trình đỉnh thấp có xu hướng giảm dần lún Mái đê phía biển gia cố đá hay bê tơng có bề mặt rộng Nhìn chung mặt cắt chưa thực hợp lý đặc điểm khu vực Đặc biệt dạng khung dầm bê tông phổ biến miền Bắc áp Phụ lục 3.Tính tốn ổn định mái đê biển trường hợp bãi xói Tính tốn truyền sóng Xác định thơng số đầu vào sóng nước sâu: PL.Hình.3.Mặt cắt địa hình khu vực bãi xói X: khoảng cách Z: cao độ (m) ngang (m) 2,6 7,47 5,07 1,5 27,36 33,95 0,5 33,09 36,56 -0,5 32,93 -0,67 20,85 -0,68 50,85 -0,73 41,75 -0,75 141,75 -1,25 341,75 -2,25 741,75 -4,25 1541,75 -8,25 3541,75 -18,25 5541,75 -28,25 7541,75 -38,25 9541,75 -48,25 81 PL.Bảng.1.Thơng số địa hình trường hợp bãi bị xói (bị hạ thấp) Vị trí tính sóng trước chân cơng trình:𝐿 = 𝐿0 = 127 = 31,75(𝑚) Để tính chiều cao sóng trước chân cơng trình ta sử dụng phần mềm WaDiBe để tính lan truyền sóng từ nước sâu vào chân cơng trình Giả sử độ dốc bãi là: i=0,5% PL.Hình 4.Tính tốn truyền sóng ngang bờ WaDiBe Kết tính tốn: Tại L=30,75m ta xác định Hrms=1,44m, Hs=2,04m Tính tốn ổn định mái trường hợp bãi xói Sử dụng phần mềm Géolope để tính tốn ổn định mái a Thơng số đầu vào: Mặt cắt tính tốn: 82 PL.Hình.5.Mặt cắt tính tốn ổn định mái trường hợp bồi Thông số Đơn vị Đất Đắp Cát Đắp γ unsat kN/m3 18,5 16 Cref kN/m2 20 ϕ Độ 20 35 PL.Bảng.2.Bảng thông số lý đất Áp lực nước: Cao trình MN: +2,07 Áp lực sóng tính tốn theo TCVN 9901:2014: Áp lực sóng tính tốn lớn ký hiệu pd ,đơnvị kPa, xác định theo công thức (F.1): pd= ks kt ptcl γ.g.Hs (F.1) đó: ks hệ số xác định theo công thức (E.2): ks = 0,85 + 4,8  Hs H + cot gϕ  0,028 − 1,15 s Ls Ls     (F.2) kt hệ số hiệu chỉnh phụ thuộc vào độ thoải sóng, kt lấy theo bảng 2.3; Ptcl hệ số áp lực sóng tương đối lớn mái dốc điểm 2) lấy theo bảng 2.4 83 MNTT PL.Hình.6.Biểu đồ áp lực sóng tính tốn lớn tác dụng lên mái dốc gia cố bảng γlà khối lượng riêng nước biển, kg/m3 g gia tốc trọng trường, m/s2 Hs chiều cao sóng, m Ls chiều dài sóng, m Độ thoải sóng 10 15 20 25 35 1,00 1,15 1,30 1,35 1,48 Ls/Hs Hệ số kt PL.Bảng 3.Hệ số hiệu chỉnh theo độ thoải sóng kt Chiều cao sóng Hs, m Hệ số áp lực sóng lớn nhất, Ptcl 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 ≥ 4,0 3,7 2,8 2,3 2,1 1,9 1,8 1,75 1,7 PL.Bảng.4.Hệ số hệ số áp lực sóng tương đối lớn mái dốc, Ptcl Tung độ Z2, m, điểm (điểm đặt áp lực sóng tính tốn lớn Pd) xác định theo công thức (F.3): 84 Z2 = A + [ ] 1 − cot g ϕ + (A + B) cot g ϕ (F.3) A B đại lượng tính m, xác định theo cơng thức (F.4) (F.5):  A = Hs  0,47 + 0,023  Ls  + cot g 2ϕ  Hs  cot g 2ϕ (F.4)  H   s B = Hs 0,95 − (0,84 cot gϕ − 0,25) s  L  (F.5) Tung độ Z3, m, ứng với chiều cao sóng leo lên mái dốc xác định theo phụ lục C Trên đoạn mái dốc nằm cao thấp điểm (xem hình F.1) phải lấy tung độ P (đơn vị kPa) biểu đồ áp lực sóng khoảng cách (đơn vị m) sau: P = 0,40.pd vị trí: L1 = 0,0125.Lϕ L2 = 0,0265.Lϕ P = 0,10.pdtại vị trí: L3 = 0,0325.Lϕ L4 = 0,0075.Lϕ đó: Ls cot gϕ Lϕ = cot g 2ϕ − Thay số với Hs=1,77m, Ls=24m ta được: Pa=105,8KN, L1=1,02m, L2=2,17m, L3=2,66m, L4=0,61m 85 b Tính tốn ổn định trường hợp bãi xói PL.Hình.7.Mặt cắt tốn trường hợp bãi xói 1.166 PL.Bảng.5.Kết tính tốn trường hợp bãi xói Kết tính tốn Msf = 1,166 Với hệ số ổn định tổng thể cho phép [K]=1,15 Vậy trường hợp trạng cơng trình ổn định 86 Phụ lục 4.Tính tốn ổn định trường hợp bãi bồi Tính tốn truyền sóng trường hợp bãi bồi Xác định thơng số đầu vào sóng nước sâu: Mặt cắt địa hình lấy từ tài liệu khảo sát đề tài ‘“Nghiên cứu sở khoa học đề xuất tiêu chuẩn thiết kế lũ, đê biển điều kiện BĐKH, nước biển dâng Việt Nam giải pháp phịng tránh, giảm nhẹ thiệt hại” thơng số mặt cắt chi tiết phụ lục PL.Hình.8.Mặt cắt địa hình bãi bồi Mặt cắt tính tốn chọn thuộc vùng 2: Cửa Định An-phía Đơng mũi Cà Mau tra bảng B-3 Phụ lục B tiêu chuẩn 1613-2012 với chu kỳ lặp 50 năm ta được: Tp=9,00 (s); Hsig=5,95(m) Chiều dài sóng nước sâu tính theo cơng thức 𝑔𝑇 9,81 9,002 𝐿𝑜 = = = 127𝑚 𝜋 2.3,14 Vị trí tính sóng trước chân cơng trình:𝐿𝑠 = 𝐿0 = 127 = 31,75(𝑚) Để tính chiều cao sóng trước chân cơng trình ta sử dụng phần mềm WaDiBe để tính lan truyền sóng từ nước sâu vào chân cơng trình Giả sử độ dốc bãi là: i=0,5% 87 PL.Hình.9.Tính tốn truyền sóng ngang bờ WaDiBe Kết tính tốn: Tại L=30,75m ta xác định Hrms=1,22m,𝑯𝒔 = 𝑯𝒓𝒎𝒔 √𝟐 = 𝟏, 𝟕𝟕(𝒎) Tính tốn ổn định trường hợp bãi bồi a Thông số đầu vào PL.Hình 10.Mặt cắt tính tốn trường hợp bãi bồi Thông số Đơn vị Đất Đắp Lớp γ unsat kN/m3 18,5 16 Cref kN/m2 20 ϕ Độ 20 35 PL.Bảng.6.Chỉ tiêu lý lớp đất 88 Áp lực nước: Cao trình MN: +2.07 Áp lực sóng tính toán theo TCVN 9901:2014: Thay số với Hs=2,04m, Ls=41,36m ta được: Pa=92,34KN, L1=0,92m, L2=1,96m, L3=2,40m, L4=0,55m b Tính tốn ổn định trường hợp bãi bồi Sư dụng phần mềm Geo-Slope 2007 ta có mặt cắt tính tốn: PL.Hình.11.Mặt cắt tính tốn TH bãi bồi 1.237 PL.Hình.12.Kết tính tốn trường hợp bãi bồi Kết tính tốn Msf = 1,24 Với hệ số ổn định tổng thể cho phép [K]=1,15 Vậy trường hợp trạng công trình ổn định so với bãi xói tác động yếu tố sóng leo nhỏ 89 Phụ lục Tính tốn sóng tràn Bước 1:Căn vào chất lượng đỉnh đê mái đê phía trong, xác định lưu lượng tràn cho phép qtc; Bước 2: Giả thiết Rcp; Bước 3: Tính tanα hệ số triết giảm γ; Bước Tính q Bước So sánh q tính tốn với qtc sai số hai lần tính nhỏ 10 % kết tính tốn chấp nhận Kết cấu mái: Đổ bê tông mặt đê kéo dài xuống mái m Phần đến chân cơng trình trồng cỏ thơng thường cỏ vetiver Có biện pháp gia cố tránh trượt mái phá hoại thảm cỏ mái Có thiết kế kênh thu nước, vùng chứa nước tràn cơng trình tiêu nước tràn [q]=10 l/(m.s) γb.ξo =1.1,36 ≤ 2,0 lưu lượng đượPL.Hình 13c tính theo cơng thức sau : q g H s3 = 0,67 tan α    γ bξ o exp  − 4,3 Rcp Hs   ξ o γ b γ f γ β γ v  Tính tốn thứ dần Rcp theo bảng sau: Rcp (m) 1.5 1.4 1.3 1.2 1.1 Hs (m) 2.06 2.06 2.06 2.06 3.06 4.06 Vậy Rcp=1.1 (m) tanα ζo γb γf γβ 0.33 1.36 1 0.33 1.36 1 0.33 1.36 1 0.33 1.36 1 0.33 1.36 1 0.33 1.36 1 PL.Bảng Bảng tính tốn thử dần Rcp ` 90 q (l/(m.s) 1.462 1.7046 1.9873 2.317 8.4914 18.56 Phụ lục 6.Quy mô trạng đê từ K0 tới K46+245 PL.Bảng Quy mô trạng đê từ K0 tới K18+700 Thông số đê STT Tên cọc Mặt đê Đỉnh đê (m) (m) Thông số đê STT Tên cọc Đỉnh Mặt đê (m) đê (m) K0+000 2,7 27 K11+200 3,2 K0+301 3,39 28 K11+500 2,99 K0+600 2,95 29 K11+800 3,28 K0+900 3,32 30 K12+100 1,86 K1+200 3,19 31 K12+400 3,42 K1+506 3,15 32 K12+700 3,07 K1+800 3,15 33 K13+000 3,28 K5+500 3,43 34 K13+300 3,34 K5+800 3,33 35 K13+600 3,12 10 K6+100 3,17 36 K13+900 2,98 11 K6+400 2,8 37 K14+200 3,02 12 K6+700 4,5 3,1 38 K14+500 3,01 13 K7+000 3,1 39 K14+800 2,7 14 K7+300 3,4 40 K15+090 3,17 15 K7+600 3,49 41 K15+400 3,23 16 K7+900 3,06 42 K15+700 3,08 17 K8+200 43 K16+000 3,04 18 K8+500 3,75 44 K16+300 3,09 19 K8+800 3,48 45 K16+602 2,7 20 K9+100 2,91 46 K16+900 3,37 21 K9+400 2,87 47 K17+200 5,5 3,16 22 K9+700 2,7 48 K17+500 3,32 23 K10+000 3,17 49 K17+800 3,37 91 24 K10+300 3,15 50 K18+100 3,96 25 K10+600 3,19 51 K18+400 3,87 26 K10+900 3,27 52 K18+700 3,85 27 K11+200 3,2 51 K18+400 3,87 28 K11+500 2,99 52 K18+700 3,85 PL.Bảng Quy mô trạng đê từ K0 tới K18+700 Thông số đê STT Tên cọc Mặt đê Đỉnh đê (m) (m) Thông số đê STT Tên cọc Đỉnh Mặt đê đê (m) (m) 53 K19+000 3,83 66 K23+245 5,5 3,62 54 K19+300 3,83 67 K23+545 3,86 55 K19+600 3,69 68 K23+845 3,58 56 K19+900 3,66 69 K24+745 3,75 57 K20+200 6,5 3,75 70 K25+095 4,03 58 K20+500 4,01 71 K25+345 6,5 4,06 59 K20+800 3,86 72 k25+645 3,71 60 K21+100 3,93 73 K25+945 3,62 61 K21+445 3,56 74 K26+245 5,5 3,52 62 K21+745 3,51 75 K26+545 3,51 63 K22+045 5,5 3,6 76 K26+845 3,56 64 K22+645 3,82 77 K27+145 3,46 65 K22+945 3,63 78 K27+445 3,83 92 PL.Bảng 10.Quy mô trạng đê từ K27+745 tới K33+745 Thông số đê STT Tên cọc Mặt đê Đỉnh đê (m) (m) Thông số đê STT Tên cọc Đỉnh Mặt đê đê (m) (m) K27+745 4,02 11 K31+345 3,21 K28+045 3,99 12 K31+645 6,5 3,28 K28+345 3,54 13 K31+945 6,5 3,44 K29+245 3,17 14 K32+245 3,17 K29+545 3,5 15 K32+545 3,28 K29+845 3,49 16 K32+845 6,5 3,24 K30+145 4,5 3,63 17 K33+145 6,5 3,47 K30+445 3,43 18 K33+445 3,29 K30+745 3,36 19 K33+745 3,45 10 K31+045 3,26 PL.Bảng 11 Quy mô trạng đê từ K34+45 tới K46+345 Thông số đê STT Tên cọc Mặt đê Đỉnh đê (m) (m) Thông số đê STT Tên cọc Đỉnh Mặt đê đê (m) (m) K34+045 3,5 22 K40+345 2,93 K34+345 7,5 3,2 23 K40+645 2,98 K34+645 3,51 24 K40+945 3,52 K34+945 3,35 25 K41+245 3,18 K35+245 3,58 26 K41+545 6,5 3,12 K35+545 3,32 27 K41+845 6,5 3,12 K35+845 7,5 3,13 28 K42+145 6,5 3,03 K36+145 3,03 29 K42+445 3,01 93 K36+445 7,5 2,95 30 K42+745 3,04 10 K36+745 7,5 3,07 31 K43+045 3,19 11 K37+045 8,5 3,1 32 K43+345 3,17 12 K37+345 8,5 2,94 33 K43+645 6,5 3,06 13 K37+645 7,5 3,04 34 K43+945 3,17 14 K37+945 2,98 35 K44+230 3,13 15 K38+245 7,5 3,11 36 K44+530 3,92 16 K38+545 3,06 37 K44+845 3,18 17 K38+845 3,2 38 K45+145 3,24 18 K39+145 2,94 39 K45+445 3,09 19 K39+445 3,1 40 K45+745 3,11 20 K39+745 2,96 41 K46+045 2,99 21 K40+045 6,5 2,91 42 K46+345 3,07 Phụ lục 7.Thơng số sóng trường hợp bãi bồi X: khoảng cách Z: cao độ (m) ngang (m) 2,6 7,47 5,07 1,5 27,36 33,95 0,5 33,09 36,56 -0,5 32,93 -0,67 20,85 -0,68 50,85 -0,73 41,75 -0,75 141,75 -1,25 341,75 -2,25 94 741,75 -4,25 1541,75 -8,25 3541,75 -18,25 5541,75 -28,25 7541,75 -38,25 9541,75 -48,25 95 ... GIẢI PHÁP TĂNG ĐỘ AN TOÀN CHO HỆ THỐNG ĐÊ BIỂN Xuất phát từ thực trạng hệ thống? ?ê biển Sóc Trăng tác giả nhận thấy cần nghiên cứu giải pháp phù hợp để tăng cường ổn định cho hệ thống đê biển. .. chính: - Đánh giá trạng, xác định chế nguyên nhân hư hỏng hệ thống đê biển Sóc Trăng - Nghiên cứu sở khoa học phục vụ đề xuất giải pháp tăng cường ổn định hệ thống đê biển Sóc Trăng - Tính tốn, phân... kiện biến đổi khí hậu nước biển dâng 2) MỤC ĐÍCH NGHIÊN CỨU Luận văn nhằm mục đích ? ?Nghiên cứu giải pháp nhằm tăng giải pháp tăng cường ổn định cho hệ thống đê biển Sóc Trăng” Để đạt mục đích